湘江城市花园1234#外架专项施工方案

PAGEPAGE76施工方案报审表工程名称：XX编号：致：XX（监理单位）我方已根据施工的有关规定完成了1、2、3、4#楼外架工程施工方案的编制工作，并经我单位上级技术负责人审查批准，请予审查。附：《1、2、3、4#楼外架工程施工方案》承包单位（章）广西建工集团第二安装建设有限公司项目经理日期专业监理工程师审查意见：专业监理工程师日期监理工程师审核意见：项目监理机构（章）总监理工程师日期XX楼工程外架工程施工方案编制：审核：批准：编制单位：XX编制日期：项目总监理工程师审批意见：监理单位（章）：建设单位现场代表意见：建设单位（章）：目录TOC\o\h\z15206一、编制依据 332605二、工程概况 46050二、脚手架搭设施工布置及准备 424333（1）、脚手架的用材和规格 425102（2）、外脚手架方案的确定 428528三、脚手架搭设施工工艺 523940(一)、落地式钢管脚手架搭设施工工艺 51103（二）、悬挑式钢管脚手架的搭设施工工艺 825040四、外脚手架的设计与计算 129429（一）、双排落地式脚手架计算 125533（二）、型钢悬挑式脚手架计算 2228783（三）、安全通道防护棚计算 312152五、施工技术要求 4330562六、安全技术要求 4413619七、脚手架的拆除 45一、编制依据1、XXX楼工程设计施工图纸2、湘江城市花园施工组织设计3、《建筑施工手册》（第四版）4、《建筑施工扣件式钢管脚手架》（JGJ130-2001，2002年版）5、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）6、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）二、工程概况建设单位：XX设计单位：XX监理单位：XX施工单位：XX本工程为XX地产项目，建筑总层数为18层（地下一层），建筑高度为1、2#楼53.6m，3、4#楼52.9m，建筑结构形式为框架剪力墙结构，耐火等级均为二级；框支剪力墙结构形式；抗震设防烈度为6度；屋面防水等级：二级；地下室防水等级为二级；配电房防水等级为一级。总建筑面积为:49661.6㎡。二、脚手架搭设施工布置及准备（1）、脚手架的用材和规格选用φ48.3×3.6的钢管及其配套的扣件。用于立杆、大横杆和斜杆的钢管长度以4-6m为宜，小横杆采用1.8m为宜。轧头等钢管扣件和质量应符合建设部《钢管脚手架扣件标准》要求，并且扣件与钢管贴面接触良好。扣件抗滑系数以扣件进场后实际测试结果为准。悬挑支承梁采用16#槽钢（18#工字钢），造价人才网斜拉钢丝绳选用6×19绳芯1的φ17钢丝绳。所用材料均有出厂证明和合格证。（2）、外脚手架方案的确定本工程1234#楼有地下室一层，主楼18层,结合本工程结构形式，实际施工特点，建筑物四周搭设落地式的扣件式双排钢管脚手架，外架从地下室承台面开始搭设至标准层1层(标高-6.5m~17.4m)；上部采用悬挑脚手架，侧悬挑起步在6层~屋面(17.4~34.8m),悬挑第二次起步在12层（34.8m~56m),横杆间距1.8m，纵距1.2m，离墙距离为0.30m（大样图示为20cm），此架为一架三用，既用于结构施工和装修施工，同时兼作安全防护（只能用作安全防护）。3#楼南侧距离马路较近，需要搭设4米×5.5米安全通道。三、脚手架搭设施工工艺(一)、落地式钢管脚手架搭设施工工艺落地式脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实、硬化→材料配备→定位设置底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆→剪刀撑→连墙杆→挡脚手板→扎防护栏杆→扎安全网定距定位：根据构造要求在建筑物四周用尺量出由外立杆离墙的距离，并做好标记。垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺设平稳，不得悬空。（1）、地基处理：搭设场地必须平整。因地下室工程防水的需要，在脚手架开始搭设的时候，地下室回填土未回填，即脚手架基础直接落到地下室底板地基上。因此，先在脚手架外围开挖一道排水沟,排除雨水,再对基础素土夯实,浇灌80厚C15砼垫层.在基础上设置垫板，其厚度不小于50mm，布设必须平稳，不得悬空。（2）、立杆:全楼脚手架采用双排单立杆，立杆顶端高出结构檐口上皮1.5m。立杆接头采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm。（3）、大横杆：大横杆至于小横杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧，其长度大于3跨，环保人才网不小于6m，同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步，同跨内。相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱的距离不大于50cm。（4）、小横杆:每一立杆与横杆相交处，都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧，在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于15cm。小横杆间距应与立杆柱间距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立柱之间等间距增设小横杆。小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm，伸出里排大横杆在立柱处相向布置。（5）、纵横向扫地杆：纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20cm处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。（6）、剪刀撑：本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。剪刀撑每6步4跨设置一道，斜杆与地面的夹角在45°左右。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2-4个扣接点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm内。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度不小于100cm，并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离不小于10cm.（7）、脚手板：脚手板采用竹夹板，厚5cm，宽30cm，长度不小于3m。在作业层下部架设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业不超过两层。首层满铺一层脚手板，以上每隔四层（10米满铺）也要满铺一层脚手板，并设置安全网及防护栏杆。脚手板设置在3根横向水平杆上，并在两端用铁丝固定。脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝中设两根小横杆，各杆距接缝的距离均不大于15cm。靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于15cm。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头和空挡现象。在搭设首层脚手架的过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙杆可靠连接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。双排架内外排两立杆的连线要与墙面采用刚性连接。脚手架搭设采用双排单立杆。立杆离结构外沿0.3m，横距为0.8m，纵距为1.5m，大横杆步距为1.8m.（8）、连墙件：连墙件采用刚性连接，垂直间距为3.6（按实际层高设置）,水平间距为4.5m，连墙杆用ф48.3×3.6的钢管，它与脚手架和建筑物的连接采用直角扣件。连墙件横竖向顺序排列，均匀布置，与架体和结构立面垂直，并尽量靠近主节点（距主节点的距离不大于30cm）。连墙杆伸出扣件的距离应大于10cm。底部第一根大横杆就开始布置连墙杆，靠近框架柱的小横杆可直接作连墙杆用。（9）、防护设施：脚手架要满挂全封闭式的密目安全网采用1.8×6.0米的规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。作业层网应高于平台1.2m，并在作业层下部架处设一道水平兜网。在架内高度3.6m处设首层平网，往上每隔5步距设隔层平网，施工层应设随层网。作业层脚手架立杆于0.6m及1.2m处设有两道防护栏杆，监理工程师论坛底部侧面设18cm高的挡脚板。相隔0.8m,两侧用脚手板绑扎，并用安全网封闭维护。（二）、悬挑式钢管脚手架的搭设施工工艺（1）型钢悬挑梁的预埋

在建筑物楼层正对脚手架立杆处设置两道（三道）预埋，一道设置在离外墙面0.1m处，另一道设置在离外墙面1.9m处。（工字钢尾部0.2m处，两道相距0.2m）预埋材料采用直径为16mm的圆钢环。

悬挑梁因其需承受脚手架荷载，在脚手架施工过程中是不得拆除的，如遇剪力墙与砖墙时，为留置悬挑梁，需在剪力墙或砖墙处预留出悬挑梁的位置，可采用预留木盒或包裹杂物的方法，如采用包裹杂物宜采用袋状物，包裹强度以悬挑梁能取出为标准。

（2）立杆与型钢的连接

立杆与型钢的连接采用如下做法：在型钢上立杆固定的相应位置预先焊接短水管或短Ф25钢筋（宜到现场拉通线焊接）。

2.脚手架的卸荷

（1）悬挑脚手架的卸荷

悬挑脚手架一次搭设为六层楼高度，即17.4米；其上的脚手架必须重新设置悬挑梁，并重新进行搭设。

（2）建筑物转角的悬挑

转角预留需预留悬挑梁，但由于转角的特殊性（有结构柱），无法预留悬挑型钢梁，故需在转角处采用钢管支撑代替悬挑型钢梁。做法是先在适当的位置预埋一根短钢管，钢管必须插入梁底，埋深不小于25cm，露头15～20cm（连墙件设置预埋方法可按此法），以预埋钢管为基础，挑出一道钢管作为挑架作业的起步平台与桁架的横向水平管，在横向水平管上的立杆两端，设置两道钢管斜撑，钢管斜撑一端与水平管扣接，另一端作用在下一层的楼板上，所有的钢管支撑的根部必须用钢管将其连接起来并至少连接两道，以保证刚度、强度不低于悬挑型钢梁的强度。3.脚手架杆件搭设构造要求

（1）脚手架技术参数

脚手架宽1200mm，内立柱离建筑物距离200mm，步距1800mm（首步1500mm）。

（2）搭设顺序

搭设支撑梁、搭设纵向水平管、搭设横向水平管、搭设抛撑、搭设立柱搭设第二步纵向水平杆、搭设第二步横向水平管……

脚手架排底的时候，首先必须在转角、门窗和开口处设置立杆并依次向其它位置展开。

（3）立杆的对接扣件应交错布置，两个相邻立柱节点不应设置在同步同跨内，两相邻立柱接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。

（4）脚手架支撑的设置

A

脚手架应设置剪刀撑与横向支撑。

B

脚手架应按规范规定设置连续剪刀撑，每道剪刀撑跨越立柱的根数为4～6根之间。每道剪刀撑宽度不应小于两个。

（5）铺设脚手板

A

脚手架外侧设置挡脚笆，挡脚笆设置在脚手架钢管内侧，安全网外侧，竹榀与钢管必须用16#铁丝捆扎。

B

脚手板采用钢笆铺设，钢笆与钢管必须用16#铁丝捆扎，不得有探头板出现。

（6）卸料平台的搭设

A

卸料平台的布置

卸料平台应均匀布置，每一个卸料平台的辐射面积为200m2。每一个面上卸料平台的个数不得超过两个。

B

卸料平台的卸荷

卸料平台卸荷结构必须设置在建筑物上，不得作用于外架上。

C

卸料平台的结构

卸料平台的宽度为2.0m，长度为2.0m，并悬挑1m作为防坠物屏蔽。

D

卸料平台的防护

卸料平台应设置两道扶手，高度分别为1.2m和0.6m，外侧用密目安全网屏蔽，兜底采用双层安全网（一道平网、一道密网）。卸料平台的搭设见卸料平台的搭设图。

（8）连墙件的设置

A

连墙件设置全部采用钢管拉结。

B

连墙件均匀布置，每个拉结间距不得超过两步两跨且每个拉结屏蔽的脚手架投影面积不得大于27m2；在规定距离如不存在预埋钢管，则采用钢管夹持墙体作为拉结固定点的办法，使钢管拉结的控制范围在规范规定的范围内。

C

连墙件中的连墙杆宜水平布置且与墙体垂直，连墙杆与架体连接可稍下斜，绝对不允许上翘。

4.脚手架验收

（1）

脚手架每搭设至10m高度进行过程验收。

（2）

过程验收包含钢管、扣件的检查，脚手架搭设是否符合规范，安全设施承挂情况。

（3）

脚手架经过阶段验收后，已验收部分可以投入使用。

5.脚手架的荷载控制（只用于安全防护）

（1）结构施工用时脚手架的荷载控制

结构施工用时脚手架施工荷载必须严格控制，同时作业的施工步数不得超过二层，每层作业荷载不得大于3KN/m2。

（2）装饰施工用时脚手架的荷载控制

装饰施工用时脚手架施工荷载必须严格控制，同时作业的施工步数不得超过三层，每层作业荷载不得大于2KN/m2。

（3）卸料平台的荷载控制

卸料平台的施工荷载必须严格控制，每个卸料平台的施工荷载不得超过8KN/m2，堆放高度不得超过1.2m。

（七）、安全通道搭设防护通道长度为30米，高度为4米，通道宽度为5米，顶为双层硬防护通道。2、通道立杆间距为1.5米，（纵距？与上面5米不相符）横杆第一道为1.8米，第二道为1.6米，顶两层硬防护间距为60公分，每层设置5cm厚的木板避免砖石块灰尘下落，出入口位置设安全标志3、通道顶部采用6米钢管连接，间距为1米设置一道，两行立杆每各4.5米设置斜撑一道，两边对称布置，斜撑与水平面的夹角为45-60度之间4、单行立杆采用剪刀撑，每3米布置一道。5、通道平板必须满铺到位，第一层及第二层均采用5cm厚的木板，板与板之间用木胶板封堵，不留空缝隙，四周用14铁丝双股并联绑扎，固定在纵向水平杆上，要求绑扎牢固，交错平整。外脚手架的设计与计算（一）、双排落地式脚手架计算一、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Φ48.3×3.6脚手架搭设高度H(m)23.9脚手架沿纵向搭设长度L(m)243立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.8内立杆离建筑物距离a(m)0.3双立杆计算方法按构造要求设计双立杆计算高度H1(m)10二、荷载设计脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.14挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129横向斜撑布置方式5跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3装修脚手架作业层数nzj1装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)2地区河池市安全网设置半封闭基本风压ω0(kN/m2)0.3风荷载体型系数μs1.25风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)1.2，0.9风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.45，0.34计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)127100横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)5260纵、横向水平杆布置（中间不应该有）承载能力极限状态q=1.2×(0.04+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.04+0.35×0.9/(2+1))+1.4×3×0.9/(2+1)=1.43kN/m正常使用极限状态q'=(0.04+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.04+0.35×0.9/(2+1))+3×0.9/(2+1)=1.04kN/m计算简图如下：1、抗弯验算Mmax=0.1qla2=0.1×1.43×1.52=0.32kN·mσ=Mmax/W=0.32×106/5260=61.32N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×1.04×15004/(100×206000×127100)=1.368mmνmax＝1.368mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=1.1qla=1.1×1.43×1.5=2.37kN正常使用极限状态Rmax'=1.1q'la=1.1×1.04×1.5=1.72kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=Rmax=2.37kNq=1.2×0.04=0.048kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=Rmax'=1.72kNq'=0.04kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.71×106/5260=134.78N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝1.702mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=2.39kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.85扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：Rmax=2.37/2=1.18kN≤Rc=0.85×8=6.8kN横向水平杆：Rmax=2.39kN≤Rc=0.85×8=6.8kN满足要求！六、荷载计算脚手架搭设高度H41.3脚手架钢管类型Φ48.3×3.6每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值NG1k单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.04/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.04/1.8)×41.3=6.69kN单内立杆：NG1k=6.69kN2、脚手板的自重标准值NG2k1单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(41.3/1.8+1)×1.5×0.9×0.35×1/2/2=2.83kN单内立杆：NG2k1=2.83kN3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(41.3/1.8+1)×1.5×0.14×1/2=2.51kN4、围护材料的自重标准值NG2k3单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×41.3=0.62kN构配件自重标准值NG2k总计单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2.83+2.51+0.62=5.96kN单内立杆：NG2k=NG2k1=2.83kN立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj+nzj×Gkzj)/2=1.5×0.9×(1×3+1×2)/2=3.38kN内立杆：NQ1k=3.38kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(6.69+5.96)+0.9×1.4×3.38=19.44kN单内立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(6.69+2.83)+0.9×1.4×3.38=15.68kN七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳不均匀系数α0.85钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量[n]5吊环设置共用卸荷系数Kf0.8上部增加荷载高度(m)6脚手架卸荷次数N1第N次卸荷卸荷点位置高度hx(m)卸荷点净高hj(m)钢丝绳上下吊点的竖向距离ls(m)上吊点距内立杆下吊点的水平距离(mm)上吊点距外立杆下吊点的水平距离(mm)卸荷点水平间距(m)12721320011003钢丝绳卸荷（吊点位置不对）钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法(共用)第1次卸荷验算α1=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/200)=86.19°α2=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/1100)=69.86°钢丝绳竖向分力，不均匀系数KX取1.5P1=Kf×KX×N×hj(n+1)/H×HL/la=0.8×1.5×15.68×21/41.3×3/1.5=19.13kNP2=Kf×KX×N×hj(n+1)/H×HL/la=0.8×1.5×19.44×21/41.3×3/1.5=23.72kN钢丝绳轴向拉力T1=P1/sinα1=19.13/sin86.19°=19.18kNT2=P2/sinα2=23.72/sin69.86°=25.27kN卸荷钢丝绳的最大轴向拉力[Fg]=max[T1，T2]=25.27kN绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×25.27/(2×15.19)=2个≤[n]=5个满足要求！Pg=k×[Fg]/α=9×25.27/0.85=267.54kN钢丝绳最小直径dmin=(Pg/0.5)1/2=(267.54/0.5)1/2=23.13mm吊环最小直径dmin=(4A/π)1/2=(4×[Fg]/([f]π))1/2=4×25.27×103/(65π))1/2=23mm注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2第1次卸荷钢丝绳最小直径23.13mm，必须拉紧至25.27kN，吊环最小直径为23mm。八、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H41.3立杆截面抵抗矩W(mm3)5260立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)506连墙件布置方式两步两跨1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.81≤210轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m长细比λ=l0/i=3.12×103/15.9=196.13查《规范》表A得，φ=0.188满足要求！2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(NG1k+NG2k)+1.4×NQ1k)×(hx1+(1-Kf)×(Hx顶-hx1)+max[6，(1-Kf)×hj顶])/H=(1.2×(6.69+5.96)+1.4×3.38)×(27+(1-0.8)×(27-27)+max[6，(1-0.8)×21])/41.3=15.91kNσ=N/(φA)=15910.61/(0.188×506)=167.25N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k)×(hx1+(1-Kf)×(Hx顶-hx1)+max[6，(1-Kf)×hj顶])/H=(1.2×(6.69+5.96)+0.9×1.4×3.38)×(27+(1-0.8)×(27-27)+max[6，(1-0.8)×21])/41.3=15.53kNMw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.34×1.5×1.82/10=0.21kN·mσ=N/(φA)+Mw/W=15533.07/(0.188×506)+208254.33/5260=202.88N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！九、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)158连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.85Nlw=1.4×ωk×2×h×2×la=1.4×0.45×2×1.8×2×1.5=6.84kN长细比λ=l0/i=600/158=3.8，查《规范》表A.0.6得，φ=0.99(Nlw+N0)/(φAc)=(6.84+3)×103/(0.99×489)=20.28N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：Nlw+N0=6.84+3=9.84kN≤0.85×12=10.2kN满足要求！、型钢悬挑式脚手架计算一、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Ф48.3×3.6脚手架搭设高度H(m)17.9脚手架沿纵向搭设长度L(m)243立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.2立杆横距lb(m)0.8横向水平杆计算外伸长度a1(m)0.15内立杆离建筑物距离a(m)0.3双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型冲压钢挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.16挡脚板铺设方式1步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区广西河池市安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2)0.25风荷载体型系数μs1.13风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)1.25，1.03风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.35，0.29计算简图：立面图（文字部分写的是1500？）侧面图（锚固点不对）三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.033+Gkjb×la/(n+1))+1.4×Gk×la/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.2/(2+1))+1.4×3×1.2/(2+1)=1.89kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+Gkjb×la/(n+1))+Gk×la/(n+1)=(0.033+0.35×1.2/(2+1))+3×1.2/(2+1)=1.37kN/m计算简图如下：1、抗弯验算Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[1.89×0.852/8，1.89×0.152/2]=0.17kN·mσ=Mmax/W=0.17×106/4490=37.97N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=max[5q'lb4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×1.37×8504/(384×206000×107800)，1.37×1504/(8×206000×107800)]=0.42mmνmax＝0.42mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[850/150，10]＝5.67mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=1.89×(0.85+0.15)2/(2×0.85)=1.11kN正常使用极限状态Rmax'=q'(lb+a1)2/(2lb)=1.37×(0.85+0.15)2/(2×0.85)=0.81kN四、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=Rmax=1.11kNq=1.2×0.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=Rmax'=0.81kNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.36×106/4490=79.99N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝1.215mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1200/150，10]＝8mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=2.57kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9扣件抗滑承载力验算：横向水平杆：Rmax=1.11kN≤Rc=0.9×8=7.2kN纵向水平杆：Rmax=2.57kN≤Rc=0.9×8=7.2kN满足要求！六、荷载计算脚手架搭设高度H19脚手架钢管类型Ф48×3每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值NG1k单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.033/h)×H=(0.12+(0.85+0.15)×2/2×0.033/1.8)×19=2.63kN单内立杆：NG1k=2.63kN2、脚手板的自重标准值NG2k1单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/1/2=(19/1.8+1)×1.2×(0.85+0.15)×0.35×1/1/2=2.43kN单内立杆：NG2k1=2.43kN3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/1=(19/1.8+1)×1.2×0.16×1/1=2.22kN4、围护材料的自重标准值NG2k3单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.2×19=0.23kN构配件自重标准值NG2k总计单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2.43+2.22+0.23=4.87kN单内立杆：NG2k=NG2k1=2.43kN立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k=la×(lb+a1)×(njj×Gkjj)/2=1.2×(0.85+0.15)×(1×3)/2=1.8kN内立杆：NQ1k=1.8kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.63+4.87)+0.9×1.4×1.8=11.27kN单内立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.63+2.43)+0.9×1.4×1.8=8.34kN七、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H19立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式两步三跨1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.81≤210轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m长细比λ=l0/i=3.12×103/15.9=196.13查《规范》表A得，φ=0.188满足要求！2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(2.63+4.87)+1.4×1.8=11.53kNσ=N/(φA)=11525.8/(0.188×424)=144.59N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(2.63+4.87)+0.9×1.4×1.8=11.27kNMw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.29×1.2×1.82/10=0.14kN·mσ=N/(φA)+Mw/W=11273.8/(0.188×424)+142242.9/4490=173.11N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)15.8连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9Nlw=1.4×ωk×2×h×3×la=1.4×0.35×2×1.8×3×1.2=6.42kN长细比λ=l0/i=600/15.8=37.97，查《规范》表A.0.6得，φ=0.9(Nlw+N0)/(φAc)=(6.42+3)×103/(0.9×489)=21.33N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：Nlw+N0=6.42+3=9.42kN≤0.9×12=10.8kN满足要求！（三）、安全通道防护棚计算一、搭设参数立杆纵距la(mm)1200立杆横距lb(mm)5000立杆步距h(mm)1000防护棚高度H(mm)6000防护层层数n2上下防护层间距h1(mm)800斜撑与立杆连接点到地面的距离h2(mm)4000顶层水平钢管搭设方式钢管沿纵向搭设水平钢管间距a(mm)500横向斜撑与顶层防护层连接点到立杆的距离l1(mm)2000纵向外侧防护布置方式剪刀撑钢管类型Ф48×3扣件连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8立杆布置格构柱格构柱截面边长a1(mm)500立杆计算长度系数μ11.3斜撑计算长度系数μ21.3计算简图：扣件钢管防护棚_正面图扣件钢管防护棚_侧面图二、荷载设计防护层防护材料类型脚手板防护层防护材料自重标准值gk1(kN/m2)0.5栏杆与挡脚板类型竹串片脚手板栏杆与挡脚板自重标准值gk2(kN/m)0.11纵向外侧防护荷载标准值gk3(kN/m)0.2高空坠落物最大荷载标准值Pk(kN)1三、纵向水平杆验算钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2)205钢管截面惯性矩I(mm4)107800钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面抵抗矩W(mm3)4490承载力使用极限状态格构柱q=1.2(gk1×a+0.033)=1.2×(0.5×0.5+0.033)=0.34kN/mp=1.4Pk=1.4×1=1.4kN正常使用极限状态格构柱q1=gk1×a+0.033=0.5×0.5+0.033=0.283kN/mp1=Pk=1kN1、抗弯验算Mmax=0.283kN·mσ=Mmax/W=0.283×106/4490=62.943N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.781mm[ν]＝min[max{a1，la，l2-a1}/150，10]=min[max{500，1200，800-500}/150，10]=8mmνmax≤[ν]满足要求！3、支座反力计算承载力使用极限状态Rmax=1.386kN四、横向水平杆验算钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2)205钢管截面惯性矩I(mm4)107800钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面抵抗矩W(mm3)4490承载力使用极限状态格构柱：F=1.2(gk1a+0.033)(la+a1)/2=1.2×(0.5×0.5+0.033)×(1.2+0.5)/2=0.289kNp=1.4Pk=1.4×1=1.4kN正常使用极限状态格构柱：F1=(gk1a+0.033)(la+a1)/2=(0.5×0.5+0.033)×(1.2+0.5)/2=0.241kNp1=Pk=1kN计算简图如下：1、抗弯验算σ=Mmax/W=0.58×106/4490=129.113N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=4.79mm≤[ν]＝min[max(l1-a1,lb,a1)/150，10]=min[max(2000-500,5000,500)/150，10]=10mm满足要求！3、支座反力计算承载力使用极限状态Rmax=2.015kN五、扣件抗滑承载力验算扣件连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8Rmax=2.015kN≤Rc=0.8×8=6.4kN满足要求！六、斜撑稳定性验算斜撑计算长度系数μ21.3钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2)205钢管截面惯性矩I(mm4)107800钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面抵抗矩W(mm3)4490α1=arctan(l1/(H-h2))=arctan(2000/(6000-4000))=45°第1层防护层传递给斜撑荷载计算（1）横向斜撑验算承载力使用极限状态格构柱：F=1.2(gk1a+0.033)(la+a1)/2=1.2×(0.5×0.5+0.033)×(1.2+0.5)/2=0.289kNp=1.4Pk=1.4×1=1.4kN横向斜撑计算简图如下：横向斜撑最大支座反力：R2max=2.015kN横向斜撑轴向力：N21=R2max/cosα1=2.015/cos45°=2.849kNN=N21=2.849kN斜撑自由长度：h=h1/cosα1=0.8/cos45°=1.131m斜撑计算长度l0=kμ2h=1×1.3×1.131=1.471m长细比λ=l0/i=1470.78/15.9=92.502≤250满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：斜撑计算长度l0=kμ2h=1.155*1.300*1.131=1.699m长细比λ=l0/i=1699/15.9=106.84查《规范》JGJ130-2011表A.0.6得，φ=0.544σ=N/(φA)=2849.347/(0.544×424)=12.353N/mm2σ≤[f]=205N/mm2满足要求！第2层防护层传递给斜撑荷载计算（1）横向斜撑验算承载力使用极限状态格构柱：F=1.2(gk1a+0.033)(la+a1)/2=1.2×(0.5×0.5+0.033)×(1.2+0.5)/2=0.289kN横向斜撑计算简图如下：横向斜撑最大支座反力：R2max=2.238kN横向斜撑轴向力：N22=R2max/cosα1=2.238/cos45°=3.166kNN=N21+N22=6.015kN斜撑自由长度：h=(H-(n-1)h1-h2)/cosα1=(6-(2-1)×0.8-4)/cos45°=1.697m斜撑计算长度l0=kμ2h=1×1.3×1.697=2.206m长细比λ=l0/i=2206.17/15.9=138.753≤250满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：斜撑计算长度l0=kμ2h=1.155*1.300*1.697=2.548m长细比λ=l0/i=2548/15.9=160.26查《规范》JGJ130-2011表A.0.6得，φ=0.274σ=N/(φA)=6014.875/(0.274×424)=51.774N/mm2σ≤[f]=205N/mm2满足要求！七、立杆稳定性验算立杆布置格构柱钢管截面惯性矩I(mm4)107800立杆计算长度系数μ11.3钢管截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424立杆荷载计算1、防护棚结构自重NG1k钢管长度：L=n[(la+a1)((lb+2a1)/a+1)/2+lb]+2(l12+(H-h2)2)0.5+4H=2×[(1.2+0.5)×((5+2×0.5)/0.5+1)/2+5]+2×(22+(6-4)2)0.5+4×6=61.757m扣件数量：m=2n[((lb+2a1)/a-3)/2+1×4]=2×2×[((5+2×0.5)/0.5-3)/2+1×4]=34个NG1k=0.033L+0.015m=0.033×61.76+0.015×34=2.567kN2、防护棚构配件自重NG2k防护层防护材料自重标准值NG2k1=n×gk1×(la+a1)×(lb+2a1)/2=2×0.5×(1.2+0.5)×(5+2×0.5)/2=5.1kN栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2=gk2×(la+a1)=0.11×(1.2+0.5)=0.187kN纵向外侧防护自重标准值NG2k3=gk3×(la+a1)=0.2×(1.2+0.5)=0.34kNNG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=5.1+0.187+0.34=5.627kN经计算得到，静荷载标准值：NGk=NG1k+NG2k=2.567+5.627=8.194kN3、冲击荷载标准值NQkNQk=Pk=1kN立杆荷载设计值：N=1.2NGk+1.4NQk=1.2×8.194+1.4×1=11.232kN立杆的稳定性验算1、立杆长细比验算立杆自由长度h取立杆步距1m立杆计算长度l0=kμ1h=1×1.3×1=1.3m长细比λ=l0/i=1300/15.9=81.761≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμ2h=1.155*1.300*1.000=1.502m长细比λ=l0/i=1502/15.9=94.43查《规范》JGJ130-2011表A.0.6得，φ=0.6342、立杆稳定性验算σ=N/4/(φA)=11232.204/4/(0.634×424)=10.446N/mm2σ≤[f]=205N/mm2满足要求！八、立杆地基承载力验算地基土类型岩石地基承载力特征值fg(kPa)140地基承载力调整系数kc1垫板底面积A(m2)0.25立杆荷载标准值：N=NGk+NQk=8.19+1=9.19立杆底垫板平均压力P=N/(kcA)=9.194/(1×0.25)=36.774kPaP≤fg=140kPa满足要求！（四）、安全通道防护棚计算一、构造参数卸料平台名称3楼卸料平台卸料平台类型类型一：主梁垂直建筑外墙平台长度A(m)2平台宽度B(m)2卸料平台与主体结构连接方式U形钢筋主梁间距L1(m)1.8次梁间距s(m)0.5次梁外伸长度m(m)0.1内侧次梁离墙水平距离a(m)0.3外侧钢丝绳离墙水平距离a1(m)0.5外侧钢丝绳拉绳点与平台垂直距离h1(m)3.3内侧钢丝绳离墙水平距离a2(m)1内侧钢丝绳上部拉绳点与平台垂直距离h2(m)3.3钢丝绳夹个数3二、荷载参数面板自重Gk1(kN/m2)0.39次梁自重Gk2(kN/m)0.1212主梁自重Gk3(kN/m)0.2218栏杆、挡脚板类型栏杆、竹笆片脚手板挡板栏杆、挡脚板自重Gk4(kN/m)0.15安全网设置设置密目安全网安全网自重Gk5(kN/m2)0.01施工活荷载Qk1(kN/m2)2堆放荷载Pk(kN)5堆放荷载作用面积S(m2)2施工活荷载动力系数1.3三、设计简图型钢悬挑式_卸料平台平面布置图型钢悬挑式_卸料平台侧立面图节点一四、面板验算模板类型冲压钢脚手板模板厚度t(mm)5截面抵抗矩W(cm3)4.17抗弯强度设计值[f](N/mm2)205面板受力简图如下：计算简图(kN)取单位宽度1m进行验算q=1.2×Gk1×1+1.4×(1.3×QK1+Pk/S)×1=1.2×0.39×1+1.4×(1.3×2+5/2)×1=7.608kN/m抗弯验算：Mmax=0.100×q×s2=0.100×7.608×0.52=0.19kN·mσ=Mmax/W=0.19×106/(4.17×103)=45.612N/mm2<[f]=205N/mm2面板强度满足要求！五、次梁验算次梁类型槽钢次梁型钢型号12.6号槽钢截面惯性矩Ix(cm4)391.47截面抵抗矩Wx(cm3)62.14抗弯强度设计值[f](N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算：承载能力极限状态：q1=(1.2×Gk1+1.4×1.3×Qk1)×s+1.2×Gk2=(1.2×0.39+1.4×1.3×2)×0.5+1.2×0.1212=2.199kN/mp1=1.4×Pk=1.4×5=7kN正常使用极限状态：q2=(Gk1+Qk1)×s+Gk2=(0.39+2)×0.5+0.1212=1.316kN/mp2=Pk=5kN1、抗弯强度计算简图(kN)Mmax=q1(L12/8-m2/2)+p1×L1/4=2.199(1.82/8-0.12/2)+7×1.8/4=4.03kN.mσ=Mmax/(γxWX)=4.03×106/(1.05×62.14×103)=61.762N/mm2<[f]=205N/mm2次梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图(kN)νmax=q2L14/(384EIx)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EIx)=1.32×18004/(384×206000×391.47×104)×(5-24(0.1/1.8)2)+5×18003/(48×206000×391.47×104)=0.221mm<[ν]=L1/250=1800/250=7.2mm次梁挠度满足要求！3、稳定性验算σ=Mmax/φbWX=4.03×106/0.855×62.14×103=75.867N/mm2<[f]=205N/mm2其中，φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：φb=(570tb/lh)×(235/fy)=(570×9.00×53.00/1800×126.00)×(235/215.00)=1.310;由于φb大于0.6，按照下面公式调整：φb'=1.07-0.282/φb=0.855次梁稳定性满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态：R1=q1×B/2=2.199×2/2=2.199kN正常使用极限状态：R2=q2×B/2=1.316×2/2=1.316kN六、主梁验算主梁类型槽钢主梁型钢型号20a号槽钢截面面积A(cm2)28.83截面回转半径ix(cm)7.86截面惯性矩Ix(cm4)1780.4截面抵抗矩Wx(cm3)178抗弯强度设计值[f](N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000根据《建筑施工高处高处作业安全技术规范》（JGJ80-91），主梁内力按照外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢丝绳支点作用）：承载能力极限状态：q1=1.2×(Gk3+Gk4+Gk5)=1.2×(0.222+0.150+0.010)=0.458kN/mp1=1.4×Pk/2=1.4×5/2=3.5kNR1=2.199kN正常使用极限状态：q2=Gk3+Gk4+Gk5=0.222+0.150+0.010=0.382kN/mp2=Pk/2=2.5kNR2=1.316kN1、强度验算计算简图(kN)弯矩图(kN·m)剪力图(kN)R左=20.090KNMmax=5.467kN·mN=R左/tanα=R左/(h1/a1)=20.090/(3.300/0.500)=3.044kNσ=Mmax/(γxWX)+N/A=5.467×106/(1.05×178.000×103)+3.044×103/28.83×102=30.309N/mm2<[f]=205.000N/mm2主梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图(kN)变形图(kN·m)νmax=1.881mm<[ν]=a1/250=500.00/250=2.000mm主梁挠度满足要求！3、稳定性验算λx=a1/ix=50.000/7.860=6.361N，Ex=π2EA/(1.1λx2)=3.14162×206000.000×28.830×102/(1.1×6.3612)=131681885.843N由λx=6.361，查规范(GB50017-2003)中附录C-2得，φx=0.997N/(φxA)+βmxMmax/(γxWx(1-0.8N/N，Ex))=3.044×103/(0.997×28.83×102)+1.0×5.467×106/[1.05×178.000×103×(1-0.8×3.044×103/131681885.843)]=30.313N/mm2<[f]=205.000N/mm2主梁稳定性满足要求！4、支座反力计算剪力图(kN)R左=20.090KN七、钢丝绳验算钢丝绳型号6×37钢丝绳直径21.5钢丝绳的钢丝破断拉力Fg(kN)322抗拉强度为(N/mm2)1850不均匀系数α0.82安全系数K9花篮螺栓T外=R左/sinα=20.090/0.989=20.319kN[Fg]=aFg/K=0.820×322.000/9.000=29.338kN>T外=20.319kN钢丝绳强度满足要求！八、拉环验算拉环直径d(mm)20抗拉强度(N/mm2)65节点二σ=T外/(2A)=20.319×103/[2×3.14×(20/2)2]=32.356N/mm2<[f]=65N/mm2拉环强度满足要求！九、焊缝验算钢丝绳下节点拉环焊缝厚度he(mm)8钢丝绳下节点拉环焊缝长度lw(mm)120节点三σf=T外/(he×lw)=20.319×103/(2×8.000×120.000)=10.583N/mm2<ffw=160N/mm2拉环焊缝强度满足要求！五、施工技术要求1、基土处理：钢管立杆直接立在硬化地坪上，不再设垫木或砼预制块。2、立杆：立杆接头采用对接，相连两立杆的接头错开并布置在不同的步距内，应与地面垂直，垂直度偏差≤1/200，且不大于100mm。3、小横杆：间距裙房1.8m，主楼1.5m，与墙面应垂直，水平偏差不大于10mm。4、大横杆：步距为1.8m，水平杆接长采用对接，上下相连两根的接头位置错开不小于500mm，同一步内外两根接头错开不在同一跨内。5、剪刀撑：为加强脚手架系统的整体稳定，尽量减少扭转变形，应使脚手架外侧与地面成45~60角，全覆盖式设置钢管剪刀撑，各个剪刀撑节点连接纵横连续。6、附墙杆：按水平间距3.60m、竖向间距3.60m,呈梅花状布置附墙杆。防止脚手架内、外移动。附墙杆采用φ14钢筋焊接于φ48.3×3.6脚手架杆上，钢筋一端预埋在结构面层上，另一端用扣件连接脚手架立杆。7、防护栏：脚手架外立面满挂密目安全网，形成封闭状。8、出入口：建筑物出入口处采用平行弦桁架结构形式，并进行出入口处脚手架加固。在开口处的两侧采用双立杆，悬空立杆下端增设安全扣件，此处连接要紧密，每步都须设置。出入口脚手架上方设双层防护棚，满铺脚手片，以保护出入人员的安全。出入口脚手架搭设详见下图。9、防雷措施：eq\o\ac(○,1)落地脚手架及悬拉式脚手架在其搭设过程中考虑塔吊的防雷措施及其安全范围，不再另行设布防雷措施；eq\o\ac(○,2)悬拉式脚手架搭设完成后，每幢楼单独布设防雷措施，布设高度为高出脚手架最大高度1~2m，用电缆线引下来，通过压片螺丝连接于结构钢筋上，形成防雷体系。结构钢筋电阻要求在10欧以下。10、层间防护：脚手架内侧与建筑物之间的空隙，间隔四层：即6层、10层处封闭，以防高空坠落物的打击。其做法是在内排立杆与墙面之间通长布置木板与支承槽钢扎牢。并且在槽钢下满挂密目安全网，全封闭。六、安全保证措施（一）、安全组织措施1、安全目标（1）伤亡控制指标：杜绝死亡、火灾、重伤事故；杜绝交通、管道、设备等重大事故，轻伤事故率控制在0.1‰以下；（2）安全检查评比目标：达到《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）优良等级。（3）安全文明施工目标：争创河池市凤山县安全文明工地。2、安全管理组织机构以项目经理为首，由项目技术负责人、项目安全总监、专职安全工程师、施工员（工长）、机械员、材料员、资料员等各方面的管理人员组成本工程的安全管理组织机构。机构组织如下图：项目经理项目经理林荣武 技术负责人黄君毅技术负责人黄君毅安全总监韦忠山水龙电力施群工员水龙电力施群工员陈资小料玉员廖预彩算球员罗安文全彭员牙质祖检政员韦测连量跃员土黄建友施国工员牙材韩料雄管理2、管理职责项目经理：对工程项目负全责，完成承包合同规定的工期、2.1安全生产领导小组组长：林荣武组员：罗胜宗、黄君毅、黄国友、龙立群、韦连跃3、项目安全生产责任制3.1项目经理的安全生产职责项目经理是项目经理部安全生产工作的第一责任人，对其负责项目的安全生产工作负全面责任，其主要职责是：3.1.1保证国家安全生产法律、法规和公司安全生产规章制度的贯彻落实；及时把对安全防护设备、设施的实施纳入施工计划。3.1.2按照国家和公司的有关规定，建立和完善本项目安全生产管理和责任体系，并保持其有效运行。贯彻执行公司安全生产管理目标，确保本项目安全管理达标。3.1.3组织做好本项目各类人员的安全思想、安全知识和安全技术教育。3.1.4组织安全生产检查，落实隐患整改，保证生产设备、安全装备、消防设施、防护器材和急救器具等处于完好状态。3.1.5确保本项目安全生产所必需资金的足额投入，对由于安全生产所必需的资金投入不足导致的后果承担责任。3.1.6认真履行承、发包合同，及时做好对分包单位的协调与管理工作。3.1.7及时报告本项目所发生的安全事故，认真做好对事故现场的保护，配合做好对事故的调查和处理。3.2项目安全总监的安全生产职责3.2.1协助项目经理做好对本项目的安全生产管理，对项目的安全生产工作负直接领导责任。3.2.2认真贯彻落实有关安全生产的法律、法规、标准、规范及安全生产规章制度，及时纠正安全生产中的违章行为，落实公司环境、职业健康安全规章制度。3.2.3协助项目部建立健全环境、职业健康安全保证体系和监督管理体系。督促项目部制定各级环境、职业健康安全责任制度和环境、职业健康安全管理制度。3.2.4负责审定项目部环境、职业健康安全费用投入计划，监督环境、职业健康安全费用投入的有效实施。3.2.5参与施工组织设计施工方案安全技术措施、专项安全措施方案的审查，并督促落实。3.2.6督促技术、设备物资、工程管理等部门履行工程施工安全技术措施方案、设备物资、工程施工等安全管理工作职责。3.2.7监督项目部组织环境、职业健康安全目标考核、检查、教育、培训和安全信息报送事故报告等日常管理工作。3.2.8督促项目部组织开展事故隐患排查整改、危险源辨识、评估、监控、特种作业和特种设备的安全许可、劳动防护用品的发放使用、应急管理体系的建立运行和应急预案演练等环境、职业健康安全管理活动。3.2.9出现伤亡事故时组织抢救、保护现场，并及时上报。参与、配合或主持生产安全事故、事件的调查，监督落实事故处理决定。3.3项目技术负责人的安全生产职责3.3.1对本项目的安全技术工作负全面责任。3.3.2认真贯彻执行有关安全生产的法律、法规及规章制度，严格落实有关安全技术标准、规范、规程。3.3.3组织编制施工组织设计（施工方案）、专业工程项目施工方案及大型临时设施、特殊施工设施的施工方案，组织安全技术交底工作，检查施工组织设计或施工方案中安全技术措施的落实情况，对安全技术措施的编制与设计负责。3.3.4组织并参与对安全防护设施的交底与验收，履行验收手续。3.3.5对施工方案中安全技术措施的变更或采用新材料、新技术、新设备、新工艺等要及时上报，审批后方可组织实施，并做好培训和交底。3.3.6参与项目安全生产检查，落实事故隐患整改方案，并对隐患整改方案的落实情况进行跟踪检查。3.3.7参与因工伤亡事故的调查，从技术上分析事故原因，提出改进措施，并督促实施。3.4项目专职安全员的安全生产职责3.4.1对本项目的安全生产管理工作负责，协助项目经理做好对有关安全生产法律、法规及规章制度的贯彻与落实，严格落实有关安全技术标准、规范、规程。3.4.2参与项目安全生产管理制度、安全技术措施计划和安全技术操作规程的制定工作，督促落实，并对其执行情况进行检查。3.4.3向班组逐条进行安全技术交底验收，并履行签字手续。组织实施各项安全技术措施，检查指导安全技术交底与安全设施验收工作。3.4.4认真做好现场人员的安全教育、培训和考核工作，协助班组进行安全学习，加强日常安全教育和宣传工作，搞好新工人进场安全知识教育。督促相关人员做好对项目特种作业人员的管理。3.4.5参加项目部组织的定期（不定期）安全检查，查出的问题要督促在限期内整改完成；负责对现场违章指挥、违章操作、违反劳动纪律的人员和行为进行查处；正确分析、判断和处理各种事故隐患，参与隐患整改方案的编制，及时对隐患整改方案的落实情况进行检查；发现危及职工生命安全的重大安全隐患有权制止作业，组织职工撤离危险区域。对现场存在重大隐患的项目，有权下达停工整改令。3.4.6对正在施工的危险性较大的分部分项工程实施旁站监督。3.4.7依据有关法律、法规和标准，做好对现场易燃易爆和有毒有害危险品及危险废弃物的管理；做好对现场安全设备、防护器材、急救器具和劳动防护用品的管理。3.4.8发生伤亡事故，要协助保护好现场，及时上报，认真负责参与工伤事故的调查，不隐瞒事故情节，如实地向有关领导汇报情况。3.5项目施工员的安全