烟台学校体育馆斜屋面高支模专项施工方案含计算书

烟台北大附属实验学校工程PAGE71体育馆斜屋面高支模专项施工方案编制：***审核：***审批：***目录TOC\o"1-4"\h\z\uHYPERLINK\l_Toc1499一、编制依据 1HYPERLINK\l_Toc12425二、工程概况 1HYPERLINK\l_Toc32492.1.工程概况 1HYPERLINK\l_Toc306042.2.屋顶层高支模概况： 1HYPERLINK\l_Toc156672.3.施工中的基本参数 2HYPERLINK\l_Toc33402.4.高支模施工特点及施工关键点 3HYPERLINK\l_Toc24774三、模板及支顶系统设计 4HYPERLINK\l_Toc273163.1.模板支撑系统的选型 4HYPERLINK\l_Toc42963.2.支模系统 4HYPERLINK\l_Toc64963.3.120mm厚楼板模板支顶 7HYPERLINK\l_Toc316943.4.梁模板支顶 10HYPERLINK\l_Toc524四、施工准备 13HYPERLINK\l_Toc3074五、施工顺序 14HYPERLINK\l_Toc18911六、主要施工方法及质量保证措施 14HYPERLINK\l_Toc46006.1.高支模施工 14HYPERLINK\l_Toc137786.2.混凝土浇筑 19HYPERLINK\l_Toc4678七、安全设施和管理措施 20HYPERLINK\l_Toc121787.1.安全设施 20HYPERLINK\l_Toc244887.2.安全管理机构 20HYPERLINK\l_Toc60567.3.安全管理与监控 20HYPERLINK\l_Toc139077.4.监测方案 22HYPERLINK\l_Toc26620八、重大危险源识别和安全应急救援预案 23HYPERLINK\l_Toc176518.1.危险源识别 23HYPERLINK\l_Toc182798.2.安全事故应急救援架构 23HYPERLINK\l_Toc262238.3.发生高处坠落事故应急救援 24HYPERLINK\l_Toc324808.4.发生支模坍塌应急救援 25HYPERLINK\l_Toc23267九、梁板模板支顶计算书 25编制依据工程设计图纸；《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)混凝土结构工程施工规范GB50666-2011HYPERLINK"/link?url=vVHAC1s2CUvk2g6ii9swy6Cx2DhHGtightK6_Pzsn5KKZ_mf2az2mxOl379vULgc"《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015；《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254号《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号工程概况工程概况工程名称建设地点建设单位监理单位设计单位施工单位建设规模：本工程程8个单体建筑筑，分为男生生宿舍楼、女女生宿舍楼、食食堂、初中教教学楼、高中中教学楼、体体育馆、报告告厅、行政楼楼等其余附属属设施，总建建筑面积：约约350377.1㎡，按照《危险性较大大的分部分项项工程安全管管理办法》：：搭设高度8m及以上；搭搭设跨度18m及以上，施施工总荷载15kN//m2及以上；集集中线荷载20kN//m2及以上，需需按高大支撑撑模板系统有有关规定进行行施工并进行行专家论证。6-4~6-8交交6-B~66-K轴一层板标标高-0.1330m，坡屋面板板顶标高10.4000~17..780m，支撑系统统高度10..530~117.9100m，板厚120mm，顶梁最大大截面尺寸为为400×11200mmm，支撑系统统位于一层板板顶,边梁最大截截面尺寸为500×11800mmm，支撑系统统位于一层板板顶。6-2~6-4交交6-A~66-L、6-2~66-9交6-G~66-L轴顶板标高高为3.8500m，坡屋面板板顶标高100.400~~17.7880m，板厚120mm，梁最大截截尺寸为400×11200mmm，支撑系统统位于3.8500m顶板，高度度为6.6800~14.0060m。为保证模板支撑体体系的稳定，保保证施工作业业人员的人身身安全，特编编制此专项方方案。因属于于超过一定规规模的危险性性较大的分部部分项工程，需需经专家论证证审批后，方方可组织实施施。屋顶层高支模概况：名称轴线支模高度支模面积㎡梁截面备注体育馆6-4~6-8交交6-B~66-K轴10.530~117.9100m；斜屋顶层层支模最度高高度为17.9110m，模板支撑撑在首层做法法上（标高为为-0.13300m)793400×12000mm300×500mmm500×18000mm楼板厚120mmm，梁板砼强强度等级为C30。柱为异形形框架柱及剪剪力墙，砼强强度等级为C40。6-2~6-4交交6-A~66-L、6-2~66-9交6-G~66-L轴6.680~144.060mm；斜屋顶层层支模最度高高度为14.0660m，模板支撑撑在夹层结构构板上（标高高为3.8500m)492400×12000mm300×500mmm500×18000mm楼板厚120mmm，梁板砼强强度等级为C30。柱为异形形框架柱及剪剪力墙，砼强强度等级为C40。施工中的基本参数基本参数楼板厚度h(mmm)140楼板边长L(m))8楼板边宽B(m))4模板支架高度H（m）17.91主梁布置方向平行于楼板长边立柱纵向间距laa(m)0.8立柱横向间距lbb(m)0.8水平杆步距h1((m)1.5立杆自由端高度aa(mm)500架体底部布置类型型垫板次梁间距a(mmm)300次梁悬挑长度a11(mm)200主梁悬挑长度b11(mm)200主梁合并根数1结构表面要求表面外露剪刀撑（含水平）布布置方式普通型计算依据《混凝土结构工程程施工规范》GB506666-20011材料参数主梁类型圆钢管主梁规格Ф48×2.7次梁类型矩形木楞次梁规格50×70面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山山樟平行方向向)钢管类型Ф48×2.7荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值值fak(kPa)/架体底部垫板面积积A(m^22)0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城城市山东(省)烟台市(市)地面粗糙度类型/结构重要性系数γγ01可变荷载组合系数数ψcj0.9模板及支架的类型型系数α1模板及其支架自重重标准值G11k(kN//m^2)0.3新浇筑混凝土自重重标准值G22k(kN//m^3)24钢筋自重标准值GG3k(kNN/m^3))1.1施工人员及设备产产生荷载标准准值Q1k((kN/m^^2)2.5基本风压值Wo((kN/m^^2)/高支模施工特点及施工关键点特点：本工程高支模主要为斜屋板高支模，梁截面较大，体育馆层高为6.100m~17.102m，考虑斜板受力容易失稳，故拟采用全钢管支模体系，部分钢管支撑在3.85m施工完的混凝土平台，其余均搭设在-0.130m混凝土地面上。施工关键点：=1\*GB3①钢管经多次使用变形较大，但必须选用符合要求的作为支撑主立杆钢管；=2\*GB3②斜面增加对顶钢管支撑在已完成的二层砼梁板上；=3\*GB3③本层柱必须先浇筑，全钢管支撑体系必须在已完成的砼柱子上设抱柱连接；=4\*GB3④注意加强斜面水平位移监测。板厚计算投影厚度转化为板厚除以cos25°（为120/cos25°=132mm）斜梁计算投影高度转化为梁高除以cos25°（为梁高/cos25°=计算梁高）体育馆平面位置图模板及支顶系统设计模板支撑系统的选型梁板的模板均采用12厚夹板，均用50×70木枋作龙骨，用Φ48×2.7钢管配可调托作支顶，水平拉杆、剪刀撑均采用Φ48×2.7钢管。其中：木材弹性模量E＝9000N/mm2，抗弯强度fm＝13.00N/mm2，抗剪强度fv＝1.4N/mm2；Φ48×2.7钢管截面积4.24cm2，惯性矩I＝10.78cm4，截面模量W＝4.49cm3，回转半径i＝1.59cm，每米长质量为3.33kg/m，钢材强度设计值为205N/mm2。支模系统本工程屋面坡度≤30度时，可采用单面模板支模，此法如同平板单面支模。模板支撑架除按照一般支撑架要求(如模板板缝和刚度等)搭设外，还要增设斜撑以防浇捣坡屋面混凝土时水平分力作用使屋面结构发生变形，整个支撑体系对顶在已完成的二层砼结构梁板柱上（横纵立杆间距0.8m，步距1.5m）。支模体系剖面图如下：体育馆支模平面图体育馆正面效果图体育馆三维剖切效果图120mm厚楼板模板支顶部位搭设高度板厚搭设方式6-4~6-8交交6-B~66-K轴10.530~117.9100m；斜屋顶层层支模最度高高度为17.9110m，模板支撑撑在首层做法法上（标高为为-0.13300m)120mm顶板模板面板采用用12mm厚覆膜多多层板，次龙龙骨采用500×70mm木方间距300mm布置，主主龙骨采用双双钢管间距00.8m布置，模架架选型采用扣扣件式钢管架架，由φ48×2.77mm钢管与可可调U托组成，立立杆纵、横间间距为0.8m，水平横杆杆步距1.5m。距楼面2000mm高设设一道扫地杆杆，立杆底端端设200x2200mm垫板。满堂支支撑架四周从从底到顶设置置连续垂直剪剪刀撑，剪刀刀撑宽度为4～6m，剪刀撑斜斜杆与楼层面面夹角为455°～60°。由于支撑撑高度超过8m需在扫地杆杆的设置层设设置一道水平平剪刀撑，水水平剪刀撑至至架体底部平平面距离与水水平剪刀撑间间距不宜超过过8m，因此在6.9000m处设置一道道水平剪刀撑撑。水平及竖竖向剪刀撑接接长必须采用用搭接，搭接接长度不得小小于1m且不少于于3个旋转扣件件。满堂架体体系和先浇筑筑的柱体结构构拉结牢固，梁梁板下立杆纵纵横成行，水水平杆全部贯贯通；梁下支支撑体系水平平杆全部延伸伸到板下与板板下立杆或水水平杆连接，确确保支撑体系系的整体稳定定性。为增加满堂支撑架架体系的整体体性，满堂支支撑架与框架架柱进行抱柱柱，柱抱箍钢钢管每侧伸出出柱边的长度度保证与立杆杆拉接不少于于两跨，柱抱抱箍沿柱子高高度1.5m设置一道且且与水平杆在在同一位置，最最底部一道距距离地面2000mm。6-2~6-4交交6-A~66-L、6-2~66-9交6-G~66-L轴6.680~144.060mm；斜屋顶层层支模最度高高度为14.0660m，模板支撑撑在夹层结构构板上（标高高为3.8500m)顶板模板支撑架搭搭设示意图如如下梁模板支顶部位搭设高度梁截面尺寸相邻板厚备注6-4~6-8交交6-B~66-K轴10.530~117.9100m；斜屋顶层层支模最度高高度为17.9110m，模板支撑撑在首层做法法上（标高为为-0.13300m)400×12000mm300×500mmm500×18000mm120mm层高超过8.0mm，跨度为8.4m，集中线荷荷载未超过15kN//m26-2~6-4交交6-A~66-L、6-2~66-9交6-G~66-L轴6.680~144.060mm；斜屋顶层层支模最度高高度为14.0660m，模板支撑撑在夹层结构构板上（标高高为3.8500m)400×12000mm300×500mmm500×18000mm120mm梁搭设综述：方案综述：针对上述统计，综合考虑，选取典型梁截面进行高支模设计验算。1、对于截面尺寸为300×500mm、250×650mm、250×500mm、250×600mm、300×600mm的梁，梁底不增设立杆，梁两侧立杆间距为900mm。2、对于截面尺寸为250×700mm、300×700mm的梁，梁底增设一排承重立杆，梁两侧立杆间距为900mm。3、对于截面尺寸为400×1200mm、300×1000mm、500×1100mm的梁，梁底增设一排承重立杆（沿梁方向间距400mm），梁两侧立杆间距为900mm。4、对于截面尺寸为500×1800mm的梁，梁底增设一排承重立杆（沿梁方向间距400mm），梁两侧立杆间距为900mm。典型梁具体搭设方式1、体育馆：6-2~6-4交6-A~6-L轴、6-1~6-9交6-G~6-L为架空层，标高为3.85m层结构梁至屋顶标高处梁模架采用扣件式钢管搭设，300×500梁支模大样图同行政楼，500×1800梁两侧立杆间距0.9m，沿梁跨度方向立杆间距为0.4m，步距1.5m；梁底次楞采用50×70mm木方间距125mm，主楞采用钢管间距400mm，与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管间距500mm，梁侧次愣采用50×70mm木枋间距233mm，采用Φ14对拉螺杆加固。500×1800梁支模大样图400×1200梁两侧立杆间距0.9m，沿梁跨度方向立杆间距为0.4m，步距1.5m；梁底次楞采用50×70mm木方间距133mm，主楞采用钢管间距800mm，与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管间距500mm，梁侧次愣采用50×70mm木枋间距258mm，采用Φ14对拉螺杆加固。400×1200梁支模大样图双扣件组合示意图以上梁支模大样图中在离地面均200mm处设一道纵横扫地杆，并在梁跨中位置沿脚手架的垂直高度1.5m设置纵横水平拉结钢管（φ48×2.7mm）。当支模高度超过8m的，需在最顶步距两水平拉杆中间（14.500m位置）应加设一道水平拉杆，纵横拉结钢管两端在已浇筑完成的柱侧面上顶紧，保证支模体系的稳定性。立杆底架立在垫板上。梁底下设钢管剪刀撑，剪刀撑斜杆与地面的倾角控制在45°～60°之间，剪刀撑宽度6m，剪刀撑斜杆的接长采用搭接，并用旋转扣件固定在与之相交的多功能脚手架上。水平剪刀撑设置三道，在扫地杆位置和6.000m、12.000m处各设置一道水平剪刀撑。由于支模高度高，梁高度过大因此在梁底还应加设竖向剪刀撑。顶部高支模达到28天标准养护或达到设计强度100%方可和下部结构架体一起拆除。施工准备1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设按下表配置人力资源，操作工均有上岗作业证书。2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。（1）、劳动力安排表：工种人数（两个界界面总人数）备注架子工30按照每层划分为22个界面，则则每个界面所所需架子工人人数为15个，负责梁梁、板模板钢钢管排架的搭搭设。木工40按照每层划分为22个界面，则则每个界面所所需架子工人人数为20个，负责柱柱、墙梁及板板模板的安装装及加固。测量员4按照图纸将轴线定定位放出供钢钢管排架搭设设及模板安装装。施工员4负责现场管理，施施工过程跟踪踪检查施工质质量及安全。（2）、主要材料计划表：材料名称规格型号备注钢管Ф48×2.7钢管排架搭设模板12厚胶合板墙、柱、梁及板模模板顶托Ф36×700立杆上、下顶托对拉螺杆M14侧模拉结木枋50×70梁板、墙柱模板龙龙骨（3）、主要机具配置：材料名称数量备注刨机2模板、木枋切割架子扳手40把架子工搭设和拆除除架子用力矩扳手4把检查架子扣件拧紧紧力度是否达达到要求倒链5把调整架子水平弯曲曲度施工顺序在施工安排上，采取先施工混凝土柱，再安装满堂红支顶体系，这样，可利用已完成的柱作为水平拉杆的支撑平台支座，从而达到限制高支模体系水平移动的目的。将梁位置及钢管支顶位置放线在地面上并定好水平控制标高——梁板竖向支顶安装（含纵向水平拉杆及剪刀撑）——架设板底木枋龙骨于钢管脚手架项托板上——架设梁底木枋龙骨于钢管脚手架项托板上——梁底模板安装——楼板模板安装——模板支顶的验收——梁钢筋绑扎——楼板钢筋绑扎——梁板混凝土浇筑——混凝土养护——松下钢管脚手架可调顶托——拆除梁、板模板，清理模板——拆除水平拉杆、剪刀撑及钢管支顶。主要施工方法及质量保证措施高支模施工钢管支顶安装1、立杆（1）必须设置纵横扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆也应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高出的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。（2）钢管立杆应采用对接接头，且接头位置不应设置在同一平面内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500；各接头中心至主节点的距离不大于步距的1／3。（3）钢管立杆垂直度偏差不得大于架高的1／300，且控制在50mm以内。（4）每根立柱底部应设置垫板，垫板厚度不得小于50mm。（5）可调顶托与螺母捏合长度不得小于4～5扣，插入立杆内的长度不得小于150mm，可调顶托外露长度不得大于200mm。2、纵向水平杆（1）纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接。对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500，各接头中心至最近主节点的距离不大于纵距的1／3。（2）搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆端的距离不应小于100。3、剪刀撑（1）模板支架每隔6排立杆应设置一道竖向剪刀撑，由底至顶连续设置剪刀撑宽度为4～6m，剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角为45°～60°。（2）模板支架每隔4步设置水平剪刀撑。4、扣件（1）对接扣件的开口应朝上或朝内；扣件螺栓方向尽量一致。（2）扣件螺栓拧紧力矩控制在45～60N.m。（3）在主节点处纵横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150。（4）抗滑扣件间应顶紧，安装完毕应由专职安全、技术人员进行复核验收。5、其它要求：（1）整体性：梁板立杆纵向水平拉杆两端可用钢管与已浇筑的钢筋混凝土柱抱箍扣接；横向水平拉杆可伸进次梁、板底支撑立杆并与其水平拉杆扣接。柱抱箍作法柱护角作法（2）施工顺序：高支模区域应先浇筑墙或柱体等竖向结构混凝土，待墙柱施工至梁底时，再施工梁、板结构的模板、钢筋、混凝土工程。（3）泵送管道不能依附于满堂脚手架上，只能依附柱身另搭设支撑架。（4）混凝土浇筑过程中，派人监测支架和支撑情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。（5）确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件式脚手架规范》的要求。立杆支撑必须竖直（保证立杆轴心承载），禁止使用扭曲锈蚀严重的立杆，应采用对接扣件连接，禁止错接。立杆承载要贯通，禁止出现立杆传载到横杆，横杆再传递到立杆的情况（保证受力明确）。支撑必须保证横平竖直，成排成列，以保证横杆与每一根立杆能够用扣件连接。（6）U托支撑插入长度应以保证顶托支撑稳定及不发生偏移为原则，伸出长度不超过200mm。（7）所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。脚手架验收（1）、检查验收1.1脚手架材质：1.1.1凡弯曲、压扁、有裂纹或已严重锈蚀的脚手管严禁使用。1.1.2凡有脆裂、变形或滑丝的扣件，严禁使用。1.1.3凡腐朽、扭曲、破裂或有打横透节及多疤的脚手板，严禁使用。（2）、脚手架基础及支撑点：立杆下应有标准底座或其他防护措施；吊架上方、挑梁架等必须固定在建筑物的牢固部位上。（3）、架体与建筑物的拉结：脚手架每高4米、水平7米设置一处拉结点，拉结点的做法符合要求。吊架的加固保险拉结点应按措施执行。（4）、脚手板的铺设：脚手板应满铺，铺平挤严，绑扎牢固，且没有探头板。（5）、防护栏及挡脚板或立网：在基准面2米以上的脚手架应加绑防护栏及挡脚板或挂立网。防护栏要牢固，立网要严密。通道上方的脚手架应加安全网，防止高空落物。（6）、立杆、水平杆、扫地杆间距：立杆跨距不大于0.8米、水平杆布局不大于1.5米、扫地杆距地0.2米。（7）、杆件连接：应用扣件搭接牢固，搭接长度符合要求。（8）、斜撑及剪刀撑设置：应按规定设置，并符合安全要求。（9）、荷载：脚手架的荷载不得超过其设计荷载。梁板模板安装梁模板的安装：先在楼面上弹出轴线、梁及支顶安装位置控制线，然后按设计标高调整钢管支顶可调顶托的标高，将其调至预定的高度；然后在可调顶托的托板上安放48x2.7双钢管，固定后在木枋上安装梁底龙骨，龙骨采用50mm×70mm木枋。龙骨安装完成后，安装梁底模板，并拉线找平。考虑到梁跨度均＞4m，梁底模板按跨度0.1％起拱。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑，300x700梁侧模板在中部加Φ14穿梁对拉螺栓（具体详见梁模板支顶大样图）。楼面模板的安装：通线调整钢管支顶可调顶托的标高，将其调至预定的高度，在可调顶托托板上架设双钢管（大龙骨），固定后架设小龙骨（50mm×70mm木枋）然后在小龙骨上安装模板，当板跨度大于或等于4m时，模板按跨度0.1％起拱。模板支顶安装质量保证措施在高支模安装前，要对高支模的各种材料需进行严格检验，尤其是钢管、扣件、可调托以及木枋等，不合格的不得使用。钢管统一严格选用∮48×2.7以上，其质量符合GB/T700-2006《碳素结构钢》中Q235-A级钢的规定。使用前必须经检查无严重锈蚀，无弯曲变形。扣件材质必须符合《钢管脚手架扣件》（GB15831-2006）要求。现场木枋要剔除已使用较多次数，枋身比较陈旧的，尽量选用截面大小符合，枋身比较结实的。本高支模的钢管搭建在已浇注的混凝土板表面上，承载面的混凝土楼板必须达到设计强度的75%才允许进行下一个楼面梁板的钢筋安装。模板应拼缝平整严密，拼缝位置下面必须要有次龙骨支撑并钉牢。拼缝处内贴胶带，防止漏浆。模板安装后应及时报验及浇筑混凝土。 模板安装允许偏差应满足以下要求：项目允许偏差轴线位置5底模上表面标高±5截面内部尺寸+4，-5层高垂直度8相邻两板表面高低低差2表面平整度5支架搭设的垂直度与水平度允许偏差应满足以下要求：项目允许偏差（mm）垂直度每步架h/1000及±±2.0支架整体H/600及±550水平度一跨距内水平架两两端高差±l/600及及+3.0支架整体±L/600及±±50注：h—步距；H—支架高度；l—跨距；L—支架长度模板拆除高支模支架拆除必须提供混凝土的强度报告，以同条件养护试件强度检验报告为依据。在梁板砼达到设计强度后，模板支撑体系经项目技术负责人检查验证确认不再需要，并经监理单位审批同意后，方可拆除。拆模时间：不承重的侧面模板，应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模板而受损坏，方可拆除；承重的模板应在混凝土达到下列强度以后，始能拆除。构件类型构件跨度达到设计的混凝土土立方体抗压压强度标准值值的百分率（％％）板≤2≥50＞2，≤8≥75＞8≥100梁≤8≥75＞8≥100悬臂构件—≥100拆除多层梁、楼板支柱时，应确认上部施工荷载不需要传递的情况下方可拆除下部支柱。拆除前，应对作业人员进行技术交底。支架的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行，严禁上下同时作业。拆除顺序：先松开顶托，然后按照先支的后拆，先拆主承重模板后拆次承重模板的顺序拆除模板和支撑体系。同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。梁、柱模板在确保混凝土表面不受损坏时方可进行拆除。先拆除斜撑，再拆模板连结螺栓及附件，应用撬棍轻轻撬动模板，使之与混凝土分离。在拆除过程中，支架的自由悬臂高度不得超过两步，当必须超过两步时，应加设临时拉结。严禁站在悬臂结构上面巧拆底模，严禁同一垂直平面上操作。通长水平杆和剪刀撑等，必须在支架拆卸到相关的立杆时方可拆除。拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，不得硬拉，严禁敲击。模板拆除应按规定逐次进行，不得采用大面积撬落的方法，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖。各拆除的模板、支撑、连接件等构配件严禁抛掷至地面，应用槽滑下或用绳索系下。不得留有悬空模板。对于有后浇带的梁、板模板应独立设置支顶体系，待后浇带混凝土强度达到100%后才进行拆模。拆下的模板及时清理粘结物，涂刷脱模剂，并分类堆放整齐，拆下的扣配件及时集中统一管理。混凝土浇筑本工程采用单面支模法：即在支底模和钢筋绑扎后，将坍落度较小的混凝土拍到模板上，在确定浇筑混凝土的流向后，由下而上对称坡面同时进行，采用人工敲打使混凝土稍密实，并用振动棒振捣，再将滑移下坠(可每隔1．5m设1道钢板横挡来防止)的混凝土刮回上面，最后用小型平板振动器振捣2~3遍。在此过程中要注意控制振动器的行进速度和时间，利用混凝土初凝前逐渐形成的强度，防止浇筑上段混凝土重心下移而造成下段混凝土表面凹凸，因此在每段混凝土浇筑时既要留有一定的时间间隔，又要防止混凝土在初凝前形成冷缝。最后用电动抹刀将混凝土表面平整密实，以减少收缩裂缝和增强防水效果。此法宜采用坍落度12~13cm的混凝土，但受到坡屋面坡度大小、模板光滑度和坍落度大小等因素影响，无法正常进行振捣，故浇筑质量不易保证。墙、柱砼的浇筑：砼浇筑顺序是先墙柱、后梁板，本工程墙、柱混凝土均采用商品砼，墙、柱砼一般用混凝土泵按需要接泵管浇筑，浇筑时严格执行循环分层浇筑。控制浇筑速度ⅴ≤2m/h，每层约0.5m高，卸料高度超过2m时，则采用串筒或溜槽。砼浇筑时要求铁工检查钢筋保护层，及时对偏差过大的部位进行调整。浇筑完成后清理干净板面上的砂浆，严禁用清水冲洗（水会流到柱头，对柱砼有严重的影响）。梁、板砼的浇筑：板砼的虚铺厚度应略大于板厚，振捣完毕，用刮尺抹平。刮平过程中，混凝土面要饱满，不能留有小凹洞，初凝前可用磨板将面层粗磨一次，快要收水干硬时，再细磨一次。梁板砼的振捣：梁、板砼使用插入式振动棒或平板式振动器振捣。使用插入式振动棒时，振动棒应垂直插入，并插入到尚未初凝的下层中50~100mm，以使上下层相互结合。振动棒插点的间距一般不应超过振动棒有效作用半径的1.5倍，振捣时应“快插慢拨”。振捣时间一般每插点约为20~30秒，见到砼不再显著下沉，不再出现气泡，表面泛出水泥浆和外观均匀为止。作业中要避免将振动棒触及钢筋、模板等。平板式振动器振捣砼，应使平板底面与砼全面接触，每一处振到砼表面泛浆，不再下沉后，即可缓慢向前移动。混凝土入模温度必须控制在30°以内，坍落度应控制在140±20mm，混凝土初凝时间要控制在2.5h内。若遇混凝土临时间断处超出初凝时间仍未能接合时，应在混凝土初凝前在接合处及时浇上适量混凝土以推迟接合处的初凝时间，保证接合缝的接茬。混凝土养护：柱身身养护采用覆覆盖麻袋并经经常淋水保持持麻袋湿透。楼楼地面混凝土土浇筑完成后后14h内采用覆胶胶膜或麻袋等等淋水的方法法进行养护。在在已浇筑混凝凝土强度大于于1.2N/mmm2，方可在其其上进行施工工作业。安全设施和管理措措施安全设施在梁支架顶下数第第一道纵横水水平杆设置工工人作业平台台。靠近梁旁旁处用作为检检查通道，用用钢棚板铺设设，其余支架架顶层用蒿竹竹满铺，所有有作业层下设设兜底网。高支模施工现场应应搭设工作梯梯以供作业人人员使用，不不得从支撑系系统爬上爬下下。大梁支顶底下设置置低压照明灯灯，以方便施施工人员通过过和质检人员员对支顶的检检查。在操作层设置相应应的消防设施施（如灭火筒筒）。安全管理机构安全管理与监控本工程高支撑模板板体系施工的的安全隐患主主要为：防坍坍塌、高空坠坠落。其主要要措施为：高支撑模板的技术术方案必须经经企业的技术术和安全负责责人审批签字字并盖章才能能实施。施工前必须明确高高支撑模板施施工现场安全全责任人，负负责施工全过过程的安全管管理工作，施施工现场安全全责任人应在在高支模搭设设、拆除和混混凝土浇筑前前向作业人员员进行安全技技术交底。项目现场要严格按按照经审批的的方案执行，确确保施工安全全。工人必须持证上岗岗，戴安全帽帽，系安全带带，穿防滑鞋鞋。操作层的施工荷载载应符合设计计要求（限载载2kN/mm2），不得超超载，不得在在其上集中堆堆放模板、钢钢筋等物件；；并设置限载载警示牌。雨天作业要有防滑滑措施和避雷雷措施。六级级以上大风雨雨，必须停止止施工作业。施工期间不得拆除除纵横水平杆杆、剪刀撑、扫扫地杆等。在支架上进行电、气气焊作业时，必必须有防火措措施和专人看看护。用电安全按《施工工现场临时用用电安全技术术规范》(JGJ446-20005)执行。模板支顶安装：钢管或钢管底座应应准确放置在在定位线上，不不得悬空；支架立杆要垂直，纵纵横向水平杆杆要平整。立立杆应尽量采采用通长钢管管。如需接管管，接头要错错开，不在同同一步距内，立立杆口必须按按规范对接，确确保架体垂直直度。相邻的的两根纵向水水平杆的接头头要互相交错错，接驳口必必须按规范对对接。各种连接构件要扣扣接牢固，扣扣件螺栓拧紧紧扭力矩应在在40～65N·m之间，以防防构件未能有有效承力或构构件破坏，搭搭设完成后应应用扭力矩扳扳手随机均布布抽样检查，不不合格的必须须重新拧紧，直直到合格为止止。各杆件相交伸出的的端头部分均均应大于100mmm，以防杆件件滑落。支模分段或整体搭搭设完毕，必必须填写模板板验收记录表表，经企业质质安部门分段段或整体验收收合格，并悬悬挂验收标识识方能进行钢钢筋安装。在支顶安装过程中中，应设置防防倾覆的临时时固定措施——在支顶长向向两旁设临时时斜抛。安装装时要待其安安装完毕且核核实无误后才才全面予以固固定。模板安装完后，应应认真检查支支顶是否牢固固、模板应清清扫干净。并并必须经现场场监理人员及及质安部检查查合格后并按按规定办理专专项验收才能能进行混凝土土浇筑。模板必须支撑牢固固、稳定，不不得有松动、跑跑模、超标准准的变形下沉沉等现象。混凝土浇筑时，派派安全员专职职观察模板及及其支撑系统统的变形情况况。发现异常常现象时应立立即暂停施工工，并将施工工人员撤离危危险区域。模板安装、钢筋绑绑扎、混凝土土浇筑时，应应避免材料、机机具与工具过过于集中堆放放，在任何情情况下模板立立柱承受的荷荷载均不得超超过荷载设计计值。支撑搭设、拆除和和混凝土浇筑筑期间，应在在适当地方挂挂设警示标志志，禁止无关关人员进入支支模底下，并并指定专人进进行监护。模板支顶拆除支顶架的拆除前应应由项目部技技术负责人进进行拆除安全全技术交底，并并应在统一指指挥下进行，按按后装先拆、先先装后拆的顺顺序及下列安安全作业的要要求进行：模板支顶应经单位位工程负责人人检查验证并并确认不再需需要时，且混混凝土强度报报告已出，并并经有关负责责人审批同意意后才能拆除除。支架的拆除应从一一端走向另一一端、自上而而下逐层地进进行，严禁上上下同时作业业。在支顶拆除过程中中，应设置防防倾覆的临时时固定措施——在支顶长向向两旁设临时时斜抛。同一层的构配件和和加固件按先先上后下、先先外后里的顺顺序进行。在拆除过程中，支支架的自由悬悬臂高度不得得超过两步；；当必须超过过两步时，应应加设临时拉拉结。拆除工作中，严禁禁使用榔头等等硬物击打、撬撬挖，各构配配件严禁抛掷掷至地面。监测方案根据烟台市有关高高支模体系的的规定，准备备在现场采用用钢尺、线锤锤、水准仪和和经纬仪对高高支模系统进进行施工过程程的监测。支支架体系的沉沉降、位移观观测方案如下下：由于本工程为坡屋屋顶高支模体体系，故主要要观测框架梁梁的水平位移移和沉降；由于本工程的模板板支顶采用扣扣件钢管脚手手架，间距较较密，且框架架梁在建筑物物内部，采用用的观测设备备受到很大的的限制，为此此本工程的沉沉降观测采用用了线锤+钢尺的形式式来测量其沉沉降值、位移移偏量；观测的基准点设置置在建筑物外外围，测量时时将基准点引引测至建筑物物内。观测点布置：本工程高支模的位位移观测点主主要设在坡屋屋顶最高处的的框架梁上；；沉降观测点点主要设置在在主框架梁，其其中每条主框框架梁的跨中中设置一个观观测点。观测方法：将观测基准点引测测至一个约50cm高的角钢上上，并将其底底座通过螺栓栓固定在底板板上；测量时，用钢尺测测量线锤、焊焊接钢筋的标标高，并在角角钢上作原始始标记；由于建筑物不高，水水平位移观测测可在附近的的建筑物上设设置经纬仪监监测坡屋顶最最高点的位移移情况。测量时间：模板的的沉降测量由由专人专职负负责。在开始始浇筑前测量量一次，记录录此值并以此此值为初始值值；在浇筑时时，每隔30min测量一次，并并与初始值相相对比，得出出沉降、位移移量；浇筑完完成后，每隔隔1h观测一次；；模板的沉降降测量到浇筑筑完成后12h后结束。监测预警值：大梁支架沉降预警警值为18mmm；支座沉降量预警值值为10mm；支架位移预警值为为18mm。注意事项：对焊接钢筋、线锤锤、标示角钢钢做好保护，并并挂好警示牌牌，防止人为为破坏。当沉降量超出预警警值时，立即即通知作业人人员进行疏散散，并通知相相关部门人员员来处理。重大危险源识别和和安全应急救救援预案危险源识别1、重大危险源识别别由于局部失稳引起起整体失稳或或由于砼浇筑筑方法不对引引起整体失稳稳，一般情况况是钢管严重重变形，扣件件多数爆裂，模模板倾斜等。1）模板、扣件、钢钢管等造成的的物体打击2）高处坠落3）机械伤害4)触电事故2、预防措施1）模板支撑体系按按本专项方案案施工，材质质复合要求。2）加强工人的安全全教育及项目目部的日常检检查力度。3）加强工人安全用用电教育、班班前安全活动动；用电设备备专人专用，电电线电缆架空空设置。4）机械设备专人专专用，严格按按照操作规程程操作；机械械不带病运转转等。安全事故应急救援援架构人员职责表职务姓名职责组长负责组织与指挥整整个事故现场场的抢救工作作，向各应急急组调配应急急所需的资源源（人力、物物力、资金）并并对突发事件件的应急响应应工作做出决决定。副组长负责组织抢救受伤伤人员、疏散散物资材料、汽汽车、设备工工作，了解事事故现场需要要抢救人员的的数量和抢救救地点、危险险程度并具体体组织抢救疏疏散。副组长负责车辆及相应工工具的供应，通通过各种方法法了解事故现现场全面情况况及其变化，及及时向现场总总指挥组提供供真实可靠的的情况。组员主要负责组织抢救救伤员的应急急救护工作。组员迅速调配抢救运输输车辆至事故故发生点。组员提供和检查抢险人人员的装备和和安全防护。组员负责现场警戒工作作、禁止无关关人员进入、保保护好事故现现场。组员负责配合轻伤人员员的包扎及资资料收集工作作。当事故发生后，现现场有关人员员应立即报告告现场负责人人及事故应急急救援组组长长，由应急救救援组长指挥挥对伤员立即即组织抢救，采采取有效措施施防止事故扩扩大和保护现现场。按照有有关规定，及及时报告企业业安全管理部部门和本企业业安全生产负负责人，及请请求救援。发生高处坠落事故故应急救援当发生高处坠落事事故后，抢救救的重点放在在对休克、骨骨折和出血上上进行处理。发生高处坠落事故故，应马上组组织抢救伤者者，首先观察察伤者的受伤伤情况、部位位、伤害性质质，如伤员发发生休克，应应先处理休克克。遇呼吸、心心跳停止者，应应立即进行人人工呼吸，胸胸外心脏挤压压。处于休克克状态的伤员员要让其安静静、保暖、平平卧、少动，并并将下肢抬高高约20度左右，尽尽快送医院进进行抢救治疗疗。出现颅脑损伤，必必须维持呼吸吸道通畅。昏昏迷者应平卧卧，面部转向向一侧，以防防舌根下坠或或分泌物、呕呕吐物吸入，发发生喉阻塞。有有骨折者，应应初步固定后后再搬运。遇遇有凹陷骨折折、严重的颅颅底骨折及严严重的脑损伤伤症状出现，创创伤处用消毒毒的纱布或清清洁布等覆盖盖伤口，用绷绷带或布条包包扎后，及时时送就近有条条件的医院治治疗。发现脊椎受伤者，创创伤处用消毒毒的纱布或清清洁布等覆盖盖伤口，用绷绷带或布条包包扎后。搬运运时，将伤者者平卧放在帆帆布担架或硬硬板上，以免免受伤的脊椎椎移位、断裂裂造成截瘫，招招致死亡。抢抢救脊椎受伤伤者，搬运过过程，严禁只只抬伤者的两两肩与两腿或或单肩背运。发现伤者手足骨折折，不要盲目目搬动伤者。应应在骨折部位位用夹板把受受伤位置临时时固定，使断断端不再移位位或剌伤肌肉肉，神经或血血管。固定方方法：以固定定骨折处上下下关节为原则则，可就地取取材，用木板板、竹头等，在在无材料的情情况下，上肢肢可固定在身身侧，下肢与与腱侧下肢缚缚在一起。遇有创伤性出血的的伤员，应迅迅速包扎止血血，使伤员保保持在头低脚脚高的卧位，并并注意保暖。正正确的现场止止血处理措施施。一般伤口小的止血血法：先用生生理盐水(0.9%NNaCl溶液)冲洗伤口，涂涂上红汞水，然然后盖上消毒毒纱布，用绷绷带；较紧地地包扎。加压包扎止血法：：用纱布、棉棉花等作成软软垫，放在伤伤口上再加包包扎，来增强强压力而达到到止血。止血带止血法：选选择弹性好的的橡皮管、橡橡皮带或三角角巾、毛巾、带带状布条等，上上肢出血结扎扎在上臂上1/2处(靠近心脏位位置)，下肢出血血结扎在大腿腿上1/3处。结扎时时，在止血带带与皮肤之间间垫上消毒纱纱布棉垫。每每隔25~40分钟放松一一次，每次放放松0.5~1分钟。动用最快的交通工工具或其他措措施，及时把把伤者送往邻邻近医院抢救救，运送途中中应尽量减少少颠簸。同时时，密切注意意伤者的呼吸吸、脉搏、血血压及伤口的的情况。发生支模坍塌应急急救援当支模在拆除过程程中发生大面面积倒塌、坍坍塌，不要慌慌张，保持镇镇静，注意事事态的发展情情况、方向及及受影响的位位置，有序指指挥员工疏散散。在坍塌过程中不要要盲目抢险，有有危及用电安安全的，应立立刻切断电源源，确认未有有继续坍塌危危险的情况下下，组织抢救救人员，采取取有效措施进进行抢救工作作，首先抢救救受伤人员，再再抢救集体财财产。现场急救处理：尽快解除重物压迫迫，减少挤压压综合症的发发生。伤肢制动，可用夹夹板等简单托托持伤肢。伤肢降温(避免冻冻伤)，尽量避免免局部热缺血血。伤肢不应抬高、按按摩或热敷。如果挤压部位有开开放创伤及活活动出血者，应应止血，但避避免加压，除除有大血管断断裂外不用止止血带。迅速转往医院。立刻设危险区域，并并设警示标志志，设专人监监护，保护事事故现场。按规定上报有关主主管部门请求求救援。梁板模板支顶计算算书扣件式梁模板安全全计算书一、计算依据1、《建筑施工模板板安全技术规规范》GB550666--20112、《混凝土结构设设计规范》GGB500110-201103、《建筑结构荷载载规范》GBB500099-201224、《钢结构设计规规范》GB550017

1、计算参数基本参数混凝土梁高h(mmm)1800混凝土梁宽b(mmm)500混凝土梁计算跨度度L(m)8.3模板支架高度H((m)9计算依据《混凝土结构工程程施工规范》GB506666-20011模板荷载传递方式式可调托座次梁悬挑长度a11(mm)250梁两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板厚度140斜撑(含水平)布布置方式普通型梁跨度方向立柱间间距la(mm)0.4垂直梁跨度方向的的梁两侧立柱柱间距lb((m)0.9水平杆步距h(mm)1.5梁侧楼板立杆的纵纵距la1((m)0.8梁侧楼板立杆的横横距lb1((m)0.8立杆自由端高度aa(mm)400梁底增加立柱根数数n1梁底支撑小梁根数数m4架体底部布置类型型垫板结构表面要求表面外露材料参数主梁类型圆钢管主梁规格Ф48×2.7次梁类型矩形木楞次梁规格50×70面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山山樟平行方向向)钢管规格Ф48×2.7荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值值fak(NN/mm2))/架体底部垫板面积积A(m2))0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城城市山东(省)烟台市(市)地面粗糙度类型/结构重要性系数γγ01可变荷载组合系数数ψcj0.9模板及支架的类型型系数α1模板及其支架自重重标准值G11k(kN//m^2)0.5新浇筑混凝土自重重标准值G22k(kN//m^3)24钢筋自重标准值GG3k(kNN/m^3))1.5施工人员及设备产产生荷载标准准值Q1k((kN/m^^2)2.52、施工简图（图1） 剖面图图1（图2） 剖面图图2二、面板验算根据规范规定面板板可按简支跨跨计算，根据据施工情况一一般楼板面板板均搁置在梁梁侧模板上，无无悬挑端，故故可按简支跨跨一种情况进进行计算，取取b=1m单位位面板宽度为为计算单元。W=bh2/6==1000××122/66=240000mm3I=bh3/122=10000×123//12=1444000mmm41、强度验算荷载基本组合：q=Υ0×{1.35αα[G1k++(G2k++G3k)hh]b+1..4ΨcjQ1kkb}=1××(1.355×1×(00.5+(224+1.55)×18000/10000)×1++1.4×22.5×1××0.9)==65.799kN/m（图3） 面板简简图（图4） 面板弯弯矩图Mmax=0.2228kN··mσ=Mmax/W==0.2288×106//240000=9.5118N/mmm2≤[f]=331N/mmm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k++(G3k++G2k)××h)×b==(0.5++(24+11.5)×11800/11000)××1=46..4kN/mm（图5） 简图（图6） 挠度图图ν=0.282mmm≤[ν]=5000/((4--1)×4000)=0..417mmm满足要求三、次梁验算次梁计算简图：（图7） 可变荷荷载控制的受受力简图1荷载控制基本组合合：q1=Υ0×{11.35α[G1k++(G2k++G3k)hh]a+1..4ΨcjQ1kka}=1××(1.355×1×(00.5+(224+1.55)×18000/10000)×5000/10000/(4--1)+1..4×2.55×500//1000//(4-1))×0.9))=10.9965kN//mq1静=Υ0×11.35α[G1k++(G2k++G3k)hh]a=1××1.35××1×(0..5+(244+1.5))×18000/10000)×5000/10000/(4-11)=10..44kN//mq1静=Υ0×11.4ΨcjQ1kka=1×11.4×2..5×5000/10000/(4-11)×0.99=0.5225kN/mm1、强度验算（图8） 次梁弯弯矩图(kN·m))Mmax=0.3343kN··mσ=Mmax/W==0.3433×106//(40.8833×10000)=88.392NN/mm2≤≤[f]=115N/mmm2满足要求2、抗剪验算（图9） 次梁剪剪力图(kN)Vmax=2.8824kNτmax=VmaxxS/(Ibb)=2.8824×1003×30..625×1103/(1142.9117×1044×5×100)=1.221N/mmm2≤[τ]=2N/mm22满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计计，qk=(G1k++(G3k++G2k)××h)×a==(0.5++(24+11.5)×11800/11000)××500/11000/((4-1)==7.7333kN/m（图10） 变形形计算简图（图11） 次梁梁变形图(mm)νmax=0.5441mm≤[ν]=0.44×10000/400==1mm满足要求四、主梁验算梁侧楼板的立杆为为梁板共用立立杆，立杆与与水平钢管扣扣接属于半刚刚性节点，为为了便于计算算统一按铰节节点考虑，偏偏于安全。根根据实际工况况，梁下增加加立杆根数为为1，故可将主主梁的验算力力学模型简化化为1+2--1=2跨梁梁计算。这样样简化符合工工况，且能保保证计算的安安全。等跨连续梁，跨度度为:2跨距为：(等跨))0.45将荷载统计后，通通过次梁以集集中力的方式式传递至主梁梁。A.由可变荷载控控制的组合：：q1=Υ0×{11.2[G11k+(G22k+G3kk)h]a++1.4Q11ka}=11×(1.22×(0.55+(24++1.5)××1800//1000))×500//((4-11)×10000)+1..4×2.55×500//((4-11)×10000))=99.863kkN/mB.由永久荷载控控制的组合：：q2=Υ0×{11.35[GG1k+(GG2k+G33k)h]aa+1.4××0.7Q11ka}=11×(1.335×(0..5+(244+1.5))×18000/10000)×5000/((4--1)×10000)+11.4×0..7×2.55×500//((4-11)×10000))=110.8488kN/m取最不利组合得：：q=max[q11,q2]==max((9.8633,10.8848)=110.8488kN此时次梁的荷载简简图如下（图16） 次梁梁承载能力极极限状态受力力简图用于正常使用极限限状态的荷载载为：qk=[G1kk+(G2kk+G3k))h]a=((0.5+((24+1..5)×18800/10000)×5500/(((4-1)××1000))=7.7333kN/mm此时次梁的荷载简简图如下（图17） 次梁梁正常使用极极限状态受力力简图根据力学求解计算算可得：承载能力极限状态态下在支座反反力：R=55.507kkN正常使用极限状态态下在支座反反力：Rk==3.9255kN还需考虑主梁自重重，则自重标标准值为gkk=60..4/10000=0.006kN//m自重设计值为：gg=Υ0×1.2gkk=1×1..2×60..4/10000=0.0072kN//m则主梁承载能力极极限状态的受受力简图如下下：（图18） 主梁梁正常使用极极限状态受力力简图则主梁正常使用极极限状态的受受力简图如下下：（图19） 主梁梁正常使用极极限状态受力力简图1、抗弯验算（图12） 主梁梁弯矩图(kN·m))Mmax=0.7783kN··mσ=Mmax/W==0.7833×106//(8.244×10000)=95..023N//mm2≤[f]=2205N/mmm2满足要求2、抗剪验算（图13） 主梁梁剪力图(kN)Vmax=8..69kNτmax=QmaxxS/(Ibb)=8.669×10000×5.554×1033/(19..78×1004×1.008×10))=22.5537N/mmm2≤[τ]=1200N/mm22满足要求3、挠度验算（图14） 主梁梁变形图(mm)νmax=0.1007mm≤[ν]=0.99×10000/(1+11)/4000=1.1225mm满足要求4、支座反力计算因两端支座为扣件件，非两端支支座为可调托托座，故应分分别计算出两两端的最大支支座反力和非非两端支座的的最大支座反反力。故经计算得：两端支座最大支座座反力为：RR1=2.3355kN非端支座最大支座座反力为：RR2=17..381kNN五、端支座扣件抗抗滑移验算按上节计算可知，两两端支座最大大支座反力就就是扣件的滑滑移力R1=2.3555kN≤[N]=88kN满足要求六、可调托座验算算非端支座最大支座座反力为即为为可调托座受受力R2=17.3881kN≤[N]=330kN满足要求七、立柱验算1、长细比验算立杆与水平杆扣接接，按铰支座座考虑，故计计算长度l00取步距则长细比为：λ=h/i=1.55×10000/(1.66×10)==93.755≤[λ]=1500满足要求2、立柱稳定性验算算根据λ查JGJ1162-20008附录D得到φ=0.6441梁两侧立杆承受的的楼板荷载N1=[1.2((G1k+((G2k+GG3k)h00)+1.44Q1k]lla1lb11=(1.22×(0.55+(24++1.5)××140/11000)++1.4×22.5)×00.8×0..8=5.3366kN由第五节知，梁侧侧立杆承受荷荷载为就是端端支座的最大大反力R1=2.3555kN由于梁中间立杆和和梁侧立杆受受力情况不一一样，故应取取大值进行验验算NA=max(NN1+R1,,R2)=117.3811kN考虑架体自重荷载载得：NB=NA+1..2×H×ggk=17..381+11.2×0..06×(99+(18000-1400)/10000)×0..13=177.481kkNf=NB/(φAA)=17..481×11000/((0.6411×(3.884×1000))=711.02N//mm2≤[σ]=2055N/mm22满足要求扣件式梁模板安全全计算书一、计算依据1、《建筑施工模板板安全技术规规范》GB550666--20112、《混凝土结构设设计规范》GGB500110-201103、《建筑结构荷载载规范》GBB500099-201224、《钢结构设计规规范》GB550017--2003

1、计算参数基本参数混凝土梁高h(mmm)1200混凝土梁宽b(mmm)400混凝土梁计算跨度度L(m)8.3模板支架高度H((m)17.91计算依据《混凝土结构工程程施工规范》GB506666-20011模板荷载传递方式式可调托座次梁悬挑长度a11(mm)250梁两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板厚度140斜撑(含水平)布布置方式普通型梁跨度方向立柱间间距la(mm)0.9垂直梁跨度方向的的梁两侧立柱柱间距lb((m)0.8水平杆步距h(mm)1.5梁侧楼板立杆的纵纵距la1((m)0.8梁侧楼板立杆的横横距lb1((m)0.8立杆自由端高度aa(mm)400梁底增加立柱根数数n1梁底支撑小梁根数数m4架体底部布置类型型底座结构表面要求表面外露材料参数主梁类型圆钢管主梁规格Ф48×2.7次梁类型矩形木楞次梁规格50×70面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山山樟平行方向向)钢管规格Ф48×2.7荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值值fak(NN/mm2))/架体底部垫板面积积A(m2))0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城城市山东(省)烟台市(市)地面粗糙度类型/结构重要性系数γγ01可变荷载组合系数数ψcj0.9模板及支架的类型型系数α1模板及其支架自重重标准值G11k(kN//m^2)0.5新浇筑混凝土自重重标准值G22k(kN//m^3)24钢筋自重标准值GG3k(kNN/m^3))1.5施工人员及设备产产生荷载标准准值Q1k((kN/m^^2)2.52、施工简图（图1） 剖面图图1（图2） 剖面图图2二、面板验算根据规范规定面板板可按简支跨跨计算，根据据施工情况一一般楼板面板板均搁置在梁梁侧模板上，无无悬挑端，故故可按简支跨跨一种情况进进行计算，取取b=1m单位位面板宽度为为计算单元。W=bh2/6==1000××122/66=240000mm3I=bh3/122=10000×123//12=1444000mmm41、强度验算荷载基本组合：q=Υ0×{1.35αα[G1k++(G2k++G3k)hh]b+1..4ΨcjQ1kkb}=1××(1.355×1×(00.5+(224+1.55)×12000/10000)×1++1.4×22.5×1××0.9)==45.1335kN/mm（图3） 面板简简图（图4） 面板弯弯矩图Mmax=0.11kN·mσ=Mmax/W==0.1×1106/244000=44.179NN/mm2≤≤[f]=331N/mmm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k++(G3k++G2k)××h)×b==(0.5++(24+11.5)×11200/11000)××1=31..1kN/mm（图5） 简图（图6） 挠度图图ν=0.077mmm≤[ν]=4000/((4--1)×4000)=0..333mmm满足要求三、次梁验算次梁计算简图：（图7） 可变荷荷载控制的受受力简图1荷载控制基本组合合：q1=Υ0×{11.35α[G1k++(G2k++G3k)hh]a+1..4ΨcjQ1kka}=1××(1.355×1×(00.5+(224+1.55)×12000/10000)×4000/10000/(4--1)+1..4×2.55×400//1000//(4-1))×0.9))=6.0118kN/mmq1静=Υ0×11.35α[G1k++(G2k++G3k)hh]a=1××1.35××1×(0..5+(244+1.5))×12000/10000)×4000/10000/(4-11)=5.5598kN//mq1静=Υ0×11.4ΨcjQ1kka=1×11.4×2..5×4000/10000/(4-11)×0.99=0.422kN/m1、强度验算（图8） 次梁弯弯矩图(kN·m))Mmax=0.4469kN··mσ=Mmax/W==0.4699×106//(40.8833×10000)=111.4755N/mm22≤[f]=115N/mmm2满足要求2、抗剪验算（图9） 次梁剪剪力图(kN)Vmax=3.002kNτmax=VmaxxS/(Ibb)=3.002×1033×30.6625×1003/(1442.9177×104××5×10))=1.2994N/mmm2≤[τ]=2N/mm22满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计计，qk=(G1k++(G3k++G2k)××h)×a==(0.5++(24+11.5)×11200/11000)××400/11000/((4-1)==4.1477kN/m（图10） 变形形计算简图（图11） 次梁梁变形图(mm)νmax=0.8885mm≤[ν]=0.99×10000/400==2.25mmm满足要求四、主梁验算梁侧楼板的立杆为为梁板共用立立杆，立杆与与水平钢管扣扣接属于半刚刚性节点，为为了便于计算算统一按铰节节点考虑，偏偏于安全。根根据实际工况况，梁下增加加立杆根数为为1，故可将主主梁的验算力力学模型简化化为1+2--1=2跨梁梁计算。这样样简化符合工工况，且能保保证计算的安安全。等跨连续梁，跨度度为:2跨距为：(等跨))0.4将荷载统计后，通通过次梁以集集中力的方式式传递至主梁梁。A.由可变荷载控控制的组合：：q1=Υ0×{11.2[G11k+(G22k+G3kk)h]a++1.4Q11ka}=11×(1.22×(0.55+(24++1.5)××1200//1000))×400//((4-11)×10000)+1..4×2.55×400//((4-11)×10000))=55.443kkN/mB.由永久荷载控控制的组合：：q2=Υ0×{11.35[GG1k+(GG2k+G33k)h]aa+1.4××0.7Q11ka}=11×(1.335×(0..5+(244+1.5))×12000/10000)×4000/((4--1)×10000)+11.4×0..7×2.55×400//((4-11)×10000))=55.925kkN/m取最不利组合得：：q=max[q11,q2]==max((5.4433,5.9225)=5..925kNN此时次梁的荷载简简图如下（图16） 次梁梁承载能力极极限状态受力力简图用于正常使用极限限状态的荷载载为：qk=[G1kk+(G2kk+G3k))h]a=((0.5+((24+1..5)×12200/10000)×4400/(((4-1)××1000))=4.1447kN/mm此时次梁的荷载简简图如下（图17） 次梁梁正常使用极极限状态受力力简图根据力学求解计算算可得：承载能力极限状态态下在支座反反力：R=55.741kkN正常使用极限状态态下在支座反反力：Rk==4.0188kN还需考虑主梁自重重，则自重标标准值为gkk=60..4/10000=0.006kN//m自重设计值为：gg=Υ0×1.2gkk=1×1..2×60..4/10000=0.0072kN//m则主梁承载能力极极限状态的受受力简图如下下：（图18） 主梁梁正常使用极极限状态受力力简图则主梁正常使用极极限状态的受受力简图如下下：（图19） 主梁梁正常使用极极限状态受力力简图1、抗弯验算（图12） 主梁梁弯矩图(kN·m))Mmax=0.7724kN··mσ=Mmax/W==0.7244×106//(8.244×10000)=87..916N//mm2≤[f]=2205N/mmm2满足要求2、抗剪验算（图13） 主梁梁剪力图(kN)Vmax=9..481kNNτmax=QmaxxS/(Ibb)=9.4481×10000×5..54×1003/(199.78×1104×1..08×100)=24..586N//mm2≤[τ]=1200N/mm22满足要求3、挠度验算（图14） 主梁梁变形图(mm)νmax=0.0772mm≤[ν]=0.88×10000/(1+11)/4000=1mm满足要求4、支座反力计算因两端支座为扣件件，非两端支支座为可调托托座，故应分分别计算出两两端的最大支支座反力和非非两端支座的的最大支座反反力。故经计算得：两端支座最大支座座反力为：RR1=2.0031kN非端支座最大支座座反力为：RR2=18..961kNN五、端支座扣件抗抗滑移验算按上节计算可知，两两端支座最大大支座反力就就是扣件的滑滑移力R1=2.0311kN≤[N]=88kN满足要求六、可调托座验算算非端支座最大支座座反力为即为为可调托座受受力R2=18.9661kN≤[N]=330kN满足要求七、立柱验算1、长细比验算立杆与水平杆扣接接，按铰支座座考虑，故计计算长度l00取步距则长细比为：λ=h/i=1.55×10000/(1.66×10)==93.755≤[λ]=1500满足要求2、立柱稳定性验算算根据λ查JGJ1162-20008附录D得到φ=0.6441梁两侧立杆承受的的楼板荷载N1=[1.2((G1k+((G2k+GG3k)h00)+1.44Q1k]lla1lb11=(1.22×(0.55+(24++1.5)××140/11000)++1.4×22.5)×00.8×0..8=5.3366kN由第五节知，梁侧侧立杆承受荷荷载为就是端端支座的最大大反力R1=2.0311kN由于梁中间立杆和和梁侧立杆受受力情况不一一样，故应取取大值进行验验算NA=max(NN1+R1,,R2)=118.9611kN考虑架体自重荷载载得：NB=NA+1..2×H×ggk=18..961+11.2×0..06×(117.91++(12000-140))/10000)×0.1148=199.165kkNf=NB/(φAA)=19..165×11000/((0.6411×(3.884×1000))=777.862NN/mm2≤≤[σ]=2055N/mm22满足要求扣件式钢管支架楼楼板模板安全全计算书一、计算依据1、《混凝土结构工工程施工规范范》GB506666-200112、《建筑施工模板板安全技术规规范》JGJ1662-200083、《混凝土结构设设计规范》GB500010-200104、《建筑结构荷载载规范》GB500009-200125、《钢结构设计规规范》GB500017-200036、《建筑施工临时时支撑结构技技术规范》JGJ3000-20113

二、计算参数基本参数楼板厚度h(mmm)140楼板边长L(m))8楼板边宽B(m))4模板支架高度H（m）17.91主梁布置方向平行于楼板长边立柱纵向间距laa(m)0.8立柱横向间距lbb(m)0.8水平杆步距h1((m)1.5立杆自由端高度aa(mm)500架体底部布置类型型垫板次梁间距a(mmm)300次梁悬挑长度a11(mm)200主梁悬挑长度b11(mm)200主梁合并根数2结构表面要求表面外露剪刀撑（含水平）布布置方式普通型计算依据《混凝土结构工程程施工规范》GB506666-20011材料参数主梁类型圆钢管主梁规格Ф48×2.7次梁类型矩形木楞次梁规格50×70面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山山樟平行方向向)钢管类型Ф48×2.7荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值值fak(kkPa)/架体底部垫板面积积A(m^22)0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城城市山东(省)烟台市(市)地面粗糙度类型/结构重要性系数γγ01可变荷载组合系数数ψcj0.9模板及支架的类型型系数α1模板及其支架自重重标准值