箱梁施工工艺和方法

渝湘高速公路G1合同段四川攀峰路桥建设有限公司第51页共51页唐家湾大桥箱梁预制首件制工程定为左幅1-4#箱梁：1-4#箱梁预制长度为19.65m，为边跨边梁，混凝土设计标号为C50，设计方量为20.82m3，Ⅱ级钢筋设计用量为2837.4kg，Ⅰ钢筋设计用量为384.5kg。1.编制依据

1.1与业主签订的工程承包合同及总监办下发的监理手册；

1.2重庆市渝湘高速公路工程G1合同段招标文件；

1.3重庆市渝湘高速公路工程G1合同段投标文件；

1.4重庆交通科研设计院《渝湘高速公路G1合同段两阶段施工图文件》

1.5本合同段工程施工涉及的相关规范、规程的技术标准；

1.6现场施工调查情况；

1.7现场的机械配备现状、施工技术力量；

1.8以往类似工程的施工经验；

1.9总监办审批的《实施性施工组织设计》；

1.10总监办审批的《总体施工进度计划》；2.工程概况及施工条件

2.1工程概况

本桥左幅共2联:6*20+6*20m，桥梁起讫桩号为K46+570~~K46+818，全长248m；右幅共2联：6*20+5*20，桥梁起讫桩号为K46+570~~K46+796，全长266m。为高速公路整体式，桥面宽24.5m，计算行车速度80km/h，行车荷载公路—Ⅰ级。上部左幅采用12孔*20m预应力箱梁，右幅采用11孔*20m预应力小箱梁，下部结构桥墩采用双柱式墩、桩基础，桥台采用U台、扩大基础和桩柱式桥台、桩基础。2.2设计标准及原则

⑴、桥梁设计荷载：公路I级；

⑵、桥面宽度：0.5米（防撞栏）+净11.00(车行道)+0.5米（波形护栏）+0.5米（中央分隔带）+0.5米（波形护栏）+净11.00(车行道)+0.5米（防撞栏）

2．3现场施工条件

⑴、施工用电

我合同段在位于K47+000处设有300KW变压器一台，本桥用电从该处引出。现场配有50kw发电机一台，以备停电时急用。

⑵、施工用水

该桥下有一水渠经过，潜水泵抽水至10m3储水池，桥梁施工用水由引水管引至施工现场。日常施工用水采用自流式供水，梁板浇筑时施工用水采用增压泵进行用水供应。

⑶、施工便道

原已有村公路，无需新修施工便道。

⑷、材料供应

施工所用主要材料由项目经理部按有关规定统一招标采购并运送至施工现场。

混凝土由搅拌站统一拌制，混凝土运输由砼输送车运到施工现场，送入模。

钢材：钢筋加工场利用预制梁场加工场地就地加工，人工搬运至施工现场，用吊车吊至支座上。

其它材料：预制梁场内设材料库一座，小型材料统一由材料库保管。

5、通讯

3．施工组织及资源配置3．1施工组织机构

项目经理部负责对外协调及对内技术、生产管理工作。桥梁作业队下设钢筋班、模板班、混凝土班及杂工班，实行两班制作业。作业队设领工员一名、作业班长四名，领工员对工区长负责，对作业班长实行生产管理。3．2施工任务划分及人员组织

⑴、根据工程内容、工程数量及工期要求，将桥梁工程施工任务按专业进行划分，如下所示：序号班组施工任务备注1钢筋班梁板钢筋绑扎及焊接两班制作业2模板班梁板模板及脚手架两班制作业3混凝土班梁板混凝土浇筑两班制作业4杂工班配合其他班组施工两班制作业（2）、作业队人员组织安排

所需人员配置

序号工种人数备注1领工员

4作业队管理人员2技术人员

1龙建超3质检工程师1龙建超4测量3冉小靓、王永洪、邹坤5安检工程师1王玺6吊车司机2按两班制配置7钢筋工24按两班制配置，现浇箱梁时集中补充人员8模板工22按两班制配置，现浇箱梁时集中补充人员9混凝土工18按两班制配置，现浇箱梁时集中补充人员10普工24按两班制配置，现浇箱梁时集中补充人员3.3资源配置（1）

主要机械配置序号机械名称规格型号单位机械数量备注1钢筋切断机BGW32台12钢筋弯曲机GW40

台13钢筋调直机FGQ50台14电焊机31.4KW 台25木工圆锯机

MJ—116台16木工压刨M13—104台17插入式振捣器台48吊车25t台29强制式拌和机500L台110抽水机

100m3/h台211混凝土运输车台212汽车吊25t台113千斤顶YCW300台214千斤顶YCW150台415发电机120KVA台116油泵ZB4-500台417压浆机2NB6-32台218卷扬机台1（2）

主要试验测量仪器配置

1、

压力试验机

无锡TYE—2000B

1台

1级精度

2

、压力试验机

无锡TYE—300B

1台

1级精度

3

、万能材料试验机

无锡路达WE—600B

1台

1级精度

4

、水泥双速净浆搅拌机

无锡NJ—160B

1台

5

、水泥胶砂搅拌机

无锡JJ—5

1台

6

、水泥胶砂震实台

无锡ZT—96

1台

7、

水泥稠度及凝结时间测定仪

1台

8、

水泥安定性沸煮箱

天津庆达RAF—A

1台

9

、水泥雷氏夹膨胀值测定仪

无锡LD—50

1台

10

、雷氏夹

2盒

11、

水泥细度负压筛析仪

浙江上虞市FSY—150型

1台

12

、水泥混凝土标准养护箱

广东顺德YH—40B

1台

13

、灰土剂量测定仪

2套

14

、标养室自动温控仪

无锡

1套

15

、水泥浆稠度仪

天津市京润仪器厂

1台

16

、混凝土搅拌机

沈阳市仪器厂

1台

17

、混凝土试验用振动台

1台

18

、水泥电动抗析机

KZJ—5000

1台

19

、电动摇筛机

ZBSX—89型

1台

20

、电热恒温干燥箱

101—2型

1个

21、

针、片状规准仪（水泥砼用）

1个

22

、压碎指标值测定（水泥砼用）

1个

23、

砂浆稠度仪

天津SG—145

1台

24

、核子密度仪

湖南长沙

1台

25、

回弹仪

山东乐陵市ZC3—A

2套

26

、土、砂、石标准筛

浙江

各1套

27

、电子天平

2100g

1台

28

、电子天平

15kg

1台

29

、分析天平

1台

30

、扭力天平

上海市TN—100B型

1台

31

、台秤

100kg

1台

32

、案秤

10kg

1台

33

、容重筒

1—50L

1台

34

、塌落度筒

浙江上虞市仪器厂

2套

35、

电炉

1个

36、三米直尺

温洲南方建筑仪器厂JITCGZ型

1台

37、游标卡尺

1个

38

、底版、顶板及表夹

各1个

39、砼试摸15*15*15cm

20组

40

、砂浆试摸7.07*7.07*7.07cm

6组

3.4材料供应计划及施工进度计划

3.4.1主要材料供应计划

根据工程进度及组织安排进行材料计划材料名称08年2月水泥50t砂100m3碎石200m3钢绞线8t钢筋20t4.施工进度安排

4.1工期目标

由于此片梁是首件制工程，所以施工准备较为充分，计划开工日期：2008年3月20日

计划完工日期：2008年4月25日4.2工程保证措施

4.2.1

加强施工组织的动态管理

⑴、抓施工的程序化作业、标准化施工，通过合理的组织与正确的施工方法，尽快形成生产能力，提高施工进度，保持稳产高产。

⑵、认真做好工程的统筹、网络计划工作，科学组织，合理安排生产。

⑶、紧抓关键工序的管理与施工，控制工序作业时间，提高施工效率。

⑷、注意依靠科学和技术进步，对施工技术难题，组织QC小组攻关，充分听取各方面的合理化建议和开展岗位技术创新活动，保证施工生产的顺利进行。

4.2.2

加强机械化作业程序以提高施工进度

⑴、配备数量充足、机况完好、配置合理的机械设备。

⑵、加强对施工设备管、用、养、修的动态管理，提高机械设备使用率。

⑶、编制机械配件计划，超前定货加工，并有足够的库存量，保证机械正常运转。

4.2.3

加强物资设备保证供应

⑴、编制材料供应计划，并备有足够的库存量，保证工程物资供应。

⑵、作好冬雨期物资储备

4.2.4

技术保证措施

⑴、搞好工程的统筹、网络计划工作，制定阶段目标，科学合理安排施工工序。牢牢抓住关键工序的管理与施工，确保关键工序施工的工期与质量。

⑵、提前做好图纸会审工作，对图纸中有疑问的地方，及时与设计单位联系解决，避免耽误施工。

⑶、组织技术质量人员学习招标文件、技术规范与施工监理程序，准确掌握本合同段高速公路技术标准与施工程序。

⑷、提前做好各分项工程的施工方案与材料试验。

4.2.5

外部环境保证

协调好同当地政府及居民的关系，并与业主、监理、设计等单位密切合作，同心协力，创造良好的生产环境，以确保本工程工期。

4.2.6

制订进度控制工作管理办法

根据总工期及业主的具体要求，编制详细的工程进度计划并及时上报业主及监理工程师审查。

根据施工进度进展情况调整施工网络计划，找出关键工序的转换，始终抓好关键工序的施工及进度基控制。

设计工程进度专项保证基金，对各工区各项目工程进度实行奖罚，以促使进度按计划完成。5、现浇箱梁施工方法及施工工艺根据施工现场的实际情况，项目部决定采取梁上预制方案：即先在0#～3#之间预制两跨箱梁，待其强度达到要求后作为3#～6#箱梁的预制场，以次类似，6#～9#箱梁的在3#～6#箱梁预制。待各片梁的强度达到要求后进行向两侧移动和安装。内模、外模采用预制定型钢模。首件工程左幅1-4#箱梁预制台座设于右幅第一跨二、三号梁位置，台座采用满堂支架，其上采用横木及定型钢模板调平。支架使用碗扣式钢管，加强对地基处理，要求对支架需预压，并测定其变形，使之满足支架刚度及强度要求。5．1.1施工荷载的计算：本桥为预应力箱形连续梁桥，梁高为1.2m（箱底厚度为18cm，箱室高度84cm，箱顶厚18cm）。荷载假定：由于预制梁在梁端部存在变截面，所以拟定梁端砼折合为平均厚度为87cm厚，跨中折合平均厚度为45cm,因本桥上跨一乡村公路，支架搭设时需要留行车通道，初步拟定为4米宽，单车通行。荷载计算标准15mm厚钢模板8kn/m228x10cm方木0.052kn/m312x14cm方木0.109kn/m4托盘0.15kn/个5Φ50钢管（4mm厚）0.045kn/m6钢筋混凝土26kn/m37I45a型工字钢0.85kn/m820x30cm方木0.39kn/m9施工荷载-1计算模板和分布条时2.5kn/m2-2计算12x14方木梁1.5kn/m2-3计算立杆和跨线大梁时1kn/m210砼振捣荷载2.0kn/m2四、方案简述本桥支架根据其位置不同，分三种间距搭设，见附后图五、各种设计指标允许挠度[w]=1/400钢模板：抗弯[fm]=215Mpa抗剪[fv]=125Mpa弹性模量E=206x103Mpa方木：抗弯[fm]=12Mpa抗剪[fv]=1.5Mpa弹性模量E=1x104Mpa钢管:抗弯[fm]=215Mpa抗剪[fv]=125Mpa弹性模量E=206x103Mpa工字钢：A=14240mm2Ix=633x106mm4由于跨中支架搭设与端梁一至，但端梁砼平均厚度比跨中大得多，因此只要端梁合格，跨中也合格。因此只计算端梁。15mm厚钢模板荷载q1=(8x1+26x0.87x1)x1.2+(2.5x1+2x1)x1.4=36.74+6.3=43.04kn/mq2=(8x1+26x0.87x1)x1.2=36.74kn/m根据JTJ041-2000，q1用于强度验算，q2用于刚度验算。σ=M/W=0.215*106/(1/6*1000*52)=51.6Mpa<[fm]=215MpaΤ（剪力）=3/2*Q/A=1.5*(4.3*103/1000*5)=1.29Mpa<[fv]=125Mpa挠度验算△ymax=ML2/10EI=0.215*0.22*1012/(2.06*105*103*1/12*53x10)=0.4mmW=△ymax/l0=0.4/200=1/500<[W]=1/400钢模板的强度和刚度均能满足规范要求。8x10cm小棱验算荷载q1=(8x0.2+26x0.87x0.2+0.052)x1.2+(2.5x0.2+2x0.2)x1.4=7.41+1.26=8.67kn/mq2=(8x0.2+26x0.87x0.2+0.052)x1.2=7.41kn/mσ=M/W=0.39*106/(1/6*80*1002)=2.925Mpa<[fm]=12MpaΤ（剪力）=3/2*Q/A=1.5*(2.601*103/100*80)=0.49Mpa<[fv]=1.5Mpa挠度验算△ymax=ML2/10EI=0.39*0.62*1012/(1*104*103*1/12*1003x10)=0.211mmW=△ymax/l0=0.211/600=1/2843<[W]=1/400小棱的强度和刚度均能满足规范要求。梁的验算荷载q1=0.109kn/m强度计算时：P=5.20kn（根据棱的支反力求得）刚度计算时：P=4.04knMmax=PLl/3+q12/8=1/3*5.2*0.6+0.109*0.6*0.6/8=1.045kn.mQmax=(2P+q1)/2=(2*5.2+0.109*0.6)/2=5.24Knσ=M/W=1.045*106/(1/6*120*1402)=5.33Mpa<[fm]=12MpaΤ（剪力）=3/2*Q/A=1.5*(5.24*103/120*140)=0.47Mpa<[fv]=1.5Mpa挠度验算△ymax=ML2/10EI=1.045*0.62*1012/(1*104*120*1/12*1403x10)=0.137mmW=△ymax/l0=0.137/600=1/4379<[W]=1/400梁的强度和刚度均能满足规范要求。立杆计算P=（8*0.6*0.6+0.052*0.6*4+0.109*0.6+0.15*2+0.045*0.6*2*7+0.045*8.4+26*0.87*0.6*0.6）*1.2+(1*0.6*0.6+2*0.6*0.6)*1.4=15.99kn钢管截面积：A=∏（R2-r2）=∏(252-212)=578mm2σ=15.99*103/578=27.66Mpa<[fm]=215Mpa稳定性惯性矩：I=∏D4/64-∏d4/64=3.14*(504-424)/64=154051mm4惯性半径：i=√(I/A)=√(154051/578)=16.33mm细长比：λ=l0/i=600/16.33=36.74<[λ]=200φ=0.824（查表得）P/φA=15.99*103/(0.824*578=22.8Mpa<[fc]=215Mpa立杆强度和稳定性均能满足要求。对地基承载力的要求：P/A=15.99*103/150*800=0.13Mpa地基承载力不能小于0.13Mpa。盖梁处支架及模板验算胶合板验算因小棱间距为30cm，小棱断面为8x10cm，得胶合板净跨为22cm。其力学模式如下：强度验算：q1=(0.09*1+26*0.85*1)*1.2+(2.5*1+2*1)*1.4=26.63+6.3=32.93kn/mq2=26.63kn/mMmax=ql2/8=32.9*0.22*0.22/8=0.199kn.mQmax=ql/2=32.93*0.22/2=3.6knσ=M/W=0.199*106/(1/6*1000*12002)=8.29Mpa<[fm]=20MpaΤ（剪力）=3/2*Q/A=1.5*(3.6*103/1000*12)=0.45Mpa<[fv]=2.8Mpa挠度验算△ymax=5ql4/384EI=5*26.63*2204/(384*12*103*1/12*1000*123=0.47mmW=△ymax/l0=0.47/220=1/468<[W]=1/400胶合板的强度和刚度均能满足规范要求。小棱的强度和刚度验算盖梁处梁的间距为60cm，因此小棱力学模型如下：荷载q1=(0.09x0.3+26x0.85x0.3+0.052)x1.2+(2.5x0.3+2x0.3)x1.4=8.05+1.89=9.94kn/mq2=(0.09x0.3+26x0.85x0.3+0.052)x1.2=8.05kn/mMmax=ql2/8=9.94*0.6*0.6/8=0.45kn.mQmax=ql/2=9.94*0.6/2=2.98knσ=M/W=0.45*106/(1/6*80*1002)=3.375Mpa<[fm]=12MpaΤ（剪力）=3/2*Q/A=1.5*(2.98*103/100*80)=0.56Mpa<[fv]=1.5Mpa挠度验算△ymax=5ql4/384EI=5*8.05*6004/(384*104*1/12*80*1003=0.21mmW=△ymax/l0=0.21/600=1/2857<[W]=1/400小棱的强度和刚度均能满足规范要求。梁的计算计算力学模式如下：荷载q1=0.109x1.2=0.131kn/m强度计算时：P=5.96kn（根据棱的支反力求得）刚度计算时：P=4.83kn该梁的布置和跨中完全一样，进行强度验算时其荷载小于跨中荷载，在跨中也能满足要求，此处也能满足强度要求，只需进行刚度计算。挠度验算△ymax=5ql4/384EI+(5xn2-4)/(384nEI)xPl3=5*0.131*12004/(384*104*1/12*120*1403+(5*42-4)/(384*4*104*1/12*120*1403)*4.83*103*12003=0.0128+1.505=1.52mmW=△ymax/l0=1.52/1200=1/789<[W]=1/400梁的强度和刚度均能满足规范要求。立杆计算P=（0.09*1.2*0.6+0.052*1.2*2+0.109*1.2+0.15*2+0.045*1.2*1.5*7+0.045*8.4+26*0.85*1.2*0.6）*1.2+(1*1.2*0.6+2*1.2*0.6)*1.4=23.996kn因其荷载小于跨中时荷载，其刚度及强度均能满足要求。跨线处支架验算因跨线处于的胶合板、小棱和梁的布置同跨中完全一样，且荷载也一样，因此只需验算20x30跨线大梁的强度和刚度。力学模式如下：荷载q1=0.39*1.2=0.47kn/m进行挠度计算时P1=(0.09*1.2+0.052*4+0.109*1.2+26*0.35*1.2)*1.2+(1*1.2+2*1.2)*1.4=13.64+5.04=18.68knP2=(0.09*1.14+0.052*0.95*4+0.109*1.2+26*0.35*1.14)*1.2+(1*1.14+2*1.14)*1.4=12.97+4.79=17.76knP3=(0.09*1.26+0.052*1.05*4+0.109*1.2+26*0.35*1.26)*1.2+(1*1.26+2*1.26)*1.4=14.314+5.29=19.6kn进行刚度验算时：P1=13.64knp2=12.97knp3=14.34kn两支座反力为：R1=R2=66.743knMmax=66.743*2-19.6*2.9-17.6*2-18.68*1-0.47*2.9*2.9/2=20.47kn.mσ=M/W=20.47*106/(1/6*200*3002)=6.8Mpa<[fm]=12MpaΤ（剪力）=3/2*Q/A=1.5*(28.96*103/200*300)=0.724Mpa<[fv]=1.5Mpa挠度验算q1，p1，p2对大梁的挠度：△ymax=5ql4x(5-24l2/l2)/384EI+(5xn2-4)/(384nEI)xPl3=5*0.47*40004*(5-24*900*900/40002/(384*104*1/12*200*3003)+(5*42-4)/(384*104*4*1/12*200*3003)*13.64*103*40003=9.86mmW=△ymax/l0=9.86/4000=1/405<[W]=1/400大梁的强度和刚度符合设计要求。立杆的验算根据大梁的支反力，得在大梁下的垫木不考虑其变形时，立杆最大受力为66.743kn。钢管截面积：A=∏（R2-r2）=∏(252-212)=578mm2σ=66.743*103/578=115Mpa<[fm]=215Mpa稳定性惯性矩：I=∏D4/64-∏d4/64=3.14*(504-424)/64=154051mm4惯性半径：i=√(i/A)=√(154051/578)=16.33mm细长比：λ=l0/i=1200/16.33=73.48<[λ]=200φ=0.824（查表得）P/φA=66.743*103/(0.824*578=140Mpa<[fc]=215Mpa立杆强度和稳定性均能满足要求。对地基承载力的要求：跨路跨的立杆通过150x150mm的托盘与地面相连，大梁每端支撑于两根立杆之上，于是：P/2A=66.743*103/2*150*150=1.48Mpa地基承载力不能小于1.48Mpa。依《公路桥涵施工技术规范》的规定，计算模板、支架时，应考虑如下荷载的组合：5．1.1.1模板、支架的自重；5．1.1.2新浇筑钢筋混凝土的重力；5．1.1.3施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载；5．1.1.4振捣砼时产生的荷载。以下依据《公路桥涵施工技术规范》附录D分别进行计算。a、模板的自重：外模总面积（含两头挡板，模板最大面积）：S外=4.273×20+1.72×2≈88.9m内膜总面积：S内≈19×0.343＋0.766×2=8.05m内模单位面积重量统一按8KN/m2计，则内模总重量为：P模=S内×8=64.4KN外模单位面积重量统一按8.0KN/m2计，则外模总重量为：P模=S外×8.0=71.12KNb、新浇筑钢筋混凝土的重力:混凝土容重按配筋率大于2%算，取26KN/m3。则：纵、横肋及暗盖梁处单位面积钢筋混凝土重量g肋=1.72*26=44.72KPa空心腔底板加厚段处单位面积钢筋混凝土重量g空=(0.18*2+0.25)*26=15.86KPa空心腔非加厚段处单位面积钢筋混凝土重量（第一次浇筑）g空’=0.18*26=4.68KPac、施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载标准值取1.5KPa(均布荷载)d、振捣砼时产生的荷载：取均布荷载2.0KPa本跨总面积S总=（8.05+88.90）×4=387.8m于是单位面积总荷载(不包括支架本身产生的荷载)为：纵、横肋及暗盖梁处p肋=P模/S总+g肋+1.5+2.0=75.15/387.8+44.72+3.5=48.41KPa空心腔底板加厚段处p空=P模/S总+g空+1.5+2.0=75.15/387.8+15.86+3.5=19.55KPa空心腔非加厚段处（第一次浇筑）p空’=P模/S总+g空’+1.5+2.0=75.15/387.8+4.68+3.5=8.37KPa5．1.2满堂支架设计及验算：满堂支架搭设前需要对地基进行处理：主要以条石配合砼硬化地面进行。采用碗扣式钢管支架，立杆在空心腔及翼缘板处纵横间距为0.9m×0.9m，在纵、横肋处纵横间距为0.9m×0.6m，在桥墩处纵横间距为0.6m×0.6m；水平杆层距为1.2m。钢管采用外径48mm、壁厚3.5mm的焊接钢管，剪刀撑除在两端设置外，中间每隔12-15m设置一道，每道剪刀撑联系3-4根立杆，剪刀撑沿架高连续布置，在相邻两排剪刀撑之间，每隔10-15m加设一组长剪刀撑，沿墩柱高度间隔不大于6米设置一道水平撑杆支撑在墩柱上，将支架和墩柱连为整体，并于跨中两侧适当位置设置缆风绳。每根立杆顶、底各设可调托撑1个。支架顶设10×10cm木枋横梁，置于立杆顶托撑上，间距60或90cm；模板背楞使用5×10cm木枋和Φ48mm钢管相间而成，置于木枋横梁上，间距15cm；可使用可调顶托撑调整横梁标高，从而调整底模标高。需对立柱、横梁、背楞及模板进行验算。下述所查表均来源于中国建筑工业出版社出版的《建筑施工手册》第四版。验算时需用到钢管的如下参数：截面模量W=5078mm3,惯性矩I=1.215×105mm4,钢材的弹性模量E=2.1×105MPa,钢材容许应力[σ]=215MPa,钢管回转半径i=15.78mm，钢管截面积A=489mm21.2.1模板背楞验算：5×10cm木枋（杉木）横梁的顺纹弯应力[σW]=11.0MPa,横纹承压应力[σah]=1.8MPa,弹性模量E木=9000MPa,惯性矩（平放）I木=10×53/12=104.1667(cm4),截面模量W木=10×52/6=41.6667(cm3)。背楞用Φ48mm钢管和5×10cm木枋相间布置，间距15cm。将背楞视为受均布荷载作用的三等跨连续梁。背楞置于间距为0.9m的横梁上，因此其计算跨径为l2=0.9m;背楞间距0.15m。于是：a、空心腔处：作用在钢管和木枋两根背楞上的总均布荷载为：g2=p空×0.3=25.54×0.3=7.662KN/m令作用在钢管和木枋背楞上的均布荷载分别为g21和g22，且钢管和木枋的挠度相同，则：g21+g22=g2=7.662·······························①0.677*g21*l24/(100*EI)=0.677*g22*l24/(100*E木I木)···②解上述联立方程组①②，得：g21=5.602KN/m,g22=2.06KN/m则钢管的最大弯应力σ钢=g21×l22/(10W)=5.602×9002/(10×5078)=89.36MPa<[σ]=215MPa，满足要求。木枋的最大弯应力:σ木=g22×l22/(10W木)=2.06×9002/(10×41666.7)=4.0MPa<[σW]=11.0MPa，满足要求。钢管和木枋最大挠度：f=0.677*g22×l24/(100E木I木)=0.677*2.06×9004/(100×9000×1041667)=1.0mm<3mm，满足要求。背楞的最大平均支点反力F楞=1.1*g2*l2=1.1*7.662*0.9=7.5854KN。b、纵、横肋及桥墩处：横梁内弯应力及挠度与荷载成正比，令η=p肋/p空=47.9/25.54=1.8755所以此处钢管的最大弯应力σ钢’=η*σ钢=1.8755*89.36=167.6MPa<[σ]=215MPa，满足要求。而木枋的最大弯应力:σ木’=η*σ木=1.8755*4.0=7.5MPa<[σW]=11.0MPa，满足要求。挠度f’=η*f=1.8755*1.0=1.88<3mm，满足要求。最大平均支点反力F楞’=η*F楞=1.8755*7.5854=14.2264KN1.2.2木枋横梁验算：10×10cm木枋（杉木）横梁的顺纹弯应力[σW]=11.0MPa,横纹承压应力[σah]=1.8MPa,弹性模量E木=9000MPa,惯性矩I木=10×103/12=833.3(cm4),截面模量W木=10×102/6=166.7(cm3)a、空心腔处：立杆纵横间距为0.9m×0.9m,因此横梁的计算跨径为l1=0.9m;横梁间距0.9m,作用在横梁上的背楞间距15cm，因此将横梁视为受均布荷载：g1=F楞/0.3=7.5854/0.3=25.2847KN/m作用的三等跨连续梁。其中F楞为背楞的最大平均支座反力（见上述“模板背楞验算”）。则最大弯矩:Mmax=0.1×g1×l12=0.1×25.2847×0.92=2.0481KN·mσ=Mmax/W木=2.0481×106/(166.7×103)=12.2861MPa>[σW]=11.0MPa，不满足要求，但接近于木枋的容许应力，考虑到分两次浇筑，第一次只浇筑底板和腹板，未有顶板荷载，而第二次浇筑时，底板和腹板已具有一定的强度，可以抵消一部分顶板荷载，因此也能满足要求。最大挠度：f=0.677×g1×l14/(100E木I木)=0.677×25.2847×9004/(100×9000×833.3×104)=1.5mm<3mm，满足要求。最大支点反力F横=1.1*g1*l1=1.1*25.2847*0.9=25.0319KN非加厚段处最大支点反力（第一次浇筑）F非=p空’/p空*F横=10.7206/25.54*25.0319=10.5073KNb、纵、横肋及桥墩处：计算跨径为l1’=同样按三等跨连续梁计算。均布荷载g1’=F楞’横梁内弯应力与荷载及跨度的平方成正比，令η’=g1’*l1则：σ’=η’*σ=0.8336*12.2861=10.2417MPa<[σW]=11.0MPa，满足要求。最大挠度：f’=0.677×g1’×l1’4/(100E木I木)=0.677×47.4213×6004/(100×9000×833.3=0.55mm<3mm，满足要求。最大支点反力F横’=1.1*g1’*l15．1.2.3立柱验算：a、立柱轴心压力：立杆每米平均重量58.35N/m，横杆HG-60重量28.44N/个，HG-90重量39.23N/个,立杆可调支座每个49.03N，每根立杆顶、底各一个。为便于计算，将支架重量换算为单根立柱所承受的重量，则单根中立柱每米所承受的支架的重量为：g=58.35+（28.44+39.23）/1.2=114.7417N立柱最大高度34m，则其产生的荷载P柱=g×34+49.03×2=4.0KN，立柱承受由木枋横梁传递来的荷载F横（空心腔处）或F横’（纵、横肋及桥墩处），则一根中立柱所承受的总荷载为：空心腔处N空=F横+P柱=25.0319+4.0=29.0319KN纵、横肋及桥墩处N肋=F横’+P柱=31.3+4.0=35.3KNb、整体稳定性验算：材料强度附加分项系数γR’=1.35①空心腔处:立杆纵、横距均为0.9m，横杆步距1.2m。据此查表知：计算长度系数μ1w=1.5573则：长细比λ=μ1wh/i=1.5573*1200/15.78=119据长细比查表得：立杆的稳定系数φ=0.458则：γR’N空/(φA)=1.35*29.0319*1000/(0.458*489)=175MPa<[σ]=215MPa，符合要求。②纵、横肋及桥墩处:立杆纵、横距分别为0.9m和0.6m，横杆步距1.2m。据此查表知：计算长度系数μ1w=1.3332则：长细比λ=μ1wh/i=1.3332*1200/15.78=102据长细比查表得：立杆的稳定系数φ=0.573则：γR’N肋/(φA)=1.35*35.3*1000/(0.573*489)=170.1MPa<[σ]=215MPa，符合要求。地基用12cm厚C15砼硬化，立柱所承受的荷载通过12cm*15cm底座传至地基，则立柱下地基的承力面积为：S=0.12*0.15=0.018m2，安全系数取1.5，则现浇箱梁对地基最大应力为：σ=N肋/S×1.5=35.3/0.018×1.5=2942KPa=2.94MPaσ小于C15砼设计承压应力8.5MPa，符合要求。5．1.2.4模板验算：由《箱梁底模内楞间距验算表》知：底模主要受变形控制，由于背楞间距15cm,减去背楞宽度5cm，背楞间模板跨度只有10cm，用10mm厚竹胶合板完全能满足变形要求。5．1.3施工过程（详见“满堂支架法现浇箱梁施工工艺流程图”）：地基处理地基处理支架搭设测量放样铺设底模支架预压调整模板高程以设置预拱度钢筋制作与安装安装侧模预应力筋张拉制作试件混凝土养护模板平面位置和高程检查混凝土浇筑粘结预应力筋孔道压浆顶板支架与模板安装顶板钢筋加工与安装顶板砼浇筑顶板混凝土养护制作试件封锚1.3.1满堂支架搭设和地基处理：a、地基处理：①清除淤泥和流砂层，用渗水性土回填并分层碾压，每层厚度30～50cm,压实度应达到90%；②沟槽内地下水较多时应砌筑砂砾石盲沟，以排除地下水，使基础始终保持干燥状态；③桩基四周设置浆砌块石护肩墙，以免回填土挤压；④非淤泥地段亦应清除表层松散土，平整后碾压密实；⑤地基处理后整个场地用12cm厚C15砼对其表面进行硬化，并在场地四周设置排水沟。b、支架搭设：支架的布置见上文“满堂支架设计及验算”。5.4模板安装：5.4.1由测量工程师准确放出墩台纵横轴线及模板外边缘的位置，顺桥长方向的测点间距约为5～10m5.4.2内模板使用10mm.4箱梁各室底板中线处应设置4个通气孔（在设通气孔的位置预埋D=10cm.6侧模纵横方向间距不大于1.0米用φ.8见《钢模板制作允许偏差》和《模板安装的允许偏差》钢模板制作允许偏差外形尺寸长和高0，－1肋高±5面板端偏斜≤0.5连接配件（螺栓、卡子等）的孔眼位置孔中心与板面的间距±0.3板端中心与板端的间距0，-0.5沿板长、宽方向的孔±0.6板面局部不平1.0板面和板侧挠度±1.0注：板面局部不平用2m靠尺、塞尺检测模板安装的允许偏差项目允许偏差（mm）模板标高±10模板内部尺寸±20轴线偏位10相邻两板表面高低差2模板表面平整度5预埋件中心线位置3预留孔洞中心线位置10预留孔洞截面内部尺寸+10，0支架纵轴平面位置跨度的1/1000或305.5支架预压支架在铺设底模后应对其进行预压，以消除塑性变形并测出弹性变形值。采用沙袋进行预压，重量为所浇筑混凝土重量的1.1倍，预压时间为3～5天；预压前布点测量支架顶面高程，所测点应用油漆做上记号；加载预压终了时及卸载后再次测量这些点的高程，从而求出弹性变形值，并据此设置模板的预拱度。5.6钢筋制作与安装：铺设底模后即可安装底板和腹板的钢筋。钢筋在加工场集中加工，然后运至现场安装。.2主筋直径25mm以上（含25mm）采用机械接头，25mm5.6.3受力钢筋焊接接头应设置在内力较小处，并错开布置。在接头长度区段内（35d且不小于50cm..75.6.8钢筋安装后，应在其上绑扎砼垫块，垫块厚5cm.10加工钢筋的允许偏差检查项目允许偏差（mm）受力钢筋顺长度方向加工后的全长±10弯起钢筋各部分尺寸±20箍筋、螺旋筋各部分尺寸±5钢筋位置允许偏差检查项目允许偏差（mm）受力钢筋间距两排以上排距±5同排±10箍筋间距±10钢筋骨架尺寸长±10宽、高或直径±5弯起钢筋位置±20保护层厚度±55.7、混凝土浇筑：横桥向采用全宽度浇筑，而顺桥向则可分段浇筑；为消除支架的不均匀沉降造成混凝土裂缝，各段之间的浇筑顺序及同一段内的浇筑方向均应从跨中向两端推进。浇筑时，应采用斜层法进行，混凝土的倾斜角为20～25°。混凝土在搅拌站集中拌制，输送泵输送，插入式φ50振动器振捣，底板使用平板振动器振捣。..45.7.5a、自高处直接倾卸时，其自由倾落高度不宜超过两米，以不发生离析为度；b、当倾落高度超过两米时，应通过串筒、溜管等设施下落；倾落高度超过10米时，应设置减速装置；c、在串筒出料口下面，混凝土堆积高度不宜超过1米。5.7.6混凝土应按一定厚度、分层浇筑，应在下层混凝土初凝或能重塑前浇筑完成上层混凝土。混凝土分层浇筑厚度不宜超过30cm5.7.7插入式振动器移动间距不应超过振动器作用半径的1.5倍；与侧模应保持50～100mm的距离；插入下层混凝土50～100mm.9混凝土强度等级气温不高于25气温高于25≤C30210180>C30180150注：当混凝土中掺有促凝或缓凝剂时，其允许时间应根据试验结果确定..13a、应凿除处理层混凝土表面的水泥砂浆和松弱层；b、经凿毛处理的混凝土面，应用水冲洗干净，在浇筑次层混凝土前，对垂直施工缝宜刷一层水泥净浆，对水平施工缝应铺一层厚为10～20mm的1：2的水泥砂浆；c、施工缝处理后，须待处理层混凝土达到2.5MPa后才能继续浇筑混凝土。5.8混凝土养护 .2寒冷天气(气温低于.4混凝土的洒水养护时间为7天。每天洒水次数以能保持混凝土表面经常处于湿润状态为度。在一般气候条件下，当温度高于.66、预制箱梁施工6.1施工组织6.1.1遵循“安全、紧凑、通畅、整齐”的原则，在已经现浇或预制好的箱梁梁预制下一阶段的箱梁。6.1.2预制场的主要投入机具设备分别如表一所示：6.1.3所有梁板预制所用材料均提前预定，确保施工期间不会因材料供应不上而影响工期。6.1.4梁板预制为整个项目施工的重中之重，为此，我们建立精干、高效、有着丰富的制梁施工经验的管理机构。6.1.5预制场各工种施工人员见下表所示。预制场工作人员计划表序号名称人数负责人1钢筋一班13人2钢筋二班12人3模板一工班10人4模板二工班12人4砼施工一班10人5砼施工二班10人6预应力工班8人7机械工班7人8物资供应1人9移梁、存梁班10人6.2、施工方法 6.2.1梁板预制场现场设2个10t的葫芦，负责移梁存梁和混凝土浇筑工作，混凝土的供应由拌和站提供。6.2.2根据当地实际情况，人字拉杆对预制好的箱梁进行转移。过程中注意纵向坡度的控制。6.2.3依据施工图纸进行模板设计，模板设计、加工均由专门制作模板的厂家定做，并且在模板生产过程中，项目部随时了解情况。到所用材质采用Q235，面板δ=5mm，竖筋δ=6mm，宽60mm，法兰δ=12mm，宽100mm，纵筋为∠75x75x6，支撑骨架采用12#槽钢制作，上、下拉杆φ22mm。共制作箱梁模板3套，其中配置1套中梁模板、1套外边梁模板、1套内边梁模板。6.3、箱梁预制施工工艺6.3.1箱梁预制工艺流程见《箱梁预制工艺流程图》图所示。6.3.2a、材料①水泥按要求选用合格厂家生产的高品质525R或625普通硅酸盐水泥。进场时，对供应商随车送来该批水泥的出厂合格证、质量证明书及试验报告进行检查，在试验室随机抽样品进行安定性及强度试验，合格后方准予投入使用。出厂超过3个月者试验室要重新试验，合格者方可使用。②砂选用天然洁净的硬质河砂或中粗砂，其细度模数和相对密度符合施工技术规范要求。③碎石选用质地坚硬的石灰岩加工而成的5～20连续级配碎石，根据梁体不同部位钢筋及波纹管最小间距确定最大粒径和级配，其物理力学性能必须满足有关规范要求。④根据实际情况，在混凝土拌制过程中，适当的掺入减水剂或早强剂等外加剂，目的是延缓混凝土的初凝时间，提高梁体混凝土的和易性。箱梁预制工艺流程图安装主梁钢筋骨架安装主梁钢筋骨架钢筋骨架制作穿预应力管道坐标定位波纹管加工安装侧模板安装顶板钢筋钢筋制作浇筑混凝土混凝土养生2天拆模、穿钢绞线钢绞线下料张拉、压浆、封锚吊运梁就位⑤张拉材料根据设计要求选用合格厂家生产的高强低松弛预应力钢绞线，其施工工艺简单、易操作。钢绞线锚下控制张拉应力为1302Mpa，要求其公称截面积为140mm2、公称直径为φj15.20mm、无损伤、无死弯、无锈蚀，进场有出厂合格证及试验报告等资料，使用前逐盘抽样作抗弯、拉试验，其性能必须符合预应力规范方准使用。b、钢筋施工方法①钢筋制作加工按照施工设计图,首先在加工间将钢筋调直、除锈，然后下料、弯制及焊接成半成品，并将其按不同部位进行分类堆码整齐，挂牌标识，弯制尺寸力求准确，经过检验合格方可领用。②底板模型放线及钢筋帮扎绑扎钢筋前在底模上准确的标出梁轴线、主筋位置、箍筋中心线位置、变截面位置、横隔板及梁端位置线，将底模清扫干净，涂上脱模剂，并在底板模型两边缘安装止水胶带，然后在底板上每隔一定距离放置与预制梁同标号的混凝土砂浆垫块保护层，确保梁体底板钢筋的混凝土保护层厚度符合设计要求。根据需要预制的梁型，从加工间内领出经检验合格的各种不同规格的钢筋，按照施工设计图纸摆放底板及腹板钢筋并绑扎成型，然后将预留孔道所用的根据梁型设计需要而卷制的波纹管按图纸所给坐标尺寸安放于骨架内，直线段每隔100cm、曲线段每隔50cm加设1道直径φ8定位钢筋将波纹管牢固地定位于钢筋骨架内部。并经质检人员及监理工程师检查合格后，进行侧模安装。为保证梁体内钢筋的混凝土保护层厚度，在钢筋骨架外侧绑扎与梁体混凝土同标号的砂浆垫块。c、侧模安装侧模安装前，先将模型清扫干净，剔除焊渣及混凝土结块，均匀地涂抹脱模剂，安装止浆胶带，然后进行模板安装。安装过程中，要保证模板的接缝严密平顺，板面局部平整度用3m直尺检查不能大于1mm，板面及板侧挠曲度严格控制在±1mm范围内，轮廓线条应流畅顺直无波折。侧模安装完毕后再安装端头模型，端头模型安装要保证预留钢筋能从模上眼孔顺利穿出模外，安装完毕，检查整片梁模的竖直度、线形及净空尺寸，在满足要求的条件下，进行顶板上梳形板的安装，紧固模型上下拉杆及插打底部楔子，使模型支撑稳定牢固，经质检人员及监理工程师检查合格后进行预埋钢筋的绑扎安装。d、混凝土施工配合比本桥箱梁混凝土等级为C50，梁体薄，腹板厚度仅有18cm，扣除钢筋骨架及波纹管所占用空间，混凝土净保护层有4cm，在满足混凝土和易性、强度、耐久性及经济合理的原则下，经过优化对比试验，选定配合比。混凝土的拌和与运输混凝土拌和采用紧邻的拌和站进行拌和，拌和站配设1台带有自动计量装置的三斗配料机、2台强制式拌和机，拌和时采用装载机往配料机内上料，通过电脑自动计量装置按施工配合比往拌和机料斗内投料。混凝土浇筑混凝土浇筑采用底板、腹板、顶板全断面由梁的一端向另一端斜向循序渐进的方法进行，浇筑完一段底板后扣牢底板顶模板，或采用先浇底板再浇腹板、顶板方法。但底板与腹板、顶板浇筑时间不能超过混凝土的初凝时间。当底板浇筑完毕，必须将底板顶模板扣牢固，箱梁腹板与底板及腹板与顶板连接处的承托、预应力钢材锚固钢筋密集部位，特别注意振捣。目的是为避免混凝土浇筑在波纹管爬坡地段出现蜂窝、麻面、水纹、甚至混凝土断层现象，拟采用分层浇注法。为方便以后梁的运输和吊装，在翼缘板每边的根部预留2个直径80cm的吊装孔，其位置距离两端1/5处。捣固捣固是控制梁体质量的关键工序。由于普通附着式振捣器对混凝土的粗振效果比较好，在混凝土下料时能在短时间内使混凝土基本塌平，能充分将混凝土中的气泡、水泡等逐渐排出。腹板中、上部附以插入式捣固器作辅助补充，振动器在模型两边对称交错布置，平行振动，并严格控制振动时间。振动器只能在灌注混凝土位置振动，避免出现漏振及空振模板，腹板上部采用插入式振动棒捣固时要插捣均匀，振动棒不能触及腹板内钢筋骨架中的波纹管，以免波纹管被振破裂漏浆，影响后续张拉及压浆工作。捣鼓密实的标志是混凝土停止下沉，不再冒出气泡，表面呈现平坦、泛浆。梁体顶板在浇注过程中要进行2次收浆，以防止出现沉陷裂纹。为防拆模后出现气泡这一质量通病，在浇筑侧模部分时，可以采用橡胶锤进行不断的敲打或隔一定距离钻2毫米左右的气孔，将气泡引出，附着式振动器振捣至浓浆冒出无气泡逸出为止。养护完混凝土后高温季度在1～2h后往顶板及模型腹板上洒水，使混凝土表面保持绝对湿润，避免梁体腹板及应力集中区域因水化热过大、温度过高而引起不均匀收缩裂纹。低温季节灌注混凝土完毕后立即用蓬布将梁体全部包裹密封，并在其内通以蒸汽以保证梁体混凝土强度增长所需温度和湿度的供给。拆模模型拆除后，先将底部固定楔子及上部拉杆约束给予解除、拆卸，再取出模型块之间的连接螺栓，用手拉葫芦在梁顶面向外拉模型，让模型自动脱离混凝土面后向下坠落，再用5KN龙门吊起，吊移至另一已绑扎完腹板钢筋折台座进行立模作业。拆模后按设计进行编号，并将通气孔疏通，裸梁堆放时用蓬布遮盖，同时继续洒水养护。为方便以后与新浇混凝土很好的结合和减少困难，所以及时地将梁顶和两端的砼表面凿毛，其粗糙面凹凸大于6mm。6.3.3a、波纹管采用预埋金属波纹管成孔工艺。波纹管可采用现场卷制的方法，用厚1mm的非镀锌铁皮卷制而成，金属波纹管的直径根据预应力孔道内所需钢绞线的股数而定，卷制出的波纹管要求无损伤，不变形。波纹管加工好后，置于现场存放棚内，下部每隔2m设置1根方木，并离地30cm以上存放，四周设置排水沟，防止波纹管进水锈蚀。因预制梁用的是20m长的波纹管，故不需分节，可以直接能加工21.8m左右长的波纹管。在关梁的两端模板时，每端预留40cm即可在绑扎钢筋骨架时，根据波纹管道直径的大小用φ8钢筋焊成一长宽均与管道直径等同的方形定位骨架，且沿梁长方向每隔40cm设1道，焊在构造钢筋上，使波纹管在浇注混凝土时不上下左右移动，保持管道位置的准确性。b、钢绞线的下料与穿束钢绞线进场时，每卷均是用铁皮缠绕的。下料前应先将钢绞线卷吊放在放线架内，再将卷心内的铁皮剪断取出，抓住卷心内的钢绞线头，将之缓缓拉出，不使钢绞线产生有害变形。钢绞线下料用砂轮切割机切割，下料长度既要满足使用要求，又要防止下料过长而造成浪费。由于预制梁采用两端张拉，故每根钢绞线的长度按下式确定：L=L0+2（L1+L2+L3+L4）式中，L0为梁体孔道净长；L1为工作锚长度；L2为千斤顶长度；L3为工具锚长度；L4为钢绞线预留长度（一般取10cm）。将下好料的钢绞线按梁体管道内所需股数进行分束，每隔50cm用22号铁丝将之绑扎牢固，并保证每股钢绞线顺直，股与股之间不得相扭。穿束前在钢绞线一端套上一锥形钢箍，套好后即可进行穿束。①机具和设备：使用与OVM锚固体系配套的YCM型系列A型单作用穿心式千斤顶及ZB4-500电动油泵；该型千斤顶配有自动工具锚，千斤顶行程为200mm。施加预应力所用的机具设备及仪表应有专人使用和管理，并应定期维护和校验。千斤顶与压力表应配套校验，以确定张拉力与压力表之间的关系曲线，校验应在主管部门授权的法定计量技术机构定期进行。张拉机具设备应与锚具配套使用，并应在进场时进行检查和校验。对长期不使用的张拉机具设备，应在使用前进行全面校验。使用期间的校验期限应视机具设备的情况确定，当千斤顶使用超过6个月或200次或在使用过程中出现不正常现象或检修以后应重新校验。弹簧测力计的校验期限不宜超过2个月。②张拉顺序：按设计要求进行两端同时张拉。每联由两边跨向中间跨对称进行；每跨张拉时，顺桥向前后对称、横桥向由中心向两边、左右对称、先下后上的顺序进行，前后两跨纵向预应力筋张拉完后，张拉中间墩顶上的负弯矩区预应力筋及暗盖梁横向预应力筋，最后张拉横向无粘结预应力筋。③张拉：张拉前设置张拉操作架及防护板：可以利用龙门吊上的链滑车吊起千斤顶，在距千斤顶1.5～2m处安设防护板，以防止锚具夹片飞出伤人。梁体混凝土必须达到85%设计强度时方可施加预应力（检验混凝土强度时注意试件的取样及养生条件应与主梁梁体混凝土相符合）；张拉前应对构件进行检验，外观和尺寸应符合质量标准要求。预应力钢筋采用按国家标准《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）标准生产的钢绞线。预应力锚具必须符合JT/T329-1997和GB/T14370-2000的规定。预应力钢绞线的张拉采用引伸量与张拉力双控，即以张拉力进行控制，并以伸长值进行校核；钢绞线的实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在5%以内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉。预应力钢绞线张拉引伸量表编号位置N1（cm）N2（cm）N3（cm）N4（cm）N5（cm）N6（cm）中跨12.912.88.6边跨12.912.812.9表中引伸量为理论计算两端张拉引伸量之和a)预应力筋张拉的控制应力值为σCON=0.70fpk=0.70×1860Mpa=1302Mpab)预应力筋的理论伸长值ΔL(mm)按下式计算ΔL=PPL/(APEP)式中：PP—预应力筋的平均张拉力（N）,直线筋取张拉端的拉力，两端张拉的曲线筋，计算方法见《公路桥涵施工技术规范》附录G-8;L—预应力筋的长度（mm）AP—预应力筋的截面面积（mm2）EP—预应力筋的弹性模量（N/mm2）。c)预应力筋张拉时，应先调整到初应力σ0，该初应力应为张拉控制应力σCON的10%～15%,伸长值应从初应力时开始量测。预应力筋的实际伸长值除量测的伸长值外，必须加上初应力以下的推算伸长值。预应力筋的实际伸长值ΔL(mm)按下式计算：ΔL=ΔL1+ΔL2式中：ΔL1—从初应力至最大张拉应力间实际伸长值（mm）；ΔL2—初应力以下的推算伸长值（mm），可采用相邻级的伸长值。采用超张拉，超张拉值为张拉控制应力的3%。预应力筋的张拉程序如下：0→初始应力（σCON）→σCON（持荷2min后锚固）a)安装工作锚锚板和夹片、夹片限位板、千斤顶、工具锚组件并检查无误后即可开始张拉；b)向张拉油缸供油，在活塞外伸时，工具锚夹片可自行夹紧钢绞线；工作锚中的夹片因受限位板的支托，只可被带出一些而不会退出很多。达到初始张拉油压（初应力0.1σCON，连续张拉时为上次终了油压）时，持荷并在活塞与油缸交界处做上记号，量测预应力筋伸长值即从该记号开始；张拉过程（详见“预应力张拉工艺流程图”）：预应力张拉工艺流程图是是否至设计控制应力？持荷并量测伸长值锚固安装锚具、千斤顶、油泵张拉至初应力，持荷并做记号第一次张拉时，应在0.2σCON控制应力处量测伸长值张拉至活塞最大行程活塞回程二次连续张拉持荷并量测伸长值c)第一次张拉时，应向张拉油缸供油至0.2σCON控制应力处，持荷并测量预应力筋伸长值作为上述“初应力以下的推算伸长值ΔL2”；否则，直接供油至设计张拉油压或活塞最大行程（活塞行程还余10～20mmd)将张拉油缸液压油缓缓放出至油压回到零值，由于钢绞线束的回缩，活塞将被拉回若干毫米，这时工作锚的夹片被带入锚板内而自行夹紧；e)向回程油缸供油，活塞回程，留10～20mm即可停泵。至此，完成一次张拉循环。如果钢绞线较短，一次循环就可达到张拉控制应力；否则，如果钢绞线较长，一次张拉，应力、伸长量达不到设计要求，则必须继续二次张拉；f)此时，自动工具锚的夹片已与锚板自行脱离，因此二次张拉前需将工具锚夹片重新推入工具锚板锥孔中，重复b)～e)的步骤，如此连续张拉，直到达到设计要求为止。g)预应力筋在张拉控制应力达到稳定后方可锚固。千斤顶持荷2min油表读数无明显下降时即可关闭油泵进油阀，打开油泵回油，油缸退回，则工作锚自动锚固钢绞线。两端张拉时可先锚固一端，待该端锚成并退去工具夹片、卸去工具锚及千斤顶、观察钢铰线无滑丝和断丝后，将另一端补足拉力后再锚固这一端。然后卸去这一端的工具夹片、锚及千斤顶，同样观察钢铰线有无滑丝和断丝现象。预应力筋锚固后的外露长度不应小于30mm，锚具应用封端混凝土保护。锚固完毕并经检验合格后用砂轮机切割端头多余的预应力筋，不得使用电弧焊切割。预应力筋断丝及滑移不得超过下表的规定：预应力筋断丝、滑移限制类别检查项目控制数钢绞线束每束钢绞线断丝或滑丝1丝每个断面断丝之和不超过该断面钢丝总数的1%注：钢绞线断丝系指单根钢绞线内钢丝的断丝；超过表列控制数时，应进行更换。c、预应力筋孔道压浆：预应力钢束张拉完毕后24h内完成压浆封锚。孔道压浆其目的：一是保护钢绞线免遭锈蚀；二是使预应力钢绞线与混凝土有效地粘着；三是减轻梁端锚具的负荷。浆液的R28＞50Mpa，并有较好的流动性，泌水率为1%，稠度为16s。水泥浆从配制到进入孔道，需控制在40min以内，水泥要经过φ1.2mm的筛子再进入料斗，以防止大颗粒进入压浆泵造成堵管。①预应力张拉后，孔道应尽早压浆；孔道压浆采用水泥浆，其强度等级不得低于预制梁的强度，所用水泥的强度等级不得低于高品质52.5#普通硅酸岩水泥，同时水泥中不得含有任何团块；②压浆前，应对孔道进行清洁处理。若孔道内有油污，可用对预应力筋和孔道无腐蚀作用的中性洗涤剂或皂液，用水稀释后进行冲洗。冲洗后，应使用不含油的压缩空气将孔道内的所有积水吹出；③采用二次压浆法。两次压浆的间隔时间为30～45min；④压浆应从最低点的压浆孔压入，由最高点的排气孔排气和泌水；压浆顺序宜先压注下层孔道；⑤压浆应缓慢、均匀地进行，不得中断，并应将所有最高点的排气孔依次一一放开和关闭，使孔道内排起通畅；⑥压浆应使用活塞式压浆泵，不得使用压缩空气。压浆的最大压力为0.5～0.7MPa;当孔道较长时宜为1.0MPa。压浆应达到孔道另一端饱满和出浆，并应达到排气孔排出与规定稠度相同的水泥浆为止。为保证孔道中充满灰浆，关闭出浆口后，应保持不小于，0.5MPa的一个稳压期，该稳压期不应少于4min；⑦压浆过程中及压浆后48h内，结构混凝土的温度不得低于5℃，否则应采取保温措施。当气温高于35⑧梁体在压浆强度达到设计要求后方可进行移运和吊装。孔道压浆应填写施工记录。张拉完毕后，要定时观察起拱情况，使其控制在允许范围以内，避免起拱值过大，引起桥面铺装层厚度不够的现象发生。根据以往经验，20米的梁起拱值在2厘米左右，为避免起拱值过大，在建造台座时，设置1.7厘米的反拱。6.3.4暗盖梁横向预应力筋孔道压浆后需封锚。孔道压浆后应立即将梁端水泥浆冲洗干净，同时清除支撑垫板、锚具及端面混凝土的污垢，并将端面混凝土凿毛，然后浇筑封端混凝土；封端混凝土的强度应与梁体混凝土强度相同，浇筑时要认真插捣，务使锚具处的混凝土密实。6.4支座安装支座高度符合设计要求，保证支座平面的水平及平整，支座支承面四角高差不得大于2mm，安装时用水平管检测。在下支座板四周用钢楔或木楔调平支座水平，并使下支座板底面高度符合设计要求，找出支座纵、横向中线位置。然后用环氧砂浆灌注地脚螺栓孔和支座底面垫层。待环氧砂浆硬化后即可拆除楔块。临时支座采用硫磺砂浆制作，并插入电阻丝以便熔化烧毁硫磺。临时支座面与永久支座面一样平，这样保证永久支座与混凝土接触但不受力，同时永久支座顶面直接与砼底部钢板保持水平接触。7、小箱梁现浇湿接缝、调平层及连续段施工7．1伸缩缝、桥面连续预留槽、桥面板现浇段、伸缩缝加厚段现并行等处施工必须将预制部分的混凝土凿毛，要求预制板顶粗糙面凹凸不小于6cm，并冲洗干净，以保证新老混凝土的结合。7．2临时支座宜采用硫磺砂浆制作（硫磺砂浆的配方应预先在同等压力条件下作压力试验和熔化试验，以防临时支座难以熔化释放），临时支座熔化时应防止高温影响永久支座质量。临时支座顶面应与永久支座顶面保持齐平，以保证永久支座与混凝土接触但不受力。永久支座顶面直接与接头混凝土底部钢板保持水平接触。7．3预制小箱梁安装就位后应在30d之内完成梁体间的湿接缝及现浇连续段混凝土的浇筑。且预制构件与现浇混凝土层的龄期之差不宜超过3个月。7．4负弯矩区混凝土强度达到95%后，方可张拉预应力钢束，并采用先短束后长束的原则，并严格按照《公路桥梁施工技术规范》规定的实施预加应力工艺进行。7．5现浇连续端砼时采取有效措施保证支座不受损伤。7．6调平层铺设冷轧带肋焊接钢筋网，焊接网钢筋强度标准为550级。焊接网竖向位置应严格按照设计文件布置。钢筋网必须符合相关标准规定，不得私自焊接。8、

安全、质量保证措施

8、1安全保证措施

安全方针：安全第一、预防为主，防治结合、综合治理。

安全目标：杜绝重大死亡事故，杜绝多人伤亡事故，杜绝重大机械事故，杜绝重大交通事故，杜绝重大火灾事故。创建安全文明标准工地。年重伤、死亡率控制在0，年负伤率控制在12‰以下。消灭违章指挥，消灭违章作业，消灭惯性事故。

8、1．1组织保证

成立以项目经理为首的安全领导小组，项目经理为第一安全负责人，项目副经理、项目总工程师、项目经理各部门齐抓共管，安全工程师专管，工区专职安全员协管。详细组织机构框图见《实施性施工组织设计》。

本桥设专职安全员：

8、1．2制度保证

（1）贯彻执行国家安全生产、劳动保护方面的方针、政策和法规。对职工进行安全教育，牢固树立“安全第一”的思想，坚持“安全生产、预防为主的”方针。

（2）建立健全安全生产保证体系，建立和实施安全生产责任制。项目经理是安全第一负责人，主管施工生产的项目副经理是安全生产直接责任人，项目主抓安全的副经理对劳动保护和安全生产的工作负责。经理部设安全生产领导小组，并设专职安全检查工程师，工区设专职安全员，工班设兼职安全员，各作业点设有“共青团安全监督岗”。

（3）根据施组和工程实际情况，编制详细的安全操作规程、细则、并制定切实可行的安全技术措施，分发至工班，组织逐条学习、落实，抓好“安全五同时”（即：在计划、布置、检查、总结、评比生产的同时，计划、布置、检查、总结、评比安全工作）和“三级安全教育”。

（4）严格执行交接班制度，坚持工前讲安全、工中检查安全、工后评安全的“三工制”活动。坚持每周一的安全活动日活动。

（5）每一工序开工前，做出详细的施工方案和实施措施及时做好施工技术及安全工作的交底，并在施工过程中督促检查，严格执行。

（6）坚持特殊工种持证上岗。

（7）坚持定期安全检查制度。项目部每月检查一次，工区每半个月检查一次，工班每天检查一次，发现不安全因素，立即指定专人限期整改。

（8）设立安全专项基金，对安全生产好的个人和班组给予重奖，对违章指挥、违章操作忽视安全的行为给予重罚，对造成安全事故者视其情节严肃处理。

（9）全员加强防雷电、防火、防洪等防灾期意识，建立防洪组织，配备消防设施，制订措施和管理制度，并落到实处。减少自然灾害造成损失。

（10）加强安全教育，提高员工安全意识，树立安全第一的思想，培养安全生产所必须具备的操作技能。

（11）做好职工的定期教育及新工人、变换工种工人、特种作业人员的安全教育，新进场工人（包括民工）未经三级教育不得上岗。新工法、新工艺、新设备、新材料及技术难度复杂的作业和危险较大的作业，要进行专门的安全教育，采取可靠的保证措施。

（12）坚持每个安全活动日的安全学习活动。

（13）规范执行安全检查制度。项目经理部保证检查制度的落实，规定检查时间和参加检查的人员。经理部每月检查一次，作业班组每天检查一次，非定期检查视工程情况进行，在施工准备前、危险性大、季节变化、节假日前后等情况下100%检查。

（14）对检查发现的安全问题、安全隐患，要建立登记、整改、消项制度。定措施、定经费、定完成日期，在隐患没有消除前，必须采取可靠的仿护措施。如有危及人身安全的险情，立即停止施工，处理合格后方可施工。

8、1．3措施保证

8、1．3．1机械安全保证措施

（1）施工现场实施机械安全管理及安装验收制度，施工机械、

机具和电气设备，在安装前按照安全技术标准进行检测，经检测合格后

方可安装，经验收确认状况良好后方可运行。

（2）

车辆驾驶员和各类机械操作员，必须持证上岗，严禁无证

操作。对驾驶员、机械操作人员定期进行《安规》教育。严禁酒后驾驶车辆和操作机械，车辆严禁“三超”，禁止使用“带病”的车辆、机械和超负荷运转，并坚持“三查一检”制。

（3）

机械设备在施工现场集中停放。严禁对运转中的机械设备进行检修、保养。机械作业的指挥人员，指挥信号必须准确，操作人员必须听从指挥，严禁违令作业。对机械设备、各种车辆定期检查，对查出的隐患按“三不放过”的原则进行处理，并制定防范措施，防止发生机械伤害事故。全部机械均应分别制定安全操作规程，并挂牌上墙。

（4）

施工用电按《施工现场临时用电安全技术规范》（GJ46—88）要求进行设计、检测。

8、1．3．2桥梁施工安全保证措施

（1）

高空作业时要进行必要的防护措施。如挂安全网，系安全

绳、安全带等。

（2）

起重作业应严格执行《建筑机械使用安全技术规程》和《建筑安装工人安全技术操作规程》中的有关规定和要求。

（3）使用钢丝绳的机械，在运行中禁止工作人员跨越钢丝绳，用钢丝绳起吊、拖拉重物时，现场人员应远离作业半径，并对钢丝绳进行定期保养，检查及更换。（4）桥梁施工，重点预防高空坠落和物体打击事故，所有高空作业设置安全防护设施，工作人员戴好安全帽，严禁重叠作业。

8、2质量保证措施

8、2．1质量目标、质量组织机构、质量保证体系

质量目标、质量组织机构、质量保证体系。

8、2．2保证措施组织上的保证措施

（1）

建立完善的质量管理机构

项目经理部成立质量管理领导小组，项目经理为第一负责人，由项目部总工程师和技术质量部部长，成员由质检工程师、试验工程师、工区主任、工区主任工程师、工区质检员等组成，质量管理保证机构严格按照质量体系文件进行质量管理，做到从资源投入和过程控制上保证工程质量。

（2）

设立专职质检人员

技术质量部设专职质检工程师，工区工班设兼职质检员，保证施工作业始终在质检人员的严格监督下进行。在项目部质量管理领导下推行全面质量管理和目标责任管理，从组织措施上使工程质量真正落到实处。

（3）

加强自检组织管理

严格自检制度，每道工序完成后首先工班、工区自检，合格后报质检工程师检查，合格后上报监理工程师进行质量检查，经检查合格后方可进入下一道工序施工。隐蔽工程检查严格按隐检程序进行。制度上的保证措施

（1）

图纸会审制度——认真审查施工图纸，熟悉设计文件和施工规范，严格按照设计文件和图纸施工。

（2）

技术交底制度——每项工序开工前，由该工序的主管工程师对各工艺环节的操作人员进行技术交底，使所有操作人员心中有数。

（3）工艺过程三检制度——每道工序均严格进行自检、互检和交接检，上道工序不合格，下道工序不能进行。

（4）严格执行工程监理程序——自检合格后及时通知监理工程师检查签认，隐蔽工程经监理工程师签认后放能施工。

（5）三级测量复核制——坚持三级测量复核制，各测量桩点要认真保护，施工中可能损毁的重要桩点要搞好护桩，施工测量放线要反复校核。（6）质量事故报告制度——实施质量事故报告制度，发生质量事故后严格按事故处理程序如实报告。

（7）工程质量目标管理奖罚制度——结合本工程特点，实行工资挂钩制。（8）

重点工序工程师旁站监督制度——重点工序施工，质检工程师应全过程旁站监督，随时处理施工中遇到的质量问题，保证施工处于受控状态。

（9）

资料收集制度——对本项目的管理资料、施工准备资料、现场施工原始记录等，应及时收集、整理，为施工过程的追朔性提供依据，为工程竣工交验提供保证，为企业的技术总结，科技进步、工程投标积累资料。施工质量保证措施

（1）质量检验控制措施

①、所有材料试验与检验必须按国家和交通部颁发的有关工程试验规范和规定实施，遵守招标文件中有关条款和有关施工规范的要求，做好本工程的材料试验与检验。

②、工程材料试验与检验必须按建设主管部门有关文件规定委托有试验资质的单位进行。

③、必须按招标文件的有关规定对整个工程中才哟功能的全部建筑材料，如：粗骨料、水泥、掺和料、钢精进行取样试验，并将试验结果报送监理工程师审批，拒绝不合格原材料、半成品、成品进场。用于本工程的所有建筑材料都必须符合设计要求和有关质量规定，并具有材质证明和合格证件。无材质证明的材料，必须在监理工程师的监督下补做材质试验，递交材质试验结果，经监理工程师批准后方可使用。

④、施工所使用的各种计量检测仪器、设备定期进行检查和鉴定，确保计量、试验、检测等器具的精度和准确度。

⑤、对所有影响工程质量的工程建筑材料负全面责任。对各种材料、器材、设备按规范进行检查，拒绝不符合要求的材料、器材、设备用于工程。

⑥、加强工程试验，建立台帐和施工记录，优选工程施工配合比，经监理工程师批准后执行。⑦、加强工程材料、试验质量控制：

a、

加强施工技术管理，严格执行以总工程师为首的技术责任制，使施工管理标准化、规范化、程序化。

b、

严格按照设计文件和施工设计图纸施工施工，严格遵守施工

规范，严格掌握施工技术标准、质量检查及验收标准。

c、

每道工序施工前必须进行技术交底，向施工人员明确工序操作规程、质量要求和标准。严把工序质量关，上道工序未经验收合格不得进行下道工序的施工。

d、

严格执行工程监理制度：作业队自检、经理部复检合格后即

通知监理工程师检查，隐蔽工程必须经监理工程师签认后再隐蔽。

e、

坚持三级测量复核制，保护好测量桩点。施工测量放线要反复校核，确保中线、水平及结构尺寸、位置