水泥窑纯低温余热发电概况课件

水泥生产余热发电概况

大连易世达能源工程有限公司

水泥生产余热发电概况1水泥余热发电的发展历程在20世纪20-30年代，回转窑废气温度为800-900℃，熟料热耗为7400kJ/kgKJ/kg，发电能力110kWh左右，装机容量小于3000kW，技术落后。20世纪80年代，采用了带有回热的朗肯循环系统，运行参数提高到2.5MPa左右，单机容量达到了3000kW，发电指标达到了熟料热耗6700-7400kJ/kg，吨熟料发电量100-130kWh，国产第一代水泥窑余热发电专用锅炉和国产的1500、3000kW汽轮发电机也满足了水泥余热发电系统的需要。80年代水泥生产发展新型干法窑为主，由于水泥窑增加了预热器及分解炉，窑尾烟气温度大幅度降低，对余热发电系统提出了一个难题，1995年带补燃锅炉余热发电系统在鲁南投入生产，1997年日本赠送了全套的纯中低温余热发电系统，中国进入了纯低温余热发电系统时代。水泥余热发电的发展历程在20世纪20-30年代，回转窑废气温21水及水蒸汽的基本知识

水在某一恒定压力下进行加热，在此过程中一般来讲有如下三个过程：第一个过程，水在常温下被逐步加热至某一温度tb,在此温度下水开始逐渐产生蒸汽，其蒸汽温度与水温相同为tb；第二个过程，水继续被加热时水温tb将不再变化，而产生的温度为tb的蒸汽将不断增加至水全部变为蒸汽；第三个过程，水全部变为蒸汽后继续加热，则水蒸气的温度将不断升高至tz。1水及水蒸汽的基本知识

水在某一恒定压力下进行加3水泥窑纯低温余热发电概况课件4P=1.0MPa时,水加热至Tb=179.9℃才形成蒸汽P=1.27MPa时,水加热至Tb=191.6℃才形成蒸汽P=2.45MPa时,水加热至Tb=216.7℃才形成蒸汽P=0.1MPa时,水加热至Tb=100℃才形成蒸汽P=0.007MPa时,水加热至Tb=39.2℃才形成蒸汽P=1.0MPa时,水加热至Tb=179.9℃才形成蒸汽5水及水蒸汽的变化过程示意图水及水蒸汽的变化过程示意图6在上述三个变化过程中，水变为蒸汽的温度称为饱和温度（tb），其对应的水称为饱和水、蒸汽为饱和蒸汽；第三个过程结束后产生的蒸汽为过热蒸汽，过热蒸汽温度tz与饱和温度tb之差（tz-tb）称为水蒸气过热度。对于不同的压力P，饱和温度tb是不同的。在水及水蒸气被热源（废气）加热过程中，热源与水及水蒸气间必将存在换热温差，并且热源温度必须高于水及水蒸气温度，同时在此换热过程中的某一位置存在最小温差点，此点称为换热温差窄点△tmim.在上述三个变化过程中，水变为蒸汽的温度称为饱和温度7水及水蒸气压力与饱和温度关系表

绝对压力MPa0.0010.0050.0070.0090.010.020.050.10.16饱和温度℃6.98232.939.0243.7945.8360.0981.3599.63113.32绝对压力MPa0.20.30.40.511.21.62.453.82饱和温度℃120.23133.54143.62151.85179.88187.96201.73222.9247.51水及水蒸气压力与饱和温度关系表绝对压力MPa0.0010.81.2主蒸汽压力与余热锅炉废气出口温度的关系

P=1.0MPa时T=179.9℃+ΔtminP=1.27MPa时T=191.6℃+ΔtminP=2.45MPa时T=216.7℃+ΔtminP=0.1MPa时T=100℃+ΔtminP=0.075MPa时T=89.2℃+ΔtminΔtmin由锅炉设计确定1.2主蒸汽压力与余热锅炉废气出口温度的关系

P=1.0MP9水泥窑纯低温余热发电概况课件102蒸汽参数与发电能力的关系

2.1热的质即热量转换为电量的能力1Kg/h－1000℃的热水,其含有的热量为1000Kcal/h(是热量的量)，这个热量理论上转化为电量的最大能力为N=[1-273/(1000＋273)]×1000×4.1868/3600=0.9135kW(热量的质)，理论转换效率为0.9135×860/1000=78.56%。10Kg/h－100℃的热水,其含有的热量同样为1000Kcal/h，但这个热量理论上转化为电量的最大能力为N=[1-273/(100＋273)]×1000×4.1868/3600=0.3118kW，理论转换效率为0.3118×860/1000=26.8%。2蒸汽参数与发电能力的关系

2.1热的质即热量转换为电量的能112.2火力发电厂的标准煤耗及汽耗率

前述的转换效率用于火力发电厂时,则反应为：发电用蒸汽参数不同,发电煤耗也不同,即转换效率不同，例如：国内目前的中压火电厂(单机为3～25MW的小型火电厂)，发电用蒸汽参数一般为3.43MPa—435℃，其发电标准煤耗为540～580g/Kwh，转换效率约为21～23%(反映在汽轮机汽耗率上为：每KWh发电量消耗蒸汽为4.73Kg—汽机叶片为老红旗叶片)；国内目前的高压火电厂(单机为25～100MW的中型火电厂)，发电用蒸汽参数一般为9.81MPa—550℃，其发电标准煤耗为380～420g/Kwh，转换效率约为29～33%(反映在汽轮机汽耗率上为：每KWh发电量消耗蒸汽为4.3Kg—汽机叶片为老红旗叶片)；国内目前的超高压、亚临界火电厂(单机为200～600MW的大型火电厂)，发电用蒸汽参数一般为16～18MPa—555～575℃，其发电标准煤耗为300～330g/Kwh，转换效率约为37～41%(反映在汽轮机汽耗率上为：每KWh发电量消耗蒸汽为3.45Kg—汽机叶片为老红旗叶片)；2.2火力发电厂的标准煤耗及汽耗率

前12锅炉

低压中压高压超高压临界

主蒸汽压力MPa1.53.8210.21822.01主蒸汽温度℃355450550550590锅炉入口废气量Nm3/h100000100000100000100000100000锅炉入口废气温度℃10001000100010001000饱和蒸汽焓kJ/kg2791.972801.492720.862507.492087.94饱和水焓kJ/kg851.741077.951418.621734.182068.9过热器传热面积m2210.04331.51567.87753.541601.14蒸发器传热面积m21873.211570.581119.88629.4114.75省煤器段给水温度℃100100100100100省煤器出口废气温度℃150.29150.32150.42150.39150.33省煤器传热面积m22356.783169.744113.524556.144648.99总面积m24440.035071.835801.285939.16264.88汽轮机

进汽压力

1.113.439.8117.6121.62进汽温度

340435535535575高压缸效率

0.820.820.820.820.82排汽压力

0.0070.0070.0070.0070.007排汽温度

3939393939实际排汽焓

2402.482369.662335.622229.652244.07排汽干度

0.92970.9160.90190.85790.8639发电量

8660.6410393.5911893.2512457.0713439.83汽轮机汽耗

5.154.033.333.283.12标准煤耗

580.64483.83422.82403.69374.17锅炉低压中压高压超高压临界主蒸汽压力MPa1.53.82132.3水泥窑低温余热电站汽轮机汽耗率

蒸汽参数采用0.69～0.98MPa—300～340℃时，汽轮机汽耗率为：每KWh发电量消耗蒸汽6.1～5.5Kg—汽机叶片为全三维叶片；蒸汽参数采用0.98～1.27MPa—310～340℃时，汽轮机汽耗率为：每KWh发电量消耗蒸汽5.4～5.2Kg—汽机叶片为全三维叶片；蒸汽参数采用2.29MPa—370℃时，汽轮机汽耗率为：每KWh发电量消耗蒸汽4.62Kg(有补汽时为4.25～4.41Kg)—汽机叶片为全三维叶片。2.3水泥窑低温余热电站汽轮机汽耗率

蒸汽参数采用0.69～142.4废气余热品为的界定

对于热能-动力转换设备------蒸汽轮机而言,国内标准的中小型汽轮机按进汽参数分为:

高压高温机组,进汽压力大于3.43Mpa进汽温度为435-555℃；中压中温（及次中压中温）机组，进汽压力为2.45-3.43Mpa进汽温度为340-435℃；低压低温机组,进汽压力小于2.45Mpa进汽温度为280-340℃。2.4废气余热品为的界定

对于热能-动力转换设备-15根据汽轮机进汽参数，考虑利用废气余热生产水蒸气所需传热温差的要求，水泥窑余热品位应当确定为：高温废气余热：废气温度大于650℃中温废气余热：废气温度350～650℃低温废气余热：废气温度小于350℃根据汽轮机进汽参数，考虑利用废气余热生产水蒸气所163国内余热发电系统简介

3.1熟料生产线余热分布2500t/d水泥生产线窑尾废气：169000Nm3/h--340℃----200℃

窑头废气：142000Nm3/h--230℃----104℃

可利用热量：窑头：38900000kJ/h

窑头：24060000kJ/h

折合：2.15吨标煤/小时3国内余热发电系统简介

3.1熟料生产线余热分布17

5000t/d水泥生产线窑尾废气：332000Nm3/h--330℃----200℃窑头废气：282000Nm3/h--290℃----105℃

可利用热量：窑尾：70900000kJ/h

窑头：70800000kJ/h

折合：4.84吨标煤/小时5000t/d水泥生产线18图：5000T/D生产线余热分布图图：5000T/D生产线余热分布图193.2冷却机取风方式

图：单取风余热发电废气温度和热量分布图3.2冷却机取风方式

图：单取风余热发电废气温度和热量分布图20图：双取风余热发电废气温度和热量分布图图：双取风余热发电废气温度和热量分布图213.3朗肯循环

朗肯循环是典型的热工过程，也是理想化的热能（蒸汽）--动力循环，是各种复杂的蒸汽动力循环的基本循环，是研究复杂循环的理论基础。朗肯循环原理图

朗肯循环过程图(T-S图)3.3朗肯循环

朗肯循环是典型的热工过程，也是理想化22汽轮机排汽2（一般为绝对压力0.007-0.01MPa并含有10-5%的水分的39-45℃饱和蒸汽及水的混合物）经凝汽器凝结成水3后（水温不变）在经凝结水泵升压至锅炉给水压力（由于泵做功，使水温升高1-2℃），在锅炉内通过吸收热量，使水变成给水压力下的饱和温度5，继续加热变成饱和蒸汽6，再继续加热为给水压力下的过热蒸汽1，过热蒸汽进入汽轮机推动汽轮机做功后自汽轮机排汽排出2，完成一个热力循环。通过分析以上过程可知：循环热效率=1-（h1-h2）/（h1-h4）所以在消耗同样热量的条件下多发电的措施有如下几点：A提高进汽温度B提高进汽压力C降低汽轮机排汽压力汽轮机排汽2（一般为绝对压力0.007-0.01M23什么叫“冷端损失”？火电厂在运行时，用高压水泵把水打进锅炉，再逐步加热，使水变为蒸汽，继续加热，变为过热蒸汽，再经过管道和阀门进入汽轮机做功。蒸汽经过汽轮机多级叶片做功后，压力和温度在逐渐降低，经过最后一级叶片做功后，其蒸汽压力已不足半个大气压，温度也降到了几十摄氏度，但此时仍为“气态”。这时如果再把它打入锅炉进行加热，消耗能源太大，在经济上不划算。只有想方设法把它再变成水后打入锅炉，才划算。如何把这些低温低压的蒸汽再变成水呢？只有采用冷却方法，同样压力温度的蒸汽变成水，会释放出大量热，即为潜在热，１千克水要释放约６００大卡热量，再通过水冷或空冷把这些热带走，这些被带走的热就是火电厂的“冷端损失”。

什么叫“冷端损失”？24对于余热发电由于余热热源温度的限制，进汽压力、温度不可能无限制提高，制约了循环热效率的提高，排汽压力受到冷却水的温度的限制，也不能过低。通过对朗肯循环的分析结合水泥窑的特点，得出水泥窑余热电站原则：A利用相对高温废气余热尽量生产相对高压、高温的蒸汽减少换热温差、提高热效率；B对于中低温余热废气，应先考虑用低温余热废热取代汽轮机的回热抽汽，当低温余热废气余热量过大时，利用剩余的中温废气余热再生产中低压参数蒸汽，并按蒸汽压力分别补入汽轮机；C对于余热发电，其循环热效率不可能高于朗肯循环热效率。对于余热发电由于余热热源温度的限制，进汽压力、温度不可能无253.4目前水泥行业已经推广应用的几种纯低温余热发电技术

以蒸汽参数来分，基本上有两类：一类为0.69～1.27MPa—280～340℃的低压低温系统，一类为1.57～2.47MPa-325～400℃的次中压中温系统。3.4目前水泥行业已经推广应用的几种纯低温余热发电技术

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对于0.69～1.27MPa—280～340℃的低压低温系统，其热力系统构成有如下三种模式：a：单压不补汽式纯余热发电技术，见图1。b：复合闪蒸补汽纯余热发电技术，见图2。c：多压补汽式纯余热发电技术，见图3。对于0.69～1.27MPa—280～3427图1：单压不补汽式纯余热发电热力循环系统、循环参数及废气取热方式图1：单压不补汽式纯余热发电热力循环系统、循环参数及废气取热28图2：复合闪蒸补汽式纯余热发电热力循环系统、循环参数及废气取热方式图2：复合闪蒸补汽式纯余热发电热力循环系统、循环参数及废气取29图3：多压补汽式纯余热发电热力循环系统及废气取热方式图3：多压补汽式纯余热发电热力循环系统及废气取热方式30

利用水泥窑窑尾预热器排出的350℃以下废气设置一台窑尾预热器余热锅炉（简称SP锅炉）、利用水泥窑窑头熟料冷却机排出400℃以下废气设置一台熟料冷却机废气余热锅炉（简称AQC炉）、两台锅炉设置一台蒸汽轮机、发电系统主蒸汽参数为0.69～1.27MPa—280～340℃。利用水泥窑窑尾预热器排出的350℃以下废气设置一台31上述三种技术没有本质的区别，共同的特点：都是利用在窑头熟料冷却机中部增设抽废气口或直接利用冷却机尾部废气出口的400℃以下废气及窑尾预热器排出的300～350℃的废气余热；最重要的特点是采用0.69～1.27MPa-280～340℃低压低温主蒸汽。区别仅在于：窑头熟料冷却机在生产0.69～1.27MPa-280～340℃低压低温蒸汽的同时或同时再生产0.1～0.5MPa-饱和～160℃低压低温蒸汽、或同时再生产85～200℃的热水；汽轮机采用补汽式或不补汽式汽轮机。上述三种技术没有本质的区别，共同的特点：都是利用32对于1.57～2.47MPa—325～400℃的次中压中温系统，其热力系统构成有如下模式：对于1.57～2.47MPa—325～400℃的次中压中温系33利用水泥窑窑尾预热器排出的350℃以下废气设置一台窑尾预热器余热锅炉（简称SP锅炉）；利用熟料冷却机排出的400℃以下废气设置一台熟料冷却机废气余热锅炉（简称AQC炉），或者通过改变窑头熟料冷却机废气排放方式：利用熟料冷却机排出的部分360℃以下废气设置一台AQC余热锅炉、利用熟料冷却机排出的部分500℃以下废气设置一台熟料冷却机废气余热过热器（简称ASH过热器）；将AQC炉排出的废气部分或全部返回冷却机，窑头熟料冷却机冷却风采用循环风方式；利用两台锅炉或者增设的余热过热器设置补汽式蒸汽轮机，发电系统主蒸汽参数为1.57～3.43MPa—340～435℃、补汽参数为0～0.15MPa—饱和～160℃。利用水泥窑窑尾预热器排出的350℃以下废气设置一台窑343.5各种余热发电系统发电能力对比

主蒸汽参数2.29MPa-370℃1.27MPa-340℃0.98MPa-310℃0.7MPa-310℃补汽参数0.15MPa-150℃0.15MPa-150℃

SP炉进口废气353600Nm3/h-335℃353600Nm3/h-335℃353600Nm3/h-335℃353600Nm3/h-335℃SP炉出口废气378400Nm3/h-208℃378400Nm3/h-196℃378400Nm3/h-208℃378400Nm3/h-203℃ASH进口废气67500Nm3/h-500℃

ASH出口废气71700Nm3/h-325℃

AQC进口废气189000Nm3/h-330℃188466Nm3/h-376℃188466Nm3/h-376℃188466Nm3/h-376℃AQC出口废气200000Nm3/h-98℃203840Nm3/h-102℃203840Nm3/h-89℃203840Nm3/h-89℃SP主蒸汽参数2.5MPa-26.6t/h-223℃1.47MPa-25t/h-320℃1.17MPa-26t/h-320℃0.9MPa-27.5t/h-320℃AQC主蒸汽参数2.5MPa-11.7t/h-223℃1.47MPa-16.5t/h-360℃1.17MPa-17.4t/h-320℃0.9MPa-17.6t/h-320℃AQC除氧用汽0.6t/h0.837t/h

AQC补汽用汽5t/h1.953t/h

AQC热水参数44.3t/h-30/105℃44.453t/h-30/100℃44.23t/h-30/185℃46t/h-30/170℃ASH进口蒸汽参数2.45MPa-38.3t/h-223℃

ASH出口蒸汽参数2.4MPa-38.3t/h-380℃

汽轮机组额定功率9MW9MW9MW9MW汽机主进汽量37.7t/h40.5t/h43.4t/h45.1t/h汽机补汽量5t/h2t/h

汽机发电功率8.92MW8.25MW8.21MW7.96MW3.5各种余热发电系统发电能力对比

主蒸汽参数2.29MPa353.6应用水泥窑纯低温余热发电技术应遵循的基本原则

不影响水泥生产、不增加水泥熟料热耗及电耗、不改变水泥生产用原燃料的烘干热源、不改变水泥生产的工艺流程及设备。3.6应用水泥窑纯低温余热发电技术应遵循的基本原则

363.7对水泥生产影响的控制

水泥窑配套建设余热电站，原则上要求不影响水泥生产，但由于在一条完整的熟料生产线窑头、窑尾各串接相应的余热锅炉，因此，余热电站对水泥生产不产生任何影响是不可能的。根据已投产的余热电站实际生产运行情况，对于遵循上述原则配套建设的余热电站，投入运行后对水泥生产的影响主要集中在如下几个方面：3.7对水泥生产影响的控制

水泥窑配套建设余热电站，37（1）窑尾高温风机在窑尾SP锅炉漏风控制、结构设计、受热面配置、清灰设计、除灰设计、废气管道设计合适的条件下，电站投入运行后，窑尾高温风机负荷将有所降低，这种影响是正面的。（2）增湿塔将随着电站的投入或解出调整喷水量，直至停止或全开喷水。（3）生料磨及煤磨随着电站的投入或解出，烘干废气温度将产生较大幅度的变化，需要根据烘干废气温度的变化调整烘干废气量或磨的运行方式。（4）窑尾电收尘如果窑尾采用电收尘，电站投入运行后对其收尘效果总是有影响的，只是由于地区不同、配料不同、燃料不同或其它条件不同，对收尘效果的影响程度不同。但当窑尾采用袋收尘时，电站投入运行对提高收尘效果是有显著作用的。（1）窑尾高温风机38（5）窑头电收尘器：电站投入运行后，窑头电收尘器工作温度大为降低，粉尘负荷也相应降低。（6）窑系统操作：由于窑系统增加了两台余热锅炉，而余热锅炉废气不但取自还要送回水泥窑系统，因此势必需要增加窑系统窑头、窑尾、废气处理、生料粉磨、煤制备系统的操作环节。

对水泥窑生产造成的上述几方面的影响，综合起来为两个方面：一、增加了水泥窑生产的操作环节（例如：随着电站的投入、运行和解出，水泥窑需调整窑尾高温风机、增湿塔喷水、生料磨及煤磨、窑头排风机等系统的运行参数；二、如果窑尾采用电收尘，电站投入运行后对其收尘效果总是有或大或小的影响。（5）窑头电收尘器：电站投入运行后，窑头电收尘器工作温度大为39对水泥窑生产造成的影响应当而且必须控制在上述范围以内，在目前水泥熟料烧成工艺技术及设备、纯低温余热发电热力循环系统配置技术及设备条件下，为了提高发电量而采用抽取三次风或窑头罩等高温风、生料或燃料烘干改用燃烧燃料而将原来用于烘干的废气用于发电等措施都是不可取的。采用这些措施，表面上增加了发电量，实际不但不会有助于水泥生产综合能耗的降低，反而由于熟料热耗的增加会使水泥生产综合能耗增加（当水泥厂建设余热电站不是以节能为主要目的，在一公斤标准煤的价格与一度电的购电价格之比小于0.7的条件下，采用这些措施可以增加水泥生产综合效益）。对水泥窑生产造成的影响应当而且必须控制在403.8易世达武穴余热发电系统介绍

3.8易世达武穴余热发电系统介绍

413.8.1废气余热资源

5000t/d水泥窑的废气余热资源为：（1）窑头熟料冷却机的废气余热（两条窑废气参数均相同，对于一条窑）：为充分利用窑头熟料冷却机的废气余热，在不影响入窑二、三次风的风温、风量条件下，调整熟料冷却机废气取热方式。根据水泥厂提供的资料，冷却机总排废气参数为300000Nm3/h—300℃，根据熟料冷却机废气温度从冷却机头部的约625℃到尾部的约90℃而逐步降低的条件，按其温度分布进行梯级利用并考虑电站对水泥窑生产波动的适应及简化电站操作，将取热方式分为高温段和中温段。3.8.1废气余热资源

5000t/d水泥窑的废气余热资源为42高温端:废气量（标况）：～66000Nm3/h废气温度：～500℃中温端:废气量（标况）：～110200Nm3/h废气温度：～370℃上述废气余热可全部用于发电。冷却机排掉的废气:废气量（标况）：～120000Nm3/h废气温度：～120℃高温端:432）窑尾预热器排出废气余热（两条窑废气参数均相同，对于一条窑）：废气量（标况）：380000Nm3/h废气温度：～330℃上述窑尾废气经余热锅炉温度降至170～215℃后经窑尾高温风机用于生料烘干及收尘。2）窑尾预热器排出废气余热（两条窑废气参数均相同，对于一条窑443.8.2装机方案

a当生料及煤磨烘干所需废气温度为215℃时，在窑头熟料冷却机废气余热可发电9860Kw（设计确保平均发电功率为9600kW）b当生料及煤磨烘干所需废气温度为170℃时，其废气余热可发电10600kW（设计确保平均发电功率为10300kW）；考虑到水泥生产线废气参数的波动，发电装机容量按两台11500kW装机方案予以确定。3.8.2装机方案

a当生料及煤磨烘干所需废气温度为215453.8.3热力系统

系统主机包括四台余热锅炉、两台余热过热器及两套补汽凝汽式汽轮发电机组。窑尾余热锅炉—SP余热锅炉在窑尾设置SP余热锅炉，余热锅炉设置蒸汽Ⅰ段、蒸汽Ⅱ段运行；蒸汽Ⅰ段生产2.5MPa饱和蒸汽，蒸汽通入设在窑头熟料冷却机旁的AQC-ASH余热过热器过热；蒸汽Ⅱ段生产0.3MPa-160℃的过热蒸汽与AQC蒸汽Ⅱ段生产的0.3MPa-160℃的过热蒸汽混合后，一部分去除氧器用于热力除氧，另一部分用于汽轮机补汽；通过调整两个蒸汽段的蒸汽产量使出SP余热锅炉的废气温度降至170～215℃后用于原、燃料烘干。3.8.3热力系统

系统主机包括四台余热锅炉46窑头余热锅炉—AQC余热锅炉利用冷却机中部抽取的废气（中温端：～370℃），在窑头设置AQC余热锅炉。余热锅炉分为蒸汽Ⅰ段、蒸汽Ⅱ段和热水段运行：蒸汽Ⅰ段生产2.5MPa-221.83℃的饱和蒸汽通入AQC-SH余热过热器过热；蒸汽Ⅱ段生产0.3MPa-160℃的过热蒸汽，一部分去除氧器用于热力除氧，另一部分用于汽轮机补汽；热水段生产的105℃热水通至除氧器除氧后，经锅炉给水泵作为SP、AQC余热锅炉Ⅰ段的给水，出AQC锅炉废气温度降至80～90℃后再由原来的窑头收尘系统排入大气。窑头余热过热器—AQC-SH余热过热器利用冷却机中部靠前位置抽取的废气（高温端：～500℃），在窑头设置AQC-SH余热过热器。余热过热器将来自窑尾SP余热锅炉和AQC余热锅炉2.5MPa蒸汽过热到380℃，出AQC-SH余热过热器的废气再与冷却机中部（中温端）抽取的废气混合后进入AQC余热锅炉。窑头余热锅炉—AQC余热锅炉47热力系统

根据热力计算及主机配置情况确定热力系统如下：两台汽轮机凝结水经各自的凝结水泵送入同一台疏水箱，经疏水泵分别为两条窑窑头AQC余热锅炉热水段、AQC蒸汽Ⅱ段、SP蒸汽Ⅱ段供水，每台AQC余热锅炉热水段生产的100～105℃热水通至各自除氧器被除氧后，经锅炉给水泵通过给水母管分别为两条窑AQC、SP余热锅炉蒸汽Ⅰ段的给水；两条窑AQC、SP蒸汽Ⅱ段生产0.3MPa-160℃的过热蒸汽汇入低压集汽缸后，一部分去各自的除氧器用于热力除氧，另一部分用于各自的汽轮机补汽；每条窑AQC蒸汽Ⅰ段生产的2.5MPa饱和蒸汽与该条窑SP蒸汽Ⅰ段生产的2.5MPa饱和蒸汽混合后进入该条窑的AQC-SH余热过热器过热到380℃，该条窑出AQC-SH余热过热器的废气再与本条窑自冷却机中部（中温端）抽取的废气混合进入该条窑AQC余热锅炉，出两条窑AQC-ASH过热器并被加热成2.4MPa-380℃的过热蒸汽合并成母管后进入两台汽轮机的主进汽口；汽轮机做功后的乏汽通过冷凝器冷凝成水，经各自的凝结水泵送入同一疏水箱，从而形成完整的热力循环系统。热力系统

根据热力计算及主机配置情况确定热力系统如下：483.8.4相关问题

用于烘干的窑尾废气温度，即SP炉出口废气温度：根据水泥生产厂的要求，用于烘干的窑尾废气温度，即SP炉出口废气温度为200～220℃。根据我们的经验，由于余热锅炉投入运行后，窑尾增湿塔将停止喷水，这样用于烘干的窑尾废气湿度大大降低，其吸水能力远远高于增湿塔喷水时的废气，因此，实际生产过程中，余热锅炉投入运行后，用于烘干的窑尾废气温度低于200～220℃时是可能满足烘干要求的。基于这种情况，我们适当降低了SP炉出口废气温度，但为了不影响物料烘干，同时采用了在SP炉废气出口设置低压蒸汽段,通过调整低压蒸汽段的运行参数（而不是采用调整SP炉旁通废气管道阀门开度的方式，这种方式是严重损失发电量的）将出SP炉的出口废气温度确定为在170～215℃可调整以满足烘干要求。低压蒸汽段生产的蒸汽可根据窑尾收尘需要用于废气增湿(一般来讲，当窑尾采用电收尘时，余热电站投入后对窑尾电收尘的收尘效果都有不利的影响，采用此项措施后可消除这种影响),剩余部分蒸汽用于汽轮机补汽(用于发电)。采取这项措施后，随着烘干废气温度在170～215℃之间的变化，本项目发电量在9600～10600KW之间变化。3.8.4相关问题

用于烘干的窑尾废气温度，即SP炉出口废气493.8.5系统特点

在各台余热锅炉进出口废气温度相同的条件下，由于实现了废气余热按其温度梯级利用，其发电能力比第一代提高14.5%～31.25%；SP余热锅炉内设置少量的过热器，既能提高窑尾锅炉产汽量，又能在水泥窑临时事故状态下（比如因窑尾系统结皮、积料、堵塞或窑内结蛋、结圈等原因引起的临时断料）不停机；系统可采用滑参数运行，主蒸汽压力和温度运行变化范围可以达到1.27～2.57Mpa、310℃～390℃,在提高余热发电能力的同时，由于主蒸汽参数运行范围比较宽，发电系统的运转率、可靠性、对水泥窑生产波动的适应性较强；设置了独立的ASH过热器，可以通过调整过热器的烟气量达到调整主蒸汽温度，保证汽机进汽参数能够长期处于汽机为保证寿命和效率所要求的进汽参数,从而保证汽机寿命和效率；3.8.5系统特点

在各台余热锅炉进出口废气温度相同的条件下50窑尾设置调整锅炉，实现了窑尾双压系统，可以使窑尾废气经余热锅炉温度降至170～215℃后经窑尾高温风机用于生料烘干及收尘。AQC余热采用双压系统，使窑头如蓖冷机温度降至96℃，充分利用了窑头余热，这是单压系统所不能达到的。采用常规热力除氧器，用130℃以下低温废气余热除氧，与化学或真空除氧相比降低了药品或电站自用电量即降低了电站运行成本同时提高了除氧的可靠性；解决了SP、AQC两台锅炉给水串联从而互相影响的问题。窑尾设置调整锅炉，实现了窑尾双压系统，可以使窑尾废气经余热锅51水泥生产余热发电概况

大连易世达能源工程有限公司

水泥生产余热发电概况52水泥余热发电的发展历程在20世纪20-30年代，回转窑废气温度为800-900℃，熟料热耗为7400kJ/kgKJ/kg，发电能力110kWh左右，装机容量小于3000kW，技术落后。20世纪80年代，采用了带有回热的朗肯循环系统，运行参数提高到2.5MPa左右，单机容量达到了3000kW，发电指标达到了熟料热耗6700-7400kJ/kg，吨熟料发电量100-130kWh，国产第一代水泥窑余热发电专用锅炉和国产的1500、3000kW汽轮发电机也满足了水泥余热发电系统的需要。80年代水泥生产发展新型干法窑为主，由于水泥窑增加了预热器及分解炉，窑尾烟气温度大幅度降低，对余热发电系统提出了一个难题，1995年带补燃锅炉余热发电系统在鲁南投入生产，1997年日本赠送了全套的纯中低温余热发电系统，中国进入了纯低温余热发电系统时代。水泥余热发电的发展历程在20世纪20-30年代，回转窑废气温531水及水蒸汽的基本知识

水在某一恒定压力下进行加热，在此过程中一般来讲有如下三个过程：第一个过程，水在常温下被逐步加热至某一温度tb,在此温度下水开始逐渐产生蒸汽，其蒸汽温度与水温相同为tb；第二个过程，水继续被加热时水温tb将不再变化，而产生的温度为tb的蒸汽将不断增加至水全部变为蒸汽；第三个过程，水全部变为蒸汽后继续加热，则水蒸气的温度将不断升高至tz。1水及水蒸汽的基本知识

水在某一恒定压力下进行加54水泥窑纯低温余热发电概况课件55P=1.0MPa时,水加热至Tb=179.9℃才形成蒸汽P=1.27MPa时,水加热至Tb=191.6℃才形成蒸汽P=2.45MPa时,水加热至Tb=216.7℃才形成蒸汽P=0.1MPa时,水加热至Tb=100℃才形成蒸汽P=0.007MPa时,水加热至Tb=39.2℃才形成蒸汽P=1.0MPa时,水加热至Tb=179.9℃才形成蒸汽56水及水蒸汽的变化过程示意图水及水蒸汽的变化过程示意图57在上述三个变化过程中，水变为蒸汽的温度称为饱和温度（tb），其对应的水称为饱和水、蒸汽为饱和蒸汽；第三个过程结束后产生的蒸汽为过热蒸汽，过热蒸汽温度tz与饱和温度tb之差（tz-tb）称为水蒸气过热度。对于不同的压力P，饱和温度tb是不同的。在水及水蒸气被热源（废气）加热过程中，热源与水及水蒸气间必将存在换热温差，并且热源温度必须高于水及水蒸气温度，同时在此换热过程中的某一位置存在最小温差点，此点称为换热温差窄点△tmim.在上述三个变化过程中，水变为蒸汽的温度称为饱和温度58水及水蒸气压力与饱和温度关系表

绝对压力MPa0.0010.0050.0070.0090.010.020.050.10.16饱和温度℃6.98232.939.0243.7945.8360.0981.3599.63113.32绝对压力MPa0.20.30.40.511.21.62.453.82饱和温度℃120.23133.54143.62151.85179.88187.96201.73222.9247.51水及水蒸气压力与饱和温度关系表绝对压力MPa0.0010.591.2主蒸汽压力与余热锅炉废气出口温度的关系

P=1.0MPa时T=179.9℃+ΔtminP=1.27MPa时T=191.6℃+ΔtminP=2.45MPa时T=216.7℃+ΔtminP=0.1MPa时T=100℃+ΔtminP=0.075MPa时T=89.2℃+ΔtminΔtmin由锅炉设计确定1.2主蒸汽压力与余热锅炉废气出口温度的关系

P=1.0MP60水泥窑纯低温余热发电概况课件612蒸汽参数与发电能力的关系

2.1热的质即热量转换为电量的能力1Kg/h－1000℃的热水,其含有的热量为1000Kcal/h(是热量的量)，这个热量理论上转化为电量的最大能力为N=[1-273/(1000＋273)]×1000×4.1868/3600=0.9135kW(热量的质)，理论转换效率为0.9135×860/1000=78.56%。10Kg/h－100℃的热水,其含有的热量同样为1000Kcal/h，但这个热量理论上转化为电量的最大能力为N=[1-273/(100＋273)]×1000×4.1868/3600=0.3118kW，理论转换效率为0.3118×860/1000=26.8%。2蒸汽参数与发电能力的关系

2.1热的质即热量转换为电量的能622.2火力发电厂的标准煤耗及汽耗率

前述的转换效率用于火力发电厂时,则反应为：发电用蒸汽参数不同,发电煤耗也不同,即转换效率不同，例如：国内目前的中压火电厂(单机为3～25MW的小型火电厂)，发电用蒸汽参数一般为3.43MPa—435℃，其发电标准煤耗为540～580g/Kwh，转换效率约为21～23%(反映在汽轮机汽耗率上为：每KWh发电量消耗蒸汽为4.73Kg—汽机叶片为老红旗叶片)；国内目前的高压火电厂(单机为25～100MW的中型火电厂)，发电用蒸汽参数一般为9.81MPa—550℃，其发电标准煤耗为380～420g/Kwh，转换效率约为29～33%(反映在汽轮机汽耗率上为：每KWh发电量消耗蒸汽为4.3Kg—汽机叶片为老红旗叶片)；国内目前的超高压、亚临界火电厂(单机为200～600MW的大型火电厂)，发电用蒸汽参数一般为16～18MPa—555～575℃，其发电标准煤耗为300～330g/Kwh，转换效率约为37～41%(反映在汽轮机汽耗率上为：每KWh发电量消耗蒸汽为3.45Kg—汽机叶片为老红旗叶片)；2.2火力发电厂的标准煤耗及汽耗率

前63锅炉

低压中压高压超高压临界

主蒸汽压力MPa1.53.8210.21822.01主蒸汽温度℃355450550550590锅炉入口废气量Nm3/h100000100000100000100000100000锅炉入口废气温度℃10001000100010001000饱和蒸汽焓kJ/kg2791.972801.492720.862507.492087.94饱和水焓kJ/kg851.741077.951418.621734.182068.9过热器传热面积m2210.04331.51567.87753.541601.14蒸发器传热面积m21873.211570.581119.88629.4114.75省煤器段给水温度℃100100100100100省煤器出口废气温度℃150.29150.32150.42150.39150.33省煤器传热面积m22356.783169.744113.524556.144648.99总面积m24440.035071.835801.285939.16264.88汽轮机

进汽压力

1.113.439.8117.6121.62进汽温度

340435535535575高压缸效率

0.820.820.820.820.82排汽压力

0.0070.0070.0070.0070.007排汽温度

3939393939实际排汽焓

2402.482369.662335.622229.652244.07排汽干度

0.92970.9160.90190.85790.8639发电量

8660.6410393.5911893.2512457.0713439.83汽轮机汽耗

5.154.033.333.283.12标准煤耗

580.64483.83422.82403.69374.17锅炉低压中压高压超高压临界主蒸汽压力MPa1.53.82642.3水泥窑低温余热电站汽轮机汽耗率

蒸汽参数采用0.69～0.98MPa—300～340℃时，汽轮机汽耗率为：每KWh发电量消耗蒸汽6.1～5.5Kg—汽机叶片为全三维叶片；蒸汽参数采用0.98～1.27MPa—310～340℃时，汽轮机汽耗率为：每KWh发电量消耗蒸汽5.4～5.2Kg—汽机叶片为全三维叶片；蒸汽参数采用2.29MPa—370℃时，汽轮机汽耗率为：每KWh发电量消耗蒸汽4.62Kg(有补汽时为4.25～4.41Kg)—汽机叶片为全三维叶片。2.3水泥窑低温余热电站汽轮机汽耗率

蒸汽参数采用0.69～652.4废气余热品为的界定

对于热能-动力转换设备------蒸汽轮机而言,国内标准的中小型汽轮机按进汽参数分为:

高压高温机组,进汽压力大于3.43Mpa进汽温度为435-555℃；中压中温（及次中压中温）机组，进汽压力为2.45-3.43Mpa进汽温度为340-435℃；低压低温机组,进汽压力小于2.45Mpa进汽温度为280-340℃。2.4废气余热品为的界定

对于热能-动力转换设备-66根据汽轮机进汽参数，考虑利用废气余热生产水蒸气所需传热温差的要求，水泥窑余热品位应当确定为：高温废气余热：废气温度大于650℃中温废气余热：废气温度350～650℃低温废气余热：废气温度小于350℃根据汽轮机进汽参数，考虑利用废气余热生产水蒸气所673国内余热发电系统简介

3.1熟料生产线余热分布2500t/d水泥生产线窑尾废气：169000Nm3/h--340℃----200℃

窑头废气：142000Nm3/h--230℃----104℃

可利用热量：窑头：38900000kJ/h

窑头：24060000kJ/h

折合：2.15吨标煤/小时3国内余热发电系统简介

3.1熟料生产线余热分布68

5000t/d水泥生产线窑尾废气：332000Nm3/h--330℃----200℃窑头废气：282000Nm3/h--290℃----105℃

可利用热量：窑尾：70900000kJ/h

窑头：70800000kJ/h

折合：4.84吨标煤/小时5000t/d水泥生产线69图：5000T/D生产线余热分布图图：5000T/D生产线余热分布图703.2冷却机取风方式

图：单取风余热发电废气温度和热量分布图3.2冷却机取风方式

图：单取风余热发电废气温度和热量分布图71图：双取风余热发电废气温度和热量分布图图：双取风余热发电废气温度和热量分布图723.3朗肯循环

朗肯循环是典型的热工过程，也是理想化的热能（蒸汽）--动力循环，是各种复杂的蒸汽动力循环的基本循环，是研究复杂循环的理论基础。朗肯循环原理图

朗肯循环过程图(T-S图)3.3朗肯循环

朗肯循环是典型的热工过程，也是理想化73汽轮机排汽2（一般为绝对压力0.007-0.01MPa并含有10-5%的水分的39-45℃饱和蒸汽及水的混合物）经凝汽器凝结成水3后（水温不变）在经凝结水泵升压至锅炉给水压力（由于泵做功，使水温升高1-2℃），在锅炉内通过吸收热量，使水变成给水压力下的饱和温度5，继续加热变成饱和蒸汽6，再继续加热为给水压力下的过热蒸汽1，过热蒸汽进入汽轮机推动汽轮机做功后自汽轮机排汽排出2，完成一个热力循环。通过分析以上过程可知：循环热效率=1-（h1-h2）/（h1-h4）所以在消耗同样热量的条件下多发电的措施有如下几点：A提高进汽温度B提高进汽压力C降低汽轮机排汽压力汽轮机排汽2（一般为绝对压力0.007-0.01M74什么叫“冷端损失”？火电厂在运行时，用高压水泵把水打进锅炉，再逐步加热，使水变为蒸汽，继续加热，变为过热蒸汽，再经过管道和阀门进入汽轮机做功。蒸汽经过汽轮机多级叶片做功后，压力和温度在逐渐降低，经过最后一级叶片做功后，其蒸汽压力已不足半个大气压，温度也降到了几十摄氏度，但此时仍为“气态”。这时如果再把它打入锅炉进行加热，消耗能源太大，在经济上不划算。只有想方设法把它再变成水后打入锅炉，才划算。如何把这些低温低压的蒸汽再变成水呢？只有采用冷却方法，同样压力温度的蒸汽变成水，会释放出大量热，即为潜在热，１千克水要释放约６００大卡热量，再通过水冷或空冷把这些热带走，这些被带走的热就是火电厂的“冷端损失”。

什么叫“冷端损失”？75对于余热发电由于余热热源温度的限制，进汽压力、温度不可能无限制提高，制约了循环热效率的提高，排汽压力受到冷却水的温度的限制，也不能过低。通过对朗肯循环的分析结合水泥窑的特点，得出水泥窑余热电站原则：A利用相对高温废气余热尽量生产相对高压、高温的蒸汽减少换热温差、提高热效率；B对于中低温余热废气，应先考虑用低温余热废热取代汽轮机的回热抽汽，当低温余热废气余热量过大时，利用剩余的中温废气余热再生产中低压参数蒸汽，并按蒸汽压力分别补入汽轮机；C对于余热发电，其循环热效率不可能高于朗肯循环热效率。对于余热发电由于余热热源温度的限制，进汽压力、温度不可能无763.4目前水泥行业已经推广应用的几种纯低温余热发电技术

以蒸汽参数来分，基本上有两类：一类为0.69～1.27MPa—280～340℃的低压低温系统，一类为1.57～2.47MPa-325～400℃的次中压中温系统。3.4目前水泥行业已经推广应用的几种纯低温余热发电技术

77

对于0.69～1.27MPa—280～340℃的低压低温系统，其热力系统构成有如下三种模式：a：单压不补汽式纯余热发电技术，见图1。b：复合闪蒸补汽纯余热发电技术，见图2。c：多压补汽式纯余热发电技术，见图3。对于0.69～1.27MPa—280～3478图1：单压不补汽式纯余热发电热力循环系统、循环参数及废气取热方式图1：单压不补汽式纯余热发电热力循环系统、循环参数及废气取热79图2：复合闪蒸补汽式纯余热发电热力循环系统、循环参数及废气取热方式图2：复合闪蒸补汽式纯余热发电热力循环系统、循环参数及废气取80图3：多压补汽式纯余热发电热力循环系统及废气取热方式图3：多压补汽式纯余热发电热力循环系统及废气取热方式81

利用水泥窑窑尾预热器排出的350℃以下废气设置一台窑尾预热器余热锅炉（简称SP锅炉）、利用水泥窑窑头熟料冷却机排出400℃以下废气设置一台熟料冷却机废气余热锅炉（简称AQC炉）、两台锅炉设置一台蒸汽轮机、发电系统主蒸汽参数为0.69～1.27MPa—280～340℃。利用水泥窑窑尾预热器排出的350℃以下废气设置一台82上述三种技术没有本质的区别，共同的特点：都是利用在窑头熟料冷却机中部增设抽废气口或直接利用冷却机尾部废气出口的400℃以下废气及窑尾预热器排出的300～350℃的废气余热；最重要的特点是采用0.69～1.27MPa-280～340℃低压低温主蒸汽。区别仅在于：窑头熟料冷却机在生产0.69～1.27MPa-280～340℃低压低温蒸汽的同时或同时再生产0.1～0.5MPa-饱和～160℃低压低温蒸汽、或同时再生产85～200℃的热水；汽轮机采用补汽式或不补汽式汽轮机。上述三种技术没有本质的区别，共同的特点：都是利用83对于1.57～2.47MPa—325～400℃的次中压中温系统，其热力系统构成有如下模式：对于1.57～2.47MPa—325～400℃的次中压中温系84利用水泥窑窑尾预热器排出的350℃以下废气设置一台窑尾预热器余热锅炉（简称SP锅炉）；利用熟料冷却机排出的400℃以下废气设置一台熟料冷却机废气余热锅炉（简称AQC炉），或者通过改变窑头熟料冷却机废气排放方式：利用熟料冷却机排出的部分360℃以下废气设置一台AQC余热锅炉、利用熟料冷却机排出的部分500℃以下废气设置一台熟料冷却机废气余热过热器（简称ASH过热器）；将AQC炉排出的废气部分或全部返回冷却机，窑头熟料冷却机冷却风采用循环风方式；利用两台锅炉或者增设的余热过热器设置补汽式蒸汽轮机，发电系统主蒸汽参数为1.57～3.43MPa—340～435℃、补汽参数为0～0.15MPa—饱和～160℃。利用水泥窑窑尾预热器排出的350℃以下废气设置一台窑853.5各种余热发电系统发电能力对比

主蒸汽参数2.29MPa-370℃1.27MPa-340℃0.98MPa-310℃0.7MPa-310℃补汽参数0.15MPa-150℃0.15MPa-150℃

SP炉进口废气353600Nm3/h-335℃353600Nm3/h-335℃353600Nm3/h-335℃353600Nm3/h-335℃SP炉出口废气378400Nm3/h-208℃378400Nm3/h-196℃378400Nm3/h-208℃378400Nm3/h-203℃ASH进口废气67500Nm3/h-500℃

ASH出口废气71700Nm3/h-325℃

AQC进口废气189000Nm3/h-330℃188466Nm3/h-376℃188466Nm3/h-376℃188466Nm3/h-376℃AQC出口废气200000Nm3/h-98℃203840Nm3/h-102℃203840Nm3/h-89℃203840Nm3/h-89℃SP主蒸汽参数2.5MPa-26.6t/h-223℃1.47MPa-25t/h-320℃1.17MPa-26t/h-320℃0.9MPa-27.5t/h-320℃AQC主蒸汽参数2.5MPa-11.7t/h-223℃1.47MPa-16.5t/h-360℃1.17MPa-17.4t/h-320℃0.9MPa-17.6t/h-320℃AQC除氧用汽0.6t/h0.837t/h

AQC补汽用汽5t/h1.953t/h

AQC热水参数44.3t/h-30/105℃44.453t/h-30/100℃44.23t/h-30/185℃46t/h-30/170℃ASH进口蒸汽参数2.45MPa-38.3t/h-223℃

ASH出口蒸汽参数2.4MPa-38.3t/h-380℃

汽轮机组额定功率9MW9MW9MW9MW汽机主进汽量37.7t/h40.5t/h43.4t/h45.1t/h汽机补汽量5t/h2t/h

汽机发电功率8.92MW8.25MW8.21MW7.96MW3.5各种余热发电系统发电能力对比

主蒸汽参数2.29MPa863.6应用水泥窑纯低温余热发电技术应遵循的基本原则

不影响水泥生产、不增加水泥熟料热耗及电耗、不改变水泥生产用原燃料的烘干热源、不改变水泥生产的工艺流程及设备。3.6应用水泥窑纯低温余热发电技术应遵循的基本原则

873.7对水泥生产影响的控制

水泥窑配套建设余热电站，原则上要求不影响水泥生产，但由于在一条完整的熟料生产线窑头、窑尾各串接相应的余热锅炉，因此，余热电站对水泥生产不产生任何影响是不可能的。根据已投产的余热电站实际生产运行情况，对于遵循上述原则配套建设的余热电站，投入运行后对水泥生产的影响主要集中在如下几个方面：3.7对水泥生产影响的控制

水泥窑配套建设余热电站，88（1）窑尾高温风机在窑尾SP锅炉漏风控制、结构设计、受热面配置、清灰设计、除灰设计、废气管道设计合适的条件下，电站投入运行后，窑尾高温风机负荷将有所降低，这种影响是正面的。（2）增湿塔将随着电站的投入或解出调整喷水量，直至停止或全开喷水。（3）生料磨及煤磨随着电站的投入或解出，烘干废气温度将产生较大幅度的变化，需要根据烘干废气温度的变化调整烘干废气量或磨的运行方式。（4）窑尾电收尘如果窑尾采用电收尘，电站投入运行后对其收尘效果总是有影响的，只是由于地区不同、配料不同、燃料不同或其它条件不同，对收尘效果的影响程度不同。但当窑尾采用袋收尘时，电站投入运行对提高收尘效果是有显著作用的。（1）窑尾高温风机89（5）窑头电收尘器：电站投入运行后，窑头电收尘器工作温度大为降低，粉尘负荷也相应降低。（6）窑系统操作：由于窑系统增加了两台余热锅炉，而余热锅炉废气不但取自还要送回水泥窑系统，因此势必需要增加窑系统窑头、窑尾、废气处理、生料粉磨、煤制备系统的操作环节。

对水泥窑生产造成的上述几方面的影响，综合起来为两个方面：一、增加了水泥窑生产的操作环节（例如：随着电站的投入、运行和解出，水泥窑需调整窑尾高温风机、增湿塔喷水、生料磨及煤磨、窑头排风机等系统的运行参数；二、如果窑尾采用电收尘，电站投入运行后对其收尘效果总是有或大或小的影响。（5）窑头电收尘器：电站投入运行后，窑头电收尘器工作温度大为90对水泥窑生产造成的影响应当而且必须控制在上述范围以内，在目前水泥熟料烧成工艺技术及设备、纯低温余热发电热力循环系统配置技术及设备条件下，为了提高发电量而采用抽取三次风或窑头罩等高温风、生料或燃料烘干改用燃烧燃料而将原来用于烘干的废气用于发电等措施都是不可取的。采用这些措施，表面上增加了发电量，实际不但不会有助于水泥生产综合能耗的降低，反而由于熟料热耗的增加会使水泥生产综合能耗增加（当水泥厂建设余热电站不是以节能为主要目的，在一公斤标准煤的价格与一度电的购电价格之比小于0.7的条件下，采用这些措施可以增加水泥生产综合效益）。对水泥窑生产造成的影响应当而且必须控制在913.8易世达武穴余热发电系统介绍

3.8易世达武穴余热发电系统介绍

923.8.1废气余热资源

5000t/d水泥窑的废气余热资源为：（1）窑头熟料冷却机的废气余热（两条窑废气参数均相同，对于一条窑）：为充分利用窑头熟料冷却机的废气余热，在不影响入窑二、三次风的风温、风量条件下，调整熟料冷却机废气取热方式。根据水泥厂提供的资料，冷却机总排废气参数为300000Nm3/h—300℃，根据熟料冷却机废气温度从冷却机头部的约625℃到尾部的约90℃而逐步降低的条件，按其温度分布进行梯级利用并考虑电站对水泥窑生产波动的适应及简化电站操作，将取热方式分为高温段和中温段。3.8.1废气余热资源

5000t/d水泥窑的废气余热资源为93高温端:废气量（标况）：～66000Nm3/h废气温度：～500℃中温端:废气量（标况）：～110200Nm3/h废气温度：～370℃上述废气余热可全部用于发电。冷却机排掉的废气:废气量（标况）：～120000Nm3/h废气温度：～120℃高温端:942）窑尾预热器排出废气余热（两条窑废气参数均相同，对于一条窑）：废气量（标况）：380000Nm3/h废气温度：～330℃上述窑尾废气经余热锅炉温度降至170～215℃后经窑尾高温风机用于生料烘干及收尘。2）窑尾预热器排出废气余热（两条窑废气参数均相同，对于一条窑953.8.2装机方案

a当生料及煤磨烘干所需废气温度为215℃时，在窑头熟料冷却机废气余热可发电9860Kw（设计确保平均发电功率为9600kW）b当生料及煤磨烘干所需废气温度为170℃时，其废气余热可发电10600kW（设计确保平均发电功率为10300kW