湖滨多层框架结构中学教学楼设计建筑扩初图

本科生毕业设计湖滨中学教学楼设计XX院系：土木工程学院专业：土木工程专业班级：X学号：X指导教师：X职称（或学位）：X2018年05月 原创性声明本人郑重声明：所呈交的设计，是本人在导师的指导下，独立进行研究工作所取得的成果。除文中已经注明引用的内容外，本设计不含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的作品成果。对本设计的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标明。本人完全意识到本声明的法律结果由本人承担。学生签名：年月日指导声明本人指导的同学的毕业设计题目大小、难度适当，且符合该同学所学专业的培养目标的要求。本人在指导过程中，通过网上文献搜索及文献比对等方式，对其毕业设计内容进行了检查，未发现抄袭现象，特此声明。指导教师签名：年月日.4楼梯设计计本楼梯开间为4..2m，进深为8..1m。采用现浇板板式楼梯，均均为双跑等跑跑楼梯，共224级踏步，第第一跑为122个踏步，第第二跑为122个踏步，踏踏步高150mm，宽270mm，第一跑踏踏步的水平投投影长度为11×270=32400mm，第二跑踏踏步的水平投投影长度为111×270=32240mm。（如图2.4.11.1）。楼梯梯的踢面和踏踏面均做20mm厚大理石面面层，梯段板板底面为20mm厚石灰砂浆浆抹灰。混凝凝土强度等级级C30，，。板采用HRB300级钢筋，，梁梁纵筋采用HRB4000级钢筋，板最最小配筋率：：，下面以标准层为例例计算。图2.4.1.1标准层楼梯梯平面图2.4.1梯段段板设计板倾斜角，。斜板板的水平投影影计算长度为为，板厚，取；取1mm宽板带计算算。（1）荷载计算20mm大理石地地面层30mm水泥砂浆浆找平层三角形踏步120mm厚斜板板金属栏杆重20mm石灰砂浆浆抹灰恒载标准值：合计计：活载标准值：（2）内力组合恒载起控制作用：：活载起控制作用：：故取总荷载设计值值为（3）配筋计算梯段板水平计算跨跨度，取，则弯矩设计值选用Ф10@1440，实配钢钢筋面积支座负筋与跨中相相同，选用ФФ10@140，分布布筋选用Ф10@200。2.4.2半层层休息平台板板计算半层休息平台板为为两对边支承承板，故按单单向板计算，取1m宽板带计算。恒载标准值：，活活载标准值：：。内力组合设计值恒载起控制作用：：活载起控制作用：：故取总荷载设计值值取1m宽板带计算，。近似取，故取，选用Ф8@@200，实配配钢筋面积。2.4.3楼层层休息平台板板计算由于，故按双向板板计算；取11m宽板带计算算。恒载标准值：，活活载标准值：：。恒载设计值：，活活载设计值：：。则：，。由，按四边简支查表表得，，。假定选用Ф8钢筋筋，则截面有效效高度：短跨方向：，长跨跨方向：；近似取，故取，选用Ф8@@170，实配钢筋筋面积故取，选用Ф8@@200，实配配钢筋面积。2.4.4半层层平台梁计算算（1）初选截面尺寸选择平台梁尺寸为为（2）荷载计算1）恒载标准值计算平台梁自重梯段板传来的荷载载平台板传来的荷载载2）活载标准值计算算梯段板传来的荷载载平台板传来的荷载载3）内力组合恒载起控制作用：：活载起控制作用：：故取（3）内力计算,（4）配筋计算1）正截面受弯承载载力验算，选用，，满足要求求。2）斜截面受剪承载力力验算，截面尺寸满足要要求。，查表得，该梁的箍箍筋直径不宜宜小于6mm，最大间距距，故选用双双肢C8箍筋，取mm,相应的箍筋筋的配筋率为为：选用Ф8@2000双肢箍筋。2.4.5楼层层平台梁计算算（1）初选截面尺寸选择平台梁尺寸为为（2）荷载计算1）恒载标准值计算平台梁自重梯段板传来的荷载载平台板传来的荷载载2）活载标准值计算算梯段板传来的荷载载平台板传来的荷载载3）内力组合恒载起控制作用：：活载起控制作用：：故取（3）内力计算（4）配筋计算1）正截面受弯承载载力验算，选用，，满足要求求。2）斜截面受剪承载力力验算，截面尺寸满足要要求。；查表得，该梁的箍箍筋直径不宜宜小于6mm，最大间距距，故选用双双肢C8箍筋，取mm,相应的箍筋筋的配筋率为为：选用Ф8@2000双肢箍筋，2.5水平地震震作用内力计计算2.5.1设计计资料根据《建筑抗震设设计规范》（GB50011—2010）第5.1.3条：（1）楼梯间重力荷载载代表值包括括：楼梯间屋屋面恒载+纵横梁自重重+半层楼梯间间柱墙体自重重（2）.顶层重力荷载代表表值包括：屋面恒载+纵横梁梁自重+半层墙柱自自重+半层楼梯间间柱墙体自重重+女儿墙自重重（3）.其它层重力荷载代代表值包括：：楼面恒载+50%%楼面均布活活载+纵横梁自重重+楼面上下各各半层的柱及及纵横墙体自自重。2.5.2重力荷荷载代表值计计算（1）屋面及楼面的永永久荷载标准准值屋面（不上人）：：20mm厚1:22.5水泥砂砂浆三毡四油防水层20mm厚1:33水泥砂浆找找平层150mm厚水泥泥蛭石保温层层30mm水泥焦渣渣砂浆找坡层层100mm现浇混混凝土楼板20mm石灰砂浆浆抹底恒荷载标准值：合合计：楼面恒荷载标准值值：20mm水磨石地地面30mm厚水泥砂砂浆找平层120mm钢筋混凝凝土现浇板20mmQUOTE大理石地地面恒荷载标准值：合合计：卫生间恒载标准值值：20mmQUOTE防滑地砖砖8mm捷罗克防水水层30mm水泥砂浆找找平层110mm现浇混混凝土楼板恒载标准值：合计计：楼面及屋面可变荷荷载标准值（见见下表2.55.2.1）表2.5.2.1可可变荷载标准准值走廊：卫生间：楼梯：其余房间：梁柱构件自重计算算表2.5.2.2梁柱自重计计算层次构件b(m)h(m)γ(kN/m3)βg(kN/m)l（m）nG(kN)∑G(kN)1～5层横梁AB0.300.70251.055.5138.108357.212016.945横梁BC0.300.70251.055.5133.308145.53横梁CD0.300.70251.055.5138.108357.21纵梁0.300.70251.055.51341.404912.87次梁0.250.50251.053.28174.41244.131～5层柱0.550.55251.18.3193.632958.32958.32（4）墙面荷载计算外墙采用600××200×200mmm蒸压粉煤灰灰加气混凝土土砌块，外墙墙面贴瓷砖（0.5kN/m2），内墙面为20mm厚水泥砂浆抹灰，则外墙单位墙面重力荷载为：内墙均采用6000×200×200mmm蒸压粉煤灰灰加气混凝土土砌块，两侧侧均为20mm厚水泥泥砂浆抹灰，则则内墙面单位位墙面重力荷荷载为：木门单位面积重力力荷载为0..2kN//m2，钢铁门、钢钢铁玻璃门窗窗单位面积重重力荷载为00.425kN/m22，铝合金窗窗单位面积重重力荷载为00.4kNN/m2，花古、栏栏杆重力荷载载代表值分别别为1.6775kN//m2和2.95kN/m22在计算楼面恒载时时，板厚的恒恒荷载标准值值及面积见下下表。表2.5.2.3恒恒荷载标准值值及相应的板板面积恒荷载标准值gkk板厚t相应的板面积S(KN/mm²)(mm)(mm²)4.001009813.50楼梯间59.4(2个）（5）各楼层重力荷载载代表指计算算1）不上人屋面：因为是不上人屋面面，所以活荷荷载标准值取取；则：2）第1-5层自重：有门窗的墙体乘以以0.7折减系系数：则：则建筑物总重力荷荷载代表值：：图2.5.2.1各质点的重重力荷载代表表值2.5.3横向向水平地震作作用下横向框框架结构的内内力和侧移计计算横向框架自振周期期按顶点位移法计算算框架的自振振周期按顶点位移法计算算框架的自振振周期，对于于质量和刚度度沿高度分布布比较均匀的的高层钢筋混混凝土框架，可可以简化为等等截面悬臂杆杆，得到由结结构顶点位移移表示的计算算结构基本周周期的半经验验公式，按以以下公式计算算：式中：——基本周期调整整系数。考虑虑填充墙对框框架自振周期期影响的折减减系数，框架架结构取0..6~0.7，该框架取0.7。——框架结构的顶顶点假想位移移。在未求出出框架的周期期前，无法求求出框架的地地震力及位移移，是将框架的重力荷载载视为水平作作用力，求得得的假想框架架顶点位移。然然后由求出，再用求出框架结构的底底部剪力。进进而求出框架架各层剪力和和结构真正的的位移。横向框架结构顶点点假想位移计计算见表2.5.3..1。表2.5.3.1横向框架结结构顶点假想想位移计算层次57690.47690.48934328.61172.04410059.922617750.33389343219.87163.43310059.922627810.25589343231.13143.56210059.92263787039112.44110059.922647930.168423670.0570.05故横向框架自振周周期（s）（2）横向水平地震作作用及楼层剪剪力计算根据《建筑抗震设设计规范》（GB50011—2010）（以下简称“《抗规2010》”）第5.1.2条规定，对于高度不超过40米，以剪切变形为主，且质量和刚度沿着高度方向分布比较均匀的结构，以及近似于单质点体系的结构，可以采用底部剪力法等简化方法计算抗震作用。则：本设计抗震设防烈烈度为7度，设计地地震分组为第第一组，建筑场场地土类别为为II类，场地地特征周期==0.35s，设计基本地地震加速度值值为0.10gg。由《抗规2010》第5.1.4条可查得：水平平地震影响系系数最大值（多多遇地震）。由于≤≤5，根据据《抗规2010》第5.1.5条知：0.005时，，，；则由地震影响系系数曲线的图图可知：故结构横向水平地地震作用标准准值：由于，故需要考虑虑顶部水平地地震作用的影影响。由《抗抗规20100》表5.2..1知：。《抗震规范》规定定，按下式计计算质点i的水平地震震作用标准值值：，式中——顶部附加加地震作用系系数，多层钢钢筋混凝土房房屋查《抗震震规范》表55.1.1采采用；其他房房屋不考虑；；——顶部附加水平平地震作用；；——结构总水平地地震作用标准准值；——分别为集中于于质点i、j的重力荷载载代表值；——分别为质点ii、j的计算高度度；则顶部附加水平地地震作用：；；层，则水平地震作作用呈倒三角角形分布。各层横向地震剪力力计算见表22.5.3..2。表2.5.3.2各质点横向向水平地震作作用及楼层地地震剪力计算算表层次Hi(m)Gi(kN)GiHi(kN··m)∑GiHiGiHi/∑GiiHiFek(kN)Fi(kN)Vi(kN)5187690.4138427.22500584.55360.2772407.7665.804928.724414.410059.9226144862.99340.289696.7581362.5622310.810059.9226108647.22010.217522.5691885.131127.210059.922672431.46670.145348.3792233.510013.610059.922636215.73340.072174.1902407.70横向框架各层水平平地震作用和和地震剪力见见图2.5.33.1。（a）水平地震作用分分布（b）地震剪力力分布图2.5.3.1横向横向框框架各层水平平地震作用及及地震剪力2.5.4横向向框架抗震变变形验算水平多遇地震作用用下框架的层层间位移和顶顶点位移分别别按和计算，同时各各层的层间弹弹性位移角按按计算，具体体过程见表2.5.44.1。表2.5.4.1横向水平地地震作用下的的位移验算层次Vi(kN)∑D/(N/mm))△ui(mm)ui(mm)hi(mm)θe=△ui/hi5928.7248934321.0410.6936001/346141362.56228934321.539.6536001/236131885118.1336001/170622233.51008934322.506.0236001/144012407.706842363.523.5236001/1023由表可知，最大层层间弹性位移移角发生在第第1层，其值为为1/10233，远小于《抗抗规2010》第5.5.11条规定的位位移极限值[[]=1/5550，因此此结构的水平平位移满足要要求。各楼层刚重比及剪剪重比验算见见表2.5.44.2。表2.5.4.2各楼层刚刚重比及剪重重比验算层次hi(mm)Di(N/mm))Di·hi(kNN)VEki(kN)Gjk(kNN)Gj(kN))(Di·hi)/ΣGjVEki/ΣGjkk536008934323216355928.7247690.409228.48348.520.0874360089343232163551362.562217750.33321300.399151.110.0773360089343232163551885.131127810.25533372.30096.380.0682360089343232163552233.510037870.18845444.21170.780.0591360068423632163552407.7047930.10057516.12242.830.050根据表中数据，由由《高层建筑筑混凝土结构构技术规程》（5GJ3-2010）第4.3.12条以及第5.4.1条规定可知，钢筋混凝土框架剪重比均大于0.016、刚重比均大于20，满足要求。2.5.5水平地地震作用下横横向框架的内内力分析（1）地震荷载作用下下框架柱端弯弯矩及剪力计计算取⑤轴线横向框架进行行内力计算，对对于地震作用用下的各柱的的剪力分配，应应放在整个楼楼层中，按照照抗侧移刚度度在同层中进进行分配。框框架柱端剪力力、弯矩分别别按式和式计算，其其中、层间剪剪力、梁柱线线刚度比分别别取自前面的的表格。各柱柱反弯点高度度比y按式确定，其其中为标准反反弯点高度比比，查表确定定；为柱上、下下端框架梁相相对线刚度变变化时反弯点点高度比的修修正值；为柱柱的上层层高高变化时反弯弯点高度比的的修正值；为为柱的下层层层高变化时，反反弯点高度比比的修正值。本本例中底层柱柱需要考虑修修正值y2，其余柱均均无需修正。具具体计算过程程见下表2..5.5.11。2.5.5.1水水平地震作用用下的框架柱柱端弯矩计算算柱层次hi(mm)Vi(KN)∑Di(N/mm)Di1(N/mm)Vi1(KN)Ky0y1y2y3yMi下(KN·mm)Mi上(KN·mm)A、D53600928.7248934321957914.611.000.35—000.3518.4134.19436001362.56228934321957929.891.000.45—000.4548.425913118934321957941.361.000.45—000.4567.0081.89236002233.51008934321957949.001.000.50—000.5088.2088.20136002407.706842361780662.631.170.65—000.65146.5578.91B、C53600928.7248934323816828.443.70.45—000.4546.0756.31436001362.56228934323816858.213.70.50—000.50104.78104.78336001885.13118934323816880.533.70.50—000.50144.95144.95236002233.51008934323816895.423.70.50—000.50171.76171.76136002407.706842362578990.754.310.55—000.55179.69147.02俞徽湖滨中学教学楼设计PAGEPAGE72（2）地震荷载作用下下框架梁端弯弯矩、剪力及及柱轴力计算算梁端弯矩、剪力及及柱轴力分别别按下式计算算：梁端弯矩：；梁端剪力：；柱轴力：；式中：、分别表示示节点左、右右梁的线刚度度；、分别表示节节点左、右梁梁端弯矩；为柱在在层的轴力，以以受压为正。梁端弯矩、剪力及及柱轴力计算算结果见表2.5.55.2。表2.5.5.2梁端弯矩、剪剪力及柱轴力力计算层次梁Mbl(kN·m)Mbr(kN·m)L(m)Vb(kN)NA(kN)NB(kN)NC(kN)ND(kN)5AB，DC18.4116.308.1-4.29-4.29-19.9619.964.29BC40.0140.013.3-24.254AB，DC77.5943.678.1-14.97-19.26-69.9569.9519.26BC107.18107.183.3-64.963AB，DC130.3172.298.1-25.01-44.27-152.48152.4844.27BC177.44177.443.3-107.542AB，DC155.2091.688.1-30.48-74.75-258.38258.3874.75BC225.03225.033.3-136.381AB，DC167.1192.288.1-32.02-106.77-363.63363.63106.77BC226.50226.503.3-137.27注：（1）本表中中Mbl及Mbr分别表示同同一梁的左端端弯矩及右端端弯矩；水平地震作用下框框架的弯矩图图、剪力图及及柱轴力图见见图2.5.55.1至图2.5.55.4。图2.5.5.1地震作用下4轴横向框架架弯矩图（kN·m）图2.5.5.2地震作用下4轴横向框架架梁剪力图（kN）图2.5.5.3地震作用下4轴横向框架架柱剪力图（kN）图2.5.5.4地震作用下4轴横向框架架柱轴力图（kN）2.6风荷载内内力计算2.6.1风荷荷载的计算（1）风荷载标准值计算算参数的确定定1）风压标准值按公公式为：计算。式中：—高度Z处处的风振系数数；—风荷载体型型系数；—风压高度变变化系数；——基本风压2）计算参数取值的确确定①本地区基本风压为为：ω0=0.7，地面粗糙糙度为B类。②由《建筑结构荷载载规范》（GB50009——2012）8.3.1条知：风荷荷载体型系数数：（迎风面）；（背背风面）；③由《建筑结构荷载载规范》（GB50009——2012）8.4.1条知：对于于高度大于30m且高宽比大大于1.5的房屋以及及基本自振周周期T1大于0.25s的各种高耸耸结构，应考考虑风压脉动动对结构产生生顺风向风振振的影响。由由于本住宅楼楼楼高H=18.445m<300m，故本建筑筑房屋可不考考虑风压脉动动的影响。④风压高度变化系数数根据建筑物物的建筑高度度并按B类地区查《建建筑结构荷载载规范》（GB50009——2012）表8.2.1得标准高度度的，再用线线性插值法求求得各层高度度的，具体结果见见表2.6.1。（2）计算各层楼面处处集中风荷载载标准值取⑧轴线横向框架，其其负载宽度B=7.8m，。根据各各楼层标高处处的高度，查《建筑结结构荷载规范范》（GB50009——2012）表8.2.11得代入上式具体结果见表2..6.1.11.表2.6.1.1各层楼面处处集中风荷载载标准值层号离地高度（m)ω0/m518.451.2311.30.713.620.68414.851.2311.30.73.63.626.59311.251.2311.30.73.63.626.5927.651.2311.30.73.63.626.5914.051.2311.30.73.64.0528.262.6.2风荷荷载作用下的的侧移验算根据表2.6.11.1所示的的水平荷载Fi，由式计算层层间剪力i，然后按式式和式计算各层层的相对侧移移和绝对侧移移。计算过程程及结果见表表2.6.22.1。表2.6.2.1风荷载作用用下框架层间间剪力及侧移移计算层次Fi（KN）Vi（KN）∑D(N/mm)△ui(mm)ui(mm)hi(m)△ui/hi520.6820.688934320.020.463.61/1555300426.5947.278934320.050.443.61/68042326.5973.868934320.080.383.61/43547226.59100.458934320.110.303.61/32019128.26128.716842360.190.194.051/21530注：表中的D值取取自第1章的D值表中由上表可知，最大大层间弹性位位移角发生在在第1层，其值为1/215330，远小于于《建筑抗震震设计规范》（GB50011—2012）第5.5.1条规定的位移极限值[]=1/550，因此结构的水平位移满足要求。2.6.3风荷荷载作用下框框架的内力分分析（1）风荷载荷载作用用下框架柱端端弯矩及剪力力计算对于风荷载作用下下的各柱的剪剪力分配，应应放在我们计计算的这一榀榀框架中，按按照抗侧移刚刚度在同层中中进行分配。框框架柱端剪力力、弯矩分别别按式和式计算，其其中、层间剪剪力、梁柱线线刚度比分别别取自前面的的表格。各柱柱反弯点高度度比y按式确定，其其中为标准反反弯点高度比比，查表确定定；为柱上、下下端框架梁相相对线刚度变变化时反弯点点高度比的修修正值；为柱柱的上层层高高变化时反弯弯点高度比的的修正值；为为柱的下层层层高变化时，反反弯点高度比比的修正值。具具体计算过程程见下表2.6.33.1。表2.6.3.1风荷载作用用下的柱端弯弯矩计算柱层次Hi(mm)Vi(KN)∑DiN/mmDi1N/mmVi1(KN)Ky0y1y2y3yMi下(KN·mm)Mi上(KN·mm)中柱B5360020.68893432195790.451.000.45—000.450.730.894360047.27893432195791.041.000.50—000.501.871.873360073.86893432195791.621.000.50—000.502.952.9523600100.45893432195792.201.000.50—000.503.963.9613600128.71684236178063.351.170.64—000.647.724.34边柱A5360020.68893432381680.883.700.50—000.1051.581.584360047.27893432381682.023.700.50—000.2353.643.643360073.86893432381683.163.700.50—000.45.675.6723600100.45893432381684.293.700.50—000.5157.727.7213900128.71684236257894.854.310.55—000.737.607.86注：1）表中M量纲为kkN·m，V量纲为kN.（2）风荷载荷载作用用下框架梁端端弯矩剪力及及柱轴力计算算梁端弯矩、剪力及及柱轴力分别别按下按下式式计算：式中：、分别表示示节点左、右右梁的线刚度度；、分别表示节节点左、右梁梁的弯矩；为为柱在层的轴轴力，以受压压为正。梁端弯矩、剪力和和及轴力计算算结果见表2.6.3..2表2.6.3.2梁端弯矩、剪剪力及柱轴力力计算层次梁Mbl(kN·m)Mbr(kN·m)L(m)Vb(kN)NA(kN)NB(kN)NC(kN)ND(kN)5AB，DC0.890.468.1-0.17-0.17-0.520.520.17BC1.131.133.3-0.684AB，DC2.601.518.1-0.51-0.67-2.262.260.67BC3.713.713.3-2.253AB，DC4.822.708.1-0.93-1.60-5.345.341.60BC6.626.623.3-4.022AB，DC6.913.888.1-1.33-2.94-9.789.782.94BC9.539.533.3-5.771AB，DC8.304.518.1-1.58-4.52-14.9114.914.52BC11.0711.073.3-6.71注：（1）本表中中Mbl及Mbr分别表示同同一梁的左端端弯矩及右端端弯矩；注：1）柱轴力中的负号号表示拉力。当当为左风荷载载作用时，左左侧一根柱为为拉力，右侧侧两根柱为压压力;2）规定剪力力以顺时针方方向为正;3）表中M单位为kN·m，V单位为kN,N单位为kN，L单位为m。水平风荷载作用下下框架的弯矩矩图、剪力图图及柱轴力图图见图2.6.3.1至图2.6.3..4。图2.6.3.1左震作用下下4轴横向框架架弯矩图（kN·m）图2.6.3.2风荷载作用下下4轴横向框架架梁剪力图（kN）图2.6.3.3风荷载作用下下4轴横向框架架柱剪力图（kN）图2.66.3.4风荷荷载作用下4轴横向框架架柱轴力图（kN）俞徽湖滨中学教学楼设计PAGEPAGEPAGE942.7恒载作用用下横向框架架的内力分析析2.7.1恒载载作用下横向向框架的受荷荷情况取第4轴轴横向框架进进行计算，该该框架受荷情情况及计算单单元如图2..7.1.11所示。计算算单元范围内内的其余楼面面荷载则通过过纵向框架梁梁以集中力的的形式传给横横向框架，作作用于各节点点上。图2.7.1.1框框架计算单元元2.7.2横向向框架内力计计算（1）顶层荷载计算AD段：梁自重板G、H传来的恒载板K传来的恒载由前2.1.2计算可可知，4轴中榀框架架各柱负荷面面积分别为：：柱A、D柱B、C纵向框架传来的集集中力：（2）标准层荷载计算算AB段：梁墙自重板G、H传来的恒载BC段：梁自重板K传来的恒载纵向框架传来的集集中力：次梁传来的集中力力：柱自重：1～5层恒载作用下的框架架计算简图如如图2.7.2..1所示。图2.7.2.1恒载作用下4轴横向框架架计算简图2.7.3节点点分配系数的的计算根据梁、柱相对线线刚度，算出出各节点的弯弯矩分配系数数，具体计算算结果见表22.7.3..1至表2.7.3..2。表2.7.3.1节点A的分配系数数层次梁柱线刚度分配系数μij5－－6.356.35－－0.50.52~4－6.356.356.35－0.3330.3330.3331－6.355.456.35－0.350.30.35表2.7.3.2节点B的分配系数数层次梁柱线刚度分配系数μij66.35－6.3517.150.213－0.2130.5742~56.356.356.3517.150.1750.1750.1750.47516.356.355.4517.150.180.180.1540.4862.7.4固端端弯矩计算（1）顶层1）AB跨（计算简图如右右）2）BC跨（计算简图如右右）（2）标准层1）AB跨（计算简图如右右）2）BC跨（计算简图如右右）2.7.5恒载载作用下框架架的内力分析析（1）恒载作用下框架架的弯矩计算算梁端、柱端弯矩用用弯矩二次分分配法计算。具具体计算过程程及结果见表表2.7.5..1。表2.7.5.1横向框架在在恒载作用下下的弯矩二次次分配法楼层上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱50.50000.50000.21300.21300.57400.57400.21300.21300.50000.5000-115.65115.65-16.4416.44-115.65115.6557.8357.83-21.13-21.13-56.9556.9521.1321.13-57.83-57.8345.58-10.5728.91-22.6928.47-28.4722.69-28.9110.57-45.58-17.51-17.51-7.39-7.39-19.9219.927.397.3917.5117.5185.90-85.90116.04-51.21-64.8364.8351.21-116.0485.90-85.9040.33300.33300.33400.17500.17500.17500.47500.47500.17500.17500.17500.33400.33300.3330-273.75273.75-14.4314.43-273.75273.7591.1691.1691.43-45.38-45.38-45.38-123.18123.1845.3845.3845.38-91.43-91.16-91.1628.9145.58-22.6945.72-10.57-22.6961.59-61.5910.5722.69-45.7222.69-28.91-45.58-17.25-17.25-17.30-12.96-12.96-12.96-35.1735.1712.9612.9612.9617.3017.2517.25102.82119.49-222.31261.13-68.91-81.03-111.19111.1968.9181.03-261.13222.31-102.82-119.4930.33300.33300.33400.17500.17500.17500.47500.47500.17500.17500.17500.33400.33300.3330-273.75273.75-14.4314.43-273.75273.7591.1691.1691.43-45.38-45.38-45.38-123.18123.1845.3845.3845.38-91.43-91.16-91.1645.5845.58-22.6945.72-22.69-22.6961.59-61.5922.6922.69-45.7222.69-45.58-45.58-22.80-22.80-22.87-10.84-10.84-10.84-29.4129.4110.8410.8410.8422.8722.8022.80113.94113.94-227.88263.25-78.91-78.91-105.43105.4378.9178.91-263.25227.88-113.94-113.9420.33300.33300.33400.17500.17500.17500.47500.47500.17500.17500.17500.33400.33300.3330-273.75273.75-14.4314.43-273.75273.7591.1691.1691.43-45.38-45.38-45.38-123.18123.1845.3845.3845.38-91.43-91.16-91.1645.5847.91-22.6945.72-22.69-23.3461.59-61.5922.6923.34-45.7222.69-45.58-47.91-23.57-23.57-23.65-10.72-10.72-10.72-29.1129.1110.7210.7210.7223.6523.5723.57113.16115.49-228.65263.36-78.79-79.44-105.12105.1278.7979.44-263.36228.65-113.16-115.4910.35000.30000.35000.18000.18000.15400.48600.48600.18000.15400.18000.35000.35000.3000-273.75273.75-14.4314.43-273.75273.7595.8182.1395.81-46.68-46.68-39.94-126.03126.0346.6839.9446.68-95.81-95.81-82.1345.58-23.3447.91-22.6963.01-63.0122.69-47.9123.34-45.58-7.78-6.67-7.78-15.88-15.88-13.59-42.8842.8815.8813.5915.887.787.786.67133.6175.45-209.06259.10-85.25-53.52-120.32120.3285.2553.52-259.10209.06-133.61-75.4537.73A-26.76B26.76C-37.73C（2）恒载作用下的梁端端剪力计算梁端剪力计算：梁梁端剪力可根根据梁上竖向向荷载引起的的剪力与梁端端弯矩引起的的剪力相叠加加而得。1、以第四层剪力计计算为例，过过程如下：（1）恒载作用下的剪剪力计算AB跨，取隔离体体，计算简图图如图2.77.5.1所所示：图2.7.5.1计计算简图由得:；由得:BC跨，取隔离体体，计算简图图如图2.77.5.2所所示：图2.7.5.2计计算简图由得:；由于结构和荷载对对称：由于结构和荷载的的对称性，CCD跨的梁端端剪力和ABB跨的梁端剪剪力对称对称称，故不再计计算。梁端剪力计算结果果见表2.77.5.2。表2.7.5.2各各层梁端剪力力层次5-76.0968.65-28.0228.02-68.6576.094-167.09157.49-24.824.8-157.49167.093-166.66157.91-24.824.8-157.91166.662-166.58157.99-24.824.8-157.99166.581-168.48156.10-24.824.8-156.10168.48注：（1）表中MM量纲为kN·m，g量纲为kN/m，L量纲为m，V量纲为kN；（2）弯矩矩M以绕梁端截截面顺时针方方向旋转为正正，剪力V则以计算简简图所设方向向一致为正。（3）恒载作用下的柱端端剪力计算柱端剪力按下式计计算：式中：、分别表示示柱下端与柱柱上端的弯矩矩，为柱高。柱端剪力计算结果果见表2.77.5.3至表2.7.5..4。表2.7.5.3边柱A柱端剪力层次(kN·m)(kN·m)(kN)(kN)53.6102.8285.952.4252.4243.6113.94119.4964.8464.8433.6113.16113.9463.0863.0823.6133.61115.4969.1969.1914.237.7375.4526.9526.95表2.7.5.4中柱B柱端剪力层次(kN·m)(kN·m)(kN)(kN)53.6-51.21-68.91-33.37-33.3743.6-81.03-78.91-44.43-44.4333.6-78.91-78.79-43.81-43.8123.6-79.44-85.25-45.75-45.7514.2-53.52-26.76-19.12-19.12注：表2.7.55.3至表2.7.5..4中弯矩M以绕柱端截截面顺时针方方向旋转为正正，剪力V则以顺时针针方向为正；；由于结构和荷载的的对称性，CC、D柱的柱端剪力和A、B柱的柱端剪力对称称。（4）恒载作用下的柱轴轴力计算柱轴力可由梁端剪剪力和节点集集中力叠加得得到，计算柱柱底轴力还需需考虑柱的自自重。柱轴力力计算结果见见表2.7.5..5至表2.7.5..6。表2.7.5.5边柱A柱轴力层次VA柱自重纵梁集中力柱上端轴力柱下端轴力576.0928.59173.34249.43278.024167.0928.59144.6589.71618.293166.6628.59144.6929.55958.142166.5828.59144.61269.321297.911168.4833.35144.61610.991644.34表2.7.5.6中柱B柱轴力层次VB左VB右柱自重纵梁集中力柱上端轴力柱下端轴力568.6528.0228.59243.97203.34231.934157.4924.8028.59203.52302.76331.343157.9124.8028.59203.52401.75430.342157.9924.8028.59203.52500.67529.261156.1024.8033.35203.52601.48634.83注：表2.7.55.5至表2.7.5.6中量纲均均为kN，并规定轴轴力以受压为为正。恒载作用下框架的的弯矩图、剪剪力图及柱轴轴力图见图22.7.5..3至图2.7.5..6。图2.7.5.3恒载作用下下4轴横向框架架弯矩图（kN·m）图2.7.5.4恒载作用下下4轴横向框架架梁剪力图（kN）图2.7.5.5恒载作用下4轴横向框架架柱剪力图（kN）图2..7.5.6恒载作用下下4轴横向框架架柱轴力图（kN）俞徽湖滨中学教学楼设计PAGEPAGEPAGE1582.8活载作用用下横向框架架的内力分析析2.8.1活载载作用下横向向框架的受荷荷情况取第4轴横向框架进行计计算，该框架架受荷情况及及计算单元如如图2.8.1..1所示。计计算单元范围围内的其余楼楼面荷载则通通过纵向框架架梁以集中力力的形式传给给横向框架，作作用于各节点点上。图2.8.1.1框框架计算单元元2.8.2横向向框架内力计计算（1）顶层荷载计算AB段：板G、H传来的活载板K传来的活载A轴与D轴梁传来的的集中力：B轴与C轴梁传来的的集中力：A轴到B轴、B轴到D轴之间的次梁传来来的集中力：：（2）标准层荷载计算算AB段：板G、H传来的活载板K传来的活载A轴与D轴梁传来的的集中力：B轴与C轴梁传来的的集中力：A轴到B轴、B轴到D轴之间的次梁传来来的集中力：：活载作用下的框架架计算简图如如图2.8.2..1所示。图2.8.2.1活载作用下下4轴横向框架架计算简图2.8.3节点点分配系数的的计算根据梁、柱相对线线刚度，算出出各节点的弯弯矩分配系数数，具体计算算结果见表22.8.3..1至表2.8.3..2。表2.8.3.1节点A的分配系数数层次梁柱线刚度分配系数μij5－－6.356.35－－0.50.52~4－6.356.356.35－0.3330.3330.3331－6.355.456.35－0.350.30.35表2.8.3.2节点B的分配系数数层次梁柱线刚度分配系数μij66.35－6.3517.150.213－0.2130.5742~56.356.356.3517.150.1750.1750.1750.47516.356.355.4517.150.180.180.1540.4862.8.4固端端弯矩计算（1）顶层1）AB跨（计算简图如右右）2）BC跨（计算简图如右右）（2）标准层1）AB跨（计算简图如右右）2）BC跨（计算简图如右右）2.8.5活载载作用下框架架的内力分析析（1）活载作用下框架的的弯矩计算。梁端、柱端端弯矩用弯矩矩二次分配法法计算。见表表2.8.5..1。表2.8.5.1横横向框架在活活载作用下的的弯矩二次分分配法楼层上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱50.50000.50000.21300.21300.57400.57400.21300.21300.50000.5000-15.7515.753.093.09-15.7515.757.887.88-4.01-4.01-10.817.272.702.70-7.88-7.8810.85-2.013.94-5.293.63-5.415.29-3.941.35-10.85-4.42-4.42-0.49-0.49-1.312.320.860.864.754.7514.30-14.3015.19-9.79-5.407.278.85-16.1313.98-13.9840.33300.33300.33400.17500.17500.17500.47500.47500.17500.17500.17500.33300.33300.3330-65.1865.18-4.684.68-65.1865.1821.7021.7021.77-10.59-10.59-10.59-28.7428.7410.5910.5910.59-21.70-21.70-21.703.9410.85-5.2910.89-2.01-5.2914.37-14.371.355.29-10.855.29-3.94-10.85-3.16-3.16-3.17-3.14-3.14-3.14-8.538.833.253.253.253.163.163.1622.4829.40-51.8862.34-15.74-19.02-27.5827.8715.1919.13-62.1951.93-22.48-29.4030.33300.33300.33400.17500.17500.17500.47500.47500.17500.17500.17500.33300.33300.3330-65.1865.18-4.684.68-65.1865.1821.7021.7021.77-10.59-10.59-10.59-28.7428.7410.5910.5910.59-21.70-21.70-21.7010.8510.85-5.2910.89-5.29-5.2914.37-14.375.295.29-10.855.29-10.85-10.85-5.46-5.46-5.48-2.57-2.57-2.57-6.976.952.562.562.565.465.465.4627.0927.09-54.1862.91-18.45-18.45-26.0226.0018.4418.44-62.8854.23-27.09-27.0920.33300.33300.33400.17500.17500.17500.47500.47500.17500.17500.17500.33300.33300.3330-65.1865.18-4.684.68-65.1865.1821.7021.7021.77-10.59-10.59-10.59-28.7428.7410.5910.5910.59-21.70-21.70-21.7010.8511.41-5.2910.89-5.29-5.4514.37-14.375.295.45-10.855.29-10.85-11.41-5.65-5.65-5.67-2.54-2.54-2.54-6.896.882.532.532.535.655.655.6526.9127.46-54.3762.94-18.42-18.57-25.9425.9318.4218.57-62.9154.42-26.91-27.4610.35000.30000.35000.18000.18000.15400.48600.48600.18000.15400.18000.35000.35000.3000-65.1865.18-4.684.68-65.1865.1822.8119.5522.81-10.89-10.89-9.32-29.4029.4010.899.3210.89-22.81-22.81-19.5510.85-5.4511.41-5.2914.70-14.705.29-11.415.45-10.85-1.89-1.62-1.89-3.75-3.75-3.21-10.1210.123.753.213.751.891.891.6231.7717.93-49.7061.95-19.93-12.52-29.5029.5019.9312.52-61.9549.70-31.77-17.938.97A-6.26B6.26C-8.97C俞徽湖滨中学教学楼设计PAGE（2）活载作用下的梁端端剪力计算梁端剪力可根据梁梁上竖向荷载载及梁端弯矩矩求得，具体计算过过程如下：1、以第四层剪力计计算为例，过过程如下：（1）活载作用下的剪力计计算AB跨，取隔离体体，计算简图图如图2.88.5.1所所示：图2.8.5.1计计算简图由得:；由得:BC跨，取隔离体体，计算简图图如图2.88.5.2所所示：图2.8.5.2计计算简图由得:；由于结构和荷载对对称：由于结构和荷载的的对称性，CCD跨的梁端端剪力和ABB跨的梁端剪剪力对称对称称，故不再计计算。梁端剪力计算结果果见表2.88.5.2。表2.8.5.2各层梁端剪剪力层次5-27.0226.80-1.361.36-26.8027.024-36.2133.63-6.816.81-33.6336.213-36.0033.84-6.816.81-33.8436.002-35.9833.86-6.816.81-33.8635.981-36.4333.41-6.816.81-33.4136.43注：（1）表中MM量纲为kN·m，g量纲为kN/m，L量纲为m，V量纲为kN；（2）弯矩矩M以绕梁端截截面顺时针方方向旋转为正正，剪力V则以计算简简图所设方向向一致为正。3.活载作用下的柱端端剪力计算柱端剪力按下式计计算：式中：、分别表示示柱下端与柱柱上端的弯矩矩，为柱高。柱端剪力计算结果果见表2.88.5.4至表2.8.5..6。表2.8.5.4边柱A柱端剪力层次(kN·m)(kN·m)(kN)(kN)53.614.3022.48-10.22-10.2243.629.4027.09-15.69-15.6933.627.0926.91-15.00-15.0023.627.4631.77-16.45-16.4514.217.938.97-6.40-6.40表2.8.5.5中柱B柱端剪力层次(kN·m)(kN·m)(kN)(kN)53.6-9.79-15.747.097.0943.6-19.02-18.4510.4110.4133.6-18.45-18.4210.2410.2423.6-18.57-19.9310.7010.7014.2-12.52-6.264.474.47注：表2.8.55.4至表2.8.5..6中弯矩M以绕柱端截截面顺时针方方向旋转为正正，剪力V则以顺时针针方向为正。由于结构和荷载的的对称性，CC、D柱的柱端剪力和A、B柱的柱端剪力对称称。4.活载作用下的柱轴轴力计算柱轴力可由梁端剪剪力和节点集集中力叠加得得到，计算柱柱底轴力还需需考虑柱的自自重。柱轴力力计算结果见见表2.8.5..7至表2.8.5..9。表2.8.5.7边柱A柱轴力层次VA纵梁集中力柱上端轴力柱下端轴力530.074.6331.6531.65436.2118.5286.3886.38336.0018.52140.9140.9235.9818.52195.4195.4136.4318.52250.35250.35表2.8.5.8中柱B柱轴力层次VB左VB右纵梁集中力柱上端轴力柱下端轴力542.211.368.7136.8736.87433.636.8143.58120.89120.89333.846.8143.58205.12205.12233.866.8143.58289.37289.37133.416.8143.58373.17373.17注：表2.6.55.7至表2.6.55.9中量纲均为kN，并规定轴轴力以受压为为正。活载作用下框架的弯弯矩图、剪力力图及柱轴力力图见图2..8.5.11至图2.8.5..4。图2.8.5.1活载作用下下4轴横向框架架弯矩图（kN·m）图2.8.5.2活载作用下下4轴横向框架架梁剪力图（kN）图2.8.5.3活载作用下下4轴横向框架架柱剪力图（kN）图2.8.5.4活载作用下下4轴横向框架架柱轴力图（kN）2.9框架内力力组合2.9.1横向向框架内力组组合1.结构抗震等级查《建筑抗震设计规规范》（GB500011-20010）表6.1.22可知，本工程程框架结构抗抗震等级为三三级。2.框架梁内力组合⑵框架梁内力组合本设计根据《建筑筑结构荷载规规范》第3.2.3条规定，对对于框架结构构的基本组合合和《建筑抗抗震设计规范范》第5.1条的结构构构件地震作用用效应和其他他荷载效应的的基本组合，可可以考虑以下下3种组合，即即：①（永久荷载效应起起控制作用）②（可变荷载起控制制作用—楼面活载）③（考虑地震作用）其中：SGk———恒荷载标准准值效应；SQk——活荷载标准值值效应；SEk——水平地震作用用代表值效应应；SWk——活荷载标准值值效应；——考虑地震作用用时的荷载效效应组合承载载力调整系数数，其值见表2..9.1.1。表2.9.1.1承载力抗震震调整系数材料结构构件受力状态混凝土梁受弯0.75轴压比小于0.115的柱偏压0.75轴压比不小于0..15的柱偏压0.80各类构件受剪、偏拉0.85注：表中系数值取取于《建筑抗抗震设计规范范》（GB500011-22010）。2.9.2框架架梁内力组合合（1）框架梁内力组合计计算弯矩调幅系数为00.8框架梁内力组合见见表2.9.2..1至2.9.2..5。表2.9.2.1五五层框架梁内内力组合梁跨截面内力调幅后恒载①调幅后活载②风载③地震④1.35×①+00.7×1..4②1.2①+1.44②±0.6××1.4③1.2×(①+00.5②)±1.33×④)设计值左风右风左震右震AB梁左M-68.72-11.440.8934.19-103.98-97.73-99.23-44.88-133.78-133.78V76.0927.02-0.17-4.29129.20128.99129.28101.94113.10129.28梁右M-92.932-12.152-0.46-16.3-139.88-128.80-128.02-137.23-97.50-139.88V-68.65-26.8-0.17-4.29-118.94-120.04-119.76-104.04-92.98-120.04BC梁左M-51.864-4.321.1340.07-74.25-67.34-69.23-12.74-116.92-116.92V28.021.36-0.68-24.2539.1634.9636.102.9265.9765.97梁右M-51.864-4.32-1.13-40.07-116.92-69.23-67.34-74.25-12.74-116.92V-28.02-1.36-0.68-24.25-39.16-36.10-34.96-65.97-2.92-65.97CD梁左M-92.832-12.1520.4616.3-139.88-128.02-128.80-97.50-137.23-139.88V68.6526.8-0.17-4.29118.94119.76120.0492.88104.04120.04梁右M-68.72-11.44-0.89-34.19-103.98-99.23-97.73-133.78-44.88-133.78V-76.09-27.02-0.17-4.29-129.20-129.28-128.99-113.10-101.94-129.28表2.9.2.2四四层框架梁内内力组合梁跨截面内力调幅后恒载①调幅后活载②风载③地震④1.35×①+00.7×1..4②1.2①+1.44②±0.6××1.4③1.2×(①+00.5②)±1.33×④)设计值左风右风左震右震AB梁左M-177.85-41.502.6077.59-280.77-269.34-273.71-137.45-339.19-339.19V167.0936.21-0.51-14.97261.06250.77251.63202.77241.70261.06梁右M-208.90-49.87-1.51-43.67-330.89-321.77-319.24-337.38-223.84-337.38V-157.49-33.63-0.51-14.97-245.57-236.50-235.64-228.63-189.71-245.57BC梁左M-88.95-22.063.71107.18-141.71-134.52-140.7519.35-259.31-259.31V24.806.81-2.25-64.9640.1537.4041.18-50.60118.29118.29梁右M-88.95-22.06-3.71-107.18-141.71-140.75-134.52-259.3119.35-259.31V-24.80-6.81-2.25-64.96-40.15-41.18-37.40-118.2950.60-118.29CD梁左M-208.90-49.871.5143.67-330.89-319.24-321.77-223.84-337.38-337.38V157.4933.63-0.51-14.97245.57235.64236.50189.71228.63245.57梁右M-177.85-41.50-2.60-77.59-280.77-273.71-269.34-339.19-137.45-339.19V-167.09-36.21-0.51-14.97-261.06-251.63-250.77-241.70-202.77-261.06表2.9.2.3三三层框架梁内内力组合梁跨截面内力调幅后恒载①调幅后活载②风载③地震④1.35×①+00.7×1..4②1.2①+1.44②±0.6××1.4③1.2×(①+00.5②)±1.33×④)设计值左风右风左震右震AB梁左M-182.30-43.344.82130.31-288.59-275.40-283.50-75.37-414.17-414.17V166.6636.00-0.93-25.01260.27249.61251.17189.08254.11260.27梁右M-210.60-50.33-2.70-72.29-333.63-325.45-320.91-376.89-188.94-376.89V-157.91-33.84-0.93-25.01-246.34-237.65-236.09-242.31-177.28-246.34BC梁左M-84.34-20.826.62177.44-134.26-124.79-135.92116.97-344.37-344.37V24.806.81-4.02-107.5440.1535.9242.67-105.96173.65173.65梁右M-84.34-20.82-6.62-177.44-134.26-135.92-124.79-344.37116.97-344.37V-24.80-6.81-4.02-107.54-40.15-42.67-35.92-173.65105.96-173.65CD梁左M-210.60-50.332.7072.29-333.63-320.91-325.45-188.94-376.89-376.89V157.9133.84-0.93-25.01246.34236.09237.65177.28242.31246.34梁右M-182.30-43.34-4.82-130.31-288.59-283.50-275.40-414.17-75.37-414.17V-166.66-36.00-0.93-25.01-260.27-251.17-249.61-254.11-189.08-260.27表2.9.2.4二二层框架梁内内力组合梁跨截面内力调幅后恒载①调幅后活载②风载③地震④1.35×①+00.7×1..4②1.2①+1.44②±0.6××1.4③1.2×(①+00.5②)±1.33×④)设计值左风右风左震右震AB梁左M-182.92-43.506.91155.20-289.57-274.59-286.20-43.84-447.36-447.36V166.5835.98-1.33-30.48260.14249.15251.39181.86261.11261.11梁右M-210.69-50.35-3.88-91.68-333.77-326.58-320.06-402.22-163.85-402.22V-157.99-33.86-1.33-30.48-246.47-238.11-235.87-249.53-170.28-249.53BC梁左M-84.10-20.759.53225.03-133.87-121.96-137.97179.17-405.91-405.91V24.806.81-5.77-136.3840.1534.4544.14-143.45211.14211.14梁右M-84.10-20.75-9.53-225.03-133.87-137.97-121.96-405.91179.17-405.91V-24.80-6.81-5.77-136.38-40.15-44.14-34.45-211.14143.45-211.14CD梁左M-210.69-50.353.8891.68-333.77-320.06-326.58-163.85-402.22-402.22V157.9933.86-1.33-30.48246.47235.87238.11170.28249.53249.53梁右M-182.92-43.50-6.91-155.20-289.57-286.20-274.59-447.36-43.84-447.36V-166.58-35.98-1.33-30.48-260.14-251.39-249.15-261.11-181.86-261.11表2.9.2.5一一层框架梁内内力组合梁跨截面内力调幅后恒载①调幅后活载②风载③地震④1.35×①+00.7×1..4②1.2①+1.44②±0.6××1.4③1.2×(①+00.5②)±1.33×④)设计值左风右风左震右震AB梁左M-167.25-39.768.30167.11-264.75-249.39-263.33-7.31-441.80-441.80V168.4836.43-1.58-32.02263.15251.85254.51182.41265.66265.66梁右M-207.28-49.56-4.51-92.28-328.40-321.91-314.33-398.44-158.51-398.44V-156.10-33.41-1.58-32.02-243.48-235.42-232.77-248.99-165.74-248.99BC梁左M-96.26-23.6011.07226.05-153.07-139.25-157.85164.20-423.53-423.53V24.806.81-6.71-137.2740.1533.6644.93-144.61212.30212.30梁右M-96.26-23.60-11.07-226.05-153.07-157.85-139.25-423.53164.20-423.53V-24.80-6.81-6.71-137.27-40.15-44.93-33.66-212.30144.61-212.30CD梁左M-207.28-49.564.5192.28-328.40-314.33-321.91-158.51-398.44-398.44V156.1033.41-1.58-32.02243.48232.77235.42165.74248.99248.99梁右M-167.25-39.76-8.30-167.11-264.75-263.33-249.39-441.80-7.31-441.80V-168.48-36.43-1.58-32.02-263.15-254.51-251.85-265.66-182.41-265.66（2）框架梁跨间最大弯弯矩计算求跨间最大弯矩时时，可根据梁梁端弯矩组合合值及梁上荷荷载设计值，由由平衡条件确确定。具体计计算过程如下下，结果汇总总见表2.99.2.6。表2.9.2.6统计框架梁梁的内力组合合后计算跨内内弯矩最大值值层次跨向截面位置5AB跨内A-133.78152.63B-139.88BC跨内B-116.92119.88C-116.92CD跨内C-139.88152.63D-133.784AB跨内A-3339.19382.11B-337.38BC跨内B-259.31261.23C-259.31CD跨内C-337.38382.11D-339.193AB跨内A-414.17430.12B-376.89BC跨内B-344.37346.62C-344.37CD跨内C-376.89430.12D-414.172AB跨内A-4447.36453.87B-402.22BC跨内B-405.91410.33C-405.91CD跨内C-402.22453.87D-447.361AB跨内A-441.80448.96B-398.44BC跨内B-423.53425.34C-423.53CD跨内C-398.44448.96D-441.80注：M以下部受拉为正，单单位为kN部受。2.9.3框架架柱内力组合合各层柱的内力组合合见表2.99.3.1至表表2.9.3..4。表中M以左侧受拉拉为正，量纲为kN··m；N以受压为正正，量纲为kN；V以绕柱端顺顺时针为正，量量纲为kN。表2.9.3.1AA柱弯矩、轴力和剪力组合表表层次截面内力恒载①活载②风载③地震④1.35×①+00.7×1..4②1.2①+1.44②±0.6××1.4③1.2×(①+00.5②)±1.33×④)|M|max及相相应的NNmin及相应的的MNmax及相应的的M左风右风左震右震5柱顶M85.9014.301.5834.19129.98121.77124.4367.21156.11156.1167.21129.98N249.4331.650.174.29367.75343.48343.77312.73323.88323.88312.73367.75V52.4210.220.174.29-80.78-77.07-77.35-63.46-74.6174.61-63.46-80.78柱底M102.8222.481.5818.41160.84153.53156.18112.94160.81160