双级展开式斜齿圆柱齿轮减速器设计说明书

齿根弯曲强度足够。（5）、齿轮结构设计齿顶圆直径：齿根圆直径：大齿轮齿宽：b2=45mm小齿轮齿宽：b1=50mm齿顶圆直径：da1=49.07mmda2=210.97mm计算与说明主要结果高速级齿轮设计结果： ，，d1=45.07mm,d2=206.97mmda1=49.07mm,da2=210.97mmdf1=40.07mm,df2=201.97mmb1=50mm,b2=45mm,QUOTE,a=126mm。对于高速轴上的小齿轮1，从键槽底面到齿根的距离x过小，故将其做成齿轮轴。齿轮跟轴的材料相同，均采用45钢调质处理。对于中间轴上的大齿轮2，因为da2≥200mm，所以做成腹板式结构。低速级传动齿轮的设计计算低速级主动轮输入功率2.028kW，转速129.09r/min，转矩T3=150030N·mm，齿数比u=i3=3.38，单向运转，载荷平稳，每天工作16小时，预期寿命8年，电动机驱动。（1）、选择齿轮的材料及热处理方式大小齿轮均采用45钢表面淬火，齿面硬度40~50HRC，取45HRC。（2）、确定许用应力A．确定极限应力和许用接触应力σHlim3=600MPa，σHlim4=550MPa许用弯曲应力σFlim3=500MPa，σFlim4=380MPaB．计算应力循环次数N，确定寿命系数查图表得，ZN3=0.95,ZN4=0.99;KN3=0.98，KN4=0.99。C．计算许用应力安全系数：，故有：齿根圆直径：df1=40.07mmdf2=201.97mm计算与说明主要结果（3）、初步确定齿轮基本参数和主要尺寸A．选择齿轮类型初估齿轮圆周速度v<=2.5m/s，选用较平稳、噪声小、承载能力较强的斜齿圆柱齿轮传动。B．初步选用8级精度C．初选参数初选：，,Z4=Z3u=343.38≈114.92，，齿宽系数。D．初步计算齿轮主要尺寸当量齿数：据此查得：Ysa3=1.58,Ysa4=1.74;YFa3=2.65,YFa4=2.35;取，；由于载荷平稳，取载荷系数K=1.3，则：（因为比大，所以上式将代入）小齿轮3齿数：Z3=36大齿轮4齿数：Z4=125变位系数：齿宽系数：计算与说明主要结果取标准模数，则中心距圆整后取a=165mm。调整螺旋角：计算分度圆直径：计算圆周速度：符合估计值。计算齿宽：小齿轮：，取大齿轮：;（4）、验算轮齿齿面接触疲劳强度根据螺旋角查得节点区域系数;弹性系数;取重合度系数;螺旋角系数，则：法面模数：中心距：a=165mm螺旋角：分度圆直径：d3=74.2mmd4=257.65mm圆周速度：v=0.5m/s大齿轮4齿宽：b4=70mm小齿轮3齿宽：b3=75mm计算与说明主要结果齿面接触疲劳强度满足要求。（5）、齿轮结构设计齿顶圆直径：齿根圆直径：高速级齿轮设计结果： ，d3=74.2mm,d4=257.65mmb3=75mm,b4=70mmda3=78.2mm,da4=261.651mmdf3=69.2mm,df4=252.65mm,QUOTE,a=165mm，v=0.5m/s.对于中间轴上的小齿轮3，从键槽底面到齿根的距离x过小，故将其做成齿轮轴。齿轮跟轴的材料相同，均采用45钢，齿轮齿面表面淬火，轴经调质处理。对于低速轴上的大齿轮4，因为da4≥200mm，所以做成腹板式结构。初算轴的直径及轴结构的初步设计 已知，最小轴径的初算公式为，轴的材料均选用45钢，调质处理，查得其许用应力[σ-1]b=60MPa,C=118~107。（1）、高速轴因V带传动的压轴力会对轴端产生较大的弯矩，所以C应取大值，取C=117，则轴端直径齿顶圆直径：da3=78.2mmda4=261.651mm齿根圆直径：df3=69.2mmdf4=252.65mm计算与说明主要结果在该轴段与V带轮相配处开有一个键槽，故应将增大5%，得=19.04mm,再根据设计手册查标准尺寸，取=20mm。初步设计其结构如下图所示：图2.高速轴结构设计（2）、中间轴取C=110，则：在该轴段与齿轮相配处开有一个键槽，故应将增大5%，得=28.875mm,再根据设计手册查标准尺寸，并考虑到滚动轴承的选型，取=30mm。初步设计其结构如下图所示：图3.中间轴结构设计（3）、低速轴取C=110，则：在该轴段与联轴器相配处开有一个键槽，故应将增大5%，得=42.83mm,再根据设计手册查标准尺寸，取=45mm。初步设计其结构如下图所示：高速轴最小轴颈：20mm中间轴最小轴颈：低速轴最小轴颈：=45mm计算与说明主要结果图4.低速轴结构设计初选滚动轴承根据传动特征：载荷平稳，中载低速，有轴向和径向载荷，初选圆锥滚子轴承，选择型号结果如下表所示。表2.轴承代号及其尺寸性能轴种类轴承代号dDTBCCr/kNC0r/kN高速轴30206306217.25161441.229.5中间轴30206306217.25161441.229.5低速轴302115510022.75211886.565.5由于三根轴上的齿轮圆周速度均小于2m/s，所以这三对圆锥滚子轴承均采用润滑脂润滑。七联轴器的选择及计算低速轴与工作机之间的联轴器计算转矩，根据文献3表9-1，取工作情况系数KA=1.5，则：查表，选择联轴器型号：HL3。其主要尺寸如下表所示：表3.HL3型联轴器主动端基本尺寸型号轴孔类型键槽类型d1LD2HL3Y型A型45112160滚动轴承选型结果：高速轴：30206中间轴：30206低速轴：30211低速轴与工作机间联轴器:HL3联轴器QUOTE计算与说明主要结果八键连接的选择及计算1.大带轮与高速轴间键的设计与计算大带轮与高速轴连接处轴颈d=20mm,初步选用C型键，采用45钢调质处理，在静载荷下其许用挤压应力[σP]为125~150Mpa，取[σP]=135MPa。查标准得其公称尺寸：宽度b=6mm，高度h=6mm。该轴段长度l=20mm，故根据标准，可取键长L=16mm，高速轴上传递的转矩T2=35.51N·m，由此可得该键所受挤压应力为：该键满足强度条件，其设计是合理的。中间轴与其上大齿轮间键的设计与计算中间轴上大齿轮与中间轴连接处轴颈d=35mm,初步选用A型键，采用45钢调质处理，在静载荷下其许用挤压应力[σP]为125~150Mpa，取[σP]=135MPa。查标准得其公称尺寸：宽度b=10mm，高度h=8mm。该轴段长度l=50mm，故根据标准，可取键长L=45mm。中间轴上传递的转矩T3=150.03N·m，由此可得该键所受挤压应力为：故该键满足强度条件，其设计是合理的。低速轴与其上大齿轮间键的设计与计算低速轴上大齿轮与低速轴连接处轴颈d=58mm,初步选用A型键，采用45钢调质处理，在静载荷下其许用挤压应力[σP]为125~150Mpa，取[σP]=135MPa。查标准得其公称尺寸：宽度b=16mm，高度h=10mm。该轴段长度l=70mm，故根据标准，可取键长L=56mm。低速轴上传递的转矩T4=486.88N·m，由此可得该键所受挤压应力为：故该键满足了强度条件，其设计是合理的。低速轴与工作机间键的设计与计算工作机与低速轴连接处轴颈d=45mm,初步选用A型键，采用45钢调质处理，在静载荷下其许用挤压应力[σP]为125~150Mpa，取[σP]=135MPa。查标准得其公称尺大带轮与高速轴间键：键C8Ｘ16GB/T1096中间轴与其上大齿轮间键：键A10X45GB/T1096低速轴与其上大齿轮间键：键A16X10GB/T1096计算与说明主要结果寸：宽度b=14mm，高度h=9mm。该轴段长度l=20mm，故根据标准，可取键长L=16mm。九轴的强度校核计算1.高速轴（1）、计算齿轮受力齿轮1的圆周力：齿轮1的径向力：齿轮1的轴向力：（2）、画受力简图假定带轮压轴力的方向垂直向下，轴的转向向右看为顺时针方向，齿轮啮合点的位置在上方，对于零件作用于轴上的分布力或转矩均当成集中载荷作用于轴上零件宽度的中点（后面的受力分析均作此假设），则根据斜齿圆柱齿轮传动的受力分析方法可知各分力的方向如图所示。从而可进一步作出其弯矩图和扭矩图。低速轴与工作机间键：键14X16GB/T1096齿轮1受力：圆周力：径向力：轴向力：计算与说明主要结果图5.高速轴的受力分析（3）、计算支反力铅垂面内支反力：水平面内支反力：高速轴铅垂面内支反力：计算与说明主要结果（4）、计算轴的弯矩，并画出弯矩图和转矩图A．铅垂面弯矩齿轮所在截面处弯矩有突变，故：左截面：右截面：支点A处：B．水平面弯矩分别作出铅垂面和水平面上的弯矩图，如图5（c）、（e）所示。C．合成弯矩齿轮所在截面左截面：齿轮所在截面右截面：支点A处：由此作出合成弯矩图，如图5（f）所示。画出扭矩图，如图5（g）所示，转矩作用于齿轮所在截面与带轮所在截面之间的轴段。（5）、计算当量弯矩轴单向运转，载荷平稳，为安全起见，将其转矩看成脉动循环变化，取α=0.6，则：齿轮所在截面左截面：高速轴水平面内支反力：计算与说明主要结果齿轮所在截面右截面：支点A处：（6）、校核弯、扭合成强度分析可知，齿轮所在截面的右截面支点A处当量弯矩最大，属于危险截面，此处轴颈d=30mm,其抗弯模量W=0.1d3=（0.1×303）mm3=2700mm3。由此可得，轴上该处所受弯曲应力为：显然，轴的强度非常足够。从而该轴的结构设计合理。十润滑和密封1.齿轮的润滑由于齿轮的圆周速度较小，均小于12m/s，故采用油池浸油润滑。由于低速轴上大齿轮圆周速度较低（<0.5m/s），浸油深度可达1/6~1/3的齿轮半径，故主要考虑中间轴上大齿轮的浸油深度。中间轴上大齿轮的齿高较小，故使其浸油深度为10mm。齿轮齿面硬度为280~350HBS，圆周速度小于0.5m/s，查得其润滑油粘度荐用值为266mm2/s(50摄氏度)，由此选择L-CKC460中负荷工业齿轮油（GB/T5903-1995）。2.滚动轴承的润滑由于齿轮圆周速度小于2m/s，故采用润滑脂润滑，并在轴承内侧安装铸造挡油盘以防止箱内油进入轴承使润滑脂稀释流出或变质。在装配时将润滑脂填入轴承座内，每工作3~6个月补充一次润滑脂，每过一年，需拆开清洗更换润滑脂。根据减速器工作要求，选用1号通用锂基润滑脂（GB7324-1991）润滑。密封本减速器中的密封只要是指轴承透盖与轴之间采用毡圈油封，根据其轴颈分别选用毡圈30JB/ZQ4606和毡圈60JB/ZQ4606。轴承座与轴承盖间用密封垫圈密封。齿轮油池浸油润滑润滑油型号：L-CKC460中负荷工业齿轮油（GB/T5903-1995）滚动轴承脂润滑润滑脂型号：1号通用锂基润滑脂（GB7324-1991）十一箱体及附件的结构设计和选择1.箱体减速器的箱体采用铸造（HT150）制成，采用剖分式结构。为使机体有足够的刚度在机体加肋。考虑到机体内零件的润滑，密封散热，采用浸油润滑，同时为了避免油搅得沉渣溅起，齿顶到油池底面的距离H大于40mm。铸件壁厚为8，圆角半径为R=5。机体外型简单，拔模方便。轴承盖与套杯均选用凸缘式轴承盖，其具体尺寸（见装配图上所示）依结构而定。3.视孔盖和窥视孔在机盖顶部开有窥视孔，能看到传动零件啮合区的位置，并有足够的空间，以便于能伸入进行操作。根据减速器中心距选择其具体尺寸，窥视孔有盖板，机体上开窥视孔与凸缘一块，有便于机械加工出支承盖板的表面并用垫片加强密封，盖板用铸铁制成，用M6螺钉紧固（具体结构参考装配图）。4.油面指示器选用油标尺。油标位在便于观察减速器油面及油面稳定之处。油尺安置的部位不能太低，以防油进入油尺座孔而溢出。油标尺中心线与水平面呈45°或大于45°角，并注意加工游标尺凸台和安装游标尺时，不与箱体凸缘或吊钩相干涉，具体结构见装配图。5.通气孔由于减速器运转时，机体内温度升高，气压增大，为便于排气，在机盖顶部的窥视孔改上安装通气器，以便达到体内为压力平衡。本减速器选用通气罩。6.启盖螺钉启盖螺钉上的螺纹长度要大于机盖联结凸缘的厚度。钉杆端部要做成圆柱形，以免破坏螺纹。7.定位销为保证剖分式机体的轴承座孔的加工及装配精度，在机体联结凸缘的长度方向各安装一圆锥定位销，以提高定位精度。吊钩在机盖上直接铸出吊钩和吊环，用以起吊或搬运较重的物体.9.油螺塞放油孔位于油池最底处，并安排在减速器不与其他部件靠近的一侧，以便放油，放油孔用螺塞堵住，因此油孔处的机体外壁应凸起一块，由机械加工成螺塞头部的支承面，并加封油圈加以密封。箱体具体各部分的尺寸大小如表4所示：计算与说明主要结果表4.减速器铸造箱体的结构尺寸箱座壁厚δ8mm箱盖壁厚δ18mm箱座凸缘壁厚b12mm箱盖凸缘壁厚b112mm箱座底凸缘壁厚b220mm轴承盖螺钉直径8mm窥视孔螺钉直径6mm定位销直径6mm大齿顶圆与箱体内壁距离Δ110mm齿轮端面与箱体内壁距离Δ210mm箱体外壁至轴承座断面的距离Δ449mm箱座箱盖上的肋板厚地脚螺钉直径与数目通孔直径=20mm沉头座