传热传质外文翻译

传热传质(2011)47:1077–1087DOI10.1007/s00231-011-0772-1原文水泥砂浆的导热系数为空气相对湿度的函数´斯卡区思俊收到：2009.11.28接受：2011.2.16发表于：2011.3.4施普林格出版社2011摘要本文是关于三水泥基砂浆的试验和研究结果。起初,水分吸附被测量在20c和六个相对湿度的空气水平上。测试被完成吸附等温线得到的数学描述。然后,热导系数k是测量与固定和不稳定的技术样本不同程度的水分。一个线性关系之间系数k和材料水分测定。组件的结果这两个阶段的研究帮助确定一个数学依赖的热电导系数上的相对湿度测试材料。符号列表厘米水泥砂浆CLM水泥石灰砂浆MM改性砂浆米水含量样品(%)p蒸汽压(N/平方米)ps饱和蒸汽压(N/平方米)T温度(摄氏度)t时间(小时)w吸附水分(%)希腊符号你的空气相对湿度(%)k的热导系数(W/可)a.Siwin´斯卡·h·Garbalin´ska(&)部门的道路、桥梁和建筑材料,西波美拉尼亚的科技大学在什切青市,艾尔。Piasto´w50,70-311年,波兰什切青市电子邮件:Halina.Garbalinska@.pl1介绍一般来说,这里提供的方法对形式的导热系数之间的依赖在建筑材料和相对湿度结果作者提出的不是由其他研究人员。研究适用于吸附在建筑材料进行了研究,以及那些关于热这两个电导率分裂成单独的问题。一般而言,建筑材料吸附试验在于确定吸附物质量基于精确测量样品:前、中、后完成的测试。通常的方式确定吸附品质是描述的标准[1]。它的缺陷和实施一个新的方法(APMAugenblicksprofilmethode或IPM瞬时剖面法)缩短了测量时间了Plagge,Funk,格林瓦尔德会战,Ha¨Scheffler推[2-5]。在另一方面,Sparr和WadsoMarkova,¨[6、7]显示一个创新技术的所谓微热量计,促进热力学特性的吸附过程。一个通用方程的吸附等温线能描述令人满意的特性曲线所有的建筑材料在整个相对湿度范围是不可用的。因此,所有的分析都下来了验证的方程可以在日益增长文学的主题[8-18]。迫击炮的吸附的文中讨论的是主题进行研究这样的科学家如。Janz[19],[20],埃斯皮诺萨Johannesson或卖[21]。相当频繁的主题的研究和分析建筑材料的导热系数和影响各种因素,尤其是潮湿,在这个参数一些科学家把耦合传递热量andmoisture考虑在内,例如。(22、23)。然而,大多数的研究工作集中在负面影响的物质水分在导热系数。这个导热系数之间的关系和材料水分是描述,尤其,得益于由吗分钟seok李[24],Salonvaara,Karagiozis,霍姆[25]或Ku¨nzel[26]。通过Bobocin丩滑雪[27],指吸附和热导电率与含水量、进行在砂和灰细胞结合。结果的研究证明,在吸附的依赖k水分可以近似作为一个折线组成的两个部分。第一部分(吸附水分获得最高相对湿度为50%)特点是一个艾卡特角向x轴比第二部分(吸附水分获得在一个相对湿度超过50%)。Osanyintola,Talukdar我西蒙森[13,28]分析了有效导热系数对杉木胶合板在不同的水分含量,使用HFMA(热流计设备)根据ASTM标准C518(2003)。这个keff之间的依赖和相对湿度系数你确定他们的表单:keff=一个吗?布鲁里溃疡?的忍耐力?du3,a,b,c,d是确定的系数在个人的测量。导热系数与含水量也检查C。丩erny,Zuda,Drchalova丩,托曼,Rovnan。丩-丩皮,拜耳(29岁)在宽光谱的吸湿与设备ISOMET2104水分。用相同的装置进行了测试丩米列克,Jir.ic。丩皮,Pavl。丩k、C。丩erny展示了他们结果在他们的工作[30]。在文献[31],Jir.ic。丩皮和C。丩erny提供他们的研究成果在热,水分相关参数的矿棉的基础材料。对于这种材料,他们确定一个等温吸附线在20c为八层的吸附水分。测试热电导率,展开了ISOMET2104进行了25摄氏度在干燥、湿润(相对湿度95%)和被水浸透的材料。至于吸附水分的样品(从u=0%,u=95%)而言,科学家没有观察到任何不同的依赖之间k和水分。一个显著高于中k值是观察到被水浸透的材料。评估和水分相关品质。热绝缘材料的麻木房子是进行工作[32]。在他们的研究中,Valovirta和Vinha专注于麻松散的形式和三种类型绝缘垫。对于这些材料,吸附等温线在五个不同的吸附水分的水平,k系数在四个温度(-10、0、10、20c)和三个水分水平(u=33,65,86%)的方式确定HFMA(热流计装置),以及热传输指数,建立了使用calibratedheating箱。试验结果证实了规则中k值一起成长成长的水分和温度。热、湿度相关素质的许多(37)受欢迎的建筑和绝缘材料也被评估由达山•库玛在他的论文[33]。在许多参数实验确定确定达山•库玛吸附等温线和k系数。测量热导,他使用一个面板装置与一个屏蔽加热板和HFMA(热流计装置)。这个作者提出了示范试验结果为加气混凝土。测试了在加热板温度31.51c和冷却板温度9.75c。对于测量吸附,样品是大小40940920毫米(8个人电脑进行测量u=100%,T=22c)和4094096毫米(3个人电脑以u=88.1;71.5;0.6%,T=23c)。当测试混凝土、水泥砂浆、水泥灌浆,[34]的作者把很多因素考虑。他们专注于年龄、w/c比值,类型的外加剂,总分数大小、细骨料分数、温度和水分的材料。作者应用以下研究方法:TLPP(two-linear-parallelprobe方法),小灵通(平面热源法),计(热看守板法)。试验结果表明,混凝土的导热系数基本上取决于在它的总分数大小和水分。与此同时,热导率的水泥砂浆和灌浆转身更依赖于w/c比值和类型的掺合料。研究人员检查了也影响年龄的硬化水泥浆、砂浆和混凝土的k系数,进行他们的测试后3、7、14和28天的养护。这是观察到,固化时间并没有改变电导率多除了非常早期的阶段。一个评估的影响玻璃纤维掺合料来水泥砂浆在它的热量和水分的相关参数是提供工作[35]。对于他们的测试,radska颇得吗?托曼,Drchalova吗?Totova吗?和C?erny?使用ISOMET104。水/水泥比在他们的迫击炮是0.3。三个不同内容的迫击炮,大量的玻璃纤维和其他外加剂检测。一个重要的外加剂的影响在减少k是观察。上面的介绍研究工作开展的不同的中心,提供证据的一个广泛的分析导热问题相关的建筑材料。基本上,他们参考评估的影响个人因素对导热系数的值系数为各种建筑材料。此外,他们也呈现出多样性的应用研究方法。轴承上述和呈现在文学实验和分析想法,作者决定做一个实验,结合前两个讨论研究模块,即:测试水分的sorptionand测量导热系数,这是由应用程序的固定吗和不稳定的技术。水泥基砂浆是作为材料进行测试。结果和最终确定导热之间的依赖和相对湿度如下为每个测试材料。之间的依赖导热的建筑材料及其水分有或多或少的线性字符。然而,应用程序的这个简单的线性关系带来特定的困难在实践中,特别是,如果我们处理一个多层分区。自然地,如果我们有一个计校准精确(取决于温度、湿度、水化程度等)对于一个给定的材料在一方面,我们能够确定材料水分的样本。在实验室条件下,它不造成严重的问题,当我们可以测试所有的材料另外。它将成为麻烦,但是,如果我们必须达到所有个人材料层,形成一个吗多层建筑分区。此外,在实际工程计算,我们不依赖的价值观材料健康,但在参数来描述要么蒸汽压力或所谓的绝对湿度(包括指水蒸气的毛孔中包含的材料)。蒸汽压力之间的关系在一个给定的温度和含水量是表达的吸附等温线与课程具体(最频繁、强烈非线性)为每种材料。考虑到这一点,它被认为是必要的尝试重建一个功能依赖之间的热电导系数k的多孔材料,其水内容w、相关与等温吸附线对环境热和水分条件。下面是一个解决方案的提出所以制定的问题,作为一个例子,三个水泥基砂浆。2测量2.1吸附测量这个命题的功能依赖k(u)要求一个三级的解决问题的办法。首先,关系在参数定义空气湿度和水含量材料w(u)检查和描述。然后,通过实验,热导率系数在不同水分的材料确定和数学描述的与水有关的可变性的这个参数k(w)的建议。最后,两个函数依赖被合并成一个数学符号k(u)。进行了测量三个水泥基砂浆用下面的内容在1dm3:吗?水泥砂浆厘米:水泥490克,水270克,砂1519克,吗?改性砂浆MM:水泥490克,水270克,砂1519克,聚丙烯纤维长约3毫米,0.9克,吗?水泥石灰灰浆CLM:水泥、石灰194克194克,水336克,砂1164g。测量了两个独立的实验模块。首批的测量水吸附[1]20c和六水平的相对湿度的空气(u&11,33岁,54岁,75年,85年,98%)。温度维持在所需的水平,一室吗恒温器,而稳定的相对湿度是由于饱和水解决方案获得的吗适当的盐:LiCl(u&11%),MgCl2(u&33%),Mg(硝态氮)2(u&54%)、氯化钠(u&75%)、氯化钾(u和85%),K2SO4(u&98%)。样品,绝缘在侧表面和干到固体,被放置在紧容器与一个预定义的空气相对湿度(图1),和这容器放入气候室用稳定的温度(图1b)。在恒温箱,在每个紧容器,有三个样品给灰浆,大小109691厘米。平均体积密度,决定指定用于吸附测试样品,如下:对于水泥砂浆?。066克/立方厘米,对修改后的砂浆?。020克/立方厘米,和水泥石灰灰浆吗?1.737克/立方厘米。的吸附测量包括在记录每个样品的质量变化,而在每一个时间,54样品重[36]。间隔称重吗?梕初非常6、8、12h梬随着时间延长到7天。测量进行了直到达到水分平衡在所有样本存储在鉴于热水分条件。达到平衡状态花了9个月。水分含量的变化[%]Dm图1安排吸附测量:一个紧容器电网控股在hygrostatic样品溶液,乙一个气候室的测试材料的containerssamples对时间t[h]课程的测试图的图表(无花果。2、3、4)。最强烈的吸附作用进行的初始阶段,或大约在第一个7天。后来,只轻微的,但对许多个月伸出,增加的吸附相关的水分被观察到。结果为平衡状态使用测定吸附水分w[%],表示为一个水的百分比含量指的是干燥样品质量。在每一个六气候条件下,稳定吸附水分被确定为一个算术平均3样品。测试结果收集在表1。最高吸附健康,超过8%,发生在水泥石灰砂浆在湿度u=98%。这个最低的水分是观察迫击炮也在湿度u=11%,达到0.5%的水平。添加聚丙烯纤维对水泥砂浆不需要一个可见的减少或者增加吸附水分。然而,没有明确的趋势是在此陈述的,要么。另一方面,我们看到了一个明显的效果添加一些石灰的砂浆。通常,这导致明显降低水分的吸附在所有相对湿度,不包括u=98%,当cementlime演示了一个更高的吸附水分迫击炮的价值比对于水泥砂浆2.2测量导热系数第二次独立实验块集中在测量导热系数测试的迫击炮在不同的水分:干材料,材料中介吸附水分值,这weresimulated在u&11,33岁,54、75、85、98%和材料用水浸泡。对于这些测试,这是针对重建的湿敏可变性热导系数,两种方法应用:固定和不稳定的一个。在固定的方法,进行了测量通过一个板装置与一个看守加热plateGHP8302.3[37]。图5给出了装置用被测样品。对测试板装置、样品大小的2592596厘米了。为了消除不必要的测量不精确所导致的错误工具、头表面的样品制作即使专业的研磨机。这些表面都应该坚持完全的加热器和冷却器的装置。否则,空气的口袋可能形成这些表面之间,影响结果。然后,所有的样品都标记和记录。下一步的工作是干样品了一个固体,一开始在一些硅胶,然后,在司机在40度。的程序的样本用于调味测试符合标准[38]。的密度样品用于测试系数k是:水泥砂浆-2.066克/立方厘米,对修改后的砂浆-2.020克/立方厘米和水泥石灰砂浆-1.737克/立方厘米。所有样品准备这种方式存储在紧容器在格栅位于饱和溶液的appropriatesalts。在调味料,定期阅读它们的质量改变。热导率测试开始为期一年的调节系数后的样品在应用湿度条件。除了样品的一个中间水分、材料干了固体在40和105c,以及其他人饱和水经过两种干燥周期进行了测试。因为事实:测试不同材料上进行的水分度,样本绝缘紧用铝箔的测试周期的装置。样品的放置在气密材料以防止任何转让的水送入和送出样品。每个样品测试的温度范围之间10和30度。加热的温度差异和冷却板大约20c。非平稳的方法是第二种方法适用于测量导热系数。一个电子计ISOMET2104与触摸探针(图6)是使用。测试样品上进行的一直测试板装置,大小2592596厘米。因此他们不需要任何额外的准备或处理。每一次的进行了测量同一点每个示例,这是中央部分。在每个点了三个读数。测量结果与这个装置是基于温度分析的响应测试材料。一股热所产生的一种电加热电阻位于这里探针和拥有一个直接热接触样本表面。评估的热导率和热容量是基于定期记录温度与时间有关。图2吸附动力学过程对水泥砂浆(CM)图3吸附动力学过程改进砂浆(毫米)图4吸附动力学过程为水泥石灰砂浆(CLM)表1平均吸附相关水分的迫击炮在研究u(%)w(%)厘米毫米CLM110.741.000.50331.461.721.06542.452.261.38753.943.723.08854.994.873.79987.468.108.15图5板装置GHP8302.33依赖w(u)通过研究获得的数据在吸附、有关平衡吸附水分值在20c(表1),使我们能够制定个人吸附等温线。到准备一个数学描述的等温线,几个打方程从丰富的收集学科文献被使用。作者决定测试他们的可用性在这样一个广泛的方式这一事实分析了文献没有提供一个通用模型,这可以提供一个令人满意的反射实验吗数据对于不同的材料在整个光谱的相对湿度。用统计方法的整合实验数据和吸附等温线方程提出了在文献决心。范围内的工作[44],二十四吸附等温线方程进行了评估,所有收集的文献[10、12、39-45]。在分析方程,最好的调整实验数据的数学方法为所有三个迫击炮是得到的方程提出了陈Y。这个模型和陈z,最高价值的R发现。同样令人满意的结果所提供的应用多层吸附ˇ约万诺维奇模型和胡¨ttig和Kisarow模型。这样的解决方案表明,在墙上的孔在有关材料一些多分子吸附层得到形成。图7提出了图形化的模型提出的Chen&Chen也是最适合等温线实验确定了三个测试材料4k(w)的依赖实验研究与应用程序进行的固定和不稳定的技术确认负面影响水分对导热系数的测试材料。我们应该期望、价值系数k增长随着水分的增长。在提出了描述,数学病虫害的热电导系数k,与水有关的内容w,与应用程序的两个研究技术,有一个线性字符(表2)。根据数据展示在表2中,坡线性相关系数k(w),获得了个人迫击炮与固定和非平稳方法在很大程度上有所不同。对于每个迫击炮,产生了明显的不稳定的技术高值的斜率系数,作为一个衡量强度变化的热导率随着水分。同时,一个广泛的多样性被观察到由于最初的纵坐标(表示热导率干粉砂浆)位于方程k(w)分配给个人迫击炮,但确定不同的技术。这表明,即使在测试干燥样品的测量方法有很强的影响。一个更广泛的比较评估的两个测量提出的方法在[46],固定andnon-stationary测试覆盖,除了迫击炮讨论在此,其他一些受欢迎的建筑材料(泡沫混凝土、陶瓷砖,硅酸盐砖)。相当大的之间的差异,测量系数k被发现,这取决于材料类型及其水分吗条件。同时,在每种情况下,比较分析指的获得的结果同一样品第一、测试与仪器和GHP然后,完成后立即,ISOMET仪器。最轻微的差异的结果occurredfor多孔混凝土和陶瓷砖,这是材料与最低的系数k。迫击炮和硅酸盐砖,分化观察到的是多少更高的与一个明确的趋势提供较低的参数k测量与GHP装置相比,获得与ISOMET装置。收集到的结果证明也测量技术本身,应用到样品准备以同样的方式,可以是一个来源的测量结果的差热电导率在相同的材料类型和湿度有关条件测试。因此,它是必要的锻炼一个极端的警告当比较收集的数据各种出版物,因为不同的测量技术可能已经被使用。多样性的规模在函数课程的系数凯西决定与固定和不稳定的技术介绍了图形在无花果。8、9、10、分配,分别对迫击炮厘米,毫米,CLM。图8k(u)的依赖为厘米5w(u)之间的关系和k(w)在工程实践中,计算热量和水分关系进行了研究,使用基于标准的程序。提出了计算公式的标准基于远要简化,严重影响精密的计算。一般地是假定的流程是与一个平稳过程的热导,没有它的来源和在永久热电导系数对所有单独层,其中线性课程的温度发生。类似的假设是水分相关计算。在与此同时,导热系数为个人层,形成一个建筑分区依靠强烈水分含量。一个简单的公式,有助于把水分对导热的影响考虑进去和,这种方式,来提高质量的两个热和湿度相关计算下面提出。这个本文提出了概念在于逐步过渡从依赖k(w)通过一个函数来描述的等温吸附线反射关系w(u)——公式k(u)。做一个联系导热系数k和空气相对湿度u在最后的公式(3)导致从试图基于标准的引用公式,不关注材料水分值但是这个参数来描述水分相关条件附近的空气现有分区和thepores内部的层。例如,moisturerelated提出了计算方法,到欧洲工程师在标准ENISO13788[47]基地温度和蒸汽压力的课程定义在一个简化的的方式。知道前者和后者,它非常容易建立空气相对湿度,反之亦然,即从空气相对湿度的蒸汽压。这个标准并不要求材料的水分,因此,提出在文学关系k(w)-反映在材料的依赖电导率水分在这些计算没有机会直接适用。下面,这个概念在此采用提出,作为制定的框架内[44]。因此,本文从线性相关的热电导系数k对材料水分w指定在第四章:k¼dwþeð1Þ和使用评估结果为几十个方程,描述吸附等温线测试框架内[44],在第三章提出的公式Chen&Chen的形式:w¼盟ð1þbuÞð1cuÞð2Þ经过一些转换,一个统一的数学所有测试材料公式获得:K¼阿杜ð1þbuÞð1cuÞþe:ð3Þ提出的关系在形式的方程(3)有助于包括水分相关的可变性系数k在计算需求的执行所谓的“工程实践”,即结合程序中提出目前有效的标准。方程系数(1、2、3)收集在表3。图表显示在无花果。8、9、10表达依赖性k(u)为每个测试材料,而虚线代表测试与非平稳进行k技术,连续线与固定技术。6结论目前,土木工程的,一个强大的重点放在节能解决方案,特别是针对在改进保温的建筑分区。热特性是强烈影响潮气的存储材料,强化转移能量通过建筑物的墙壁。因为它的重要性,这个话题已经讨论多年,分裂,然而,成其组成方面,发现它的表达式的文献综述进行综述。因此,这个问题影响的物料含水量对其热导系数和问题的关系和热,物料含水量水分相关参数的环境进行了讨论另外。本文提出了关联这些值在一个统一的数学公式(3)绑定导热系数k直接与空气相对humidityu。编译后的组件结果个体研究阶段能提出一个功能协会的数学描述获得吸附等温线的三个测试材料的湿度相关的可变性的导热系数决定与固定和不稳定的技术。提出了依赖的形式(3)允许考虑环境与水相关的影响条件对导热系数,可以利用直接在计算机模拟热湿过程发生在建筑分区。这种方式,精度的计算的正确性和热量平衡,在有必要知道热参数表达的作为一个函数的水分,会增强的。然后,他们将会更贴近实际情况的外部吗墙的建筑物必须面对。这有意提高精度的工程计算的热量和水汽的variabilization通过电导系数是起点上创作观念的实验,包括测量吸附提供关系w(u),的测量系数k提供关系k(w)和最后的寻找关系k(u)——一个视角的使用提出了关系和热水分相关计算建筑分区。结果本文提出关注一群水泥砂浆。然而,框架内的[44],这样的数据基本建材陶瓷砖,硅酸盐砖或泡沫混凝土是收集和以类似的方式处理。这种方法使得可以进行更全面的仿真计算在未来世界,对所有层系数k形成一个建筑分区将variabilized。确认测量分析研究的部分研究项目资助在2006年-2008年教育部和科学的波兰作为格兰特没有。4T07E033年30。参考文献1.PN-ENISO12571:2002Hygrothermalperformanceofbuildingmaterialsandproducts—determinationofhygroscopicsorptionproperties2.PlaggeR,FunkM,SchefflerG,GrunewaldJ(2006)ExperimentelleBestimmungderhygrischenSorptionsisothermeunddesFeuchtetransportesunterinstationa¨renBedingungen.Bauphysik28.Heft2:81–873.PlaggeR,GrunewaldJ,Ha¨uplP(1999)SimultaneBestimmungderhygrischenSorptionsisothermeundderWasserdampfpermeabilita¨t.Feuchtetag,Umwelt,Mebverfahren,AnwendungenDGZfP-BerichtsbandBB69-CDPoster224.PlaggeR,SchefflerG,GrunewaldJ(2006)Measurementofwaterretentionandmoistureconductivityattransientconditions.Researchinbuildingphysicsandbuildingengineering.In:Proceedingsofthethirdinternationalbuildingphysicsconference,ConcordiaUniversity,Montreal,pp129–1365.SchefflerG,PlaggeR,GrunewaldJ,Ha¨uplP(2006)Evaluationofinstantaneousprofilemeasurementsindicatingdependenciesofmoisturetransportonhysteresisanddynamics.In:Researchinbuildingphysicsandbuildingengineering,proceedingsofthethirdinternationalbuildingphysicsconference,ConcordiaUniversity,Montreal,pp121–1286.MarkovaN,SparrE,Wadso¨L(2001)Onapplicationofanisothermalsorptionmicrocalorimeter.ThermochimicaActa374:93–1047.Wadso¨I,Wadso¨L(1996)Anewmethodfordeterminationofvapoursorptionisothermsusingatwindoublemicrocalorimeter.ThermochimicaActa271:179–1878.PerryRH,GreenDW(1997)Perry’schemicalengineers’handbook.McGrawHill9.RouquerolJ,RouquerolF,SingK(1998)Absorptionbypowdersandporoussolids.AcademicPress,NewYork10.KellerJ,StaudtR(2005)Gasadsorptionequilibria.Experimentalmethodsandadsorptionisotherms.Springer,NewYork11.LowellS,ShieldsJE,ThomasMA,ThommesM(2004)Characterizationofporoussolidsandpowders:surfacearea,poresizeanddensity.KluwerAcademicPublishers,Dordrecht12.ChenY,ChenZ(1998)Transferfunctionmethodtocalculatemoistureabsorptionanddesorptioninbuildings.,Vol.33.BuildingEnviron33(4):201–20713.OsanyintolaOF,SimonsonCJ(2006)Moisturebufferingcapacityofhygroscopicbuildingmaterials:experimentalfacilitiesandenergyimpact.EnergyBuildings38:1270–128214.Yuh-ShanHo(2004)Selectionofoptimumsorptionisotherm.Carbon42:2115–211615.LagorosseS,CampoMC,Magalha˜esFD,MandesA(2005)Wateradsorptiononcarbonmolecularsievemembranes:experimentaldataandisothermmodel.Carbon43:2769–277916.KumarKV(2007)Optimumsorptionisothermbylinearandnon-linearmethodsformalachitegreenontolemonpeel.DyesPigments74:595–59717.KumarKV,SivanesanS(2005)Comparisonoflinearandnonlinearmethodinestimatingthesorptionisothermparametersforsafraninontoactivatedcarbon.JHazardMaterB123:288–29218.KumarKV,SivanesanS(2005)Predictionofoptimumsorptionisotherm:comparisonoflinearandnon-linearmethod.JHazardMaterB126:198–20119.JanzM(1997)Moisturetransportandfixationinporousmaterialsathighmoisturelevels.Lund20.JohannessonBF(2002)Prestudyondiffusionandtransientcondensationofwatervaporincementmortar.CementConcreteRes32:955–96221.EspinosaRM,FrankeL(2006)Influenceoftheageanddryingprocessonporestructureandsorptionisothermsofhardenedcementpaste.CementConcreteRes36:1969–198422.Pavlı´kZ,Jirˇicˇkova´M,FialaL,Cˇerny´R(2006)Inversemodelingofsaltdiffusionandadvectioninbuildingmaterials.In:Researchinbuildingphysicsandbuildingengineering,proceedingsofthethirdinternationalbuildingphysicsconference,ConcordiaUniversity,Montreal,pp155–16023.KoniorczykM,GawinD(2006)Theinfluenceofsaltonhygrothermalbehaviourofbuildingmaterials.In:Researchinbuildingphysicsandbuildingengineering,proceedingsofthethirdinternationalbuildingphysicsconference,ConcordiaMontreal,pp139–14624.LeeMin-Seok(1996)VersucheundkritischeAnmerkungenzueinigenGrundlagenderFeuchtespeicherungunddesFeuchtetransportsinBaustoffen.Dissertation,Dortmund25.SalonvaaraM,KaragiozisA,HolmA(2001)Stochasticbuildingenvelopemodeling—theinfluenceofmaterialproperties.BuildingsVIII/MoistureModelValidation-Principles,pp1–826.Ku¨nzelHM(1995)Simultaneousheatandmoisturetransportinbuildingcomponents.One-andtwo-dimensionalcalculationusingsimpleparameters.IRB,Stuttgart27.Bobocin´skiA(2003)Impactofsorptiondampnessonheatconductivityofcellularconcretes(inPolish).PraceInstytutuTechnikiBudowlanej.Quarterlyno4(128)Warsaw28.OsanyintolaOF,TalukdarP,SimonsonCJ(2006)Transientmoisturetransferbetweenspruceplywoodandhumidair.In:Researchinbuildingphysicsandbuildingengineering,proceedingsofthethirdinternationalbuildingphysicsconference,ConcordiaUniversity,Montreal,pp11–1829.Cˇerny´R,ZudaL,Drchalova´J,TomanJ,Rovnanı´kova´P,BayerP(2006)Hygricandthermalpropertiesofanalkaliactivatedaluminosilicatematerial.In:Researchinbuildingphysicsandbuildingengineering,proceedingsofthethirdinternationalbuildingphysicsconference,ConcordiaUniversity,Montreal,pp35–4230.Micha´lekP,Jirˇicˇkova´M,Pavlı´kZ,Cˇerny´R(2006)Hydrophilicmineralwoolmaterials:Theeffectoffiberorientation.In:Researchinbuildingphysicsandbuildingengineering,proceedingsofthethirdinternationalbuildingphysicsconference,ConcordiaUniversity,Montreal,pp91–9531.Jir´icˇkova´M,Cˇerny´R(2002)Hygricandthermalpropertiesofcapillaryactiverockwoolthermalinsulation.In:Buildingphysics—6thnordicsymposium,pp461–46832.ValovirtaI,VinhaJ(2002)Hempasinsulationmaterialinwoodenhouses.In:Buildingphysics—6thnordicsymposium,pp469–47533.KumaranMK(2006)Athermalandmoisturepropertydatabaseforcommonbuildingandinsulationmaterials.NRCC-45692,ASHRETransactions,v.112,pt.234.KimK,JeonS,KimJ,YangS(2003)Anexperimentalstudyonthermalconductivityofconcrete.CementConcreteRes33:363–37135.Pode˘bradska´J,TomanJ,Drchalova´J,Totova´M,Cˇerny´R(2002)Hygricandthermalpropertiesofglass-fiberreinforcedcementcomposites.Buildingphysics—6thnordicsymposium,pp477–48436.Siwin´skaA(2006)Kineticsofmoisturesorptioninporousbuildingmaterials(inPolish).ZeszytyNaukowePolitechnikiS´la˛skiej.Budownictwoz.109,Gliwice,pp355–36237.PN-ISO8302:1999Thermalinsulation—Determinationofsteady-statethermalresistanceandrelatedproperties—Guardedhotplateapparatus38.PN-EN12664:2002Thermalperformanceofbuildingmaterialsandproducts—determination