制冷高级工复习1

第23页共23页制冷高级工复习题流体力学1、判断（1）（）流体静压力大小只与流体作用面的坐标有关，与方向无关。（2）（）在液体内部同一点上各个方向的静压力都不相等。（3）（）由伯努利方程得知管道截面积小的流速大、压力小。（4）（）由伯努利方程得知管道截面积的流速也大。2、选择在密闭容器内部的液体，能把它在一处受到的压力传递到液体内部的（D），其大小并不改变。向上的方向（B）向下的方向（C）中间的方向（D）各个方向密闭容器内某处受压力时传递到液体其他方向的力会（C）。（A）减弱（B）增强（C）不变（D）等于零当液体表面增加一压力时，在液体内部任何一点处的压力也会（B）。（A）成倍增加（B）增加同一数值（C）成倍数减小（D）减少同一数值在静止（B）内部同一点上各个方向的压力都相等。（A）气体（B）液体（C）混合体（D）空气在静止液体内部同一点上各个方向的（C）都相等。（A）温度（B）速度（C）压力（D）动能（6）流体静压力，表示位于（A）中任意一点的压力。（A）实际流体（B）流动流体（C）静止流体（D）理想流体（7）在理想流体稳定流动中，通过同一流管任一截面的流速与截面积（B）。成正比（B）成反比（C）成对数关系（D）成函数关系（8）在理想流体稳定流动中，单位时间内流过同一流管的任何截面的流体（D）相等。（A）重度（B）速度（C）压力（D）体积（9）同一水平流管里，流速小的地方（C）。 （A）位能减少（B）摩擦损失减少（C）压力大（D）压力小（10）实际流体流动时，其内部相邻两层之间有（A）。摩擦力（B）吸引力（C）相斥力（D）推动力（11）伯努利方程是描述（B）作连续流动时的能量变化规律。（A）实际流体（B）理想流体（C）有粘性流体（D）有摩擦流体（12）连续性方程的数学表达式是（B）。ΔF1C1+ΔF2C2=0（B）ΔF1C1*ΔF2C2=0（C）ΔF1C1-ΔF2C2=0（D）ΔF1C1+1=ΔF2C2（13）连续性方程的数学表达式是（A）。（A）ΔF1C1=ΔF2C2（B）ΔF1P1=ΔF2P2（C）ΔF1W1=ΔF2W2（D）ΔF1*g1=ΔF2*g23、简答（1）帕斯卡定律主要内容是什么？答：a、在密闭容器内部的液体b、能把它在一处受到的压力传递到液体内部的各个方向c、其大小并不改变4、计算已知γ=10800牛/米3，作用在水池自由表面上表面压力P0=98100牛/米2，求水池内深度h=5米，水以池壁作用的静压力为多少？解：a、P=P0+γhb、P=98100+10800*5=152100牛/米2=0.15MPa再稳定流动的流体内，已知数学表达式ΔF1=0.5m2，C1=1.5m/s，C2=3m/s，求数学表达式ΔF2=？解：a、ΔF1*C1=ΔF2*C2b、ΔF2=ΔF1*C1/C2=0.51.5/3=0.25m2传热学1、判断（1）（）传热系数的倒数叫总热阻，是各部热阻的乘积。（2）（）防潮层设置在保温层的内侧或外侧都可以。（3）（）防潮层应用搭接方法连接成一个连续整体。（4）（）管道隔热材料要选择导热系数大的材料。（5）（）管道隔热层加上防潮层才能防止导热系的增加。（6）（）平时对换热器表面污垢、水垢、油垢的清理是为了减少热阻和增强传热。2、选择（1）（A）材料的导热系数高。 （A）铜（B）铝（C）铅（D）钢（2）工程上把导热系数λ（A）的材料作隔热保温材料。 （A）<0.2W/（m℃）（B）<0.3W/（m℃）（C）<0.7W/（m℃）（D）<0.5W/（m℃）（3）常用的防潮隔热材料层单是（A）。（A）油毡（B）水泥（C）原苯共烯塑料（D）泡沫塑料（4）防潮隔热层应该设置在（D）。（A）内墙低温侧（B）内墙高温侧（C）外墙低温侧（D）外墙高温侧（5）衡量低温隔热材料的品质好坏，由它的（C）大小表示。（A）热对流率（B）热辐射率（C）热导率（D）热阻率（6）为了减少太阳辐射的影响，冷墙体外表面应喷涂（A）。（A）白色（B）红色（C）兰色（D）黑色（7）在传热公式中的温差是指（A）。（A）平均温差（B）进口温差（C）出口温差（D）中间温差（8）对数传热温差的计算公式是（B）。 （A）△t=（t1-t2）/2.3lg（t1/t2） （B）△t=（△t1-△t2）/2.3lg（△t1/△t2）（C）△t=（△t1+△t2）/2.3lg（△t1/△t2）（D）△t=（△t1-△t2）/2.3lg（△t1+△t2）（9）计算传热时可以采用算术平均值△tn的条件是（B）。 （A）（△t’-△t”）≤2（B）（△t’/△t”）≤2（C）（△t”/△t’）≤2（D）（△t’/△t”）≥2（10）对于平壁导热公式（A）。Q=（F*△t）/（δ/λ）（B）Q=（F*△t）/λ（C）Q=（△t*λ）/（F*δ）（D）Q=（F*λ）/（△t*δ）（11）（B）吸热介质温度不变，放热介质温度是变化的。（A）在冷凝器中（B）在蒸发器中（C）在换热器中（D）在过冷凝器中（12）在换热器中，吸热与放热介质反方向平行流动，即（A）。（A）逆流（B）顺流（C）折流（D）涡流（13）在换热器中，吸热与放热介质同方向平行流动，即（C）。（A）紊流（B）叉流（C）顺流（D）逆流（14）在换热器中，吸热与放热介质同方向平行流动，既（C）。（A）平流（B）叉流（C）顺流（D）逆流3、简答加热器阻力的测定？答： a、可用微压计和皮托管，测量空气通过加热器前后的全压，其差值即为加热器阻力b、若加热器前后的断面相等，也可测量加热器前后的静压值，其压差即为空气通过加热器的阻力。4、计算在换热器中，已知流体的入口温差6℃，出口温差4℃，求平均传热温差？解：a、△t=（△t1+△t2）/2b、△t=（6+4）/2=5℃在热交换中，两种流体的入口温差6℃，出口温差2℃，求平均传热温差？解：a、△t1/△t2=6℃/2℃=3＞2b、取对数平均温差计算△t=（△t1-△t2）/2.3lg（△t1/△t2）c、△t=（6-2）/2.3lg（6/2）=4/2.3lg3=3.6℃lgp–h图、两级制冷循环1、判断（1）（）不论何种工质的制冷循环都可以在任意的lgp-h图中作出图表。（2）（）制冷系数ε是绝热压缩功AL与单位制冷量q0之比。2、选择（1）在lgp–h图中是采用（C）计算出单位制冷量的。（A）h2-h3（B）h3-h4（C）h1-h4（D）h2-h1（2）在lgp–h图中是采用（D）计算得出单位绝热压缩功。（A）h2-h3（B）h1-h4（C）h1-h3（D）h2-h1（3）在lgp–h图中是采用（A）计算出单位冷凝热qk。（A）h2-h3（B）h1-h4（C）h1-h3（D）h2-h1（4）在lgp–h图上确定制冷循环所需的基本条件是（A）。蒸发压力P0和冷凝压力PK（B）压缩比C（C）总热负荷Q0（D）制冷剂循环量G（5）单位容积制冷量的数学表达式是（B）。 （A）q0/AL（B）q0/v1（C）qk/v1（D）qv/v1（6）制冷系数的数学表达式，（C）。 （A）Q0/q0（B）AL/q0（C）q0/AL（D）q0/v（7）若已知冷凝温度tk和蒸发温度t0，则可在lgp–h图中绘出制冷循环图（B）。（A）实际（B）理论（C）回热（D）过冷过热（8）单级压缩制冷循环在lgp–h图中应是（B）过程所组成。两个等温两个等压（B）两个等温两个绝热（C）两个等温两个等熵（D）两个等压两个等容（9）在lgp–h图上确定制冷循环所需条件是（A）。（07）（A）蒸发温度、冷凝温度、过冷温度、过热温度（B）过冷温度、过热温度（C）蒸发温度、冷凝压力（D）冷凝温度、蒸发压力（10）采用两级压缩制冷循环的原因是（D）。（A）制冷工质不同（B）冷凝温度过高（C）制冷压缩机结构不同（D）压缩比过大（11）两级压缩中间压力P0是按照公式（D）确定的。（A）PK-P0/2（B）PK+P0/2（C）PKP0/2（D）（PKP0）1/2（12）氟里昂制冷系统采用的两级压缩制冷循环形式为（C）。（A）一级节流中间完全冷却方式（B）二级节流中间完全冷却方式（C）一级节流中间不完全冷却方式（D）二级节流中间完全冷却方式3、计算已知蒸发温度t0=20℃，冷凝温度+30℃，无过冷，无过热，求q0、qv、AL？解：a、正确画图b、q0=h1–h5c、qv=q0/v1d、AL=h2–h1h–d图判断（）已知温度和水蒸气分压力即可在h–d图上确定空气状态点。（）普通干湿球温度计测量的参数可以直接在h-d图上标出空气状态点。（）使用通风干湿球温度计时，要将风扇开动几分钟，稳定后再进行读数。（）通风干湿球温度计的确测量精度较高，可用来检查和校核普通干湿球温度计。（）对空气进行减湿降温处理没有温度的限制。（）空气与水之间进行湿热交换取决于边界与周围空气间的水蒸气分压力差。（）对空气进行减湿降温处理后，温度下降、含湿量不变、焓值上升、相对湿度下降。（）在一定条件下，对空气进行等温加湿处理后，含湿量上升、焓值上升、温度不变、相对湿度上升。（）在任何条件下，对空气进行等温加湿处理后，均使含湿量上升、焓值下降、温度不变、相对湿度上升。（）对空气等湿加热处理后温度上升、焓值下降、含湿量不变、相对湿度下降。（）在焓湿图上作图表示两种不同状态的空气混合，其关系一定为混合后的新状态点靠近风量大的状态点，且成反比关系。（）在焓湿图上作图表示两种不同状态的空气混合，其关系一定为混合后的新状态点靠近风量大的状态点，且成正比关系。（）设hn为室内状态点的焓值，h0为送风状态点的焓值，则计算送风量的公式是：G=Q/（hn-h0）（kg/h）。2、选择可在h–d图上确定空气的一组参数是（B）。（A）d和pc（B）t和d（C）t和ε（D）h和ε可在h–d图上确定空气状态点的一组参数是（B）。焓和热湿比（B）温度和相对湿度（C）水蒸气分压力和热湿比（D）水蒸气分压力和含湿量已知空气状态点，无法用h–d图查取如下参数：（C）。（A）水蒸气分压力和湿球温度（B）湿球温度和露点温度（C）热湿比和大气压力（D）焓和相对湿度已知空气状态点，无法用h–d图查取如下参数：（C）。（A）相对湿度（B）饱和水蒸气分压力（C）大气压力（D）焓.可在h–d图上，作图确定露点温度方法是由空气状态点（C）。做等d线与Ф=95%线相交，所对应的温度就是露点温度做等h线与Ф=95%线相交，所对应的温度就是露点温度做等d线与Ф=100%线相交，所对应的温度就是露点温度做等h线与Ф=100%线相交，所对应的温度就是露点温度在h–d图上，由空气状态点作等d线与Ф=100%线相交，所对应的温度就是（D）。（A）相对湿度（B）干球温度（C）湿球温度（D）露点温度在h–d图上，由空气状态点作等d线与线相交，所对应的温度就是（B）。（A）干球温度（B）露点温度（C）湿球温度（D）机器露点温度对空气等湿冷却处理后，温度下降（B）。（A）焓值不变、含湿量上升、相对湿度下降（B）焓值下降、含湿量不变、相对湿度上升（C）焓值下降、含湿量下降、相对湿度下降（D）焓值上升、含湿量不变、相对湿度上升对空气等湿降温处理后温度下降，含湿量不变（B）。焓值上升、相对湿度下降（B）焓值不变、相对湿度上升（C）焓值下降、相对湿度下降（D）焓值不变、相对湿度下降对空气进行等湿降温处理后，温度下降（C）。焓值上升、含湿量不变、相对湿度下降（B）焓值不变、含湿量下降、相对湿度下降（C）焓值下降、含湿量不变、相对湿度上升（D）焓值不变、含湿量上升、相对湿度上升对空气进行等湿升温处理后，含湿量不变，焓值上升（D）。（A）温度上升、相对湿度下降（B）温度不变、相对湿度上升（C）温度下降、相对湿度下降（D）温度下降、相对湿度上升对空气进行等温加湿处理后，含湿量上升，（D）。焓值不变、温度上升、相对湿度下降（B）焓值不变、温度不变、相对湿度上升（C）焓值上升、温度上升、相对湿度下降（D）焓值上升、温度不变、相对湿度上升对空气进行等温加湿处理后，含湿量上升，焓值不变（D）。（A）焓值上升、相对湿度下降（B）焓值不变、相对湿度上升（C）焓值下降、相对湿度下降（D）焓值上升、相对湿度上升对空气等湿加热处理后，温度上升（C）。（A）焓值下降、含湿量不变、相对湿度下降（B）焓值不变、含湿量下降、相对湿度上升（C）焓值上升、含湿量不变、相对湿度下降（D）焓值上升、含湿量不变、相对湿度上升对空气减湿冷却处理后，温度下降，（A）。（A）焓值下降、含湿量下降、相对湿度上升（B）焓值不变、含湿量不变、相对湿度下降（C）焓值下降、含湿量下降、相对湿度下降（D）焓值不变、含湿量不变、相对湿度上升对空气减湿降温处理后，温度下降，（A）。（A）焓值上升、相对湿度下降（B）焓值下降、相对湿度上升（C）焓值下降、相对湿度上升（D）焓值不变、相对湿度下降对空气进行等焓加湿处理后，含湿量上升，（B）。（A）焓值不变、温度不变、相对湿度下降（B）焓值不变、温度下降、相对湿度上升（C）焓值上升、温度下降、相对湿度下降（D）焓值上升、温度不变、相对湿度上升（18）冷却器表面温度低于被冷却空气的露点温度，所实现的过程是（A）过程。减湿冷却（B）干式冷却（C）增湿冷却（D）绝热冷却（19）判断表冷器表面是否结露，主要看表面温度是低于还是高于空气（C）而定。干球温度（B）湿球温度（C）露点温度（D）环境温度（20）使用等于空气湿球温度的水，喷洒被处理空气，所实现的过程是（A）过程。 （A）绝热加湿（B）等温加湿（C）增焓加湿（D）减焓加湿（21）用等于空气露点温度的水喷淋空气实现过程为（A）。降温、含湿量不变、减焓（B）降温、减湿、减焓（C）降温、加湿、减焓（D）降温、加湿、增焓（22）以水温等于空气干球温度的水喷淋空气实现过程为（D）。（A）降温、加湿、增焓（B）降温、减湿、增焓（C）升温、加湿、增焓（D）等温、加湿、增焓（23）以水温小于空气露点温度喷淋空气实现过程为（B）。（A）降温、加湿、减焓（B）降温、减湿、减焓（C）降温、加湿、增焓（D）升温、加湿、增焓（24）使用高于空气露点温度的冷源处理空气实现过程为（C）。（A）降温、去湿（B）降温、焓（C）干式冷却（D）减湿、减焓（25）两种不同状态空气混合后，混合点必在（C）。两点连线的中点上（B）两点连线的外（C）两点连线上（D）两点的其中一个点上（26）两种不同状态空气混合后的新状态点，在焓湿图上表示（B）。一定靠近风量小的状态点（B）一定靠近风量大的状态点（C）为不确定的状态点，必须根据风压才能确定（D）为不确定的状态点，必须根据风速才能确定（27）民用建筑空调室内空气相对湿度一般为（B）。（A）20%~40%（B）40%~60%（C）60%~80%（D）30%~50%3、简答写出在h–d图上，已知干球温度tg、湿球温度ts，确定状态点的步骤？答：a、画出干球温度的等温线b、画出湿球温度的等温线c、画出湿球温度的等温线与Ф=100%等相对湿度线交点等焓线d、等焓线与干球温度线的交点为该点的状态点。制冷剂判断（）氟利昂制冷剂具有溶解润滑油的能力，因此在液态氟利昂制冷剂中溶解有润滑油，同样在润滑油中也溶有氟利昂。（01、3）（）制冷剂液体在细管中基本为液体流动，流速基本不变，比容逐渐增大。选择（1）当制冷剂含油浓度小于（A）时，不影响蒸发的沸腾传热系数。（A）6%（B）10%（C）15%（D）8%制冷压缩机判断（）制冷压缩机铭牌上的产冷量就是该机的实际产冷量。（）制冷压缩机产量计算的依据是已知实际输气量及单位容积制冷量。（）活塞式制冷压缩的结构系数有缸径D、行程S、转速n及缸数Z。（）螺杆式制冷压缩机的润滑油要经两极过滤。（）螺杆式水冷机组当油压高于排气压力为0.2Mpa时制冷压缩机才能运行，而低于0.15Mpa时，压缩机停止运行。（）对螺杆式制冷压缩机的润滑油油温没有要求。.3.（）离心式制冷机的能量调节是靠改变吸入口导流叶片角度实现。（）中小型制冷压缩机均可作成全封闭式。选择制冷压缩机铭牌上所标明的制冷量是指（A）的制冷量。（A）标准工况（B）名义工况（C）最大压差工况（D）最大轴功率工况制冷压缩机铭牌上所标明的制冷量是指（B）的制冷量。（A）空调工况（B）标准工况（C）理论工况（D）实际工况制冷压缩机低压回气管的热层应在系统（C）符合要求后进行。（A）安装（B）检查（C）捡漏（D）调试全封闭活塞式制冷压缩机的总体结构中，缺少（D）装置。电动机（B）阀组（C）消音器（D）轴封（5）全封闭活塞式制冷压缩机阀片形状为（D）。盘状阀（B）环状阀（C）板阀（D）簧片阀（6）空调用全封闭活塞式制冷压缩机应采用（B）型。（A）低回压（B）中高回压阀组（C）超高温工况（D）最大轴功率工况（7）R12制冷压缩机的排气温度不能超过（A）。（A）130℃（B）150℃（C）80℃（D）95℃（8）螺杆式制冷压缩机要向汽缸中喷入大量的冷冻油，但不具有（D）作用。 （A）润滑（B）密封（C）冷却（D）增加动力（9）螺杆式制冷压缩机在排出的制冷剂气体中含有大量的油，一般喷油量为排气量的（B）。 （A）10%左右（B）2%左右（C）15%左右（D）5%左右（10）螺杆式制冷装置能量调节系统原理是通过控制工作腔的部分气体从滑阀与固定之间的位置回流到吸入端，实现制冷量（B）之间无级调节。 （A）50~100%（B）15~100%（C）25~100%（D）75~100%（11）螺杆式制冷压缩机中，广泛采用的能量调节的系统形式为（D）。 （A）改变转子的转速（B）对吸气体节流（C）排气回流到吸气腔（D）滑阀调节（12）螺杆式机组滑阀能量调节装置是由压缩机内的（C）能量指示器及油管路，手动气通阀或电磁换向阀组成。膨胀阀（B）单向阀（C）滑阀，油缸活塞（D）油缸活塞（13）离心式制冷压缩机产生原因是（B）。电流增大（B）制冷量过小（C）转速不稳（D）冷却水温过低3、计算已知制冷压缩机的输气系数λ=0.54，理论输气量Vh=120m3/h，单位容积制冷量qv=1500KJ/m3，求实际制冷量Q0=？解：a、Q0=λVhqvb、Q0=（0.541201500）/3600=27KW已知制冷压缩机的输气系数λ=0.6，理论输气量Vh=200m3/h，单位容积制冷量qv=2000KJ/m3，求实际制冷量Q0=？解：a、Q0=λVhqvb、Q0=（0.62002000）/3600=66.72KW冷凝器判断（）冷凝器冷却水量与冷凝器热负荷成反比。（）冷凝器传热面积F计算的依据是Qk、K、△t。（）冷凝器冷却水流量与冷凝器热负荷成反比。（）卧壳管式冷凝器的冷却水应是上进下出。选择（1）冷凝器的冷凝负荷QK等于（A）。（A）耗水量*传热面积（B）耗水量*传热温差（C）传热面积*传热面积（D）耗水量*传热系数（2）冷凝器中的热量QK的计算公式为（B）。（A）KFt（B）KFΔtm（C）FΔtm（D）λFΔtm（3）一般冷凝器内最佳的冷却水流速度为（B）。（A）0.4~0.5m/s（B）1.5~3m/s（C）0.8~1.2m/s（D）0.5~0.7m/s（4）冷凝器的耗水量与（A）成正比。（A）冷凝热负荷（B）冷却水的比热容（C）传热温差（D）冷却水平均密度（5）冷凝温度的大小是取（B）。（A）冷凝压力（B）冷却水温度（C）冷媒水温度（D）环境温度（6）风冷式冷凝器的传热系数K小于（C）。30W/m2℃（B）50W/m2℃（C）70W/m2℃（D）200W/m2℃（7）水冷式冷凝器的传热系数K等于（A）。800~1050W/m2℃（B）200~500W/m2℃（C）50~70W/m2℃（D）1200~1500W/m2℃（8）水冷式冷凝器的冷凝压力过高原因（C）。（06）冷却水流量过大（B）冷却进水的温度过低（C）冷却水流量过小（D）制冷剂充入不足（9）冷凝器传热壁面（A）会降低换热系数。（A）粗糙不平（B）光滑平整（C）清洁平整（D）较为平整（10）（B）冷凝器的，换热系数较大。（A）立式光管式（B）卧式光管式（C）套管式（D）沉浸式（11）卧式壳管式冷凝器出口水温度应比进水温度高（C）。（A）1~2℃（B）2~3℃（C）4~6℃（D）7~10℃（12）卧式壳管式冷凝器对数平均温差△tm应为（A）。（A）4~8℃（B）12~15℃（C）2~3℃（D）8~10℃（13）卧式壳管式冷凝器传热系数选取应为（C）。（A）23~30W/m2℃（B）100~200W/m2℃（C）525~1450W/m2℃（D）290~580W/m2℃简答影响冷凝器传热系数的因素？答：a、结构型式b、制冷剂种类c、冷却水的流速d、传热温差e、换热管壁面的积垢程度4、计算已知，耗水量mw=4kg/s，冷凝器的制冷剂的焓差△h=300KJ/kg，求冷凝器的冷负荷Qk=？解：a、公式Qk=mw△hb、计算Qk=4300=1.2KW已知，制冷剂的循环量qm=2kg/s，冷凝器的制冷剂的焓差△h=200KJ/kg，求冷凝Q？.解：a、公式Qk=qm△hb、计算Qk=42200=0.4KW已知冷凝器的冷凝负荷Qk=5000W，传热系数K=600W/（m2℃），对数的平均温差△tm=5℃，求传热面积？解：a、公式A=Qk/K△tmb、计算5000/60045=1.7m2（4）已知冷凝热负荷Qk=500KW，冷却水的比热容CP=4.186KJ/（KgK），△tm=6℃，求冷却水量？解：a、公式Vs=3.6Qk/CP△tmb、计算Vs=3.6500/4.1866=71.7m3/h蒸发器判断（1）（）蒸发器传热除受到水垢、油污及锈蚀层的影响，霜层厚度不影响传热。选择在蒸发器中，制冷剂液体沸腾过程中的气泡只能在（C）产生。传热空间（B）传热过程中（C）传热表面上（D）传热终止时在蒸发器中，制冷剂液体的沸腾总处于（C）。（A）膜状沸腾（B）珠状沸腾（C）泡状沸腾（D）块状沸腾（3）在同一个蒸发器中，使用同一种制冷剂时，其传热系数随沸腾温度（A）。（A）升高而增大（B）升高而降低（C）降低而增大（D）降低而降低（4）在蒸发器中，制冷剂与水的平均温差仍然按（B）进行计算。 （A）算术平均温差（B）对数平均温差（C）函数平均温差（D）指数平均温差（5）在蒸发器的结构应保证（C）能很快地脱离传热表面。制冷剂液体（B）载剂液体（C）制冷剂蒸汽（D）载冷剂蒸汽（6）蒸发盘管一般安装在（A）。（A）角钢支架上（B）墙壁上（C）悬空吊环（D）特别支架上3、计算已知，制冷量Q0=30KW，传热系数K=800W/（m2℃），对数的平均温差△tm=6℃，求传热面积？解：a、公式F=Q0/（K△tm）b、计算F=（300103）/8006=62.5m2膨胀阀、毛细管、节流判断（1）（）毛细管与膨胀阀统称为节流元件，他把以蒸发器流出高压制冷剂液体减压、节流后供给冷凝器。选择选择热力膨胀阀时制冷量应该选（C）。（A）与计算出的制冷量相同（B）比与计算出的制冷量小些（C）比计算出的制冷量加大30%（D）比计算出的制冷量大一倍（2）内平衡式与外平衡式热力膨胀阀的选择依据是（D）。（A）制冷剂的不同（B）制冷温度的不同（C）制冷量的不同（D）蒸发器阻力不同（3）制冷剂的节流流量应与（B）相适应。冷凝器的冷凝量（B）蒸发器的蒸发量（C）管道的输送量（D）压缩机的排气量（4）热力膨胀阀节流减压后，制冷剂本身的焓值将会（C）。（A）增加（B）减少（C）不变（D）为零（5）热力膨胀阀不供液的原因是（C）。感温包安装位置有误（B）弹簧力不合适（C）感温包内膨胀剂泄漏（D）系统内制冷剂不足（6）热力膨胀阀供液控制不准的原因是（C）。（A）系统内的制冷剂不足（B）进液管路有堵塞（C）顶针过长（D）进口端过滤网堵塞（7）调试时调节热力膨胀阀调节杆使蒸发器出口过热度为（B）。（A）0~2℃（B）3~5℃（C）5~7℃（D）+15℃以内（8）目前使用的毛细管为内径（A）之间的紫铜管。 （A）0.6~2.5mm（B）1.5~3mm（C）4~6mm（D）6~10mm （9）当毛细管的管径、管长及制冷剂在进口处的状态稳定时，制冷剂通过毛细管的流量，随蒸发压力的（A）。 （A）降低而增大（B）降低而减少（C）升高而减少（D）增大而增大（十）电磁阀、蒸发压力调节阀判断（）靶式流量开关饿控制规律是当流量为极限值时发出信号。（）靶式流量开关饿控制规律是当压力为零值时发出信号。选择电磁阀阀心启闭不灵原因是（A）。工作电压低（B）工作电压高（C）阀心磨损（D）线圈断路（2）蒸发压力调节阀根据（D）有直动式和导阀与主阀组合的方式。（A）蒸发面积大小（B）膨胀阀的容量（C）冷凝面积大小（D）容量大小（3）用直动式蒸发压力调节阀保持（C）恒定。（A）平衡压力（B）冷凝压力（C）蒸发压力（D）高压压力（4）（A）调节是将压力导阀与主阀组合使用调节蒸发压力的方式。（09）控制式蒸发压力（B）控制式冷凝压力（C）直动式蒸发压力（D）直动式冷凝压力氨、氟利昂制冷系统、工况判断（1）（）制冷剂的节流是应与冷凝量相适应。（2）（）蒸发器温度的调节是通过蒸发压力调节来实现的。（3）（）蒸发器温度的调节是通过冷凝压力调节来实现的。（4）（）制冷剂在蒸发器中发生的物态变化，实际上是蒸发而不是沸腾。（5）（）冷凝器热负荷包括制冷剂在蒸发器中吸收的热量及在压缩过程中所获得的机械功。（6）（）氟利昂制冷压缩机的回气管应坡向蒸发器以防止液击。（7）（）氨与氟利昂制冷压缩机的排气管应坡向冷凝器防止倒流。（8）（）氨与氟利昂制冷压缩机的回气管都应坡向，且坡度为0.1%（9）（）油污及水垢将造成冷凝器冷凝水压力的升高。（10）（）蒸发器内积存过量的制冷剂液体，将引起制冷压缩湿冲程。（11）（）氨制冷压缩机的标准工况为：冷凝温度+30℃、过冷温度+25℃、蒸发温度-15℃、过热温度-10℃。（12）（）螺杆式制冷压缩机是靠油压推动滑阀来调节制冷量的。（13）（）螺杆式制冷机组油压过低将不会影响能量调节机构动作。（14）（）螺杆式冷水机组当油压高于排气压力为0.2Mpa时压缩机才能运行，而低于0.15Mpa时，压缩机停止运转。.5.（16）（）离心机组的无泵型自动抽气回收装置是随主机运转，不断进行，只有当机组停止时，抽气回收装置也停止工作。（17）（）离心式压缩机组运行中，冷凝压力过高，蒸发压力过低，均使制冷压缩机吸入气量过小而产生喘振。选择重力供液方式的特点是将同一（B）的制冷设备集中使用一只膨胀阀和气液分离器。（A）冷凝温度（B）蒸发温度（C）过热温度（D）环境温度 （2）氨泵上进下出供液方式的优点是（A）。冷却设备容氨量少（B）能均匀供液（C）润湿性好（D）传热好（3）氨泵下进上出供液的缺点是（C）。供液不均匀（B）传热较差（C）氨容量较大（D）氨容量较小（4）氟利昂制冷系统的排气管向油分离器保持（A）的倾斜坡度。（A）1%~2%（B）0%（C）5%~7%（D）10%（5）氟利昂制冷系统安装调试时可以用（C）试压。（A）空气（B）氧气（C）氮气（D）氢气（6）蒸发温度应根据（A）的要求及他的工作特点来确定。（A）被冷却介质（B）环境温度（C）过冷度（D）传热温差（7）制冷压缩机吸气温度低于应有的温度的原因是（D）。热力膨胀阀的开启度过小（B）冷藏库热负荷减少（C）蒸发器的表面结霜过少（D）制冷剂充入过多（8）氟利昂制冷系统进行压力捡漏时可采用（D）。（A）本机加压（B）空压机加压（C）压缩空气（D）氮气（9）实际运转工况的制冷量Q02等于（A）。（A）Q01*（λ2*q02/λ1*q01）（B）Q01*（λ2*qV2/λ1*qV1）（C）Q01*（q02/q0*v1）（D）Q01*（λ2/λ1）（10）实际运转工况的制冷量Q02等于（B）。（A）Q01*（λ2*qV2/λ1*qV1）（B）Q01*（λ2*qV02/λ1*qV01）（C）Q01*（λ2*qV1/λ1*qV2）（D）Q01*（qV1/qV2）（11）实际制冷量Q0等于（A）。（A）Vh*qV（B）Vh*qV1（C）λ1*qV1（D）λ*Vh（12）实际制冷量Q0可由制冷压缩机的实际输气量V乘以（C）。（A）q0（B）AL（C）qV（D）qK（13）螺杆式制冷机组的精滤油器进出口压差的大小精滤油器堵塞程度的反映，当压差达到（A）时，应停机清洗精滤油器。（A）0.1MPa（B）0.05MPa（C）0.5MPa（D）1.5Mpa（14）螺杆式冷水机组的制冷量调节是通过（D）控制装置来实现的。（A膨胀阀（B）蒸发压力调节阀（C）单向阀（D）滑阀（15）螺杆式制冷机能量调节机构不动作，经过调整后故障排除，其主要原因（C）。油泵损坏（B）缺油（C）油压低（D）压缩比高（16）螺杆式制冷装置能量调节来在零位，将会造成（A）故障。（A）不能启动（B）不能停车（C）不能制冷（D）没有油压（17）螺杆式冷水机组运行中，油泵油封漏油，主要原因是（D）。（A）油量过小（B）油量过大（C）油路堵塞（D）磨损（18）螺杆式制冷机油活塞间隙过大，会使（B）。（A）高压降低（B）能量调节失灵（C）制冷量降低（D）喷油过大（19）螺杆式冷水机组运行中制冷压缩机油面上升，应采取（C）排除故障。（A）停机检查（B）调整油压（C）提高油温（D）检查油泵（20）螺杆式冷水机组的高压控制器失灵时，高压侧压力上升到（A）为防止破坏性事故发生，安全阀自动跳起，将排出的高压制冷剂导入低压部分。（A）1.8MPa（B）2.3MPa（C）1.6MPa（D）1.2Mpa（21）螺杆式冷水机组高压控制器调定值一般情况为（C）。（A）1.8MPa（B）2.3MPa（C）1.6MPa（D）1.2Mpa（22）螺杆式冷水机组低压控制器调定值一般情况为（A）。（A）0.32MPa（B）0.2MPa（C）0.04MPa（D）0.06Mpa（23）单级离心式制冷压缩机调节冷量的方法为（A）。调节进口导流叶片（B）调节转速（C）调节冷却水量（D）旁通阀节流调节（24）单级离心式冷水机组，导叶由可变流量旋转叶片组成，进行制冷剂流量的调节，制冷（C）。（A）冷却水量（B）冷凝温度（C）制冷剂蒸发（D）高压压力（25）离心式制冷机正常运行时，油箱油温一般保持在（C）之间。（A）45~95℃（B）37~40℃（C）40~60℃（D）65~80℃（26）离心式制冷机运行时,当油温过低,润滑油中溶解R11，对润滑不利,这时可调节（A）以提高油温。（A）油冷却降温的进水阀门，减小冷却水量（B）油冷却降温的进水阀门，增加冷却水油泵（C）制冷剂流量（D）油泵的压力（27）离心式制冷机运行时，油过滤器堵塞，将出现（B）现象。（A）蒸发压力过高（B）油压过低冷（C）油压过高（D）冷却水温过高（28）离心式制冷机油温的调节依靠油箱内的（D）及油冷却器来保证。（A）制冷剂（B）油泵（C）冷冻油（D）电加热器（29）离心式冷水机组，当空调房间负荷减小，蒸发压力降低引起离心压缩机（B），蒸发器低压控制器动作，使机组运行停止。（A）油压为零（B）喘振（C）温度升高（D）转速增加（30）离心式冷水机组，冷却水温过高，水流量太小，可引起（A）。机组功耗增大，引起喘振（B）冷凝温度降低，机组停机（C）蒸发温度降低，机组停机（D）冷凝压力降低，机组停机（31）离心式冷水机组，由于节流阀开度太小，引起压缩机喘振这时采用（D）。（A）加大冷却水量（B）减小冷却水量（C）停机（D）反喘振调节（32）离心式冷水机组，系统中水分是靠（C）。（03）压缩机（B）抽气排放（C）冷冻油吸收（D）干燥器吸收（33）离心式冷水机组，主电动机温度升高到高定值，主电动机温度控制器将（C）。（A）使电动机提高转速（B）电动机降低转速（C）使机组停机（D）接通冷却系统（34）离心式制冷机的冷凝压力过高将引起（A）。（A）制冷压缩机发生喘振（B）冷却水温降低（C）制冷压缩机压比增大（D）蒸发压力降低（35）采用R22制冷剂的开利19XL冷水机组的蒸发压力（表压）为0.44MPa~0.50Mpa，对应的蒸发温度为3~6℃，蒸发器中冷水的出口温度为（B）。（A）3~6℃（B）7~10℃（C）310~15℃（D）32℃（36）离心式制冷机的蒸发压力过低将引起（C）。 （A）制冷量增大（B）蒸发温度升高（C）压缩机喘振（D）油压过低（37）离心式制冷机组抽气回收装置是取消活塞式压缩机的无泵型，其动作可示为一具（B）。固体活塞不断地压缩它上面的空气等不凝性气体（B）液体活塞不断地压缩它上面的空气等不凝性气体（C）气体活塞不断地压缩它上面的空气等不凝性气体（D）手动活塞式压缩机（38）空调用离心式冷水机组中的抽气回收装置，一般采用（B）。（A）一种（B）两种（C）三种（D）四种（39）离心式制冷机组系统存在较大泄漏时，抽气装置放气非常频繁，表现为（C）的现象。冷凝压力偏高，冷却水出水温度也高（B）冷凝压力偏低，冷却水出水温度也低（C）冷凝压力偏高，冷却水出水温度却不高（D）冷凝压力偏低，冷却水出水温度偏高（40）离心式冷水机组的指示仪表主要有（D）。（A）压力表、温度计（B）温度计、电压表（C）压力表、电流表、电压表（D）压力表、温度计、电流表、电压表（41）开利19XL离心式冷水机组通过微处理机控制系统使（A）相匹配。制冷量和负载(B)冷凝温度和冷却水量（C）制冷剂流量和压力（D）蒸发压力和蒸发温度（42）（D）制冷系统使用真空阀。 （A）螺杆式（B）往复活塞式（C）回转活塞式（D）溴化锂吸收式（43）浮球阀是用于（B）调节的自动节流阀。（A）气位（B）液位（C）压力（D）温度（44）低压浮球阀按制冷剂液体流通方式（A）。可分为直通式和非直通式（B）只有直通式一种（C）可分为多种任意方式（D）只有非直通式一种（45）填料是冷却塔的（A）部件。 （A）热交换（B）防泄漏（C）控制冷却水的液面（D）控制通风量（46）衡量冷却塔冷却效果，通常采用两个指标是（B）。 （A）冷却水温差和空气温差（B）冷却水温差和冷却幅高（C）冷却水湿球温度和冷却水温差（D）冷却水露点温度和冷却水温差3、简答简述运转调试主要内容？答：a、所谓调试就是调整蒸发器的工作温度b、调整蒸发器温度的目的要调整冷藏库内温度c、蒸发温度与箱中温度有一定差值螺杆式冷水机组排气温度和油温过高故障产生原因分析？答：a、压缩比过大b、油冷却器传热效果不佳c、吸入过热气体d、喷油量不足。溴化锂制冷系统1、判断（）溴化锂–水溶液的焓–浓度图上，已知P、T、ξ和h中的任意两个参数，可以在图山直接确定饱和液体的状态点。（）溴化锂–水溶液的焓–浓度图上，液相区所有点不仅可以表示平衡状态，而且温度和浓度与相同的过冷液体具有与它相同的焓值。（）溴化锂–水溶液的定压比热CP，随着温度的提高或浓度的减小而增大。（）溴化锂吸收式制冷机媒水出口温度越低机组产冷量将减少。（）溴化锂吸收式制冷机可以采用加大加热量的方法提高制冷量。（）溴化锂吸收式制冷机抽真空时,应先开手动阀后开真空泵,抽空后先关真空泵后关手动阀。（）溴化锂吸收式制冷机抽真空时,应先开真空泵后开手动阀,抽空后先关手动阀后关真空泵。（）溴化锂吸收式制冷机虽然有泄漏点渗入空气，但只要开启真空泵保持真空度是可行的。（）溴化锂吸收式制冷机停机时先关加热蒸汽溶液泵15分钟后才停。（）溴化锂吸收式制冷机启动时先开泵，然后才缓慢打开加热蒸汽。（11）（）溴化锂吸收式制冷机的熔晶管可以防止结晶故障的发生。（12）（）溴化锂吸收式制冷机加热温度低冷却水温高会造成“结晶”。（13）（）溴化锂吸收式制冷机采用隔膜阀是为了防止腐蚀。（14）（）溴化锂吸收式制冷机采用隔膜阀是为了防止泄漏。2、选择在溴化锂吸收式制冷机中，水是制冷剂，溴化锂是（C）。干燥剂（B）冷却剂（C）吸收剂（D）除湿剂溴化锂—水溶液是一种无色、无毒、入口有咸味的液体常温下的饱和溶液浓度约为（B）。（A）20%（B）60%（C）80%（D）100%溴化锂-水溶液的密度比水大，且随浓度的增大和温度的降低而（A）。增大（B）减小（C）不确定（D）不稳定溴化锂-水溶液的PH值保持在（D）的范围内，对金属材料尤其是钢材的缓蚀。（A）6~7（B）2~3（C）7~8.5（D）9.5~10.3溴化锂-水溶液的焓-浓度图，表示横坐标是（A）。浓度（B）温度（C）焓（D）压力溴化锂-水溶液的焓-浓度图，图中纵坐标是（C）。（A）液相和气相的浓度（B）液体的浓度（C）液相和气相的焓（D）气相和液相的压力溴化锂-水溶液的焓-浓度图图中，有两簇线（A）。上部为辅助线，下部为饱和液体线（B）上部为饱和液体线，下部为辅助线（C）上部为辅助线，下部为液体线（D）上部为液体线，下部为辅助线（8）单效溴化锂吸收式制冷机组的蒸发压力为（D）。（A）0.25MPa（B）0.4MPa（C）0.6MPa（D）0.1MPa溴化锂吸收式制冷机冷却水进口温度不宜过低，因为进口温度降低会引起稀溶液出口温度降低和浓度增大，这两种变化可能造成（A）。溶液结晶（B）制冷量减小（C）压力升高（D）冷却水冻结（10）溴化锂吸收式制冷机冷却水系统，冷却水进口温度一般不允许低于（C）。（A）0℃（B）5℃（C）20℃（D）40℃溴化锂吸收式制冷装置制冷量调节，通过（D）可以保持冷水出口温度恒定不变。蒸发温度调节（B）冷凝温度的调节（C）冷却水温度调节（D）制冷量调节（12）溴化锂吸收式制冷机制冷量调节，通常以（B）为被调参数。（A）蒸发压力（B）冷水出口温度（C）冷却水出口温度（D）冷凝压力（13）溴化锂吸收式冷水机组冷水出口温度与制冷量的关系是（B）。（A）制冷量随冷水出口温度降低而增大（B）制冷量随冷水出口温度降低而减小（C）制冷量随冷水出口温度升高而减小（D）制冷量与冷水出口温度无关（14）溴化锂吸收式制冷用凝水量调节法控制制冷量，是通过控制发生器的加热蒸汽（B）上装调节阀实现的。（A）进气管道（B）出口管道（C）进出之间管道（D）冷却水管道（15）提高溴化锂吸收式制冷机制冷量的方法（C）。提高溴化锂溶液浓度（B）提高运行的真空度(C）加大加热蒸汽量（D）加大冷媒水流量（16）溴化锂吸收式制冷机自动抽气装置排气时，首先关闭回流阀依靠（C）将不凝性气体压缩，当不凝性气体压力升高到超过大气压时，打开放气阀，将不凝性气体排出机外。（A）蒸发压力（B）冷凝压力（C）溶液泵的压力（D）吸收压力（17）溴化锂吸收式制冷机在真空条件下工作，蒸发器和吸收器中的绝对压力只是大气压力的（D）。（A）100%左右（B）80%左右（C）20%左右（D）1%左右（18）溴化锂吸收式制冷机运行中存在不凝性气体，会导致C）明显减少。（A）蒸发温度（B）冷凝压力（C）制冷量（D）蒸汽量（19）溴化锂吸收式制冷机运行中存在不凝性气体，会使制冷剂蒸气与溶液的接触面积（A）。（A）减小（B）增大（C）不变（D）不定（20）溴化锂吸收式制冷机自动抽气装置排气时，首先关闭回流阀依靠（C）将不凝性气体压缩，当不凝性气体压力升高到超过大气压时，打开放气阀，将不凝性气体排出机外。（A）蒸发压力（B）冷凝压力（C）溶液泵的压力（D）吸收压力（21）溴化锂吸收式制冷机自动抽气装置排气时，首先关闭回流阀依靠溶液泵的压力（C）将不凝性气体压缩，当不凝性气体压力升高到超过（D）时，打开放气阀，将不凝性气体排出机外。（A）蒸发压力（B）冷凝压力（C）吸收压力（D）大气压力（22）溴化锂吸收式制冷机产生结晶的原因（D）。冷却水温过高（B）制冷量过大（C）加热量小（D）不凝性气体含量过高（23）溴化锂吸收式制冷机产生结晶的原因（A）。（04）溶液的浓度或温度过高(B)冷凝压力和压力过低(C)蒸发压力和温度过低(D)冷却水流量过大（24）溴化锂吸收式制冷机产生结晶的原因（A）。（08）（A）加热量大（B）加热量小（C）冷却水温高（D）冷媒水量大（25）溴化锂吸收式制冷机，防冻结安全保护装置的防止对象是（C）。制冷剂（B）冷却水（C）冷水（D）溴化锂溶液（26）溴化锂吸收式制冷装置运行启动程序，当蒸发器液位达到给定值时（C）运行，其运行指示灯亮。（A）发生器泵（B）吸收器泵（C）蒸发器泵（D）溶液泵（27）溴化锂吸收式制冷机开车时程序为（C）。（A）先开溶液阀（B）先开溶液泵（C）先开蒸气阀（D）先开冷剂泵（28）溴化锂吸收式制冷机开机时，开启蒸发加热阀时要求（B）。迅速开启（B）缓慢开启（C）首先开启（D）与泵同时开启（29）溴化锂吸收式制冷装置停机前应做稀释运行，以防止（C）。冷水冻结（B）冷剂水污染（C）结晶（D）压力升高（30）溴化锂吸收式制冷装置为避免（D）停车后应做稀释运行。（A）高压过高（B）低压过低（C）冻结（D）结晶（31）溴化锂吸收式制冷机停机时（C）。先关溶液泵（B）先关冷剂溶液泵（C）先关蒸汽阀（D）先关电源（32）溴化锂吸收式制冷机停机时要防止结晶需（A）。（A）继续运转溶液泵15分钟（B）继续运转冷剂泵15分钟（C）冷却水泵运转15分钟（D）冷冻水泵运转15分钟（33）溴化锂吸收式制冷机长期停机则须（B）。将冷剂水旁通到吸收器充分稀释（B）充氮气保护（C）只将吸收器与发生器溶液混合（D）保持真空度即可（34）溴化锂吸收式制冷机长期停机时如果溶液颜色变红变绿，应对溶液进行处理，然后重新测定溶液（C）并调整到最须范围。（A）浓度（B）比重（C）PH值（D）比热（35）溴化锂吸收式制冷机长期停机时则须（B）。充氧气保护（B）充氮气保护（C）只将吸收器与发生器溶液混合（D）保持真空度（36）溴化锂吸收式制冷机长期停机时要求将蒸发器内的制冷剂全部旁通到吸收器，使溶液充分混合稀释，防止在环境温度下（A）。（A）结晶（B）污染 （C）冻结（D）泄漏（37）溴化锂吸收式制冷机长期停机时要求机内充以（B）氮气，防止空气漏入。（A）0.12~0.3MPa（B）0.02~0.03MPa （C）0.4~0.8MPa（D）1.2~1.6MPa（38）溴化锂吸收式制冷机，制冷剂的污染主要指（A）。（A）冷剂水中混入溴化锂溶液（B）冷却水中混入溴化锂溶液（C）冷水中混入溴化锂溶液（D）载冷剂中混入溴化锂溶液（39）溴化锂吸收式制冷机，冷剂水污染的原因（B）。（A）真空度低（B）加热强烈（C）冷却水温低（D）溶液浓度高（40）溴化锂吸收式制冷机的屏蔽泵通常为立式和卧式两种，泵论部分的结构类似于一般的（B）。压缩机（B）离心泵（C）齿轮泵（D）旋片式真空泵（41）溴化锂吸收式冷水机组系统中，国产PN屏蔽泵的机壳温度一般应低于（B）。100℃（B）90℃（C）60℃（D）200℃（42）溴化锂吸收式制冷机的屏蔽泵电动机，在定子和转子之间，用非磁性耐腐蚀的薄钢板加以屏蔽，转子浸没在液体中，由滑动轴承支撑，循环液体起（D）作用。（A）能量调节（B）冷却（C）防腐（D）冷却和润滑（43）屏蔽泵产生气蚀的原因（D）。（A）溶液浓度高（B）溶液浓度低（C）系统内有不凝性气体（D）吸入压力不足（44）（D）制冷系统使用真空阀。 （A）螺杆式（B）往复活塞式（C）回转活塞式（D）溴化锂吸收式（45）用于溴化锂吸收式制冷机真空系统的阀门应具有可靠的（C）。防振性能（B）运转中放空性能（C）密封性能（D）转动性能（46）用于溴化锂吸收式制冷机真空系统的阀门应具有可靠的（A）。密封性能（B）防振性能（C）防泄漏性能（D）防安全保护性能（47）溴化锂吸收式制冷机按驱动热源分类为（A）。（A）蒸发型、直燃型两种（B）蒸汽型、电热型两种（C）蒸汽型、热水型、直燃型三种（D）只有直燃型一种（48）溴化锂吸收式双效制冷循环，高压发生器的出口温度考虑到金属材料的腐蚀，不应高于（C）。（A）（28~82）℃（B）（100~150）℃（C）（150~160）℃（D）（160~200）℃（49）双效制冷循环的溶液浓度，串联流程一般（B）。（A）ξm-ξa=（5~10）%ξr-ξa=（10~15）%（B）ξm-ξa=（2.5~3.5）%ξr-ξa=（1.5~2.5）%（C）ξm-ξa=（4.5~~5.5）%ξr-ξa=（4.0~4.5）%（D）ξm-ξa=（1~2）%ξr-ξa=（3~5）%（50）双效溴化锂吸收式制冷机并联流程，并联流程溶液浓度一般取（C）。（A）ξm-ξa=（5~10）%ξr-ξm=（10~15）%（B）ξm-ξa=（2.5~3.5）%ξr-ξm=（1.5~2.5）%ξm-ξa=（4.5~~5.5）%ξr-ξm=（4.0~4.5）%（D）ξm-ξa=（1~2）%ξr-ξm=（3~5）%（51）双效溴化锂吸收式制冷机组的蒸发压力为（B）。（A）0.8MPa、0.6MPa两个系列（B）0.8MPa、0.6MPa、0.4MPa、0.25MPa四个系列（C）1.0MPa、0.8Mpa、0.4MPa三个系列(D)1.2MPa、1.0MPa、0.8MPa、0.6MPa四个系列3、简答简述溴化锂制冷机的正常启动程序？答：a、合上电源开关，接通主电源b、按起动按钮，启动冷却水泵，冷水泵，冷却塔风机c、启动发生器泵，吸收器泵d、打开蒸汽调节阀，接通高压发生器热源e、当蒸发器液位达给定值时，蒸发器泵运行溴化锂吸收式制冷机启动后，如何根据蒸发器中制冷剂液位的变化进行调节？答：当液位过低时蒸发器泵停止运行，当液位过高时打开制冷剂旁通阀，当液位达给定值，蒸发器泵运行在上述过程中，制冷机不必停车，不必关闭蒸汽阀。空调器、冷藏库、冷风机、冰棍机选择（1）（）冷藏库是根据制使用的目的不同而分成：生产性、分配性和综合性冷藏库的。（2）（）冷藏库是根据制冷温度的不同而分成氨库和氟利昂库的。（3）（）冷藏库冷负荷实际上是冷藏库消耗的功率。（4）（）冷库的热负荷是来自维护结构、被冷却物、电动机和操作四个方面。（5）（）氨冷藏库不采用铜管作蒸发器，是因为氨与铜会发生化学反应。（6）冷藏库容量的计算，应以（D）作为计算标准。最小容量（B）有效容积（C）间接容积（D）公称容积（7）冷藏库容量的计算，应以（C）作为计算标准。（A）最大容积（B）平均容积（C）公称容积（D）有效容积（8）冷藏库必须考虑（B）。（A）隔热和防霉（B）隔热和防潮（C）防潮和防霉（D）防火和防霉（9）冷藏库防潮层单侧设置时，应（A）。放在隔热层的高温侧（B）设在隔热层的低温侧（C）不设隔热层（D）设在中间层（10）计算外墙渗入热时，冷藏库外环境的温度取用当地空气调节（C）。（A）日最高温度（B）日最低温度（C）日平均温度（D）日最高平均温度（11）冷藏间公称容积在500~1000m3，其容积利用系数选取（C）。（A）0.70（B）0.80（C）0.40（D）0.20（12）冷藏库内空气状态变化是（C）。（A）等温降湿（B）等湿降温（C）降温去湿（D）等温等湿（13）冷藏库吨位等于（A）。G=（∑V·r·η）/1000（B）G=（∑V·u·η）/1000（C）F=∑V·r·η（D）G=r·v·η/1000（14）冷藏库属于（C）建筑。低温低湿（B）高温低湿（C）低温高湿（D）高温高湿（15）在冷藏库的排管式蒸发器中，顶排管的中心距库顶墙面为（C）。（A）20mm（B）200mm（C）300mm（D）100mm（16）在冷藏库的排管式蒸发器中，墙排管的中心距墙面一般为（C）。（A）50mm（B）20mm（C）150mm（D）400mm（17）墙排管型蒸发器的中心距墙面一般为（C）。（A）50mm（B）20mm（C）150mm（D）400mm（18）顶排管的中心距库顶墙面为（C）。（A）20mm（B）200mm（C）300mm（D）100mm（19）冷风机安装后运行试验时间不少于（D）。（A）1h（B）2h（C）3h（D）4h（20）冷风机水盘的出水口必须开在（B），保证冲霜水及时排净。中间（B）折线底处（C）折线高处（D）边角处（21）冷风机的排水管应有不小于（D的坡度，以防止停水后发生积水冻结。（A）1%（B）2%（C）0.5%（D）5%（22）冰棍使用的冷媒水循环量Gs=Qk/Δtm等于（C）。（A）Gs=Qk/（CP*Δtm）（B）Gs=Qk/（CP*F）（C）Gs=Q0/（CP*Δtm）（D）Gs=Q0/（CP*K）3、计算已知h0=30KJ/kg干空气，hn=KJ/kg干空气，大气压力为101325Pa，冷负荷为1000KJ/h，求送风量。解：a、根据公式：G=Q/（hn-h0）（KJ/h）b、Q=1000KJ/h、h0=30KJ/kg干空气、hn=KJ/kg干空气c、则送风量为：G=1000/（45-30）=66.667KJ/h汽车空调器判断（）安装小型轿车用的制冷压缩机，必须使制冷压缩机皮带轮与发动机皮带轮在同一平面内，偏离角度不应20度。（）安装汽车用的制冷压缩机，必须使制冷压缩机皮带轮与发动机皮带轮在同一平面内，偏离角度不应大于5。选择对于进入轿车空调机蒸发器空气温度的测量，应在蒸发器周围至少取（C）。（A）一点（B）两点（C）三点（D）四点对于进入轿车空调机冷凝器空气温度的测量，应在冷凝器周围至少取（C）。（A）一点（B）两点（C）三点（D）四点轿车空调机一般采用（C）。双级半导体制冷装置（B）空气膨胀式制冷装置（C）单级蒸汽压缩式制冷装置（D）双级蒸汽压缩式制冷装置汽车空调的制冷管路在安装前，为保证管内干燥无杂物，必须（A）。用高压氮气吹洗（B）抽空后，再用高压氮气吹洗（C）用高压空气吹洗（D）抽空后，再用压缩空气吹洗（5）汽车空调属于机构传动系统的故障是（B）。制冷压缩机阀片损坏（B）电磁离合器打滑（C）电磁阀卡住（D）风机不运转（6）汽车空调器属于机械系统的故障是（D）。（A）电磁离合器线圈短路（B）电磁阀线圈短路（C）电子膨胀阀损坏（D）皮带断裂（7）汽车空调器属于机械系统的故障是（C）。（A）风机不运转（B）电磁阀卡住（C）电磁离合器打滑（D）压缩机阀片损坏（8）轿车空调机出现制冷时断时续的故障可能是（B）。（A）蒸发器外部脏堵（B）离合器搭铁不良（C）压缩机阀片损坏（D）膨胀阀感温包泄漏（9）安装小型轿车用的制冷压缩机，必须使保证皮带的松紧程度（A）。（A）可以调整（B）自动调整（C）调整为极限状态（D）自动调整为极限状态.9.（十五）中央空调、一次回风空调1、判断（）风机盘管机组的局部调节方法有水量调节和风量调节两种基本方法。（）对于用风机盘管空调的房间，房间内局部的可控参数主要是室内温度、风量和排风。（）风管系统的阻力和风量的关系为：H=KL2，式中K为阻力特性系数L为风管内风量。（）风管内测定风量的计算公式为：L=3600FVm3/h。（）风口系数法是空调系统风量的调整方法之一。（）闭式冷却水系统的管路不与大气相通，故冷却温度由周围空气的湿球温度决定。（）一次回风式空调系统在夏季运行时的主要缺点是新风比例不易调节。（）一次回风式空调系统在夏季运行时的主要缺点是舒适性空调新风量不可调节。（）空气加热装置的加热能力一般应应在设计工况条件下进行。（）空气与水直接接触时，几乎可实现所有的空气处理过程。（）开式冷却循环水系统的补水量,主要依据：蒸发损失、风吹损失、排污损失和渗漏损失。选择直流式空调系统在夏季运行时（C）。必须开启加热器（B）不允许开启加热器（C）根据精度要求开启加热器（D）根据基数要求开启加热器直流式空调系统在夏季运行时的主要缺点是（D）。（A）对于舒适性空调新风量不足（B）对于工艺性空调新风量不足（C）对于工艺性空调热负荷太大（D）热湿负荷太大直流式空调系统适用于（D）。舒适性场合（B）洁净的场合（C）无公害的场合（D）产生有害气体场合（B）空调系统适用于对送风温差没有严格要求的舒适性空调场合。（A）二次回风式（B）一次回风式（C）直流式（D）封闭式风机盘管空调系统属于（A）。空气—水系统（B）空气系统（C）水系统（D）冷剂系统对于有风机盘管的房间，房间内的局部可控参数主要是（B）。风压、水温、水量（B）风量、室内温度、排风（C）风压、冷冻水温度、新风量（D）风量、冷冻水温度、新回风量比风机盘管机组的局部调节方法有（A）水量调节和风量调节两种方法（B）室内温度调节和排风量调节两种方法（C）室内温度调节和新风量调节两种方法（D）冷冻水温度新回风量比调节两种方法空调设备进行整个系统的运行与调整，其实质是（A）的调整。系统流量（B）系统水量（C）系统风量（D）系统温度（9）表冷器冷却能力计算的公式为：（D）。（01）（A）Q=ρ（h1-h2）（B）Q=G（d1-d2）（C）Q=V（h1-h2）（D）Q=G（h1-h2）（10）空气加热器发热量的计算公式为（A）。（01）（A）Q=GCP（t2-t1）（B）Q=GCP（h2-h1）（C）Q=GCP（d2-d1）（D）Q=GCV（t2-t1）（11）计算空气冷却装置的冷却能力（A）。可以从风侧，也可以从水侧计算（B）可以从水侧，不可以从风侧计算（C）仅可以从水侧计算（D）仅可以从风侧计算（12）计算空气加热装置的加热能力（D）。仅可以从风侧计算（B）仅可以从水侧计算可以从水侧，不可以从风侧计算（D）可以从风侧，也可以从水侧计算（13）不属于室内热源造成的负荷是（C）。（A）照明灯具散热（B）电动设备散热（C）太阳辐射热（D）人体散热散湿（14）电动设备的散热量计算公式为（C）。（A）Q=N/η（B）Q=n1n2N/η（C）Q=n1n2n3N/η（D）Q=n1N/η（15）风管系统的阻力和风量有如下关系H=KL2，式中（A）。（A）K为阻力特性系数，L为风管内风量（B）K为风管内风量，L为阻力特性系数（C）K为阻力特征系数，L为风管内风速（D）K为风管内风速，L为阻力特征系数（16）风管内测定风量的计算公式为：（B）。（A）L=3600Fv