冬梅街垃圾站高支模方案

PAGE编制人：审核人：审批人：编制单位：编制日期：苏州吴江区冬梅街东侧、顾家荡路南侧垃圾中转站工程高大模板专项施工方案PAGE84-目录TOC\o"1-3"\h\z一、工程概况 -2-二、编制依据 -2-三、施工计划 -3-四、模板支撑方案 -3-五、模板支架的施工 -7-六、质量保证措施 -10-七、安全保证措施 -11-八、浇注过程中防止高支模支撑系统失稳措施 -13-九、高支模监测 -14-十、环保与文明施工 -14-十一、应急救援预案 -14-十二、计算书： -18-十三、高支模附图： -84-一、工程概况工程概况工程名称苏州吴江区冬梅街东侧、顾家荡路南侧垃圾中转站工程工程地点苏州吴江区冬梅街东侧、顾家荡路南侧建筑面积1119.2㎡建筑高度9.75m基础形式桩基础主体结构框架抗震等级四级抗震设防烈度6度层数局部二层层高(m)4.8、3.9建设单位苏州市吴江区城市管理局设计单位上海环境卫生工程设计院监理单位吴江新世纪工程项目管理咨询有限公司施工单位吴江市八都建筑有限公司高支模概况及专家论证内容高支模位置区域高支模区域支模高度标高最大跨度最大梁截面及其它梁截面（mm）板厚垃圾站主体站房1-7轴交A-D轴14.1m-5.40m至8.70m15m400*1400/400*650/300*800/300*650/250*600130mm为了保证支撑模板系统的施工质量，防止发生不安全事故，避免造成人员伤亡和财产损失，特编制高支撑模板系统专项施工技术方案。二、编制依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011；《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008；《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）；《建筑施工手册》（第三版）中国建筑工业出版社；《建筑施工工艺标准》中国建筑工业出版社；《危险性较大的分部分项工程安全管理方法》建质[2009]87号；苏建质（2006）第24号文件，苏建安监（2010）第3号文件，苏住建（2010）第58号文件，住建部建质（2009）254号文。三、施工计划3.1、物资准备按照施工方案做好模板结构体系的主要材料计划，根据施工平面图的要求，组织好所需的材料、机具按计划进场，在指定地点，按规定方式进行储存、堆放，确保施工所需。根据项目经理部架构，按照劳动需要量计划，组织劳动力进场，并对其进行安全、防火、文明施工等方面的教育，并建立、健全各项现场管理制度。3.2、施工准备1、模板涂刷脱模剂，并分规格堆放，根据图纸要求，放好轴线和模板边线，定好水平控制标高。2、柱、防爆墙混凝土浇筑完毕。3、根据模板方案、图纸要求和工艺标准，向班组进行安全、技术交底。4、钢管支撑地面场地干净，并满足承载力要求，应有可靠的照明设施。5、模板安装前，先检查模板、钢管、构配件质量，不符质量标准的不得投入使用。3.3、施工计划本高支模项目计划于2016年9四、模板支撑方案4.1材料及设备4.1.1高支模杆件材质要求本工程脚手架钢管采用φ48、壁厚2.70mm规格的钢管，其力学性能应符合国家现行标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235－A级钢的规定。（1）应有产品质量合格证；（2）应有钢管材质检验报告；（3）钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；（4）必须涂防锈漆进行防锈处理。（5）钢管上严禁打洞。4.1.2扣件材质要求（1）新进的扣件必须有产品质量合格证、生产许可证和专业检测单位测试报告。对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的规定抽样检测；（2）扣件不得有裂纹，并将影响其外观质量的粘砂、毛刺、氧化皮等清除干净；扣件与钢管的贴和面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好；（3）扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm；（4）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；（5）扣件应进行防锈处理。（6）在螺栓拧紧，扭矩达65N·m时，不得发生破坏。4.1.3模板模板采用15厚多层板模板，模板进场后进行严格选材，模板不得有鼓泡、分层、翘曲变形，模板厚薄偏差在1mm内，两对角线长度允许偏差4mm。4.1.4木方采用40×90木方，作为梁内楞及板底模板支撑，木方要求规格一致。两个相对面要平行，厚度均匀，尺寸允许偏差2mm。4.1.5对拉螺栓螺杆采用Φ14高强丝杆，加套胶杯和塑料套管,对拉螺栓在模板拆除后抽出重复使用，螺栓的间距及布置位置见设计表。4.2设计参数4.2.1立杆钢管支撑体系设计采用单立杆,立杆的垂直度偏差应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》的要求。梁两侧立杆采用φ48、壁厚2.70mm规格的钢管扣件式连接，梁下立杆上部为可调支托，为确保支撑体系的整体性,板下立杆与梁下立杆应成排拉通,有特殊情况不能拉通时,连接错层立杆的纵向水平杆搭接两侧横向水平杆的长度不小于2跨。4.2.2扫地杆在距离结构面200mm处,设置一道水平扫地杆,约束立杆底端在纵向或横向发生位移,保证立杆稳定性。4.2.3水平杆梁板下水平杆步距统一按1500mm搭设,顶部水平杆均以少于1500mm布置,从承载面起200设扫地杆一道。顶部距模板不大于200mm。水平杆的水平偏差应满足《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》的要求,根据立杆高度不同调整步距时,可采用下小上大的变布局设置,但变化不得过多。高支撑体系中的加强层在框架柱处用钢管抱箍与框架柱硬连接。4.2.4剪刀撑在高支模外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式的剪刀撑，其宽度宜为4～6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45°～60°。当建筑层高在8～20m时，除应满足上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。4.2.5模板梁模板梁底、侧模板采用15mm厚木模板,梁底以40×90mm木方作小梁,小梁下部采用Φ48×2.70单钢管做主梁,设计间距详见设计参数表及附图。梁侧以40×90mm木方做小梁,在梁中穿φ14高强螺杆，沿梁长方向间距详见设计参数表。梁的底模、侧模按设计断面进行加工制作,按梁侧模包梁底模、楼板模板压梁侧模的原则进行模板的拼装。板模板板模板采用15mm厚木模板拼装,梁与板、板与板接头处加贴自粘海绵条以防漏浆。板底以40×90mm木方作小梁,间距200mm,采用Φ48×2.70单钢管做主梁,间距同立杆纵向间距。板模板拼装要尽量采用整块模板及大块模板拼装的原则,减少整张层板的切割。4.3模板支撑体系设计高支模区域及非高支模区域梁、板模板支撑体系设计一览表梁板截面尺寸mm立杆梁截面方向间距（mm）立杆梁跨度方向间距（mm）梁下立杆根数对拉螺栓mm搭设计算高度（m）备注400*1400267+266+267≤80022φ14@40014.1400*650300*800300*650400+400350+350350+350≤8001无14.1250*600650≤800无无14.1现浇板）≤800（横向）≤800（纵向）14.1说明：1、高支模区域最大截面400*1400mm的梁和最小截面250*600mm的梁均单独设计计算，现场布置立杆时，实际立杆间距均小于设计立杆间距。2、高支模区域400*650mm、300*800mm、300*650mm三种不同截面梁，以最大截面400*650mm梁设计计算，300*800mm、300*650mm同等设计布置立杆，且实际立杆间距均小于设计立杆间距，因此300*800mm、300*650mm截面梁均不再另出计算书。3、梁侧模板400*1400mm、400*650mm、300*800mm三种截面梁均单独设计计算，300*650mm、250*600mm梁参照400*650mm梁设置侧模；不再另出梁侧模板计算书。4、综合考虑到排架立杆布置模数和水平系杆通长设置的整体性好的因素，14.1m共享空间现浇板高支模支撑体系与8.7m高度现浇板支撑体系同等设计布置支撑立杆，统一按14.1m高度计算，且实际立杆间距均小于设计立杆间距，因此8.7m高支模现浇板模板不再另出计算书。4.4模板支架地基本工程高支模区域地基采用：收集车作业大厅地坪：原素土整平压实→300厚建筑垃圾压密夯实→100厚混凝土，养护至设计强度80%开始搭设模板支撑体系，等搭设完成时地基承载力完全能够满足要求，不予验算。压缩设备、箱体升降设备基坑：均为现浇钢筋砼基坑底板，可直接搭设高大模板支撑体系，不予验算。支撑立杆下，设置常用脚手板垫木，宽度为250mm,厚度为50mm。五、模板支架的施工5.1模板支架搭设工艺流程放线测量→高支模支架搭设及模板安装→支架验收→结构施工及养护→高支模支架拆除5.2模板支架的施工1）支撑体系搭设前，技术、安全负责人向施工作业班组、作业人员作出详细说明，对其进行技术和安全作业的书面交底，并由双方签字确认。2）对钢管脚手架、扣件按规范要求进行检查、验收；严禁使用不合格的钢管和扣件及其构配件。3）放线测量模板放线时，应先清理好现场。首先用经纬仪根据施工图测出每条轴线，然后用墨线弹出梁边线及砌体墙边线，然后根据梁两侧立杆位置向外排布板底立杆。另外，为了为墙体装修留出操作面，在距墙体400mm处弹线，开始排布第一排立杆，然后向外排布立杆。5.3支架搭设1）搭设用的钢管杆件及配件应符合下列规定：钢管和扣件的质量满足要求，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。剪刀撑、水平杆件、连接杆和扣件的设置应符合规范要求。不配套的钢管与配件不得混合使用，严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。搭设完架体后,应检查并调整其水平度与垂直度,以及杆件的步距、纵距和横距。剪刀撑、横向斜撑水平杆件应紧随钢管立杆的安装及时设置。连接钢管立杆与配件的扣件必须处于拧紧状态。水平杆件应在同一步内连续设置。支架必须配合施工进度搭设,一次性搭设高度应符合要求。2）连接杆加固杆、剪刀撑等加固件的搭设应符合下列规定：加固杆、剪刀撑必须与支架同步搭设。水平加固杆应设于钢管立杆内侧,剪刀撑应设于钢管立杆的外侧并连接牢固。剪刀撑应成45～60度角，双支对称布置；剪刀撑交叉点用旋转扣件，剪刀撑斜杆件的接长区域，应等间距设置3个旋转扣件进行搭接，搭接长度大于1m，端部搭接扣件距离扣件端头的距离大于100mm，不得采用对接扣件；剪刀撑斜杆和立杆或水平杆交叉时，交叉点应用旋转扣件进行固定。3）立杆、水平杆的连接应符合下列规定：立杆不得搭接，特别是在梁下的立杆。只允许采用对接的形式加以接长，立杆上的对接扣件应交错布置,两根相邻立杆的接头不应设置在同步内,相邻接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm,各接头中心至主节点的距离不宜大于1/3步距。纵横向水平杆应按满堂架的要求搭设,接头采用对接扣件，对接扣件应交错布置，两根相邻大横杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。4）加固件等与钢管立杆采用扣件连接时应符合下列规定：扣件规格应与所连钢管外径相匹配。扣件螺栓拧紧扭力矩宜为40～65N.m,并不得小于40N.m。各杆件端头伸出扣件边缘长度100mm。5.4模板支架系统的检查和验收高支模施工是本工程施工的重点。由于局部楼面高度高,若钢管扣件支撑体系处理不当,极易发生事故,故必须对高支撑支撑体系进行验收,达到施工方案要求后,方可进行下道工序施工。模板支架体系搭设前、作业层上施加荷载前、整体或分段达到设计高度后、遇六级大风或大暴雨后、停用超过一个月应进行检查和验收。所有支模排架均用钢管扣件与事先浇筑好的柱子顶紧，以确保支模排架的侧向稳定性。混凝土浇筑过程中严禁在支撑架下检查与加固支撑，禁止有人在架子下进行任何工作与通行。1）模板支架体系使用中,应定期检查下列项目：立杆止滑桩、支撑杆件、加固杆件、连接件、斜撑、剪刀撑、孔洞通道的构造是否符合要求。止滑桩是否松动、立杆是否悬空、外侧立杆是否冲撞过等。扣件、连接件是否松动。模板、钢筋及其他材料等施工荷载应均匀堆置，放平放稳。施工总荷载不得超过模板支撑系统设计荷载要求。2）模板支架体系验收时应具备的文件：专项施工方案及技术交底文件、专项施工方案的专家评审意见。构配件的产品合格证、质量检验报告。高支模的施工纪录及质量检查记录。模板支架体系搭设过程中出现的重要问题及处理记录。模板支架体系的验收申请报告。3）支架检查验收的质量要求：底座止滑桩不晃动、不滑动。支架搭设的垂直度与水平度允许偏差符合下表的要求：项目允许偏差（mm)垂直度每步架h/1000及±2.0支架整体H/600及±50水平度一跨距内水平架两端高差±1/600及+3.0支架整体±L/600及±50立杆间距的允许偏差：步距±20mm；横距±20mm；纵距±50mm。扣件螺栓拧紧扭力矩用扭力扳手检查,要求在40-65N.m,剪刀撑斜杆与地面的倾角为45°~60°。5.5支架的拆除支顶架的拆除应在统一指挥下,按先装后拆、后装先拆的顺序及下列安全作业要求进行：支架的拆除从一端走向另一端、自上而下逐层地进行,严禁上下同时作业；同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行；在拆除过程中,支架的自由悬臂高度不得超过两步,当必须超过两步时,应加设临时拉结；通长水平杆和剪刀撑等,必须在支架拆卸到相关的钢管架(立杆)时方可拆除；工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业,并按照规定使用安全防护用品；拆除工作中,严禁使用榔头等硬头击打、撬挖,各构配件严禁抛至地面。六、质量保证措施6.1材料质量的控制措施1）根据公司质量方针和质量手册的要求，选择合格的材料供应商。2）对于进场的模板、钢管、扣件等应按规范要求进行检查、验收；对不合格品必须退货，严禁投入使用。3）模板应按分类整齐平行堆放。模板堆放不宜过高，以免失稳。最下一块模板应垫起离地200mm高，保持通风防止受潮。4）预防轴线偏位、标高不正确的控制措施。5）每层都必须从同一基准点出发测出各条轴线，并按测量的要求进行复测，校核其精度是否达到要求。6）梁的轴线，边线应先用墨斗在楼面上弹线。7）用水准仪把建筑物水平标高引测模板安装位置，定好水平控制标高，严格控制梁板的标高。6.2施工质量保证措施1）模板及其支撑体系必须进行验算，保证其具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受施工过程中可能产生的各项荷载。（验算过程详见计算书。）2）做好各级技术交底工作，让所有施工人员掌握质量技术要求。3）配制模板时，要根据模板拼装接合的需要进行适当加长或缩短，确保模板板面表面平整，接缝严密、不漏浆。4）现场安装施工必须严格按本方案的要求进行，特别是对模板支撑体系的强度、刚度和稳定性等有显著影响的钢管杆件、木枋等构件的尺寸、间距等必须严格控制。5）严格按事先确定的合理施工工序进行操作施工，发现问题及时上报，并会同有关人员研究处理。6）模板及其支撑体系必须经有关单位验收通过，并如实做好质量验收记录后，方可组织下道工序的施工。7）浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。8）由于楼板混凝土提高标号后混凝土水化热较高，为减少混凝土内外温差，减小温度应力，在混凝土浇筑完成后及时覆盖并浇水养护。6.3预防漏浆的控制措施1）木模板拼缝处应平直刨光，拼板紧密；浇混凝土前要隔夜浇水，使模板润湿膨胀，将拼缝处挤紧。2）梁与柱相交，梁模与柱连接处应考虑木模板吸湿后长向膨胀的影响，下料尺寸可稍缩短些，使混凝土浇灌后梁模板顶端外口刚好与柱面贴平；但梁模板也不能缩短太多，否则膨胀后未能贴平柱模板，又会发生漏浆现象。3）底模板与梁接合处，应用方木镶接或用阴角模板；板底模板也应考虑浇水润湿后膨胀因素，适当缩小模板尺寸，这样既可防止漏浆，又可避免板底模板嵌入墙、梁内，且便于拆模。6.4成品保护措施1）模板安拆时应轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形。2）模板涂刷好隔离剂（脱模剂）后，在指定位置按规格分类堆放。3）模板安装完成后，要注意保持模板内清洁。4）拆模时不得用大锤硬砸或用撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和棱角。七、安全保证措施7.1安装安全技术措施1）应遵守高处作业安全技术规范有关规定，并对进场职工进行施工前的安全生产教育工作，提高安全意识。2）架子作业时,必须戴安全帽,系紧安全带,穿工作鞋,戴工作卡,铺脚手架不准马虎操作,操作工具及零件放在工具袋内,搭设中应统一指挥,思想集中,相互集中,相互配合,严禁在脚手架搭设过程中,嘻笑打闹,材料工具不能随意乱抛乱扔,吊运材料工具的下方不准站人。3）凡遇六级以上大风、浓雾、雷雨时,均不得进行高空作业,特别是雨后施工,要注意防滑,对脚手架进行经常检查,凡遇大风或停工段时间再使用脚手架时,必须对脚手架进行全面检查,如发现连接部分有松动,立杆、横杆、顶撑有左右上下位移,铁丝解除,脚手板断裂、跷头等现象,应及时加固处理。4）立杆应间隔交叉有同长度的钢管,应将相邻立杆的接头位于不同高度上,使立杆的薄弱截面错开,以免形成薄弱层面,造成支撑体系的失稳。5）扣件的紧固是否符合要求,可使用力矩扳手实测,要达到40～60N.m,过小则扣件易滑移,过大则会引起扣件的铸铁断裂。6）所有钢管、扣件等材料必须经检验符合规格,无缺陷方可使用。7）模板及支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时措施。8）施工现场应搭设工作梯,作业人员不得爬支架上下。9）高支模上高空临边要有足够的操作平台和安全防护,特别在平台外缘部分应加强防护，工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物，并在操作层和最底层满铺层板，保证地面施工人员安全。10）模板安装、钢筋绑扎、砼浇筑时,应避免材料、机具、工具过于集中堆放。11）不准架设探头板及未固定的杆。12）模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直、底部平整坚实、并加垫木。木楔要顶牢,并用横顺拉杆和剪刀撑。13)安装模板应按工序进行,当模板没有固定前,不得进行下一道工序作业。禁止利用拉杆、支撑攀登上落。14)支模时,支撑、拉杆不准连接脚手架或其他不稳固的物件上。在混凝土浇灌过程中,要有专人检查,发现变形、松动等现象。要及时加固和修理,防止塌模伤人。15)在现场安装模板时,所有工具应装入工具袋内,防止高处作业时,工具掉下伤人。16)二人抬运模板时,要互相配合,协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降,不得乱扔。17)安装柱、梁模板应设临时工作台,应作临时封闭,以防误踏和坠物伤人。7.2拆除安全技术措施1)模板支撑系统拆除前，项目技术负责人、项目总监应核查混凝土同条件试块强度报告，浇筑混凝土达到拆模强度后方可拆除，并履行拆模审批签字手续。2)模板支撑系统拆除前应由项目技术负责人进行拆除安全技术交底。3)模板支撑系统拆除前应清除架上的材料、工具和杂物。4)模板支撑系统的拆除作业必须自上而下逐层进行，先拆除非承重模板,后拆除承重模板，严禁上下层同时拆除作业，分段拆除的高度不应大于两层。附墙连接必须随支撑架体逐层拆除，严禁先将附墙连接全部或数层拆除后再拆支撑架体。模板支撑系统拆除时，严禁将拆卸的杆件向地面抛掷，应有专人传递至地面，并按规格分类均匀堆放。模板支撑系统拆除过程中，地面应设置围栏和警戒标志，并派专人看守，并在下面标出作业区,严禁非操作人员进入作业范围，拆下的模板应集中吊运,并多点捆牢，向下乱仍。5)工作前,应检查所有的工具是否牢固,扳手等工具必须用绳链系挂在身上,工作时思想要集中,防止钉子扎脚和从空中滑落。6)拆除模板采用长撬杆,严禁操作人员站在拆除的模板下。在拆除楼板模板时,要注意防止整块模板掉下,尤其是用定型模板作平台模板时,更要注意,防止模板突然全部掉下伤人。7)拆除间歇时,应将已活动模板、拉杆、支撑等固定牢固,严防突然掉落,倒塌伤人。8)已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放,严防操作人员因扶空、踏空堕落。9)在混凝土墙体、平台上有预留洞时,应在模板拆除后,随即在墙洞上做好安全防护,或将板的洞盖严。八、浇注过程中防止高支模支撑系统失稳措施1)浇注梁板砼前,应组织专门小组检查支撑体系中各种坚固件的固体程度，精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载。2)浇筑时不能集中于一点下料,要保持斜面均匀下料,避免使大量荷载集中一点,造成局部失稳。派安全员专职观察模板及其支撑系统的变形情况，发现异常现象时应立即暂停施工，待排除险情并经施工现场安全责任人检查同意后方可复工。3)砼浇筑前对架体进行全面检查，浇注梁板砼时,指定专人看护,防止紧固件滑动或杆件变形异常,以及加固变形杆件,防止质量事故和连续下沉造成意外坍塌。4)框架柱提前7-15天先行单独浇灌，柱子脱模后,高大模板支撑体系要及时进行抱柱处理,加强体系的稳定性，具体抱柱节点做法详见附图。5)钢筋等材料不能在支架上方堆放，泵管走向位置底部,尤其弯头部位,是极易产生水平方向作用力的部位,要在泵管底部要架设轮胎,不得使砼输送管直接与模板面接触，以减小对梁板面的冲击力。6)砼振动时，不得用振棒撬住模板或钢筋。7)振动器振棒等设备，不得集中堆放。浇筑时无需使用的设备一律在浇筑前清走。高大模板支撑系统搭设、拆除及混凝土浇筑过程中，应有专业技术人员进行现场指导，设专人负责安全检查，发现险情，立即停止施工并采取应急措施，排除险情后，方可继续施工。九、高支模监测项目部准备在现场采用水平仪及经纬仪进行施工过程自我监测。1、监测项目：支架沉降、位移和变形。2、测点布设：在高支模区域较大截面梁中1/2梁板跨位置，每个监测剖面布设三个支撑位移变形监测点。3、监测频率：模板的沉降测量由专人专职负责。在开始浇筑前测量一次，记录此值并以此值为初始值；在浇筑时，每隔30min测量一次，并与初始值相对比，得出沉降、位移量；浇筑完成之后至高支模层的混凝土强度达到80%这段时间，每隔半天测量一次。4、变形监测预警值；梁板支撑架垂直位移预警值取10mm，水平位移预警值取8mm。5、注意事项：对焊接钢筋、线锤、标示角钢等应做好保护，并挂好警示牌，防止人为破坏。当沉降量超出预警值时，立即停止浇筑砼，通知作业人员进行疏散，并通知相关部门负责人来处理。十、环保与文明施工现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。十一、应急救援预案11.1目的为确保我项目部高支撑架施工事故发生以后，能迅速有效地开展抢救工作，最大限度地降低员工及相关方生命安全风险，特制定本预案。11.2组织机构及职责由项目部成立应急响应指挥部，负责指挥及协调工作。组长：潘林敏组员：张忠华刘先晶杨晓荣王建萍具体分工如下：潘林敏：负责现场，任务是掌握了解事故情况，组织现场抢救；张忠华：负责联络，任务是根据指挥小组命令，及时布置现场抢救，保持与当地电力、建设行政主管部门及劳动部门等单位的沟通；杨晓荣：负责维持现场秩序，做好当事人、周围人员的问讯记录；王建萍：负责妥善处理好善后工作，负责保持与当地相关部门的沟通联系；刘先晶：负责架体的质量控制、验收；刘海峰：负责现场后勤物资、药品的供应。11.3应急救援的原则应急救援的步骤可分三步进行：1）事故发生后,现场发现人员首先应立即报告领导小组。领导小组根据事态的严重性及时进行处理。2）应急救援：在发生事故或接到报告后,应立即组织人员进行救助和工程抢险。在抢险救助过程中,遇有威胁人身安全的,应首先确保人身安全,迅速组织脱离区域后,在进行紧急措施。对于危险区域要在现场设立警戒线。3）应急恢复：恢复工作应在救援行动结束后进行,使事故应向区域回复到相对安全状态,防止二次事故的发生,再逐步恢复到正常状态。立即恢复的工作包括清理现场、人员清点和撤离、警戒解除、善后处理和事故评估。11.4应急措施针对支架施工和模板、钢筋、砼施工过程中易出现的施工问题和高空坠落,进行事件分析,并编制应急措施及办法。1）施工问题应急措施高支模工程事故的主要原因是纵横水平杆、特别是剪刀撑严重不足,造成高支撑体系整体刚度不足,整体稳定性差引起的,加之高支模工程具有突发性的特点。因此,当作业层上每施加施工荷载时,应组织相关技术、质量、安全相关人员进行一次检查,发现支撑有变形、支架有偏离、支撑体系连接部位有松动时,应组织人员及时进行加固和处理。首先支架下面要配备足够的照明灯具,保证夜间施工时,支架范围内照明良好和可视性。支架安装过程中,如发现局部构件因周转次数较多出现受损的情况时,要提出并组织人员进行更换；如发现局部支架立杆、水平杆间距以及其他搭设情况与方案不一致的地方要及时补强加固。支架在检查过程中,尤其是在砼浇筑过程中,安全员、木工工长和班组长的应在监督下派木工及架子工进行巡检和看模,如发现支架有变形时,出现坍塌预兆时,首先要立即安排作业范围内人员撤出支架范围,并停止上部的施工作业,及时报告项目主管领导,采取加固处理。对支撑系统要在浇筑过程中必须指派专人进行检查,发现问题时,首先要视情况的严重性及时疏散现场作业人员,并报告项目主管领导,采取加固和处理的措施后方可作业施工。现场动火部位,要配备手提式灭火器材。现场消防检查制度要坚持进行,一旦发现隐患,及时消除。对于现场一旦发生触电事故,项目组要根据伤员情况,采取现场急救或报警的方式进行。2）防高空坠落应急措施迅速将伤员脱离危险场地，移至安全地带。保持呼吸道通畅，若发现窒息者，应及时解除其呼吸道梗塞和呼吸机能障碍，应立即解开伤员衣领，消除伤员口鼻、咽、喉部的异物、血块、分泌物、呕吐物等。有效止血，包扎伤口。视其伤情采取报警直接送往医院，或待简单处理后去医院检查。伤员有骨折，关节伤、肢体挤压伤，大块软组织伤都要固定。若伤员有断肢情况发生应尽量用干净的干布（灭菌敷料）包裹装入塑料袋内，随伤员一起转送。预防感染、止痛，可以给伤员用抗生素和止痛剂。记录伤情，现场救护人员应边抢救边记录伤员的受伤机制，受伤部位，受伤程度等第一手资料。立即拨打120向当地急救中心取得联系（医院在附近的直接送往医院），应详细说明事故地点、严重程度、本部门的联系电话，并派人到路口接应。项目指挥部接到报告后，应立即在第一时间赶赴现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序，保护事故现场。11.5应急物资名称数量汽车2医药箱3担架5安全帽100安全带20常用药品常备11.6通讯联络医院抢救中心：120匪警：110火警：119项目负责人：潘林敏手机场负责人：张忠华手机勤负责人：张东华手机术负责人：刘先晶手机：1515029797711.7应急救援机构及路线事故发生后应将受伤人员就近、快速送往附近的苏州市吴江区永鼎医院进行医治。图中起点为：本工程项目所在地终点为：苏州市吴江区永鼎医院急诊大楼至事发地距离：1.6公里；估计路程时间：4分钟；十二、计算书：1400梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称400×1400混凝土梁截面尺寸(mm×mm)400×1400模板支架高度H(m)14.1模板支架横向长度B(m)30模板支架纵向长度L(m)30梁侧楼板厚度(mm)130二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.3非自定义:0.248地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)24风压高度变化系数μz0.796风荷载体型系数μs1.04三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)800梁两侧立柱间距lb(mm)800步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)800、800混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)400梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)267,533梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)150梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距133每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面外露设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.4)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.4)+1.4×0.7×2]×1＝45.261kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.4]×1＝43.497kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.4)]×1＝35.8kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×43.497×0.1332+0.117×1.764×0.1332＝0.081kN·mσ＝Mmax/W＝0.081×106/37500＝2.16N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×35.8×133.3334/(100×5400×281250)＝0.05mm≤[ν]＝L/400＝133.333/400＝0.333mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×43.497×0.133+0.45×1.764×0.133＝2.426kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×43.497×0.133+1.2×1.764×0.133＝6.662kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×35.8×0.133＝1.909kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×35.8×0.133＝5.251kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.23小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式简支梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.426/1＝2.426kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b=Max[6.662,6.662]/1=6.662kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=2.426/1＝2.426kN/m小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/3=0.032kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×(1.4-0.13)=0.772kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×1.35×0.5×(1.4-0.13)=0.772kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.7×2]×(0.4-0.4/2)/2×1=0.658kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.7×2]×((0.8-0.4)-0.4/2)/2×1=0.658kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.426+0.032+0.772+0.658=3.888kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=6.662+0.032=6.694kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.426+0.032+0.772+0.658=3.888kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[3.888,6.694,3.888]=6.694kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.909/1＝1.909kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b=Max[5.251,5.251]/1=5.251kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=1.909/1＝1.909kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.4/3=0.027kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1.4-0.13)=0.635kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1.4-0.13)=0.635kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)]×(0.4-0.4/2)/2×1=0.376kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)]×((0.8-0.4)-0.4/2)/2×1=0.376kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.909+0.027+0.635+0.376=2.947kN/m中间小梁荷载q中'=q1中'+q2'=5.251+0.027=5.277kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=1.909+0.027+0.635+0.376=2.947kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.947,5.277,2.947]=5.277kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×6.694×0.82，0.5×6.694×0.152]＝0.536kN·mσ=Mmax/W=0.536×106/54000=9.917N/mm2≤[f]=11.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×6.694×0.8，6.694×0.15]＝2.678kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.678×1000/(2×40×90)＝1.116N/mm2≤[τ]=1.23N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×5.277×8004/(384×7040×243×104)＝1.645mm≤[ν]＝l1/400＝800/400＝2mmν2＝q'l24/(8EI)＝5.277×1504/(8×7040×243×104)＝0.02mm≤[ν]＝2l2/400＝2×150/400＝0.75mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=[qL1,0.5qL1+qL2]=max[6.694×0.8,0.5×6.694×0.8+6.694×0.15]=5.355kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.11kN,R2=5.355kN,R3=5.355kN,R4=3.11kN正常使用极限状态Rmax'=[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[5.277×0.8,0.5×5.277×0.8+5.277×0.15]=4.222kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.358kN,R2'=4.222kN,R3'=4.222kN,R4'=2.358kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×2.7主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.7主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89可调托座内主梁根数11、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.214×106/4120=52.017N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝5.355kNτmax=2Vmax/A=2×5.355×1000/384＝27.891N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.039mm≤[ν]＝L/400＝267/400＝0.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.022kN，R2=8.487kN，R3=8.487kN，R4=0.022kN七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.851、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.022,0.022]＝0.022kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝8.487kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算钢管截面类型(mm)Φ48×2.7钢管计算截面类型(mm)Φ48×2.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.11、长细比验算l0=h=1500mmλ=l0/i=1500/16=93.75≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.6412、风荷载计算Mw＝0.9×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.248×0.8×1.52/10＝0.051kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.4)+1.4×0.9×2]×1＝40.932kN/m2)小梁验算q1＝max{2.198+0.9×1.2×[(0.3-0.1)×0.4/3+0.5×(1.4-0.13)]+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.9×1]×max[0.4-0.4/2，(0.8-0.4)-0.4/2]/2×1，6.034+0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.4/3}=6.062kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.033kN，R2＝7.629kN，R3＝7.629kN，R4＝0.033kN立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+0.9×1.2×0.1×(14.1-1.4)+Mw/lb＝max[0.033+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.9×1]×(0.8+0.4-0.4/2)/2×0.8，7.629，7.629，0.033+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.9×1]×(0.8+0.8-0.4-0.4/2)/2×0.8]+1.372+0.051/0.8＝9.064kNf＝N/(φA)+Mw/W＝9063.936/(0.641×384)+0.051×106/4120＝49.202N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=14.1/30=0.47≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C20混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)7.488混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.858立柱垫板长a(mm)100立柱垫板宽b(mm)100F1=N=9.064kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=0.858N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=800mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.858+0.25×0)×1×800×100/1000=48.048kN≥F1=9.064kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=7.488N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，Aln=ab=10000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×7.488×10000/1000=303.264kN≥F1=9.064kN满足要求！650梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称400×650混凝土梁截面尺寸(mm×mm)400×650模板支架高度H(m)14.1模板支架横向长度B(m)30模板支架纵向长度L(m)30梁侧楼板厚度(mm)130二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.3非自定义:0.248地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)24风压高度变化系数μz0.796风荷载体型系数μs1.04三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)800梁两侧立柱间距lb(mm)800步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)800、800混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)400梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)400梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)150梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距133每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面外露设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.65)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.65)+1.4×0.7×2]×1＝22.024kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.65]×1＝20.26kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.65)]×1＝16.675kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×20.26×0.1332+0.117×1.764×0.1332＝0.04kN·mσ＝Mmax/W＝0.04×106/37500＝1.058N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×16.675×133.3334/(100×5400×281250)＝0.023mm≤[ν]＝L/400＝133.333/400＝0.333mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×20.26×0.133+0.45×1.764×0.133＝1.186kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×20.26×0.133+1.2×1.764×0.133＝3.254kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×16.675×0.133＝0.889kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×16.675×0.133＝2.446kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.23小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式简支梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.186/1＝1.186kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b=Max[3.254,3.254]/1=3.254kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=1.186/1＝1.186kN/m小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/3=0.032kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×(0.65-0.13)=0.316kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×1.35×0.5×(0.65-0.13)=0.316kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.7×2]×(0.4-0.4/2)/2×1=0.658kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.7×2]×((0.8-0.4)-0.4/2)/2×1=0.658kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=1.186+0.032+0.316+0.658=2.193kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=3.254+0.032=3.286kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=1.186+0.032+0.316+0.658=2.193kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[2.193,3.286,2.193]=3.286kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=0.889/1＝0.889kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b=Max[2.446,2.446]/1=2.446kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=0.889/1＝0.889kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.4/3=0.027kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.65-0.13)=0.26kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.65-0.13)=0.26kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)]×(0.4-0.4/2)/2×1=0.376kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)]×((0.8-0.4)-0.4/2)/2×1=0.376kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=0.889+0.027+0.26+0.376=1.552kN/m中间小梁荷载q中'=q1中'+q2'=2.446+0.027=2.472kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=0.889+0.027+0.26+0.376=1.552kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.552,2.472,1.552]=2.472kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×3.286×0.82，0.5×3.286×0.152]＝0.263kN·mσ=Mmax/W=0.263×106/54000=4.868N/mm2≤[f]=11.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×3.286×0.8，3.286×0.15]＝1.314kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.314×1000/(2×40×90)＝0.548N/mm2≤[τ]=1.23N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×2.472×8004/(384×7040×243×104)＝0.771mm≤[ν]＝l1/400＝800/400＝2mmν2＝q'l24/(8EI)＝2.472×1504/(8×7040×243×104)＝0.009mm≤[ν]＝2l2/400＝2×150/400＝0.75mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=[qL1,0.5qL1+qL2]=max[3.286×0.8,0.5×3.286×0.8+3.286×0.15]=2.629kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.754kN,R2=2.629kN,R3=2.629kN,R4=1.754kN正常使用极限状态Rmax'=[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[2.472×0.8,0.5×2.472×0.8+2.472×0.15]=1.978kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.242kN,R2'=1.978kN,R3'=1.978kN,R4'=1.242kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×2.7主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.7主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89可调托座内主梁根数11、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.266×106/4120=64.472N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝3.731kNτmax=2Vmax/A=2×3.731×1000/384＝19.432N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.049mm≤[ν]＝L/400＝400/400＝1mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.652kN，R2=7.462kN，R3=0.652kN七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.851、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力N＝max[R1,R3]＝max[0.652,0.652]＝0.652kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2]＝7.462kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算钢管截面类型(mm)Φ48×2.7钢管计算截面类型(mm)Φ48×2.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.11、长细比验算l0=h=1500mmλ=l0/i=1500/16=93.75≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.6412、风荷载计算Mw＝0.9×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.248×0.8×1.52/10＝0.051kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.65)+1.4×0.9×2]×1＝20.277kN/m2)小梁验算q1＝max{1.097+0.9×1.2×[(0.3-0.1)×0.4/3+0.5×(0.65-0.13)]+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.9×1]×max[0.4-0.4/2，(0.8-0.4)-0.4/2]/2×1，3.004+0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.4/3}=3.033kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.577kN，R2＝6.779kN，R3＝0.577kN立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+0.9×1.2×0.1×(14.1-0.65)+Mw/lb＝max[0.577+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.9×1]×(0.8+0.4-0.4/2)/2×0.8，6.779，0.577+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.9×1]×(0.8+0.8-0.4-0.4/2)/2×0.8]+1.453+0.051/0.8＝8.295kNf＝N/(φA)+Mw/W＝8295.075/(0.641×384)+0.051×106/4120＝46.079N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=14.1/30=0.47≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C20混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)7.488混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.858立柱垫板长a(mm)100立柱垫板宽b(mm)100F1=N=8.295kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh