广东框架结构住宅小区工程高支模施工方案

PAGE9PAGE45目录TOC\o"1-3"\u一、编制依据2二、工程概况2三、高支模搭设方案3四、高支模施工方法5五、高支模的施工管理12六、监测措施13七、应急预案14八、高支模计算16高支模施工方案一、编制依据1.《广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》；2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011；3、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2000；4.《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99；5．《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002；6.《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008；7.《建筑施工计算手册》（ISBN-7-11-04626-2江正荣编著）；8.《建设工程安全生产管理条例》；9.《建筑施工高处作业安全技术规范》；10．本工程有关施工图纸、地质报告及品茗计算软件等。二、工程概况本工程为锦绣南浦花园1、2座、3、4座、5、6、7座及集中公建、8、9、10座、11座、20、21、22座，垃圾站，公厕工程，总建筑面积167520㎡。本工程包括14座18～31层的高层住宅以及集中公建部分，其中1座24层，高73.45m；2座23层，高70.45m；3-4座18层，高55.45m；5-7座30层，高91.45m；8-10座31层，高94.45m；11座23层，高70.45m；20-22座31层，高97.45m。所有高层住宅首层层高均为4.45m。1-11座标准层层高为3m，20-22座标准层层高为3.1m。工程位于番禺区大石镇南浦西三村白旗围，交通便利。根据人防地下室顶梁板设计图纸，人防地下室顶板最高截面梁为700×1200，板厚为250-450，柱距、梁跨度为8.3m×8.3m。因此针对此类情况应编制高支模施工方案以确保施工安全。三、高支模搭设方案（一）.支模采用的主要材料（1）钢管：Ф48×3.0mm；（2）木枋：60mm×80mm×L；（3）胶合板：915mm×1830mm×18mm；（4）门式脚手架：MF1219及900mm高配套矮架；（5）上下支托：采用脚手架配套可调支托，调节范围为0-70cm，上下托伸出范围均不得超过30cm；（6）底垫：18mm厚木垫板或双60×80长条方木（设底托时）；（7）基础：钢筋砼结构梁板。（二）、模板支撑设计根据工程特点和实际情况选用门式脚手架作支撑，搭设要点如下：1、梁模板支撑设计（1）梁底及梁侧模板选用18mm厚木夹板。根据高支模的最大截面梁尺寸700×1200mm的情况，对梁底横楞作以下设计要求：梁截面≤0.1m2的，其梁底横楞采用60mm×80mm@300mm；0.1m2<梁截面≤0.15m2的，其梁底横楞采用60mm×80mm@250mm；0.15m2<梁截面≤0.21m2的，其梁底横楞采用60mm×80mm@200mm；0.21m2<梁截面≤0.36m2的，其梁底横楞采用60mm×80mm@150mm；梁截面大于0.36m2的，其梁底应满铺60mm×80mm木方横楞；梁底纵楞采用双拼钢管支撑；梁侧次楞（内肋）平行梁截面设置，采用60mm×80mm方木@200mm；梁侧主楞（横肋）垂直梁截面设置，采用方木60mm×80mm（间距依梁高定，400mm以内），若梁高超过750mm需设对拉螺栓时，可采用钢管主楞拉通长设置；梁下支架门架跨距取900mm（梁截面不大于0.36m2的）；所有梁下支撑门架与板下支撑门架的空隙不超过400mm。针对梁截面为700×1200mm的大截面梁，梁下支架门架跨距取600mm；梁下支撑门架与板下支撑门架的空隙不超过400mm。梁下第一道支撑门架与砼墙柱距离不大于300mm。（2）对于支撑高度(包梁高)为4m梁的门架组合：选择竖向配置1个1.9m标准门架，通过加高基础垫板（或垫块）以及调节可调上下托的伸出长度来满足各种支撑高度的要求，操作中应确保下托的伸长高度不得超过200mm，上托伸长高度不超过300mm，同时垫板（垫块）应保证平整。（3）门架垂直于梁轴线布置，且必须协调，做到纵横各成一线，互相之间宜按模数设置，以便水平连系杆及门架本身配备的交叉撑的安装。（4）0.75m≤梁高<0.9m的结构梁设置1道M12对拉螺栓，居梁中沿梁长度方向每500-600mm设置；0.9m≤梁高≤1.2m的梁设置2道M12对拉螺栓，基本三等分梁高并沿梁长度方向每500-600mm以内设置。（5）水平加固杆在周边顶层，底层及中间每5列，5排通长连续设置，并应采用扣件与门架立杆扣牢，水平杆用Φ48钢管。水平杆的杆边要紧贴柱边，四个角要用扣件锁死。（6）每一个门架都必须按规范要求全部安装本身配备的交叉撑。（7）门架本身配备的交叉撑及纵横水平杆与门架的连接，必须用脚手架扣件与门架连接，不得用铁线绑扎。2、板模板支撑设计（1）楼面结构板模板采用门式架支撑，一般情况下，门架跟随主梁方向设置，跨距@900，最靠梁边的板下门架与梁下门架的空隙不得超过400mm，其余板底门架空隙不得超过900mm。具体的设置应根据四周梁下门式架设置而调整，大致应保证一个平方米的结构板下面要有一根钢管支撑，若达不到应加设Φ48钢管补充并与门架连成整体。（2）对于4.0m高的楼板的门架组合：选择竖向配置1个1.9m标准门架加一榀0.9m高的矮架，同时通过调整基础垫板（垫块）以及可调上下托的伸出长度来满足高度要求，操作中应确保上下托的伸长高度不得超过300mm，同时垫板应保证平整。（3）板下第一道龙骨采用60mm×80mm截面木方，间距@200；板下第二道龙骨采用双拼钢管支撑。（4）门式架内外侧均设置交叉支撑，并与门式架、立杆上的锁锁牢。设置水平杆，并采用扣件与门架杆扣牢，水平杆用Φ48，下道杆距地面200㎜作为扫地杆设置。（5）水平杆的设置：在脚手架周边，顶层及中间原则上每5排5列通长连续设置，上层及中间层在有柱位置设置，水平杆的杆边要紧贴柱边，四个角要用扣件锁死。3、交叉梁底及其他部位底下门架交叉时架体布置要求（1）由于梁底支撑门架沿着梁方向每排设置，对于纵横两个方向的梁在相交位置难免存在门架交叉“打架”的情况。针对这种情况，采取以下措施：①本着小截面梁底门架让大截面梁底门架的原则进行梁底门架布置。②在交叉位置的支撑小截面梁位置增设梁下两根Φ48钢管支架代替门架，梁下立杆间距小于1.2m，与周围门架紧密拉结成为整体。（2）任何梁底的门架距离柱边不得超过0.5m，否则应加设一排门架或Φ48钢管立杆支架。（3）对于小跨度板，由于板四周梁皆设置了门架，因此应根据实际情况设置板底门架，必要时增设钢管支架，应保证1m2以内的结构板范围内要有立柱支撑。（4）其它不适宜搭设门式架支撑的地方宜采用钢管支架，与门架有效拉结。4、大截面梁板支撑设计、施工技术措施（1）由于本人防地下室非全部正交梁，且板厚较大，因此应采取分段、分块浇筑的施工技术措施以确保施工安全。（2）非正交梁较多，而且采用门架支撑，因此在搭设时应注意门架中心应与支撑大梁中心点基本重合，偏差不得超过100mm，否则应在梁侧模底下另补两根钢管的加强措施。若非正交梁在布架设置时发现偏差较大应采用钢管架支撑，支撑间距为900mm(平行梁截面方向)×600mm（沿梁方向）。（3）所有大截面梁下支撑顶端及底端均应设置纵横水平加强杆，与周边板支撑架有效拉结；同时在所有大截面梁底两侧设置垂直剪刀撑。（4）整个支撑门架应连成一体，严格按规范要求的构造措施搭设，检查。5、已搭范围的加强处理措施（1）现场已搭范围的大截面梁下支撑间距为900mm，由于拆改调整门架支撑间距较为困难，工期较长，经现场人员确定，按在梁底另加两排加强支撑门架，详见附图示意。（2）两排加强支撑门架应与原支撑门架系统有效牢固的纵横水平拉结，与支撑系统拉结纵横方向各不少于5个门架；同时两排加强支撑门架应设纵横水平加强杆。（3）个别部位增加加强支撑门架有困难或无法拉结的位置则采用钢管，并做好纵横水平拉结，与支撑系统拉结纵横方向各不少于6个立柱。（4）确保门架下托伸长不超过200mm，如超过应进行调整，否则加高底下垫块或垫板处理。四、高支模施工方法（一）.材料模板：采用915mm×1830mm×18mm（厚）胶合板。木枋：60mm×80mm×L（L≤2m）支撑系统：MF1219门式脚手架及配件、钢管φ48mm等。扣件：选用满足门式架与钢管扣牢的规格。（二）.施工顺序放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高梁、板门式脚手架安装↓梁、板门式脚手架安装↓架设梁底纵横木枋于门式架顶托上架设梁底纵横木枋于门式架顶托上↓梁底模板及侧模板安装梁底模板及侧模板安装↓架设板底木枋于门式脚手架顶托上架设板底木枋于门式脚手架顶托上筑↓楼板模板安装楼板模板安装筑↓梁、板钢筋铺设、绑扎梁、板钢筋铺设、绑扎↓梁、板混凝土浇筑梁、板混凝土浇筑筑↓混凝土养护，按工程实际情况并达到规范要求的拆模强度等级100%混凝土养护，按工程实际情况并达到规范要求的拆模强度等级100%筑↓拆下门式脚手架可调顶托拆下门式脚手架可调顶托筑↓拆除梁、板模板，清理模板拆除梁、板模板，清理模板筑↓拆除水平拉杆、剪力撑及门式脚手架钢管拆除水平拉杆、剪力撑及门式脚手架钢管（三）.安装支撑系统⑴采用门式架模板支撑①梁模板支撑的门架采用垂直于梁轴线的布置方式，楼板模板支撑时采用平行于板短向而布置，并根据梁底及板底的高度组合拼装。②梁和楼板的门式架跨距和间距必须按计算情况布置。③支顶安装前，应放出轴线、梁位置线以及楼面水平控制标高。安装第一层门式脚手架后，要调节可调底座来进行调平校直，然后安装上层门式脚手架。但可调底座调节螺杆伸出长度不宜超过200mm。当安装高度不足一榀门架高度时，可采用梯型架和可调托座进行调节。在每往上安装一榀门架时，门架侧要安装剪刀撑，并用连接销和锁臂锁紧立杆接头。门式脚手架应垂直，上、下层门式脚手架应在同一竖直中心线上。门式脚手架安装宜排列整齐，并在相互垂直的两个方向有保证其稳定的支撑系统。除门式脚手架剪刀撑必须连接固定外，还必须在门式脚手架连接部位以及最上层门式脚手架顶托下端纵向设φ48钢管拉杆一度，并按方案要求在底部门架下端内侧设通长扫地杆；水平加固杆应采用扣件与门架立杆扣牢。门架必须牢固地支承在首层砼地面，并在立杆底座下铺设木垫板。④剪刀撑设置在门架外则周边和内部按前述要求设置，斜杆与地面倾角宜为450~600。⑵考虑到个别梁为弧形、折梁，为保证支撑架的整体稳定性及整体抗倾覆能力，加设的水平加固杆端部伸至已浇筑的钢筋混凝土柱上，并用扣件把水平加固杆牢固扣在柱上。⑶支撑安装完成后，应认真检查支架是否牢固，发现问题，立即整改。（四）.梁、板模板的安装（1）、梁模板的安装先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整门式脚手架可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放木枋托梁。固定托梁木枋后在其上安装梁底横楞，横楞采用满铺60mm×80mm木枋。横楞安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。当梁跨度在大于或等于4m时，梁底模应按要求起拱，起拱高度宜为全跨长度的1/1000~3/1000。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。当梁高超过750mm时，在梁中纵向正中对拉穿梁螺栓。（2）、楼面模板的安装首先通线，然后调整门式脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托托板上架设木枋托梁，托梁固定后架设横楞，然后在横楞上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉固。（3）、模板支撑组装完毕后应进行下列各项内容的验收检查：①门架设置情况②交叉支撑、纵横杆、扫地杆及斜撑等配置情况③底座、顶托螺旋杆伸出长度④限位销等扣件牢固情况⑤垫木情况（4）、验收程序及验收机构①项目部自检。由项目经理、安全员、主办施工员、班组人员等组成验收小组负责。②监理公司检。由监理公司总工程师、总监、总监代表等人员组成验收小组负责。③报请安全监督站验收。（五）.支顶、梁板模板的拆除及楼板成品保护⑴支撑系统拆除前应全面检查支架的扣件连接、支撑体系等是否符合构造要求。支撑系统的水平纵横杆、剪刀撑等不得随意拆除。⑵拆除每层楼板模板前，梁砼强度达到100%才能拆除支撑。由项目负责人对参与脚手架拆除的有关人员进行技术、质量、安全、保护交底，并作好书面记录。⑶在拆除模板及其支撑系统时，在拆除区域应设置警戒线，且应派专人监护。特别在拆除楼层外边模板时，应有防高空坠落及防止模板向外倒跌的措施。⑷支撑系统的拆除与搭设顺序正好相反，拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。拆除模板和支撑时，先将门架可调顶托撑松下，并将水平加固杆、剪刀撑加固，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和木枋，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及立杆。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。⑸支顶拆除①检查门式脚手架有无由于拆除时可能造成安全隐患，如有应消除隐患后再进行拆除。②清除门式脚手架上杂物及地面障碍物。③拆除门式脚手架应一步步进行，由上而下，一步一清地进行拆除，不可两步或两步以上同时拆除。卸下材料分类归堆，以便周转使用。④门式脚手架拆除时周围应设围栏、安全网或警戒标志，并设专人看管禁止入内。拆除由上而下。操作人员必须带好安全帽，登高作业须佩带安全帽，非工作人员不得进入工作区内。⑹混凝土成品保护的好坏，对外观、耐久性有直接影响，因而必须做好成品保护。楼板混凝土浇筑后待达到一定强度后(同条件试块达到1.2MPa时)方可上人进行下道工序。进行下道工序前应做好对板面的保护。特别是搬运钢筋时不能集中堆放，底部必须垫木方，落时应轻轻放下，防止发生楼板裂缝。此外浇筑混凝土时散落的混凝土，应及时清理干净，防止二次污染。⑺楼梯踏步混凝土没有达到1.2MPa时，严禁上人踩踏。当楼梯模板拆除后，用角铁或旧竹编板将楼梯边角保护好，防止掉角。（六）.技术安全措施⑴门式脚手架搭设前，应按《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）和施工组织设计的要求向搭设和使用人员做好安全、技术交底。⑵对门架、配件、加固件应进行检查验收，严禁使用锈蚀严重或弯曲严重或不合格的门架、配件。不配套的门架与配件不得混合使用于同一竖直脚手架支撑系统。⑶搭设在已夯地坪上的门式脚手架立杆底座下应铺设垫板。可调底座、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。⑷水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与门式脚手架的搭设同步进行。水平加固杆应设于门式脚手架立杆内侧，剪刀撑应设于门架立杆外侧并连牢。⑸门式脚手架安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得从两端向中间进行，以免结合处错位，难于连接。⑹在2m以上高处支模或拆模时，应在脚手架铺设架板，使操作人员有可靠的立足点，并在其下挂水平兜网。同时按高处作业、悬空和临边作业的要求采取相应防护措施。⑺作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得在支架上集中堆放模板、钢筋等物件。应避免装卸物料对模板支撑或门架产生偏心、振动和冲击。雨天进行作业时必须采取可靠的防滑措施，遇有台风暴雨后应对支架设施注意加以检查，发现有松动、变形损坏或脱落等现象应立即修理完善。⑻在顶架搭设过程要实行严格的监控，由专职施工员进行现场指挥监督，随时纠正可能出现的质量安全隐患。搭设前要进行班前安全技术交底，搭设完毕后要进行自检，若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必须及时进行整改，整改有困难的，要有可行的加固方案方可施工。自检合格后报质安部验收，验收合格后才能进行下一道工序的施工。⑼模板支撑和门架搭设完毕后应进行检查验收，经有关单位验收合格后方准使用。在浇筑砼前重点检查、巡查部位：①杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。②地基是否积水，底座是否松动。③门架体和门架杆件是否有变形的现象。④安全防护措施是否符合规范要求。⑽在浇筑板混凝土过程中，支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，负责检查模板、支顶，若发现异常，立即停止浇筑混凝土，并及时组织人员进行加固处理，保证浇筑工作正常进行。泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管道出口处。⑾交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。⑿门架经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时，方可拆除。⒀拆除模板支撑时工人必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋；并采用可靠安全措施，严紧高空抛掷。模板及其支撑系统拆除时，应一次全部拆完，不得留有悬空模板，避免坠落伤人。（七）.预防坍塌事故的技术措施⑴模板作业前，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。⑵本工程的模板支撑采用门型架支撑材料，门型架立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。门型架基础为泥土地面时，应采取排水措施，并对地面平整、夯实，加设满足支撑承载力要求的垫板后方可用。斜支撑和门型架应牢固拉接，形成整体。⑶模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。⑷楼面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对楼面进行加固。⑸装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。⑹安装外围柱模板、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高施工作业面至少1.2m。⑺拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。（八）.预防高空坠落事故安全技术措施⑴高支模工程应按相关规定编制施工方案，经施工单位技术负责人和项目总监理工程师审批签字后实施；高支模安装完毕后，需经质安部、监理单位、安监站等有关单位验收，验收合格后，方可绑扎钢筋等下道工序的施工作业。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。⑵所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。⑶高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。⑷安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。⑸项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。⑹已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.2m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。⑺高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。五、高支模的施工管理（一）.高支模系统安全管理机构：组长：卢扩联系电话组长：生锡海联系电话员：孔庆健、廖文裕、雷绍东、、木工班组长及架子班组长。（二）.高支模施工注意问题：（1）施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。（2）支模完毕，经项目部质安组、技术组、监理单位、安监站等单位，并办理相关手续后方能进行钢筋安装。（3）高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应从施工便梯进入工作面。（4）在砼浇筑前，要对模板支撑进行检查和验收，特别是注重支架稳定性的检查，防止安全事故的发生。（5）高支模搭设、拆除除和混凝土浇浇筑期间，无无关人员不得得进入支模底底下，并由安安全员在现场场监护。（6）混凝土浇筑时，砼砼的原管不能能依附在高支支撑的支架上上，避免摇动动整个支架。安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。六、监测措施梁板高支模采用门门式脚手架支支撑体系，在在搭设和钢筋筋安装、砼浇浇捣施工过程程中，必须随随时监测。本本方案采取如如下监测措施施：（一）、班组日常常进行安全检检查，项目每每周进行安全全检查，公司司每月进行安安全检查，所所有安全检查查记录必须形形成书面材料料。（二）、日常检查查、巡查重点点部位：⑴杆件的设置和连接接、扫地杆、支支撑、剪力撑撑等构件是否否符合要求。⑵地基是否积水，底底座是否松动动，立杆是否否符合要求。⑶连接扣件是否松动动。⑷架体是否不均匀的的沉降、垂直直度。⑸施工过程中是否有有超载的现象象。⑹安全防护措施是否否符合规范要要求。⑺门型架体和杆件是是否有变形的的现象。（三）、支撑系统统在承受六级级大风或大暴暴雨后必须进进行全面检查查。（四）、在浇捣高高支模梁板砼砼前，由项目目部对支撑系系统全面检查查，合格后才才开始浇砼，浇浇砼的过程中中，由质安员员、施工员对对架体检查，随随时观测架体体变形。监测测方案包括：：⑴监测项目：支架沉沉降、位移和和变形，以及及地基稳定性性沉降观测。⑵构件允许偏差及报报警值：（见下表：：）序号项目允许偏差报警值检查工具1支架沉降15≤20mm水准仪及钢板尺2地基稳定性沉降15≤20mm水准仪及钢板尺⑶监测频率：在浇筑筑混凝土过程程中应实施实实时监测，监监测频率不宜宜超过20～30分钟一次。七、应急预案（一）概况施工区域内施工极极可能发生高高空坠落、模模板坍塌、物物体打击等重大事事故。本预案案针对上述可可能发生的高高空坠落、模模板坍塌及物物体打击紧急急情况的应急急准备和响应应。（二）机构设置为对可能发生的事事故能够快速速反应、求援援，项目部成成立应急求援援小组。由项项目经理任组长长。负责事故故现场指挥，统统筹安排等。项目部应急救援领领导小组:组长：卢扩联系系电话：1338231779348副组长：生锡海联系电话：：1357009117118组员：孔庆健、廖文文裕、雷绍东东、、木工工班组长及架架子班组长。当施工现场发生事事故，若应急急救援小组组组长不在位时时，由副组长长负责现场指指挥救援。（三）机构的职责责⑴负责制定事故预防防工作相关部部门人员的应应急救援工作作职责。⑵负责突发事故的预预防措施和各各类应急救实实施的准备工工作，统一对对人员，材料料物资等资源源的调配。进行有针对性的应应急救援应变变演习，有计计划区分任务务，明确责任任。当发生紧急情况时时，立即报告告公司应急救救援领导小组组并及时采取取救援工作，尽尽快控制险情情蔓延，必要要时打报警电电话110和报告当地地部门，取得得政府及相关关部门的帮助助。（四）应急救援工工作程序⑴当事故发生时小组组成员立即向向组长汇报，由由组长王亮立即上报报公司，必要要时向当地政政府相关部门门，以取得政政府部门的帮帮助。由应急急救援领导小小组，组织项项目部全体员员工投入事故故应急救援抢抢险工作中去去，尽快控制制险情蔓延，并并配合、协助助事故的处理理调查工作。事故发生时，组长长或其他成员员不在现场时时，由在现场场的其他组员员作为临时现现场救援负责责人负责现场场的救援指挥挥安排。项目目部指定专人人负责事故的的收集、统计计、审核和上上报工作，并并严格遵守事事故报告的真真实性和时效效性。（五）救援方法⑴高空坠落应急救援援方法：1.现场只有11人时应大声声呼救；2人以上时，应应有1人或多人去去打“120”急救电话及及马上报告应应急救救援领领导小组抢救救。2.仔细观察伤伤员的神志是是否清醒、是是否昏迷、休休克等现象，并并尽可能了解解伤员落地的的身体着地部部位，和着地地部位的具体体情况。3.如果是头部部着地，同时时伴有呕吐、昏昏迷等症状，很很可能是颅脑脑损伤，应该该迅速送医院院抢救。如发发现伤者耳朵朵、鼻子有血血液流出，千千万不能用手手帕棉花或纱纱布去堵塞，以以免造成颅内内压增高或诱诱发细菌感染染，会危及伤伤员的生命安安全。4.如果伤员腰腰、背、肩部部先着地，有有可能造成脊脊柱骨折，下下肢瘫痪，这这时不能随意意翻动，搬动动是要三个人人同时同一方方向将伤员平平直抬于木板板上，不能扭扭转脊柱，运运送时要平稳稳，否则会加加重伤情。⑵模板、坍塌应急救救援方法：1.当发生高支支模坍塌事故故时，立即组组织人员及时时抢救，防止止事故扩大，在在有伤亡的情情况下控制好好事故现场；；2.报120急急救中心，到到现场抢救伤伤员。（应尽尽量说清楚伤伤员人数、情情况、地点、联联系电话等，并并派人到路口口等待）；3.急报项目部部应急救援小小组、公司和和有关应急救救援单位，采采取有效的应应急救援措施施；4.清理事故现现场，检查现现场施工人员员是否齐全，避避免遗漏伤亡亡人员，把事事故损失控制制到最小；5.预备应急救救援工具：切切割机、起重重机、药箱、担担架等。⑶物体打击应急救援援方法：当物体打击伤害发发生时，应尽尽快将伤员转转移到安全地地点进行包扎扎、止血、固固定伤肢，应应急以后及时时送医院治疗疗。1.止血：根据据出血种类，采采用加压包止止血法、指压压止血法、堵堵塞止血法和和止血带止血血法等。2.对伤口包扎扎：以保护伤伤口、减少感感染，压迫止止血、固定骨骨折、扶托伤伤肢，减少伤伤痛。3.对于头部受受伤的伤员，首首先应仔细观观察伤员的神神志是否清醒醒，是否昏迷迷、休克等，如如果有呕吐、昏昏迷等症状，应应迅速送医院院抢救，如果果发现伤员耳耳朵、鼻子有有血液流出，千千万不能用手手巾棉花或纱纱布堵塞，因因为这样可能能造成颅内压压增高或诱发发细菌感染，会会危及伤员的的生命安全。4.如果是轻伤伤，在工地简简单处理后，再再到医院检查查；如果是重重伤，应迅速速送医院拯救救。5.预备应急救救援工具如下下表：序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木枋若干支撑加固3担架2个用于抢救伤员4止血急救包3个用于抢救伤员5手电筒4个用于停电时照明求求援6应急灯4个用于停电时照明求求援7爬梯2樘用于人员疏散8对讲机6台联系指挥求援八、高支模计算梁支撑计算书（已搭搭范围加强验验算）计算依据据：1、《建建筑施工模板板安全技术规规范》JGJ1662-200082、《建建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规范》JGJ1130－20113、《混混凝土结构设设计规范》GB500010-200104、《建建筑结构荷载载规范》GB500009-220015、《钢钢结构设计规规范》GB500017-22003一、工程属性新浇混凝土梁名称称KL68新浇混凝土梁计算算跨度(m)7.3混凝土梁截面尺寸寸(mm×mmm)700×12000新浇混凝土结构层层高(m)4梁侧楼板厚度(mmm)450二、荷载设计模板及其支架自重重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值GG3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷荷载标准值Q1k当计算支架立柱及及其他支承结结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生生的荷载标准准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值值2模板支拆环境不考考虑风荷载三、模板体系设计计新浇混凝土梁支撑撑方式梁两侧有板，梁板板立柱不共用用B梁跨度方向立柱间间距la(mm)900梁底两侧立柱间距距lb(mm)1200步距h(mm)2000新浇混凝土楼板立立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)900、12000混凝土梁居梁底两两侧立柱中的的位置居中梁底左侧立柱距梁梁中心线距离离(mm)600板底左侧立柱距梁梁中心线距离离s1(mm)950板底右侧立柱距梁梁中心线距离离s2(mm)950梁底增加立柱根数数2梁底增加立柱布置置方式按梁两侧立柱间距距均分梁底增加立柱依次次距梁底左侧侧立柱距离(mm)400,800每跨距内梁底支撑撑小梁根数5梁底支撑主梁一端端悬挑长度(mm)50设计简图如下：HYPERLINK"D:\\PINMING\\CSC2012-GDTX\\OutPut\\梁模板(扣件式,梁板立柱不共用)_平面图.dwg"梁模板(扣件式,,梁板立柱不不共用)_平面图.dwwg"平面图图HYPERLINK"D:\\PINMING\\CSC2012-GDTX\\OutPut\\梁模板(扣件式,梁板立柱不共用)_立面图.dwg"梁模板(扣件式,,梁板立柱不不共用)_立面图.dwwg"立面图图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm))18面板抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)13面板弹性模量E((N/mm22)6000按四等跨跨连续梁计算算，简图如下下：W＝bhh2/6=7000×18××18/6＝378000mm3，I＝bh3/12=7700×188×18×118/12＝3402000mm4q1＝00.9maxx[1.2((G1k+(GG2k+G3k)×h))+1.4QQ2k，1.35((G1k+(GG2k+G3k)×h))+1.4××0.7Q22k]×b==0.9maax[1.22×(0.11+(24++1.5)××1.2)++1.4×22，1.35××(0.1++(24+11.5)×11.2)+11.4×0..7×2]××0.7＝27.355kN/mq1静＝＝0.9×11.35×[[G1k+(G2k+G3k)×h]]×b＝0.9×11.35×[[0.1+((24+1..5)×1..2]×0..7＝26.111kN/mq1活＝＝0.9×11.4×0..7×Q2kk×b＝0.9×11.4×0..7×2×00.7＝1.23kkN/mq2＝[[G1k+(G2k+G3k)×h]]×b＝[0.1++(24+11.5)×11.2]×00.7＝21.499kN/m1、抗弯验验算σ＝Mmmax/W＝(0.1077×26.111×0.2222+0.1221×1.223×0.2222)×106/378000＝3.94NN/mm2≤[f]＝13N/mmm2满足要求求！2、挠度验验算νmaxx＝0.6322q2l4/(1000EI)＝0.6322×21.449×22554/(1000×60000×3402200)＝0.17mmm≤[ν]＝l/400＝225/4400＝0.56mmm满足要求求！3、支座反反力计算设计值((承载能力极极限状态)Rmaxx＝1.1433q1静l+1.2223q11活l＝1.1433×26.111×0.222+1.2223×1..23×0..22＝7.05kkN标准值((正常使用极极限状态)R'maax＝1.1433q2l＝1.1433×21.449×0.222＝5.53kkN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mmm)60×80小梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)13小梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)1.4小梁弹性模量E((N/mm22)9000小梁截面抵抗矩WW(cm3)64小梁截面惯性矩II(cm4)256计算简图图如下：承载能力力极限状态正常使用用极限状态承载能力力极限状态：：面板传递递给小梁q1＝7.05//0.7＝10.088kN/m小梁自重重q2＝0.9×11.35×((0.3-00.1)×00.22＝0.05kkN/m梁左侧楼楼板传递给小小梁荷载F1=0.9××max[11.2×(00.1+(224+1.11)×0.445)+1..4×2，1.35××(0.1++(24+11.1)×00.45)++1.4×00.7×2))]×(0..95-0..7/2)//2×0.222+0.99×1.355×0.5××(1.2--0.45))×0.222＝1.16kkN梁右侧楼楼板传递给小小梁荷载F2=0.9××max[11.2×(00.1+(224+1.11)×0.445)+1..4×2，1.35××(0.1++(24+11.1)×00.45)++1.4×00.7×2))]×(0..95-0..7/2)//2×0.222+0.99×1.355×0.5××(1.2--0.45))×0.222＝1.16kkN正常使用用极限状态：：面板传递递给小梁q1＝5.53//0.7＝7.9kNN/m小梁自重重q2＝(0.3--0.1)××0.22＝0.04kkN/m梁左侧楼楼板传递给小小梁荷载F1=(0.11+(24++1.1)××0.45))×(0.995-0.77/2)/22×0.222+0.5××(1.2--0.45))×0.222＝0.85kkN梁右侧楼楼板传递给小小梁荷载F2=(0.11+(24++1.1)××0.45))×(0.995-0.77/2)/22×0.222+0.5××(1.2--0.45))×0.222＝0.85kkN1、抗弯验验算小梁弯矩矩图(kN·m))σ＝Mmmax/W＝0.15××106/640000＝2.29NN/mm2≤[f]＝13N/mmm2满足要求求！2、抗剪验验算小梁剪力力图(kN)Vmaxx＝2.33kkNτmaxx＝3Vmax/(22bh0)=3×22.33×11000/((2×60××80)＝0.73NN/mm2≤[τ]＝1.4N//mm2满足要求求！3、挠度验验算小梁变形形图(mm)νmaxx＝0.03mmm≤[ν]＝l/400＝400/4400＝1mm满足要求求！4、支座反反力计算承载能力力极限状态R1＝00.36kNN，R2＝4.36kkN，R3＝4.36kkN，R4＝0.36kkN正常使用用极限状态R1＝00.27kNN，R2＝3.37kkN，R3＝3.37kkN，R4＝0.27kkN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mmm)Ф48×3可调托座内主梁根根数2主梁弹性模量E((N/mm22)206000主梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)205主梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)125主梁截面惯性矩II(cm4)10.78主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.49主梁自重重忽略不计，因因主梁2根合并，则则抗弯、抗剪剪、挠度验算算荷载值取半半，计算简图图如下：主梁计算算简图由上节可可知R＝max[RR1，R2，R3，R4]/2＝2.18kkN，R'＝max[RR1'，R2'，R3'，R4']/2＝1.69kkN1、抗弯验验算主梁弯矩矩图(kN·m))σ＝Mmmax/W＝0.79××106/4490＝175.557N/mmm2≤[f]＝205N//mm2满足要求求！2、抗剪验验算主梁剪力力图(kN)Vmaxx＝4.57kkNτmaxx＝2Vmax/A==2×4.557×10000/4244＝21.588N/mm22≤[τ]＝125N//mm2满足要求求！3、挠度验验算主梁变形形图(mm)νmaxx＝1.38mmm≤[ν]＝l/400＝900/4400＝2.25mmm满足要求求！4、支座反反力验算承载能力力极限状态立柱3：：R3＝19.788kN，同理可得得立柱1：：R1＝1.63kkN，立柱2：R2＝19.788kN，立柱4：R4＝1.63kkN正常使用用极限状态立柱3：：R3＝15.333kN，同理可得得立柱1：：R1＝1.22kkN，立柱2：R2＝15.299kN，立柱4：R4＝1.22kkN七、立柱验算立杆稳定性计算依依据《建筑施工模板安安全技术规范范》JGJ1662-20008钢管类型Φ42×2.5立柱截面面积A((mm2)310回转半径i(mmm)14立柱截面抵抗矩WW(cm3)2.89抗压强度设计值ff(N/mmm2)205λ=h//i=20000/14==142.886≤[λ]=1500长细比满满足要求！查表得，φ＝0.34立柱最大大受力N＝max[RR'max2左，Rmax1，R'max2右]＝max[0，19.56，0]＝19.566kNf＝N//(φA)＝19.566×103/(0.334×3100)＝185.557N/mmm2≤[f]＝205N//mm2满足要求！八、可调托座验算算可调托座承载力容容许值[N](kkN)30由"主梁梁验算"一节计算可可知可调托座座最大受力N＝Rmax＝19.788kN≤[N]＝30kN满足要求求！梁支撑计算书（未搭搭范围）计算依据据：1、《建建筑施工模板板安全技术规规范》JGJ1662-200082、《建建筑施工门式式钢管脚手架架安全技术规规范》JGJ1130－20113、《混混凝土结构设设计规范》GB500010-200104、《建建筑结构荷载载规范》GB500009-220015、《钢钢结构设计规规范》GB500017-22003一、工程属性新浇混凝土梁名称称KL50新浇混凝土梁计算算跨度(m)7.3混凝土梁截面尺寸寸(mm×mmm)700×12000新浇混凝土结构层层高(m)4梁侧楼板厚度(mmm)450二、荷载设计模板及其支架自重重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值GG3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷荷载标准值Q1k(kN/m2)当计算支架立柱及及其他支承结结构构件时1振捣混凝土时产生生的荷载标准准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值值2风荷载标准值ωkk(kN/m2)三、模板体系设计计新浇混凝土梁支撑撑方式梁两侧有板，门架架垂直梁轴线线门架跨距lb(mmm)600梁两侧立柱间距llc(mm)2000混凝土梁居梁两侧侧立柱中的位位置居中梁左侧立柱距梁中中心线距离(mm)1000混凝土梁距梁底小小梁中的位置置居中梁底门架第一根立立柱距梁中心心线距离(mm)610梁底支撑小梁间距距(mm)60梁底支撑主梁一端端悬挑长度(mm)50设计简图图如下：HYPERLINK"D:\\PINMING\\CSC2012-GDTX\\OutPut\\梁模板(门架)_立面图_1.dwg"梁模板(门架)__立面图_1..dwg"模模板设计立面面图1HYPERLINK"D:\\PINMING\\CSC2012-GDTX\\OutPut\\梁模板(门架)_立面图_2.dwg"梁模板(门架)__立面图_2..dwg"模模板设计立面面图2HYPERLINK"D:\\PINMING\\CSC2012-GDTX\\OutPut\\梁模板(门架)_平面图.dwg"梁模板(门架)__平面图.dwwg"模板设设计平面图四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm))18模板抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)13模板弹性模量E((N/mm22)6000W＝bhh2/6=7000×18××18/6＝378000mm3，I＝bh3/12=7700×188×18×118/12＝3402000mm4按四等跨跨连续梁计算算，简图如下下：q1＝00.9maxx[1.2((G1k+(GG2k+G3k)×h))+1.4QQ1k，1.35((G1k+(GG2k+G3k)×h))+1.4××0.7Q11k]×b==0.9maax[1.22×(0.11+(24++1.5)××1.2)++1.4×22，1.35××(0.1++(24+11.5)×11.2)+11.4×0..7×2]××0.7＝27.355kN/mq1静＝＝0.9×11.35(GG1k+(GG2k+G3k)×h))×b=0..9×1.335×[0..1+(244+1.5))×1.2]]×0.7＝26.133kN/mq1活＝＝0.9×11.4×0..7Q1k×b=00.9×1..4×0.77×2×0..7＝1.23kkN/mq2＝((G1k+(GG2k+G3k)×h))×b=[00.1+(224+1.55)×1.22]×0.77＝21.499kN/m1、抗弯验验算σ＝Mmmax/W＝(0.1077×26.113×0.0062+0.1221×1.223×0.0062)×106/378000＝0.28NN/mm2≤[f]＝13N/mmm2满足要求求！2、挠度验验算νmaxx＝0.6322q2l4/(1000EI)＝0.6322×21.449×6044/(1000×60000×3402200)＝0mm≤[ν]＝l/400＝60/4000＝0.15mmm满足要求求！3、支座反反力计算设计值((承载能力极极限状态)Rmaxx＝1.1433q1静l+1.2223q11活l＝1.1433×26.113×0.006+1.2223×1..23×0..06＝1.88kkN标准值((正常使用极极限状态)R'maax＝1.1433q2l＝1.1433×21.449×0.006＝1.47kkN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mmm)60×80小梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)13小梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)1.4小梁弹性模量E((N/mm22)9000小梁截面抵抗矩WW(cm3)64小梁截面惯性矩II(cm4)256计算简图图如下：承载能力力极限状态q1=00.9×1..2×(G11k2-G1k1)×ll=0.9××1.2×((0.3-00.1)×00.06=00.01kNN/mq2=RRmax/L==1.88//0.7=22.69kNN/mF1=00.9maxx[1.2××(0.1++(24+11.1)×00.45)++1.4×22，1.35××(0.1++(24+11.1)×00.45)++1.4×00.7×2]]×0.066×(1-00.7/2))/2+0..9×1.335×0.55×0.066×(1.22-0.455)=0.333kN/mmF2=00.9maxx[1.2××(0.1++(24+11.1)×00.45)++1.4×22，1.35××(0.1++(24+11.1)×00.45)++1.4×00.7×2]]×0.066×(2-11-0.7//2)/2++0.9×11.35×00.5×0..06×(11.2-0..45)=00.33kNN/m正常使用用极限状态q'1==(0.3--0.1)××0.06==0.01kkN/mq'2==1.47//0.7=22.11kNN/mF'1==(0.1++(24+11.1)×00.45)××0.06××(1-0..7/2)//2+0.55×0.066×(1.22-0.455)=0.224kN/mmF'2==(0.1++(24+11.1)×00.45)××0.06××(2-1--0.7/22)/2+00.5×0..06×(11.2-0..45)=00.24kNN/m1、抗弯验验算小梁弯矩图(kN·m))σ＝Mmmax/W＝0.49××106/640000＝7.67NN/mm2≤[f]＝13N/mmm2满足要求求！2、抗剪验验算小梁剪力图(kN)Vmaxx＝1.28kkNτmaxx＝3Vmax/(22bh0)=3×11.28×11000/((2×80××60)＝0.4N//mm2≤[τ]＝1.4N//mm2满足要求求！3、挠度验验算小梁变形图(mm)νmaxx＝2.57mmm≤[ν]＝l/400＝1219//400＝3.05mmm满足要求求！4、支座反反力计算承载能力力极限状态R1＝11.28kNN，R2＝1.28kkN正常使用用极限状态R1'＝＝0.98kkN，R2'＝0.98kkN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mmm)Ф48×3主梁弹性模量E((N/mm22)206000主梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)205主梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)125主梁截面惯性矩II(cm4)10.78主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.49由上节可可知R＝max[RR1，R2]＝1.28kkN，R'＝max[RR1'，R2']＝0.98kkN主梁自重重忽略不计，计计算简图如下下：1、抗弯验验算主梁弯矩图(kN·m))σ＝Mmmax/W＝0.4×1106/4490＝89.955N/mm22≤[f]＝205N//mm2满足要求求！2、抗剪验验算主梁剪力图(kN)Vmaxx＝4.05kkNτmaxx＝2Vmax/A==2×4.005×10000/4244＝19.122N/mm22≤[τ]＝125N//mm2满足要求求！3、挠度验验算主梁变形图(mm)νmaxx＝0.31mmm≤[ν]＝l/400＝600/4400＝1.5mmm满足要求求！七、门架稳定性验验算门架代号M1219门架宽b(mm))1219门架高h0(mmm)1930门架立柱钢管类型型Φ42×2.5扫地杆钢管类型Φ42×2.5可调底座调节螺栓栓伸出长度((mm)300垂直门架的水平加加固杆底层步步距(m)2门架(榀)重量GGmf(kN)0.1门架(榀)数量nnm1交叉支撑(副)重重量Gjk(kN)0.1交叉支撑(副)数数量nj1水平架(榀)重量量Gsk(kN)0.1水平架(榀)数量量ns1脚手板(块)重量量Gbk(kN)0.1脚手板(块)数量量nb1连接棒(个)重量量Glk(kN)0.1连接棒(个)数量量nl1锁臂(副)重量GGsk(kN)0.1锁臂(副)数量nns1直角扣件重量Gzzk(kN)0.1直角扣件数量nzz1旋转扣件重量Gxxk(kN)0.1旋转扣件数量nxx1附件重量Gfk((kN)0.2水平加固杆钢管类类型Ф48×3水平加固杆设置5步4设剪刀撑钢管类型Ф48×3.5剪刀撑设置5步4跨水平架设置5步4设脚手板设置5步4设交叉支撑钢管类型型Ф48×3.5交叉支撑长度(mm)2.04q1=GGmk+Gjknj+Gskns×4/5++Gbknb×4/5++Gjknj+Gskns=0.1++0.1×11+0.1××1×4/55+0.1××1×4/55+0.1××1+0.11×1=0..56kNq2=GGgk(lb+lb)×5/44=0.044×(0.66+0.6))×5/4==0.07kkNq3=GGzknz+Gxknx=0.1××1+0.11×1=0..2kNq4=2××Ggk×4×llb/cos((arctaan((5××h0)/(4××lb)))=22×0.055×4×0..6/coss(arcttan((55×1.933)/(4××0.6))))=1.001kNq5=GGgk×(2××lb+(lc+b)/22)=0.003×(2××0.6+((2+1.222)/2))=0.088kNNGk==(q1+q2+q3+q4+q5+Gfk)/h0=(0.556+0.007+0.22+1.011+0.088+0.2))/1.933=1.1kkN/m∑NGiik=[(224+1.55)×1.22×0.7++(24+11.1)×00.45×((2-0.77)/2+00.5×(((2+0.77)/2+22×(1.22-0.455))]×00.6=188.11kNNNQ1kk=1×0..6×(0..7+2)//2=0.881kNN1=00.9×[11.2×(11.1×4++18.111)+1.44×0.811]=25..32kNλ=k00h0/i=1..13×19930/144=155..78，查表表得，φ＝0.33σ＝NN/(φA)＝253244.33/((0.33××310×22)＝123.003N/mmm2≤[σ]=0.88×205==164N//mm2满足要求求！八、可调托座验算算可调托座承载力容容许值[N](kkN)30由"门架架稳定性验算算"一节计算可可知可调托座座最大受力N＝Rmax＝12.666kN≤[N]＝30kN满足要求！梁侧模板计算书计算依据据：1、《建建筑施工模板板安全技术规规范》JGJJ162-220082、《混混凝土结构设设计规范》GGB500110-201103、《建建筑结构荷载载规范》GBB500009-200014、《钢钢结构设计规规范》GB500177-20033一、工程属性新浇混凝梁名称KL12混凝土梁截面尺寸寸(mmxmmm)700×12000梁板结构情况见下图楼板厚度(mm))450二、荷载组合混凝土重力密度γγc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时时间t0(h)4外加剂影响修正系系数β11混凝土坍落度影响响修正系数ββ21.15混凝土浇筑速度VV(m/h))2.5混凝土侧压力计算算位置处至新新浇混凝土顶顶面总高度HH(m)1.2振捣混凝土时对垂垂直面模板荷荷载标准值QQ2k(kN/m2)4新浇混凝凝土对模板的的侧压力标准准值G4k＝min[00.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[00.22×224×4×11×1.155×2.511/2，24×1..2]＝min[338.4，28.8]]＝28.8kkN/m2承载能力力极限状态设设计值S承＝0.9maax[1.22G4k+1.44Q2k，1.35GG4k+1.44×0.7QQ2k]＝0.9maax[1.22×28.88+1.4××4，1.35××28.8++1.4×00.7×4]]＝0.9maax[40..16，42.8]]＝0.9×442.8＝38.522kN/m22正常使用用极限状态设设计值S正＝G4k＝28.8kN/m22三、支撑体系设计计小梁布置方式竖直向布置小梁间距200主梁合并根数2主梁最大悬挑长度度(mm)300对拉螺栓水平向间间距(mm)600支撑距梁底距离依依次为0，350，700设计简图图如下：HYPERLINNK"fiile:////D:\\\PINMIING\\CCSC20112-GDTTX\\OuutPut\\\梁测模板_剖面图.dwg""模板设计剖剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm))18面板抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)13面板弹性模量E((N/mm22)6000梁截面宽宽度取单位长长度，b＝1000mmm。W＝bh2/6=10000×1882/6＝540000mm3，I＝bh3/12=11000×1183/12＝4860000mm4。计算简图图如下：1、抗弯验验算q1＝bbS承＝1×38..52＝38.522kN/mMmaxx＝0.1255q1l2＝0.1255×38.552×0.222＝0.19kkN·mσ＝Mmmax/W＝0.19××106/540000＝3.57NN/mm2≤[f]＝13N/mmm2满足要求求！2、挠度验验算q＝bSS正＝1×28..8＝28.8kkN/mνmaxx＝5×28..8×20004/(3844×60000×4860000)=00.21mmm≤200/4400=0..5mm满足要求求！3、支座反反力验算承载能力力极限状态R＝0..5×q1l=0.55×38.552×0.22＝3.85kkN正常使用用极限状态R'＝00.5×qll=0.5××28.8××0.2＝2.88kkN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mmm)60×80小梁弹性模量E((N/mm22)9000小梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)1.4小梁截面抵抗矩WW(cm3)64小梁抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)13小梁截面惯性矩II(cm4)256计算简图图如下：1、抗弯验验算小梁弯矩矩图(kN·m))q=3..85kN//mσ＝Mmmax/W＝0.06××106/640000＝0.9N//mm2≤[f]＝13N/mmm2满足要求求！2、抗剪验验算小梁剪力力图(kN)τmaxx＝3Vmaxx/(2bhh)＝3×0.884×10000/(2××80×600)＝0.26NN/mm2≤[τ]＝1.4N//mm2满足要求求！3、挠度验验算小梁变形形图(mm)q=2..88kN//mνmaxx＝0.01mmm≤350/4400=0..88mm满足要求求！4、主梁所所受支座反力力计算承载能力力极限状态Rmaxx＝1.66kkN正常使用用极限状态R'maax=1.224kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mmm)Ф48×3主梁合并根数2主梁弹性模量E((N/mm22)206000主梁抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)205主梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)120主梁截面惯性矩II(cm4)10.78主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.49因主梁22根合并，则则抗弯、抗剪剪、挠度验算算荷载值取半半。计算简图图如下：1、抗弯验验算主梁连续续梁部分弯矩矩图(kN·m))主梁悬挑挑梁部分弯矩矩图(kN·m))q=0..83kN//mσ＝Mmmax/W＝0.33××106/44900＝73.766N/mm22≤[f]＝205N//mm2满足要求求！2、抗剪验验算主梁连续续梁部分剪力力图(kN)主梁悬挑挑梁部分剪力力图(kN)τmaxx＝2Vmax/A==2×1.666×10000/4244＝7.83NN/mm2≤[τ]＝120N//mm2满足要求求！3、挠度验验算主梁连续续梁部分变形形图(mm)主梁悬挑挑梁部分变形形图(mm)q=1..24kN//mν1maax＝0.26mmm≤600/4400=1..5mmν2maax＝0.58mmm≤300/4400=0..75mm满足要求求！4、最大支支座反力计算算Rmaxx＝5.51kkN七、对拉螺栓验算算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值NNtb(kN)12.9可知对拉拉螺栓受力NN＝0.95××5.51＝＝5.23kkN≤Ntb＝12.9kkN满足要求求！板模板（门架）计计算书计算依据据：1、《建建筑施工模板板安全技术规规范》JGJ1662-200082、《建建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规范》JGJ1130－20113、《混混凝土结构设设计规范》GB500010-200104、《建建筑结构荷载载规范》GB500009-220015、《钢钢结构设计规规范》GB500017-22003一、工程属性新浇混凝土楼板名名称B2，标高4m新浇混凝土楼板板板厚(mm)450新浇混凝土楼板边边长L(m)8新浇混凝土楼板边边宽B(m)6二、荷载设计施工人员及设备荷荷载标准值Q1k当计算模板和小梁梁时的均布活活荷载(kN/m2)2.5当计算模板和小梁梁时的集中荷荷载(kN)2.5当计算主梁时的均均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及及其他支承结结构构件时的的均布活荷载载(kN/m2)1模板及其支架自重重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值GG3k(kN/m3)1.1不考虑风荷载三、模板体系设计计模板支架高度(mm)4门架间距la(mmm)900门架跨距lb(mmm)900门架布置在混凝土土板域中的位位置中心对称门架距混凝土板短短边的距离(mm)400门架距混凝土板长长边的距离(mm)271门架布置方向垂直楼板长边小梁间距(mm))200小梁距混凝土板长长边的距离(mm)100小梁两端支撑形式式铰支主梁两端支撑形式式铰支小梁两端各悬挑长长度(mm)271，271设计简图图如下：HYPERLINK"D:\\PINMING\\CSC2012-GDTX\\OutPut\\板模板(门架)_立面图_长向.dwg"板模板(门架)__立面图_长向.dwgg"模板设计计剖面图(楼板长向)HYPERLINK"D:\\PINMING\\CSC2012-GDTX\\OutPut\\板模板(门架)_立面图_短向.dwg"板模板(门架)__立面图_短向.dwgg"模板设计计剖面图(楼板宽向)四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm))18模板抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)13模板弹性模量E((N/mm22)6000根据《建建筑施工模板板安全技术规规范》5.2.11"面板可按简简支跨计算"的规定，另另据现实，楼楼板面板应搁搁置在梁侧模模板上，以简简支梁，取1m单位宽度计计算。计算简图图如下：W＝bhh2/6=10000×188×18/66＝540000mm3，I＝bh3/12=11000×118×18××18/122＝4860000mm41、强度验验算q1＝00.9maxx[1.2((G1k+(G3k+G2k)×h))+1.4QQ1k，1.35((G1k+(G3k+G2k)×h))+1.4××0.7Q11k]×b==0.9maax[1.22×(0.11+(1.11+24)××0.45))+1.4××2.5，1.35××(0.1++(1.1++24)×00.45)++1.4×00.7×2..5]×1＝16.055kN/mq2＝00.9×1..35×G11k×b＝0.9×11.35×00.1×1＝0.12kkN/mp＝0..9×1.44×Q1k＝0.9×11.4×2..5＝3.15kkNMmaxx＝max[qq1l2/8,q2l2/8+pll/4]＝max[116.05××0.22/8,00.12×00.22/8+3..15×0..2/4]==0.16kkN·mσ＝Mmmax/W＝0.16××106/540000＝2.93NN/mm2≤[f]＝13N/mmm2满足要求求！2、挠度验验算q＝(GG1k+(G3k+G2k)×h))×b=(00.1+(11.1+244)×0.445)×1＝11.4kkN/mν＝5qql4/(3844EI)＝5×11..4×20004/(3844×60000×4860000)＝0.08mmm≤[ν]＝l/400＝200/4400＝0.5mmm满足要求求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mmm)60×80小梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)13小梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)1.4小梁弹性模量E((N/mm22)9000小梁截面抵抗矩WW(cm3)64小梁截面惯性矩II(cm4)256小梁两端端支撑形式为为铰支1、强度验验算q1＝00.9maxx[1.2((G1k+(G3k+G2k)×h))+1.4QQ1k，1.35((G1k+(G3k+G2k)×h))+1.4××0.7Q11k]×b==0.9maax[1.22×(0.33+(1.11+24)××0.45))+1.4××2.5，1.35××(0.3++(1.1++24)×00.45)++1.4×00.7×2..5]×0..2＝3.26kkN/m计算简图图如下：小梁弯矩图(kN·m))M1＝00.37kNN·mq2＝00.9×1..35×0..3×0.22＝0.07kkN/mp＝0..9×1.44×2.5＝3.15kkN计算简图图如下：小梁弯矩图(kN·m))M2＝00.