广深沿江高速公路大理路高架桥标准图设计

MACROBUTTONMTEditEquationSection2SEQMTEqn\r\hSEQMTSec\r1\hSEQMTChap\r1\h学号：201114770208毕业设计说明书GRADUATEDESIGN设计题目：广深沿江高速公路大理路高架桥标准图设计学生姓名：专业班级：学院：建筑工程学院指导教师：年月日华北理工大学建筑工程学院 摘要 摘要预应力混凝土先简支后连续箱梁桥是预应力桥梁的一种，我国自50年代中期开始修建预应力混凝土梁桥，至今已有40多年的历史，比欧洲起步晚，但对近年来的发展迅速，在预应力混凝土桥梁的设计、结构分析、试验研究、预应力材料及工艺设备、施工工艺等方面日新月异，预应力混凝土梁桥的设计技术与施工技术都已到达相当高的水平。本设计拟以广深沿江高速公路大理路高架为设计对象，采用孔跨25米装配式预应力混凝土连续箱梁，下部结构为双柱式桥墩，桩基均为钻孔桩基础。本次设计的主要内容包括：桥型布置，结构中每部分尺寸拟定；选取计算结构简图；计算横向分布系数；恒载内力计算；活载内力计算；主梁截面的几何特性的计算；预应力钢束的估算及布置；钢筋预应力损失计算；主梁的截面强度与应力验算；支座设计；盖梁的设计；墩柱的设计，并按规范进行相关检算。关键词箱梁；内力计算和校核；上部结构；下部结构AbstractAbstractAbstractPrestressedconcretesimplesupportedcontinuousboxgirderbridgeisaprestressedconcretebridge,inChinasincethemid1950sbeganconstructionofprestressedconcretebeambridge,hasmorethan40yearsofhistory,thantheEuropeanstartedlate,butinrecentyearsthedevelopmentofrapid,intheever-changingofprestressedconcretebridgedesign,structureanalysis,experimentalstudy,prestressedmaterialsandprocessequipment,constructiontechnology,technicaldesignandconstructiontechnologyofprestressedconcretegirderbridgeshavereachedtheveryhighlevel.ThisdesignisintendedtoGuangzhouShenzhenExpresswayalongtheYangtzeRiverDaliroadelevatedasthedesignobject,theholecross25metersassembledprestressedconcretecontinuousboxbeam,substructureisdoublecolumnbridgepier,pilefoundationareboredpilefoundation.Themaincontentsofthedesigninclude:bridgelayout,structuresizeofeachpartworked.Selectthestructurecalculationdiagram;transversedistributioncoefficientcalculation;calculationoftheinternalforceofdeadload;liveloadinternalforcecalculation;calculationofthegeometriccharacteristicsofthegirder;prestressedsteelbeamestimatesandarrangement;calculatingthelossofprestress;girdercross-sectionstrengthandforcecalculation;supportdesign;beamdesign;designofpierandaccordingtothespecificationwereinspection.KeywordsBoxgirder；internalforcecalculation；superstructure；substructure 目录 目录 目录HYPERLINK\l"_Toc421800427"摘要IHYPERLINK\l"_Toc421800428"AbstractIIHYPERLINK\l"_Toc421800429"第1章绪论1HYPERLINK\l"_Toc421800430"1.1选题背景1HYPERLINK\l"_Toc421800431"1.2箱梁特征1HYPERLINK\l"_Toc421800432"1.3箱梁的发展前景1HYPERLINK\l"_Toc421800433"1.4本章小结2HYPERLINK\l"_Toc421800434"第2章预应力混凝土箱梁3HYPERLINK\l"_Toc421800435"2.1设计资料3HYPERLINK\l"_Toc421800436"2.1.1基本资料3HYPERLINK\l"_Toc421800437"2.1.2设计要求4HYPERLINK\l"_Toc421800438"2.2结构尺寸5HYPERLINK\l"_Toc421800439"2.3结构主梁内力计算8HYPERLINK\l"_Toc421800440"2.3.1结构重力的内力计算8HYPERLINK\l"_Toc421800441"2.3.2可变荷载系数计算10HYPERLINK\l"_Toc421800442"2.4结构主梁横向分布系数计算10HYPERLINK\l"_Toc421800443"2.5活载内力计算12HYPERLINK\l"_Toc421800444"2.6主梁内力组合15HYPERLINK\l"_Toc421800445"2.7预应力相关计算16HYPERLINK\l"_Toc421800446"2.7.1预应力钢束的估算16HYPERLINK\l"_Toc421800447"2.7.2预应力钢束布置17HYPERLINK\l"_Toc421800448"2.7.3主梁截面几何特性计算17HYPERLINK\l"_Toc421800449"2.7.4钢束预应力损失18HYPERLINK\l"_Toc421800450"2.8主梁截面强度22HYPERLINK\l"_Toc421800451"第3章下部结构设计和验算24HYPERLINK\l"_Toc421800452"3.1支座设计和验算24HYPERLINK\l"_Toc421800453"3.1.1支座截面计算24HYPERLINK\l"_Toc421800454"3.1.2支座厚度24HYPERLINK\l"_Toc421800455"3.1.3支座偏转25HYPERLINK\l"_Toc421800456"3.2盖梁设计26HYPERLINK\l"_Toc421800457"3.2.1盖梁荷载计算26HYPERLINK\l"_Toc421800458"3.2.2内力计算31HYPERLINK\l"_Toc421800459"3.3桥墩桥台设计和验算33HYPERLINK\l"_Toc421800460"3.3.1设计要点33HYPERLINK\l"_Toc421800461"3.3.2桥墩设计材料33HYPERLINK\l"_Toc421800462"3.3.3桥墩荷载计算34HYPERLINK\l"_Toc421800463"3.3.4墩柱配筋设计36HYPERLINK\l"_Toc421800464"第四章施工组织设计39HYPERLINK\l"_Toc421800465"4.1先简支后连续箱梁施工39HYPERLINK\l"_Toc421800466"4.1.1施工工序39HYPERLINK\l"_Toc421800467"4.1.2结构特点40HYPERLINK\l"_Toc421800468"4.1.3施工要点40HYPERLINK\l"_Toc421800469"4.2下部结构施工45HYPERLINK\l"_Toc421800470"结论48HYPERLINK\l"_Toc421800471"参考文献49HYPERLINK\l"_Toc421800472"谢辞50华北理工大学建筑工程学院第1章绪论第1章绪论1.1选题背景广州至深圳沿江高速公路位于狮子洋、伶仃洋东岸，先后经珠江三角洲经济最发达的广州、东莞及深圳等地区，起于黄浦经济技术开发区，与G107（规划的黄埔大道快速路）连接，终于深圳市南山区月亮湾，与深港西部通道连接，是继广深高速公路之后粤港之间的第二条南北向主要大通道。本项目直接衔接了广州港、龙门港及深圳机场等区域重要港口和机场，形成了机场、港口客货流的快速集疏通道。本项目的建设，对促进沿线区域经济的快速发展，形成了沿江经济开发带以及粤港经济的共同发展，完善地区综合运输体系，同时对提高粤港之间通道公路通行能力，满足日益增长的交通需求，缓解既有的广深高速公路的交通压力等方面都具有重要作用。1.2箱梁特征钢筋混凝土组合而成的箱梁充分发挥了钢材和混凝土材料的优越性能，钢材受拉性能好，混凝土受压性能好的特点。通过剪力连接将两种材料结合成为共同受力的新型结构。钢筋混凝土组合箱梁的自重轻、地震作用小、结构尺寸小、使用空间大、基础造价低、工序简单、施工工期短等优点。我国已经建成了很多钢筋混凝土箱梁桥。桥梁工程作为一门独立的科学技术被确认，不再是仅凭桥梁设计者们智慧和经验的创造过程。它已发展成融理论分析、设计、施工控制及管理于一体的系统性学科。当桥梁承受偏心荷载时，箱形截面梁抗扭刚度大，内力分布比较均匀；在桥梁处于悬臂状态时，具有良好的静力和动力稳定性，对悬臂施工的大跨度梁桥尤为有利。由于箱型截面整体性能好，因而在限制车道数通过车辆时，可以超载通行。1.3箱梁的发展前景随着交通建设事业的发展，大量的预应力混凝土简支箱梁被广泛应用。箱型梁桥在材料，工艺，土建以及施工技术,都有丰富的理论和实践经验。尤其是随着部分预应力概念的逐步成熟,突破了混凝土不能受拉与开裂的约束,大大扩展了它的应用范围。预应力混凝土已成为国内外土建工程最主要的一种结构材料,而且预应力技术已扩大应用到型钢，砖，石，木等各种结构材料,并用以处理结构设计，施工中用常规技术难以解决的各种疑难。我国预应力混凝土箱型梁的起步较晚,但发展迅速,应用数量庞大。我国近年来在土木工程投资方面，建设规模方面均居世界前列。在混凝土工程技术，预应力技术应用方面取得了巨大进步。近来二三十年来,我国预应力混凝土箱型梁发展很快,无论在桥型，跨度以及施工方法与技术方面都有突破性发展,不少预应力混凝土桥梁的修建技术已达到国际先进水平。1.4本章小结主要阐明设计箱梁桥的需求来源以及箱梁桥的应用性，先进性，发展前景，为接下来的设计方案提供了需求分析，有利于设计方案与实际相结合。华北理工大学建筑工程学院第2章预应力混凝土箱梁第2章预应力混凝土箱梁2.1设计资料2.1.1基本资料（1）地形地貌本桥位于东莞市，主要为三角洲平原地貌，局部见低矮残丘。平原总体平坦开阔，地面高程一般0.2～5.0m，大部分为香蕉园，部分为鱼塘区，地表水系十分发育，河涌、河叉沟渠纵横交错。（2）气候气象本地区位于南亚热带海洋气候，春秋风和日丽，夏炎冬暖，有时酷热，偶有严寒；夏长冬短，雨季颇长，降水丰沛，日照充足，干旱不明显。据历年统计资料，测区年平均气温22.4°C，极端最高气温38.7°C，极端最低气温－0.5°C。年平均降水量1775mm，以4～9月降雨量最多，暴雨集中在7～9月，特大暴雨量＞200mm，称为汛期高潮，24小时最大降雨量达341.8mm，1小时可达99.4mm，11月至翌年2月为旱季，降雨量相对稀少，仅占全年的10%，日降雨量＜10%。年降雨量大于蒸发量。区内以季风为主，冬天多北风，风力2～4级，风力风向较稳定。11月份至翌年1月份，多有寒潮伴有冷空气大风，每年的7－9月有2－3次的台风和热带风暴，最大平均风速26m/s，最大瞬时风速35m/s（相当于最大风力12级以上），并伴随爆雨狂潮，造成江何暴涨，洪涝成灾，具有较大的灾害性。（3）地层岩性区内地层有人工填筑土、第四系全新统和上新统海陆交互相沉积层如亚粘土、淤泥、细砂、中粗砂等，基岩为下第三系（E1）灰色页岩及白垩系上统（K2）含砾砂岩，两者为整合接触关系。（4）地质构造地震动峰值加速度为0.10g，地震动反映谱特征周期0.55s。根据场地土物探剪切波速测试计算，断内场地土为：中软场地土；场地类别为Ⅱ类。（5）工程地质评价桥址区为三角洲平原地貌，区内主要为鱼塘和经济作物，上覆第四系海陆交互相沉积层，分布较厚的软土层，其下为冲洪积相沉积层，主要为砂层，下伏基岩为晚白垩系含砾砂岩，弱风化带埋深28.8～41.5m；地表水、地下水较发育，对混凝土无腐蚀性；特殊性岩土为软土，工程地质条件一般。（6）沿线河流水系桥址内有一平原小河流，水面宽约18米，河岸、主槽稳定，自然河岸，小里程河岸外多民房，大里程河岸外多鱼塘。桥位附近河道较顺直，线路法线方向与主槽流向呈8度。本桥水文三要素为:H1/100＝3.24m，Q1/100＝179.3m3，V1/100＝1.54m/s。水文不控制设计。2.1.2设计要求（1）桥梁跨径及桥宽对于梁式桥，计算跨径一般是支座中心线间距离。简支梁支座中心线一般距离梁端30-50cm不等。25米预制梁根据伸缩量而定。由于一联的设计用80型，所以预制梁长24.92米，计算跨径23.92米。标准跨径为25m，主梁预制长度为24.92m，桥面净空为净19.85m+2×0.5（防撞护栏）m（2）设计荷载为公路Ⅰ级，防撞护栏为8.64KN/m，桥下净空为5米（3）材料种类以及材料特性混凝土：立方强度R=50Mpa，弹性模量Ec=345000Mpa，轴心抗压强度标准值,抗拉强度标准值,轴心抗压强度设计值，抗拉强度设计值。钢丝：钢绞线采用高强度低松弛预应力钢绞线ψ=15.2mm，弹性模量Ep=1950000Mpa，单股面积Ap=1.39mm，抗拉强度标准值，抗拉强度设计值，相对界限受压区高度ξ=0.4。钢筋：①直径<12mm采用R235（原Ⅰ级钢筋）弹性模量Es=210000Mpa，抗拉强度标准值，抗拉强度设计值；②直径≥12mm采用HRB335（原Ⅱ级钢筋）弹性模量Es=200000Mpa，抗拉强度标准值，抗拉强度设计值。（4）道路等级为高速公路，双向八车道；桥梁标准宽度：2×19.85m；设计洪水频率：大、中、小桥及涵洞1/100；地震动峰值加速度：0.1g（对应地震基本烈度VII度，按VIII度设防）（5）其他：①波纹管及锚具：装配式预应力砼连续箱梁、桥墩盖梁采用镀锌双波金属波纹管，真空辅助压浆；锚具采用自锚系列优质锚具及与之配套的千斤顶，技术指标必须满足国标要求。②伸缩缝：80型采用仿毛勒式型钢伸缩缝，160型采用深埋式双型钢伸缩缝，技术条件应符合交通部行业标准JT/T327－2004的规定。③支座：装配式预应力砼25、30m连续箱梁采用GJZ板式橡胶支座和GJZF4聚四氟乙烯滑板式橡胶支座；斜转正段采用GYZ圆板式橡胶支座和GYZF4聚四氟乙烯圆板式橡胶支座。支座性能应符合交通部行业标准JT/T4-2004的规定。④桥面排水系统：PVC、UPVC工程塑料管材（上跨既有路及规划路处应加铺地面横向排水管将雨水排入地面层排水系统）.⑤桥面防水采用水泥基渗透结晶型系列防水材料。性能要求：吸水率降低比≥85%，渗透深度3～4mm，水蒸汽透过率≥90%，具有耐热性、耐碱性、耐酸性。⑥砂石水的质量要求均按《公路桥涵施工技术规范》有关条文办理。2.2结构尺寸主梁间距和主梁片数如下：（1）主梁间距采用3.0m，其横截面布置形式如图2-1。图2-1横断面布置（2）主梁尺寸拟定（a）箱梁高度预应力混凝土简支梁的主梁高跨比通常为1/15~1/25。考虑主梁建筑高度和预应力钢筋的用量，标准设计的高跨比约为1/17~1/19。本设计主梁高度取1.4m，其高跨比为1/18.75。(b)箱梁顶、底、腹板的厚度箱梁顶板主要考虑桥面板受力需要，确定厚度为14cm；近梁端底板厚度除考虑受力要求外，还要考虑布置预应力钢束道的需要，拟定厚度为24cm，其余部分为14cm；近梁端腹板厚度考虑布置预应力钢束道的需要和抗剪强度的要求，拟定厚度为24cm，其余部分为14cm；腹板与顶板相接处做成0.08m×0.24m的承托，使箱壁剪力流能顺利传递，避免在转角处产生过大的应力集中。其一般构造尺寸如图2-5图2-2一般构造尺寸图2-3箱梁跨中截面及支点截面（3）截面沿跨长度变化本设计梁高采用等高度形式，横截面顶板厚度沿跨长不便。梁端部区段由于锚头集中力的作用而引起较大的局部应力，也因布置锚具的需要，在端头附近作成锯齿形，底板厚度在距支座中线1.2m处由14cm开始变化至24cm，腹板在梁端附近由14cm渐变成24cm。（4）横隔梁设置为方便施工，各主梁均不设跨中横隔梁，仅设端横隔梁，各主梁之间的横向联系依靠现浇湿接缝来完成。横隔梁高度与主梁同高，厚度取16cm。（5）截面效率指标表2-1截面效率指标截面位置分块名称分块面积Ai(cm)分块面积形心至上上缘距离yi(cm)分块面积对上缘静静矩Si=Ai*yi(cm))分块面积的自身惯惯矩I1(cm4)di=ys－yi(cm44)分块面积对截面形形心惯矩I2=Ai*di2(ccm4)I=I1+I2(cmm4)（1）（2）（3）=（1）*（2）（4）（5）（6）=（1）*（5）2（7）=（4）+（6）跨中截面板1204784281966548.49328312922850957板29967209724893548.49370453077094242角承托38416.6676400136538.826578864580229板3696802956805366592-24.50722197927586384三角54150.678136588-95.174489137489725板126015319278020580-97.507119795955120001755∑9594532396∑I=306017712支点截面板1204784281966557.12839293843949049板29967209724893557.12897777719826706角承托38416.6676400136547.461864978866343板5856754392007263392-10.8726921817955573三角166.96144240422671-79.87210651081067779板2160148319680103680-83.872151945477152982277∑12767818722∑I=389636678截面效率指标ρ=（Ks+KX）/H（公式2－1）式中：KS—上核心距离，KS=∑I/∑AiYx；KX—下核心距离，KX=∑I/∑AiYS。所以，ρ=（Ks+KX）/H=（30.521+57.479）/160=0.55＞0.50表明初拟的主梁跨中截面合理。2.3结构主梁内力计算2.3.1结构重力的内力计算取钢筋混凝土的重力密度为25.0KN/m3。（1）一期永久作用。（边梁包括跨中截面自重，梁端腹板，底板加厚部分，端横隔梁自重）根据结构构造尺寸，对边梁和主梁考虑四部分重力集度，即跨中截面计的自重，梁端腹板、底板加厚部分和端横隔梁自重。边梁g1=∑gi=23.985+0.300+0.034+0.393=24.712（KN/m）主梁g1=∑gi=+23.985+0.603+0.034+0.393=25.015（KN/m）（2）二期永久作用。主要考虑三部分重力集度，即防撞护栏，桥面铺装和现浇湿接缝。g2=(∑gi)/4=(8.64+39.585+0.21)/4=12.109（KN/m）（3）永久作用引起的内力计算。设X为计算截面至左支撑中心的距离，并令α=X/L，如图2-4。图2-4永久荷载内力计算图式边梁和中梁的永久作用内力计算见表2-2。表2-2永久作用内力计算计算数据l=23.92mm,l2=572.1166m2项目giMq=α(1－α)L2*gi/22(KN·mm)Qq=(1－2α)LL*gi/2(KNN)跨中四分点变化点支点跨中四分点变化点支点α0.50.250.041100.50.250.04110α(1－α)/20.1250.09380.01970(1－2α)/200.250.45890.51#梁第一永久作用24.7121767.42001326.2733278.54600147.778271.261295.566第二永久作用12.1091292.3455969.776203.6740088.456162.370176.912永久作用36.8213059.7652296.049482.22000236.234433.631472.4682#梁第一永久作用25.0151789.09221342.5344281.96100149.590274.587299.180第二永久作用12.1091292.3455969.77600203.6740088.4560162.370176.912永久作用37.1243081.43772312.3100485.63500238.046436.957476.092L—结构的计算跨径，M—弯矩，Q—剪力2.3.2可变荷载系数计算冲击系数和车道折减系数：根据《桥规》4.3.2计算冲击系数，结构基频f==3.7348E—混凝土的弹性模量大小为34.5*10³，Ic—结构的跨中截面惯性矩1.5HZ＜f＜14HZ，所以，冲击系数μ=0.1767*lnf－0.0157=0.2159根据《桥规》表4.3.1-4，车道折减系数取0.76。2.4结构主梁横向分布系数计算对于翼缘板刚性连接的肋梁桥，只要在铰接板桥计算理论的基础上，在接缝处补充引入赘余弯矩Mi，就可以建立计算横向刚性连接点的赘余力的正则方程。该方法解决荷载横向分布的问题，叫做刚接梁法。计算方法有：杠杆原理法、偏心压力法、横向铰接板法、横向刚接梁法、比拟正交异性板法。本设计用的方法是刚接梁法。（1）跨中的荷载横向分布系数mc各主梁均不设跨中横隔梁，仅设端横隔梁，各主梁之间的横向联系依靠现浇湿接缝来完成，所以按刚接梁法来绘制横向分布影响线和计算横向分布系数mc。（a）计算主梁的抗扭惯矩IT对于箱形截面，抗扭惯矩可按下式计算：IT==0.166778m3计算跨中荷载横向分布影响线：刚度参数γ==0.1122β==0.2014查《梁桥》表2-2-2，得影响线竖标如表2-3。表2-3荷载横向分布影响线竖标表梁号参数P=1的位置βγ12341#0.10.1498281140800.15534284124570.30.159525999460.1561825988352#0.10.12922882381820.153032942361670.30.12883082371670.15295318237150经两次内插，得表表2-4。表2-4荷载横向分分布影响线竖竖标内插表梁号参数P=1的位置βγ1234一次内插1#0.10.1122507282136740.30.112260125996432#0.10.11222952892381780.30.1122290310237163二次内插1#0.20140.1122555270116580.11222#0.20140.1122292300237170计算跨中荷载横向向分布系数mc按表2-5画出横向分分布影响线，按按《桥规》布布载，如图2-5。图2-5横向分布影影响线（单位位：mm）三车道的折减系数数为0.76：mc1=0.76**0.5∑(0.6500+0.4779+0.3356+0..224+00.157++0.0977)=0.77656mc2=0.76**0.5∑(0.2899+0.2994+0.2297+0..281+00.254++0.2144)=0.66353二车道：mc1==0.5∑(0.6500+0.4779+0.3356+0..224+))=0.85545mc2=0.55∑(0.2899+0.2994+0.2297+0..281+))=0.58819取二者较大值，所所以mc1=0.85445mc2=0.63553b)支点的荷荷载横向分布布系数mo支点截面荷载横向向分布系数按按杠杆法计算算。画出横向分布影响响线，按《桥桥规》布载，如如图2-6。图2-6支点荷载横横向分布系数数计算图示（单单位：mm）mo1=0.5∑((1.3333+0.7333+0.3300)=11.183mo2=0.5∑((0.5677+1.0000+0.4400)=00.985332.5活载内力计计算计算跨径为23..92m。公路Ⅰ级车道荷载的集中中荷载标准值值经内插有：：=255.68KKN,=100.5KN//m计算可变荷载弯矩矩时，均采用用全跨统一的的横向分布系系数mc。求支点和和变化点截面面可变作用剪剪力时，由于于主要何重集集中在支点附附近而应考虑虑支撑条件影影响，按横向向分布系数沿沿桥跨的变化化曲线取值，即即从支点到1/4之间，横向向分布系数mc和mo之间按直线线内插，其余余段均取mc值。（1）跨中截面跨中最大弯矩（--剪力）（公式2-2）跨中截面可变荷载载内力计算如如图2-7。图2-7跨中截面内内力计算图式式（单位：m）表2-6内力计算梁号1+μmc最大弯矩或剪力yKΩS车道1#最大弯矩1.21730.85457.305106.7263269.5366最大剪力1.21730.85450.53.6525212.6962#最大弯矩1.21730.63537.305106.7262430.8211最大剪力1.21730.63530.53.6525158.134（2）1/4截面1/4截面最大弯弯矩（-剪力）（公式2-3）1/4截面可变荷荷载内力计算算如图2-9。图2-811/4截面内内力计算图式式（单位：mm）,表2-7内力计算梁号1+μmc最大弯矩或剪力yΩS车道1#最大弯矩1.21730.85455.47980.0452452.2299最大剪力1.21730.85450.758.218348.9612#最大弯矩1.21730.63535.47980.0451823.1733最大剪力1.21730.63530.758.218259.444（3）变化点截面变化点截面的弯矩矩按mc计算。剪力按内插计算，=1.1170=0.926变化点截面最大弯弯矩（-剪力）（公式2-4）变化点截面可变荷荷载内力计算算如图2-11。图2-9变化截面内内力计算图式式（单位：mm）表2-8内力计算梁号1+μmc最大弯矩或剪力yΩS车道11#最大弯矩1.21730.85451.15116.816423.197最大剪力1.21731.1290.95913.436631.79622#最大弯矩1.21730.63531.15116.816383.007最大剪力1.21730.9260.95913.436518.196（4）支点截面图2-10支点截面面剪力影响线线由车道荷载的集中中荷载PK引起的支点点截面剪力1#梁mo1〉mcc1∴=478..4712#梁mo2〉mcc2∴由车道荷载的均布布荷载qk引起的支点点截面剪力1#梁=1822.5812#梁=28..960所以，支点截面剪剪力1#梁QA=QQA1+QA2=6611.052KN2#梁QA=QQA1+QA2=4266.742KN2.6主梁内力力组合（1）基本组合（公式2-5）（2）偶然组合（3）作用短期效应组组合（公式2-6）（4）作用长期效应组组合（公式2-7）（5）主梁内力组合如如表2-9。图2-9主梁内力组组合梁号序号荷载类别跨中四分点变化点支点MQMQMQMQ1#1永久作用3059.765502296.0499236.234482.220433.6310472.4682可变作用3269.5366212.6962452.2299348.961423.197631.7960661.0523基本组合8589.8588327.7747069.3866791.0991360.16881560.59301550.58334作用短期效应组合5807.2255123.4404469.2504564.1852.267860.7090930.6635作用长期效应组合5330.33070.6633652.781388.562777.621701.0050754.8112#1永久作用3081.437702312.310238.046485.635436.9570476.0922可变作用2430.8211158.1341823.1733259.444383.007518.1960426.7423基本组合8150.7499221.3886115.0411688.1771284.43111321.962201247.34994作用短期效应组合5354.1690.9344017.2355419.987843.764795.0580786.9875作用长期效应组合4865.330052.9623330.9299365.48748.568666.8890685.5582.7预应力相关关计算2.7.1预应力力钢束的估算算按正常使用状态跨跨中正截面抗抗裂性和裂缝缝宽度限制要要求，确定有有效预加应力力Npe，（公式2-8）式中：ep——预应力钢钢筋重心对混混凝土截面中中心轴的偏心心矩，A,W—截面面积和和对受拉边缘缘的弹性抵抗抗矩。假设钢筋重心距下下边缘的距离离ap=0.2m，则ep=yx-ap=(1.66-0.555497)--0.2=00.845007m=3306017712*100-8/(1..6-0.555497))=0.29928197735m3代入上式：Nppe≥=59399.5KN预应力钢筋截面面面积（公式2-9）式中：σconn—预应力钢筋筋控制张拉应应力，取0.75倍的抗拉强强度标准值；；∑σl—预应力损失失总值，后张张法取控制张张拉应力的25%~330%。本设计中预应力损损失取25%，所以=0.0059666m2=56.666cm2选用24φ5钢丝束，单跟面积积为4.7122cm2，取12根钢丝束，总总面积为56.5444cm2。2.7.2预应力力钢束布置采用直径为5cmm的余脉金属属波纹管道，对对于跨中截面面，在保证布布置预留管道道构造要求的的前提下，尽尽可能使钢束束重心偏心矩矩大些。2.7.3主梁截截面几何特性性计算后张法预应力混凝凝土梁，在张张拉时管道尚尚未压浆，由由预加力引起起的应力按构构件混凝土的的净截面计算算。截面面积积及惯矩计算算，对于净截截面截面面积积（公式2-10）截面惯矩（公式2-11）取b=300cmn=12=19.635ccm2=4.7712cmm2=6.331综上所述，得截面面面积如表2-10。表2-10截面面积积截面位置特性分类分块名称分块面积AAi(cm2)分块面积重心至上上缘距离yi(cm)分块面积至上缘净净矩Si(cm3)全截面重心至上缘缘距离ys(cm)分块面积的自身惯惯矩Ii(cm4)di=ys-yi((cm)Ix=Aidi2((cm4)I=∑Ii+∑Ix(cm4))截面跨中截面净截面毛截面959455.49353240053.428306017122-2.06540900.111289772377扣除管道面积-235.62137.5-32398-849358.38500002306017122-16244755四分点截面净截面毛截面959455.49353240053.469306017122-2.02439319.722290400077.3扣除管道面积-235.62135.9-32021-82.431-16010244∑9358.38500379306017122-15617055支点截面净截面毛截面12766.96664.12881871964.017389636788-0.111156.79688389553388.8扣除管道面积-235.6270.022-16499-6.005-8495.966∑12531.344802221389636788-8339.1662.7.4钢束预预应力损失后张法梁的预应力力包括前期预预应力损失（钢钢束与管道壁壁的摩擦损失失，锚具变形形、钢束回缩缩和接缝压缩缩引起的损失失，分批张拉拉混凝土弹性性压缩引起的的损失）与后后期预应力损损失（钢丝应应力松弛，混混凝土收缩和和徐变引起的的损失），而而梁内钢束的的锚固应力和和有效应力（永永久应力）分分别等于张拉拉应力扣除相相应阶段的预预应力损失。（1）预应力钢束与管管道壁的摩擦擦损失计算公式：（公式2-12）式中：－张拉控制制应力；μ－摩擦系数，预埋埋金属波纹管管为0.2~00.25,本设计取0.22；ｋ－影响系数，取取0.00115；θ－从张拉端到计算算截面曲线管管道部分切线线的夹角之和和；x－从张拉端到计算算截面的管道道长度（m），可近似似取其在纵轴轴上投影长度度。各截面的的计算结果如如表2-11。表2-11各截面的的计算结果截面位置钢束号θ=φ-αx1-e-(μθ++kx)σl1(Mpa)度弧度跨中N1(N2)40.068914.85160.0367448.772355N3(N4)80.139614.82780.0515868.472455N5(N6)80.139614.79260.0515368.4060775N7(N8)100.174514.84240.0588578.1233775N9(N10)100.174514.79830.0587978.0437225N11(N12))100.174514.75420.0587377.9640775四分点N1(N2)40.06897.54660.0261334.6875775N3(N4)80.13967.52280.0411354.6000775N5(N6)80.13967.48760.0410854.5337N7(N8)100.17457.53740.0484864.3572N9(N10)8.690.15177.49330.0436357.9188225N11(N12))7.140.12467.44920.0378550.2458775支点N1(N2)0.7540.013160.24160.00325224.31703N3(N4)0.4450.00776770.21780.00203332.69880775N5(N6)0.2350.00410220.18260.00117661.56114N7(N8)0.3440.00600440.23240.00166882.21427N9(N10)0.2210.00385770.18830.001131.5000755N11(N12))0.1390.00242660.14420.000749970.995226675（2）由锚具变形、钢钢束回缩和接接缝压缩引起起的损失计算公式:(公式2-13))式中：－张拉锚具具变形，钢筋筋回缩和接缝缝压缩值；镦镦头锚具取1mm；－张拉端至至锚固端距离离。计算结果果如表2-12。表2-12计算结果果钢束号项目N1(N2)N3(N4)N5(N6)N7(N8)N9(N10)N11(N12))有效长度l(mmm)297082968029624297542968629616σl2=2.05××105×(2/ll)13.80113.81413.84013.78013.81113.844⑶由混凝土弹性压缩缩引起的损失失后张法分批张拉时时，先张拉的的钢束由于张张拉后批钢束束所产生的混混凝土弹性压压缩引起的应应力损失的计计算公式：（公式2-14）式中：－在计算截截面先张拉的的钢筋重心处处，由后张拉拉各批钢筋产产生的混凝土土法向应力；；－预应力钢钢筋弹性模量量与混凝土弹弹性模量的比比值。⑷由钢丝应力松弛引引起的损失对于超张拉的钢丝丝束，计算公公式：（公式2-15）式中：ψ－张拉系系数，超张拉拉时取0.9；ζ－钢筋松弛系数，Ⅰ级松弛（普普通松弛）取取1.0；σpe－传力锚固时时的钢筋应力力，对后张法（公式2-16）其计算如表2-113。表2-13计算结果果截面位置钢束号项目N1(N2)N3(N4)N5(N6)N7(N8)N9(N10)N11(N12))跨中σpe1195.59221191.661209.05661213.94331225.961235.6922σl598.18596.623103.595105.582110.523114.580四分点σpe1210.12331206.13551223.59111228.351246.74111263.41σl5104.028102.413109.543111.515119.247126.409支点σpe1288.26991298.39331304.15881306.07551308.72991312.6611σl5137.364141.919144.538145.412146.626148.431⑸由混凝土收缩和徐徐变引起的损损失计算公式：（公式2-17）（公式2-18）（公式2-19）（公式2-20）式中：－钢筋截面面重心处由预预应力产生的的混凝土法向向压应力；－预应力钢筋合力力；－净截面重心至预预应力钢筋合合力点距离；；－净截面重心至计计算纤维处距距离；ρ－纵向钢筋配筋率率；ｉ－截面回转半径径，；－预应力钢筋传力力锚固龄期为为t0，计算考虑虑的龄期为t时的混凝土土收缩徐变；；－加载龄期为t00，计算考虑虑的龄期为t时的徐变系系数。构件理论厚度=23.333cm查表的其计算结果如表22-14。表2-14计算结果果截面位置NP(KN)In(cm4)An(cm2)epn(mm)eps(mm)i(mm)ρpsρσpcσl6跨中3425.12897723779358.38840.7840.7556.53.2830.005955583.9259.8四分点3474.22904000779358.38824.4824.4557.12.190.005955581.7241.6支点3643.738955338812531.3205.3205.3557.60.1360.00442994.2139.1⑹钢束预应力损失总总计传力锚固应力σyy0及其产生生的预加内力力：由σy0产生的预加内内力纵向力：（公式22-21）弯矩：（公式式2-22）剪力：（公式式2-23）表2-15预应力损损失值的组合合预应力损失值的组组合先张法构件后张法构件混凝土预压前（第第一批）的损损失++++混凝土预压后（第第二批）的损损失++2.8主梁截面强强度预应力混凝土从预预加力开始到到受荷破坏需需要经历预加加力、使用荷荷载作用、裂裂缝出现和破破坏等四个阶阶段。为保证证主梁受力可可靠并予以控控制，应对控控制截面进行行各个阶段的的强度。，在在承载能力极极限状态下，预预应力混凝土土梁沿正截面面和斜截面都都有可能破坏坏，因此需要要验算这两类类截面强度。正截面强度验算（1）将箱形截面按面面积不变，惯惯性矩不变，形形心不变的原原则转化为Ⅰ形截面，转转化图式如图图2-11。图2-11截面转化化图示（单位位：cm）（2）按“公预规”第4.22.2条规定，对对于T型截面受压压区翼缘计算算宽度bf＇应取下列三者的最最小值：bf＇≤，bf＇≤300cm，bf＇≤b+hh+12hfˊ＝483.336cm，故取bf＇=300ccm（3）确定混凝土受压压区高度：依依据“公预规”5.2.3规定，对于Ⅰ型截面：当fsddAs+fpdAp≤fcdbf＇hf＇，中性轴轴位于翼缘板板内，否则位位于腹板内。本设计这一判断：：左边：fpdApp=＝6785..28K右边：fcdbbf＇hf＇=KN左边<右边，即中性轴在在翼缘板内。设中性轴到上缘的的距离为x，则有：fpdAp=fcdd*bf＇*x（公式2-24）即6785.228=18..4*1033*3*x解得：x=0.11229mx≤bh0=其中：h0－梁的的有效高度，h0=h-ay；b－预应力受压区高高度界限系数数。说明该截面破坏为为塑性破坏类类型。第3章下部结构的设计和验算第3章下部结构设计和验验算3.1支座设计计和验算3.1.1支座截截面计算橡胶支座的平面尺尺寸a*b值由橡胶板板的抗压强度度和梁端或墩墩台顶混凝土土的局部承压压强度来确定定。对于橡胶胶板应满足:（公式3-1）式中：N—最大支支点反力；[[]—橡胶支座的的平均容许压压应力。若选选用支座平面面尺寸ab==30×30==600cmm2，则支座形形状系数为：：=15＞8式中：S—支座的的平面形状系系数，支座变变形系数在5≦S≦12范围内取用用。t—中间层橡胶片厚度度，取0.005cm。当＞8时，橡胶板的平均均容许压应力力[]=10Mpa。橡橡胶支座的弹弹性模量查《公公预规》可得得=600Mpa，剪剪切模量为1.1MMpa。计算时取2＃粱支支座反力：NN=373..92KN。按容许应力法计算算的最大支座座反力为：NN=；故==KPa=4.9885MPa＜[]，可以选用用。3.1.2支座厚厚度主梁的计算温差取取C，温度变形形由两端的支支座均摊，则则每个支座承承受的水平位位移=。计算活载制制动力引起的的水平位移，首首先需确定作作用在每一个个支座上的制制动力。一车道制动力T11=10%*（276.888+29..61*100.5）=58.337<1655，取T1=165KKN；三车道制动力T11=2.344*165==386.11KN；采用双橡胶支座制制动力HT=0.3**386.11=115..83KN；；4片粱共8个支座，每每个支座承受受的水平力为为：=。按规范要求，橡胶胶层总厚度应应满足：（1）不计汽车制动力力时：=0..568cmm（2）计汽车制动力时时：（公式3-2）即:（3）=0.2×20==4cm。选用七层钢板，八八层橡胶组成成的橡胶支座座，总厚度为为49mm。上上下层橡胶片片厚度为0..25cm，中中间层厚度为为0.5cmm，薄钢板厚厚度为0.22cm，则：：橡胶片总厚度为：：=6×0..5+2×00.25=33.5cm；；符合规范要求：00.2；支座总厚度：。3.1.3支座偏偏转支座的平均压缩变变形为：=,按《公路钢钢筋混凝土及及预应力混凝凝土桥涵设计计规范》（JTGDD62-20004）规定，要求应满足：（公式3-3）即：0.05477（合格）梁端转角为：设恒恒载时主梁处处于水平状态态，已知跨中中挠度=9..00+177.53=226.53mmm。由（公式3-4）（公式3-5）得验算偏转情况应满满足：符合规范要求。3.2盖梁设计3.2.1盖梁荷荷载计算（1）上部构造永久作用用见表3-1。表3-1上部永久作作用每片边粱自重（KKN/m）每片中粱自重（KKN/m）一孔上部构造总重重（KN）每一个支座恒载反反力（KN）1#,4#2#,3#1#,4#2#,3#24.68724.9612974.91369.81373.92（2）自重及内力计算算如图3-2.。图3-1自重计计算图其各截面内力计算算如表3-2。表3-2各截面内力力计算截面编号自重(KN)弯矩（KN·m）剪力（KN）Q左Q右1－1q1=50.92M1=-22.72-50.92-50.922－2q2=22.18M2=-45.73-73.1-73.13－3q3=61.2M3=-3.209-134.32214－4q4=119M4=196.33661021025－5q5=102M5=219.787700（3）可变荷载计算（a）可变荷载横向分分布系数计算算，荷载对称称分布采用杠杠杆法，非对对称分布采用用偏心受压法法。图3-2单列车对称称布置图3-3双列车对称称布置图3-4三列车对称称布置图3-5非对称布置置单列非对称布置时时，n=4e==4.6双列非对称布置时时，n=4e==3.05三列单列非对称布布置时，n=4e==1.5（b）按顺桥向可变荷荷载移动情况况，求支座反反力最大值。单孔布载时如图33-6，双孔布载载时如图3-7。图3-6单孔布载载图图3-7双孔布载载图2B=2*4377.95=8875.9KKN3B=3*4377.95=11313.885KN双孔布载时如图33-7。B=KN2B=2*5955.42=11190.884KN3B=3*5955.42=1786..26KN（c）可变荷载横向分分布后各粱反反力见表3-3。表3-3可变荷荷载横向分布布计算方法荷载布置横向分布系数ηii单孔布载双孔布载BRiBRi对称布置（按杠杆法计算）单列行车η1＝0437.950595.420η2＝0.5218.98297.71η3＝0.5218.98297.71η4＝000双列行车η1＝0.159437.9569.63595.4294.67η2＝0.842368.75501.34η3＝0.842368.75501.34η4＝0.15969.6394.67三列行车η1＝0.533437.95233.43595.42317.36η2＝0.967423.5575.77η3＝0.967423.5575.77η4＝0.533233.43317.36非对称布置（按偏偏心受压法计计算）单列行车η1＝0.71437.95310.94595.42422.75η2＝0.403176.49239.95η3＝0.09742.4857.76η4＝-0.21-91.97-125.04双列行车η1＝0.555875.9486.121190.84660.92η2＝0.352308.31419.18η3＝0.148129.63176024η4＝-0.055-48.1765.50三列行车η1＝0.401313.85525.541786.26714.50η2＝0.30394.16535.88η3＝0.20262.77357.25η4＝0.10131.39178.63（d）各粱永久荷载，冲冲击系数1+μ＝1+0.22173＝1.21773表3-4可变荷载反反力组合编号荷载情况1＃粱R12＃粱R23＃粱R34＃粱R41永久荷载739.62747.83747.73739.622三列对称布置386.32700.88700.88386.323三列非对称布置869.76652.33437.88217.4541＋21125.941448.711448.711125.9451＋31609.381400.161185.71957.07（4）双柱反力Gi计计算表3-5双柱反力GGi计算荷载情况计算式反力组合4（1125.94**7.75++1448..71*4..75+14448.711*1.755-11255.94*11.25）/6.52574.65组合5（1609.38**7.75++1400..16*4..75+11185.711*1.755-957..07*1..25）/6.53077.693.2.2内力力计算弯矩计算：1-11截面MM=02-2截面MM=-R1*0.3553-33截面MM=-R1*1.2554--4截面MM=-R1*3+G1*1.7555-55截面MM=-R1*4.5--R2*1.5++G1*3.255表3-6内力计计算表荷载组合组合4组合5礅柱G12574.653077.69粱的反力R11125.941609.38R21448.711400.16各截面弯矩剪力①－①M00Q左00Q右-1125.94-1609.38②－②M-394.08-563.283Q左-1125.94-1609.38Q右-1125.94-1609.38各截面弯矩剪力③－③M-1407.43-2011.73Q左-1125.94-1609.38Q右1448.711468.31④－④M1127.82557.82Q左1448.711468.31Q右068.15⑤－⑤M1127.82660.04Q左068.15Q右068.15表3-7盖粱内力汇汇总1-12-23-34-45-5弯矩M自重-22.72-45.75-3.21196.34219.79M荷载0-563.28-2011.731127.821127.82M计算-22.72-609.03-2014.941324.161347.61剪力Q自重左-50.92-73.1-134.31020右-50.92-73.1211020Q自重左0-1125.94-1125.941448.7168.15右-1125.94-1125.941448.7168.1568.15Q自重左-50.92-1199.04-1260.241550.7168.15右-1176.86-1199.041469.71170.1568.153.3桥墩桥台台设计和验算算3.3.1设计计要点（1）下部结构采用双双柱式桥墩，桩顶置于地面下不小于0.5m。覆盖土层大于5.0m时，采用桩基础，桩基础入岩深度根据岩性、覆土层厚度、单桩轴力、桩径进行确定。本桥均采用嵌岩桩。钻孔桩基础桩径分别为1.5m、1.6m两种桩径。（2）桩的内力按“mm法”计算，桥墩墩盖梁按简支支双悬臂计算算。（3）墩的受力计算中中，在墩顶处按按铰接考虑。（4）盖梁顶横坡与桥桥面横坡保持持一致，支承承垫石顶水平平，以保证支支座水平放置置。（5）预应力混凝土盖盖梁结构按A类控制。（6）预应力混凝土盖盖梁的混凝土土必须达到90%设计强度时时方准施加预预应力，同时时养护时间不不小于5天。预应力力张拉必须按按设计图纸中中要求的顺序序进行。（7）桥台段地质软土较较厚，需对地地基统一处理理后再预压路路基，再反开开挖施工桥台台。（如图3-1）图3-6施工桥台3.3.2桥墩墩设计材料桥墩混凝土材料CC25混凝土，轴轴心抗压强度度标准值为20.1MMpa，轴心抗拉拉强度标准值值为2.01MMpa，轴心抗压压强度设计值值为14.3MMpa，轴心抗拉拉强度设计值值为1.43MMpa，混凝土弹弹性模量Mppa。汽车荷载载中双孔荷载载产生支点处处最大反力值值，即产生最最大墩柱垂直直力。汽车荷荷载中单孔荷荷载产生最大大偏心弯矩，即即产生最大偏偏心弯矩，即即产生最大墩墩柱底弯矩。3.3.3桥墩荷荷载计算（1）永久荷载计算一孔上部构造：22974.991KN；盖梁自重重（半边）：：355.33KN一根墩柱自重（hhi=4.5m）：作用在墩柱底面的的永久荷载垂垂直力：N=0.55*29744.91+3355.3++176.771=20119.47KKN（2）可变荷载计算：：荷载布置及及行驶情况照照前面盖梁计计算。(a)单孔单列车车时，B1=0KNB2=437..95KNB=BB1+B2=437..95KN一车道制动力T11=10%*（276.888+29..61*100.5）=58.337<1655，取T1=165KKN三车道制动力T11=2.344*165==386.11KN采用双橡胶支座制制动力T2=0.3**386.11=115..83KN(b)双孔单列列车时，B1=157..47KNB2=437..95KNB=BB1+B2=595..42KN一车道制动力T11=10%*（276.888+2*229.61**10.5）=89.887<1655，取T1=165KKN三车道制动力T11=2.344*165==386.11KN采用双橡胶支座制制动力T2=0.3**386.11=115..83KN(3)双柱反力力横向分布计计算如图3-2。图3-7双柱反力横横向分布（4）可变荷载内力计计算：最大最最小垂直力计计算如表3-8。图3-8最大最最小垂直力计计算荷载情况B1（KN）B2(KN)B(KN0最大垂直力最小垂直力η1(1+μ)Bη11η2(1+μ)Bη22双孔单列157.47437.95595.421.208875.56-0.208-150.76双孔双列314.94875.91190.840.9691404.670.03144.94双孔三列472.411313.851786.260.7311589.500.269584.92相应于最大最小垂垂直力时的弯弯矩计算如表表3-9。表3-9最大最小垂垂直力弯矩计计算荷载情况T(KN)B1(KN)B2(KN)B(KN)η1η2A墩底弯矩（KN··M）B墩底弯矩（KN··M）6.1*T/20.39（B2--B1）(1+μ)η161.*T/20.39（B2--B1）(1+μ)η2双孔单列115.83157.47437.95595.421.208-0.208353.28160.85353.28-27.70双孔双列115.83314.94875.91190.840.9690.031353.28258.06353.288.26双孔三列115.83472.411313.91786.260.7310.269353.28292.01353.28107.46最大弯矩计算如表表3-10。表3-10最大弯矩矩计算表荷载情况T(KN)B1(KN)B2(KN)B(KN)η1η2垂直力（KN）A墩底弯矩（KN··M）B墩底弯矩（KN··M）（B2+B1）*(1++μ)*η1（B2+B1）*(1++μ)*η26.1*T/20.39（B2--B1）(1+μ)η16.1*T/220.39（B2--B1）(1+μ)η2单孔单列115.8304384381.208-0.208644.00-110.89353.28251.16353.28-43.25单孔双列115.830875.9875.90.9690.0311033.1833.05353.28402.94353.2812.89单孔三列115.8301313.91313.90.7310.2691169.12430.23353.28455.96353.28167.79（5）墩柱底面内力组组合，墩柱底底面内力组合合如表3-11..表3-11墩柱地面面内力组合编号截面位置A柱底截面B柱底截面内力名称N（KN）H（KN）M（KN·M）N（KN）H（KN）M（KN·M）1永久荷载2019.472019.472双孔单列875.56160.85-150.76-27.703双孔双列1404.67258.0644.948.264双孔三列1589.50292.01584.92107.465单孔单列644.00251.16-110.89-43.256单孔双列1033.18402.9433.0512.897单孔三列1169.12455.96430.23167.798双孔制动力115.83353.28115.83353.289单孔制动力115.83353.28115.83353.28101*1.2+（22+8）*1.43649.15162.16719.782212.30162.16455.81111*1.2+（33+8）*1.44389.90162.16855.882486.28162.16506.16121*1.2+（44+8）*1.44648.66162.16903.413242.25162.16645.04131*1.2+（55+9）*1.43324.96162.16846.222268.12162.16434.04141*1.2+（66+9）*1.43869.82162.161058.712469.63162.16512.64151*1.2+（77+9）*1.44060.13162.161132.943025.69162.16729.503.3.4墩柱配配筋设计墩柱采用25号混混凝土，，主主筋采用HRB3335，。取主筋保保护层厚度。截截面面积假定按墩柱一端固固定，一端自自由计算。则则有：所以，稳定系数双孔荷载最大垂直直反力时，墩墩柱按轴心受受压计算。由公式：所以，按构构造要求配筋筋。选16Φ28，，配筋率ρ=98..53/177671.446=0.5558%>00.5%单孔荷载最大弯矩矩时，墩柱按按小偏心受压压构件验算。25号混凝土，nn=10,,m圆形钢筋混凝土截截面杆件强度度计算公式如如下：(公式3-6)(公式3-7)(公式3-8)其中：所以KPa<116700KKPa-1945.833KPa<<1780KKPa=1.82KPa<335000KPa墩柱配筋筋满足要求。第4章箱梁施工第四章施工组织织设计4.1先简支后连连续箱梁施工工4.1.1施工工工序单片箱梁的预制——安装墩顶永永久支座及底底模—安装梁板—安装墩顶连连续体系预应应力束波纹管管—按设计要求求连接纵向钢钢筋和构造钢钢筋—立侧模—浇筑现浇段段混凝土—养生之设计计强度—张拉墩顶预预应力束—压浆—拆除临时支支座—进行板的横横向连接—铺设桥面钢钢筋网—浇筑桥面混混凝土，预制制箱梁的施工工工艺流程图图见图图4-4施工流程图图4.1.2结构特特点（1）由于采用预制构构件，因而可可以在预制场场内批量生产产，这样则便便于统一生产产管理并严格格控制预制构构件的尺寸。采采用标准构件件时更有利于于技术操作、提提高预制速度度、节省模板板费用。（2）由于在下部结构构施工的同时时便可进行上上部构件的预预制，因而节节省了施工时时间，加快了了施工速度，有有利于提高经经济效益。（3）整片梁的吊装就就位仅需要吊吊装设备，简简支梁的预应应力筋张拉可可在工厂进行行，而负弯矩矩的布置或张张拉可在梁上上或挂篮上进进行，因而减减少了施工设设备，又可避避免造成地面面障碍，在拥拥挤的市区或或风景区以及及城市立交桥桥等一些要求求施工中不能能中断交通的的工程中特别别适用。（4）避免采用大量的的脚手架，节节省费用。先先简支有利于于梁的工厂化化制造、机械械安装架设、缩缩短工期、保保证质量。后后连续有利于于提高结构刚刚度，有利于于保证高速条条件下的列车车舒适度。这这种方法施工工形成的连续续梁具有刚度度大、收缩缝缝少、变形小小的优点，可可提高车速，使使行车平稳。（5）由于是在工厂预预制箱梁，预预应力的张拉拉至浇筑接缝缝、后连续预预应力的张拉拉时已有相当当的龄期，因因而减少了混混凝土的收缩缩、徐变对结结构体系的影影响，而简支支梁的预应力力筋对结构不不产生次力，可可使结构设计计简便。（6）基础沉降对结构构的影响小。由由于这种结构构体系在简支支状态时梁的的恒载按简支支梁传力。在在体系转换成成连续梁后，活活载和二期恒恒载、桥面铺铺装、栏杆、护护栏是按连续续梁结构传力力，因而沉降降对结构的影影响小，结构构的受力性能能优越，适合合于承载力小小的土层建设设。4.1.3施工工要点先简支后连续体系系是指：把一一联连续梁、板板分成几段，每每段长约几孔孔，各段在预预制场预制后后，完成第一一次张拉，在在梁端预留与与梁端相连的的钢筋，并在在箱梁顶板预预留孔道，经经移梁吊装到到墩台顶的临临时支座上，待待架设完成后后，进行连续续接头浇筑和和张拉负弯矩矩预应力束。拆拆除临时支座座或临时制作作熔化，使连连续梁落座到到永久支座上上，完成结构构由简支到连连续的体系转转换。整体架设的先简支支后连续体系系桥梁由于下下部结构施工工和上部结构构箱梁预制可可以同时进行行，因此可以以大大缩短工工期；预制箱箱梁一般在预预制场进行，施施工养护条件件较好，能较较好的保证施施工质量；预预应力混凝土土先简支后连连续梁桥成桥桥后支点负弯弯矩区布置的的预应力筋，同同时起到将桥桥梁连成整体体和承担荷载载所产生负弯弯矩的作用。本设计高架桥上部部结构采用装装配式预应力力砼连续梁，施施工要点主要要如下所述：：1、装配式