山东单层双跨重型钢结构厂房设计计算书

青岛市某单层双跨重型钢结构厂房设计PAGEPAGE166一．建筑设计说明工程概况工程名称：青岛市某重型工业厂房；工程总面积：3344㎡结构形式：钢结构排架建筑功能及特点该拟建的建筑位于青岛市室内，设计内容：重型钢结构厂房，此建筑占地面积3344㎡。平面设计建筑物朝向为南北向，双跨厂房，每跨跨度为21m，柱距为6m，采用柱网为21m×6m，纵向定位轴线采用封闭式结合方式。立面设计该建筑立面为了满足采光和美观需求，设置了大面积的玻璃窗。剖面设计吊车梁轨顶标高为6.9m，柱子高度H=6.9+3.336+0.3=10.536,取柱子高度为10.8m。防火防火等级为二级丁类，设一个防火分区，安全疏散距离满足房门只外部出口或封闭式楼梯间最大距离。室内消火栓设在两侧纵墙处，两侧及中间各设两个消火栓，满足间距小于50m的要求。抗震建筑的平面布置规则，建筑的质量分布和刚度变化均匀，满足抗震要求。屋面屋面形式为坡屋顶：坡屋顶排水坡度为10%，排水方式为有组织内排水。屋面做法采用《01J925-1压型钢板、夹芯板屋面及墙体建筑构造》中夹芯钢板屋面。采光采光等级为Ⅳ级，窗地比为1/6,窗户面积为1160㎡，地面面积为3344平方米，窗地比满足要求，不需开设天窗。排水排水形式为有组织内排水，排水管数目为21个。设计资料自然条件工程地质条件：场区地质简单，无不利工程地质现象，条件良好，地基承载力标准值1000Kpa，为强风化花岗岩，场区内无地下水。冻土深度为0.5m。抗震设防：6度防火等级：二级建筑物类型：丙类基本风压:W=0.6KN/㎡，主导风向：东南风基本雪压:0.2KN/㎡（50年）0.25KN/㎡（100年）冻土深度：—0.5m气象条件：年平均气温：12.7℃最高温度：38.9℃最低温度：－16.9℃年总降雨量：687.3mm。工程做法散水做法：混凝土散水50厚C15混凝土撒1:1水泥沙子，压实赶光150厚3:7灰土垫层素土夯实向外坡4%地面做法：混凝土地面100厚C15混凝土随打随抹上撒1:1水泥沙子，压实抹光150厚3:7灰土(灰土垫层)素土夯实屋面做法：夹芯屋面板（JxB42-333-1000）工程做法见国家标准图集01J925-1墙面做法：200厚夹芯墙面板（JxB-Qy-1000）工程做法见国家标准图集01J925-1二．结构构件选型及布置柱网和变形缝的布置柱网的布置厂房纵向柱距为6米，双跨厂房，每跨跨度为21米。柱网布置如下图3-1图2-1柱网布置图变形缝布置普通钢结构厂房的温度区段的最大长度如下表所示，结构情况温度区段长度/mm纵向温度区段（垂垂直屋架跨度度方向）横向温度区段（沿沿屋架跨度方方向）柱顶刚接柱顶铰接采暖房屋和非采暖暖地区的房屋屋220120150热车间和采暖地区区的飞非采暖暖房屋180100125露天结构120\\该厂房长72m，宽42m，按照上表的要求，可以不设温度缝。且厂房为规整的长方形结构，可以不设抗震缝和沉降缝。屋盖结构与支撑布置厂房的屋面材料为夹芯压型钢板，属于轻型屋面材料，屋盖结构为有檩体系，屋面荷载通过檩条传到屋架接点上。屋盖结构由檩条、拉条、撑杆、系杆和必要的支撑杆件组成。檩条与拉条布置檩条布置间距与屋架上弦节点间距相一致，以便于屋架节点相连。在屋脊处设置为双檩条，以便代替刚性系杆的作用。在屋架跨中布置一道拉条，在屋架两端檩条间布置斜拉条和直撑杆。图2-2檩条、拉条布置图屋盖支撑布置普通钢结构厂房的屋盖支撑包括上弦横向支撑、下弦横向支撑与纵向支撑、屋架竖直支撑、系杆及角隅撑等。上弦横向水平支撑在厂房两端及中部第一开间内设置横向水平支撑。下弦横向水平支撑在厂房两端及中部第一开间内设置横向水平支撑，且与上弦横向水平支撑在同一开间。上弦纵向水平支撑屋架间距为6m，且支座设在下弦，故可以不设置上弦纵向水平支撑。下弦纵向水平支撑厂房内设有重级工作制吊车，故需设置下弦纵向水平支撑，下弦纵向水平支撑与屋架下弦横向水平支撑一起形成封闭体系以增加屋盖的空间刚度。竖直支撑在梯形屋架跨中和两端竖腹杆所在平面内各设置一道竖直支撑。系杆在竖直支撑所在平面内的屋架上下弦节点处应设置通长系杆。在屋架支座节点处和上弦屋脊节点处应设置通长刚性系杆。在屋架下弦跨中设置一条通长水平系杆，上弦横向水平支撑在节点处设置通长系杆。图2-3支撑布置图单层厂房的每一纵列柱都必须设置柱间支撑，以吊车梁为界将柱间支撑按上柱支撑和下柱支撑设置。在厂房两端及中间设置上段柱支撑，在中间设置下段柱支撑。上段柱支撑采用单片布置，下段柱支撑采用双片布置。图2-4柱间支撑布置图三．吊车梁设计设计资料及说明吊车资料吊车起重量Q（kg）吊车跨度S（m）台数工作制吊钩类别最大轮压（KN）小车重g(t)100/20192重级（A6）软钩37232.616吊车总重G（t）轨道型号轮距宽度80.005QU120吊车梁跨度为6m，采用桁架制动结构，其宽度由吊车梁中心至辅助桁架中心的距离为2m吊车梁为焊接实腹式，钢材采用Q345钢。腹板与上翼缘的连接采用焊透的k形连接，与下翼缘采用贴角焊缝连接，并均自动焊。其余焊缝为手工焊缝，自动焊焊条为H08Mn2Si，手工焊条为E5015型。吊车荷载计算吊车竖向荷载的动力系数μ=1.1，吊车荷载的分项系数=1.4，则吊车荷载的设计值为：内力计算吊车梁的最大弯矩及相应剪力产生最大弯矩的荷载位置如下图所示最大弯矩点C的位置为：=1.03最大弯矩为：在相对应的剪力为：吊车梁的最大剪力为：制动桁架的内力荷载布置对应于最大弯矩图制动桁架内弦杆（即吊车梁上翼缘）的最大轴心力为：制动桁架内弦杆的局部弯矩：截面选择f=295N/梁的经济高度容许挠度值要求的最小高度：采用h=1000mm按经验公式计算腹板所需厚度为：设按抗剪要求计算腹板所需厚度为：采用一个翼缘所需截面面积为：选取上下翼缘不对称工字型截面，上翼缘采用-400×22，下翼缘采用-300×22。此时，吊车梁对x轴的截面特性吊车梁上翼缘对y轴的截面特性为：强度计算正应力上翼缘正应力为：下翼缘正应力为：剪应力突缘支座处剪应力为：腹板的局部压应力腹板计算高度边缘处的折算应力按公式验算，经验算符合要求稳定性计算梁的整体稳定性由于吊车梁设有制动结构体系，梁的侧向稳定性有可靠保证。故可不进行梁的整体稳定性计算。腹板的局部稳定应配置横向加劲肋并按规定进行验算设置横向加劲肋的间距为1500mm验算梁的最大弯矩处按下式进行验算计算，及r将公式代入公式得得（符合条件）按支座处最大剪力力计算时：，，故验算结果腹板稳定定在弯矩最大大处控制，横横向加劲肋按按1.5米间距布置置。加劲肋计算横向加劲肋横向加劲肋外伸宽宽度为：取80mm横向加劲肋厚度为为：横向加劲肋采用--80×6支座加劲肋支座加劲肋采用--150×220，其端面承压应力为：：支座加劲肋计算截截面的特性为为：此截面分类属b类类，由表14-7查得。疲劳计算疲劳计算采用一台台吊车作用于于梁上时的标标准值。最大弯矩（C点截截面）处下翼翼缘连接焊缝缝附近主体金金属的疲劳应应力幅C点截面处下翼缘连连接焊缝附近近主体金属的的疲劳应力幅幅为：横向加劲肋下端部部附近主体金金属的疲劳应应力幅。求横向加劲肋下端端部附近主体体金属的应力力幅为：挠度计算由荷载标准值（不不乘动力系数数）并只有一一台吊车产生生的吊车梁最最大弯矩为：：焊缝连接计算上翼缘与腹板的连连接焊缝采用焊透的K形焊焊缝，其焊缝缝质量等级应应为二级。因因此其强度与与母材等强度度，故可不计计算。下翼缘与腹板的连连接焊缝下翼缘截面对中和和轴的面积矩矩为：采用8mm支承加劲肋与腹板板的连接焊缝缝采用12mm，k形焊焊缝焊透。四．冷弯薄壁型钢檩檩条设计输出出文件设计依据建筑结构荷载规范范(GB5000092001))冷弯薄壁型钢结构构技术规范(GB500018-22002)门式刚架轻型房屋屋钢结构技术术规程(CECS1102:20002)设计数据屋面坡度(度):5.7111檩条跨度(m)::6..000檩条间距(m)::1..507设计规范:门式式刚架规程CECS1102:20002风吸力下翼缘受压压稳定验算：：按式(6.3.77-2)验算檩条形式:卷边边槽形冷弯型型钢C3000X80X220X3.00钢材钢号：Q2335钢拉条设置:设置置一道拉条拉条作用:约束束檩条上翼缘缘净截面系数:0.9000檩条仅支承压型钢钢板屋面(承受活荷载载或雪荷载),挠度限值为1/1550屋面板能阻止檩条条侧向失稳构造不能保证风吸吸力作用下翼翼缘受压的稳稳定性建筑类型:封闭闭式建筑分区:边缘带基本风压:00.600风荷载体型型系数:-11.470风荷载标准准值(kNN/m2)::-0..882屋面自重标标准值(kN/m22):0.4000活荷载标准值(kN/m22):0.5000雪荷载标准值(kN/m22):0.2000积灰荷载标标准值(kN/m22):0.5000检修荷载标标准值(kkN):1.0000截面及材料特性檩条形式:卷边边槽形冷弯型型钢C300XX80X200X3.0b=80..000h=300..000c=20..000t=3.0000A=0.11391E--02Ix==0.17757E-004Iy=0.99887E-066It=0.44392E--08Iw==0.16630E-007Wx1=0.11259E--03Wx2==0.12259E-003WWy1=0.56332E-044Wyy2=00.18144E-04钢材钢号：Q2335钢fy==235.0000f=205.0000ff=2216.8884截面验算1.2恒载+1..4(活载+0.9积灰+0.6风载(压力))组合|弯矩设计值(kNN.m):Mx=12.8000弯矩设计值(kNN.m):My=0.3200有效截面计算结果果:Ae=0.11388E--02Iex==0.17751E-004IIey=0.99882E-066Wex1=00.11655E-03Wex2=0.11165E--03Weex3=0.11770E-033Wexx4=00.11700E-03Wey1=00.55577E-04Wey2=0.11609E--04Weey3=0.55557E-044Weyy4=00.16099E-04截面强度(N/mmm2)::Sgmmmax=1143.6990<=2205.00001.0恒载+1..4风载(吸力)组合弯矩设计值(kNN.m):Mxw==-5.1186弯矩设计值(kNN.m):Myw==0.0080有效截面计算结果果:全截面有效。截面强度(N/mmm2)::Sgmmmaxw==50.6630<==216..884按门式刚架规程CCECS1002:20002(6..3.7-22)式验算:整体稳定系系数:φb=0.5033檩条的稳定定性(N/mm22):fsstabw=86..177<<=2055.000荷载标准值作用下下，挠度计算算垂直于屋面的挠度度(mm)::v=6.7988<=400.000计算满足檩条能够承受的最最大轴力设计计值为(KN)::N=188.000风荷载高度度变化系数:11.000五．屋面支撑斜杆设计计输出文件设计信息支撑形式:等边边角钢L75x55截面尺寸(mm)):b=75，t=55.00截面特性：毛截面面积A=0.77410E--03回转半径imiin=0..1500EE-01iy=0.22320E--01钢材钢号：Q2335钢屈服强度ffy=2235.强度设计值f=2115.支撑数据:支撑点间距(m))B=4.5000支撑跨度(m)LL=6.0000构件轴线长度(mm)ll=7.5500平面内计算长度((m)lxx=3.7550平面外计算长度((m)lyy=7.5000螺栓连接设计设计前提：节点板板厚度不小于于支撑构件厚厚度，材料强度不不低于构件材材料强度。选择C级普通螺栓抗剪强度设计值fvbb=1400.抗压强度设计值fcbb=3055.螺栓选用:M112螺栓个数:2受剪承载力设计值值0..85*Nvvb=26.9117>N==255.988承压承载力设计值值0..85*Nccb=31.1110>N==255.988截面验算设计原则：按轴心拉杆进行设设计。按连接设计选定螺螺栓考虑螺栓栓孔径的削弱弱。作用本支撑段剪力力设计值(KN)VV=200.790支撑内力设计值((KN)N=225.9888螺栓孔径(mm))D0=13..500考虑螺栓孔削减净净截面积(m*m)An=00.67355E-03强度验算结果(NN/mm*mmm)σ=338.5866<0.885*f=182..750长细比校核λx==2500.000<<[λ]=4400λy=3323.2776<[λ]=4400验算满足。六．结构设计计算书设计资料及说明单层双跨钢结构厂厂房，总长72m，两端山墙墙为封闭式，端端部墙架柱设设置支撑。厂厂房跨度2×21m，柱距6m，屋架与柱柱铰接，厂房房檐口标高12.3000m。21m梯形钢屋架架，间距6m，屋架上铺铺设压型钢板板，屋面坡度度1/10。车间内每跨各设两两台100/220,A6桥式吊车，吊吊车轨顶标高高6.9000m。厂房纵横墙均采用用夹心钢板。厂厂房结构采用用Q235B号钢材，焊焊条采用E4303型。房结构平面图、剖剖面图及计算算简图。图6-1厂房平面布布置图及结构构计算简图图6-2剖面图荷载计算柱、梁截面面积及及刚度计算轴线号A、A、C列B列上柱A下柱A横梁屋架上下弦截面都都为2∟755，，，，各项荷载值计算2.1恒荷载2.1.1屋盖自自重屋面均布荷载汇集集夹芯板0.20檩条自重0.10屋架及支撑自重0.15悬挂管道等0.05总计0.50屋盖结构自重由屋屋架传给排架架柱的柱顶，按负荷范围计算对于A、C柱：对柱顶的偏心距：：对于中柱：对柱顶的偏心距：：2.1.2柱自重重上柱对于边柱：对下柱的偏心距：：对于中柱：上柱对于边柱：对于中柱：2.1.3吊车梁梁及轨道自重重边柱牛腿处：其偏心距：中柱牛腿处：其偏心距：永久荷载的大小和和作用位置如如下图7-33：图6-3永久荷载的的大小及作用用位置2.2屋面活荷载载按《建筑结构荷载载规范》（GB500009-20001）及《钢结结构设计规范范》（GB500017-20003），屋面活活荷载标准值值：0.30KNN/m2，屋面雪荷载0.20KNN/m2，不考虑积灰灰荷载，故仅仅按屋面活荷荷载计算。,偏心距，偏心距活荷载作用下的双双排架计算简简图如下7--4：图6-4活荷载作用用下计算简图图2.3吊车荷载AB、BC跨各有两台1000/20，A6重级工作制制吊车。吊车竖向荷载的计计算，按每跨跨两台吊车同同时工作且达达到最大起重重量考虑。按按《建筑结构构荷载规范》（GB50009-2001）的规定，吊车荷载的折减系数。吊车荷载的计算利用吊车支座反力影响线求得。AB跨吊车竖向荷载的的计算：图6-5吊车荷载影影响线吊车水平荷载的计计算，按每跨跨2台吊车同时时工作达到最最大起重量考考虑。按《建建筑结构荷载载规范》（GB500009-20001）的规定，吊吊车荷载的折折减系数，吊吊车水平系数数。吊车水平荷载的计计算也可利用用吊车荷载计计算时吊车梁梁支座反力影影响线求得：：每个车轮传递的水水平力标准值值则AB跨的吊车传给排架架的水平荷载载标准值各跨吊车水平荷载载作用在吊车车梁顶面。2.4风荷载封闭式双跨双坡屋屋面的风荷载载体型数如下下图7-6所示图6-6风荷载体型型影响系数本地区基本风压，柱柱顶标高为+10.88m，室外天然然地坪标高为为-0.155m。，风压高度变化系数数按柱顶离室室外天然地坪坪的高度取值值。查荷载规规范知：离地地面时，；离地面面时。用插入法求出离地地面时的值：故（风压力）（风吸力）求风压高度变化系数数按檐口离室室外地坪的高高度取值。用插入入法求出离地地面时的值：风荷载作用下的计计算简图如下下图所示：（左左风和右风情情况对称，方方向相反）图6-7风荷载作用用下计算简图图内力分析本单层厂房是两跨跨的对称结构构，A柱和C柱受力完全全一样，因此此，只要计算算A、B柱就可以了了。厂房为两跨等高排排架，可用剪剪力分配法进进行排架结构构的内力计算算。在各种荷荷载作用下柱柱顶按铰支座座计算，不考考虑厂房的空空间工作。这这里规定:柱顶不动铰铰支座反力R、柱顶剪力V和水平荷载载自左向右为为正，截面弯弯矩以柱左侧侧受拉为正，柱柱的轴力以受受压为正。计算剪力分配系数数单位力作用下悬臂臂住的柱顶位位移，，，计算有关参数C柱：B柱：单位力作用下悬臂臂柱的柱顶位位移：C柱：B柱：令，三根柱的剪力分配配系数为：验算当柱顶有水平荷载载F时，求出剪剪力分配系数数后，即可求求出柱顶剪力力，，求出柱顶剪力后，即即可按悬臂柱柱绘制出结构构的内力图。恒荷载作用下排架架内力图6-8永久荷载作作用下计算简简图按剪力分配法进行行内力计算各柱柱顶不动铰支支座的支座反反力：C柱：A柱：，所以，假设的不动铰支座座的支座反力力各柱柱顶的实际剪剪力：作排架柱的弯矩图图、柱底剪力力（自右向左左为正）和轴轴力图图6-9永久荷载作作用下排架N(kN)、M(kN..m)、V（kN）图屋面活荷载作用下下的内力A柱：，，，所以，B柱：，C柱：所以，假设的不动动铰支座的支支座反力之和和：各柱柱顶剪力为：：作排架柱的弯矩图图、柱底剪力力（自右向左左为正）和轴轴力图：图6-10屋面活荷载载作用下排架架N(kN)、M(kN..m)、V（kN）图吊车荷载作用下的的排架内力（不不考虑厂房整整体空间工作作）AB跨有吊车车荷载，作用用在A柱，作用在B柱。计算简图如下图77-11所示示：图6-11吊车竖向向荷载作用下下计算简图A柱：B柱：C柱：所以，假设的柱顶顶不动铰支座座的支座反力力之和：各柱柱顶的实际剪剪力：作排架柱的弯矩图图、柱底剪力力（自右向左左为正）和轴轴力图：图6-12吊车竖向荷荷载作用下排排架N(kN)、M(kN..m)、V（kN）图4.2AB跨跨有吊车荷载载，作用在B柱，作用在A柱。计算简图如下图77-13所示示：图6-13吊车竖向荷荷载作用下计计算简图所以，假设的柱顶顶不动铰支座座的支座反力力之和：各柱柱顶的实际剪剪力：作排架柱的弯矩图图、柱底剪力力（自右向左左为正）和轴轴力图：图6-14吊车竖向荷荷载作用下排排架N(kN)、M(kN..m)、V（kN）图4.3BC跨跨有吊车荷载载，作用在B柱，作用在C柱。计算简图如下图77-15所示示：图6-15吊车竖向荷荷载作用下计计算简图作排架柱的弯矩图图、柱底剪力力（自右向左左为正）和轴轴力图：图6-16吊车竖向荷载作用用下排架N(kN)、M(kN..m)、V（kN）图4.4BC跨跨有吊车荷载载，作用在C柱，作用在B柱。计算简图如下图77-17所示示：图6-17吊车竖向向荷载作用下下计算简图作排架柱的弯矩图图、柱底剪力力（自右向左左为正）和轴轴力图：图6-18吊车竖向荷载作用用下排架N(kN)、M(kN..m)、V（kN）图作用于AB跨，即即AB跨有吊车吊车水平荷载的作作用点距柱顶顶的距离：因此，排架柱顶不不动铰支座的的支座反力系系数需要用内内插法确定。C柱：，当时，当时，所以，当时，B柱：，当时，当时，所以，当时，柱顶不动铰支座的的反力：所以，假设的柱顶顶不动铰支座座反力之和：：各柱顶的实际剪力力：作排架柱的弯矩图图、柱底剪力力（自右向左左为正）和轴轴力图（轴力力为0）：图6-19（a）吊车横向荷载作用用下排架M(kN..m)图图6-19（b）吊车横向荷载作用用下排架M(kN..m)图风荷载作用下的排排架内力5.1左风情情况在均布风荷载作用用下，排架柱柱的计算简图图如下图7--20所示：图6-20风荷载作用用下计算简图图计算柱顶不动铰支支座的支座反反力A柱:，C柱：，所以，假设的柱顶顶不动铰支座座反力之和：：各柱顶的实际剪力力：作排架柱的弯矩图图、柱底剪力力（自右向左左为正）和轴轴力图（轴力力为0）：图6-21左风荷载作作用下排架M(kN..m)图5.2右风情情况右风情况与左风情情况下的内力力图对称。图6-22右风荷载作用下排排架M(kN..m)图最不利内力组合控制截面上段柱的底面1——1下段柱的顶面2——2柱脚的底面3—33组合项目验算柱子截面，应应有下列组合合正弯矩最大时，与与相应的轴心心力、剪力的的组合，即与与相应的N、V组合负弯矩最大时，与与相应的轴心心力、剪力的的组合，即与与相应的N、V组合轴心力最大时，与与相应的弯矩矩、剪力的组组合，即与相相应的M、V组合轴心力最小时，与与相应的弯矩矩、剪力的组组合，即与相相应的M、V组合《建筑结构荷载规规范》（GB500009-20001）规定，对对于一般排架架、框架结构构，可以采用用简化规则，在在下列荷载效效应组合中取取最不利值确确定。3.1由可变变荷载控制的的组合“恒荷载”+任一种种“活荷载”，，当永久荷载对结结构有利时取取1.0。“恒荷载”+0.99（任意两种种或两种以上上“活荷载”）3.2由永久久荷载控制的的组合采用钢结构屋盖，因因屋盖自重较较轻，故可不不考虑由永久久荷载控制的的组合。表-1A、C柱内内力组合表柱截面内力永久荷载屋面均布活荷载两台吊车竖向荷载载吊车横向风荷载Dmax在Dmax在AB跨BC跨左风右风A列B列B列C列12345678910A1--1N44.318.900000000M2.841.94-116.8922-56.1833.53-6.63±1.42±11.632.063-6.6562--2N6418.9942.4172.8000000M-4.52-4.536269.49214.66833.53-6.63±1.42±11.632.063-6.6563--3N88.318.9942.4172.8000000M1.77-0.751138.848-48.1271-14.04±140.39±24.6295.785-59.468V1.104-0.255-22.92-11.0156.5741.3±24.88±2.28-39.245-13.515截面内力恒荷载”+0.99（任意两种种或两种以上上“活荷载”）+Mmax-MmaxNmaxNmin组合项目组合值组合项目组合值组合项目组合值组合项目组合值1--1N77.5744.877.5753.76M65.36-167.485.85-166.922--2N1126.4322100.6141288.0476.8M354.35-42.42345.6754.083--3N1168.39306.921317.1988105.96M536.28-321.07535.13389.16V-35.24-58.59-42.54-8.49截面内力恒荷载”+任一种种“活荷载+Mmax-MmaxNmaxNmin组合项目组合值组合项目组合值组合项目组合值组合项目组合值1--1N1.2×1+1..4×953.761+1.4×10044.81.2×1+1..4×280.221.2×1+1..4×1053.76M6.36.486.124-5.912--2N1+1.4×9641.2×1+1..4×1076.81.2×1+1..4×10103.261.2×1+1..4×1076.8M0-14.74-11.77-14.743--3N1.2×1+1..4×9105.961+1.4×10088.31.2×1+1..4×2132.421.2×1+1..4×9105.96M136.223-81.491.07136.223V-53.62-17.820.97-53.62表-2B柱内力组组合表柱简图截面内力永久荷载屋面均布活荷载两台吊车竖向荷载载吊车横向风荷载Dmax在Dmin在A列B列B列C列AB跨BC跨左风右风123456789101--1N9118.900000000M0-5.9110.26289.7-89.7-110.2622±68.75±68.7582.457-82.4572--2N129.418.9172.8942.4942.4172.80000M0-5.9-62.538-852.7852.762.538±68.75±68.7582.457-82.4573--3N168.718.9172.8942.4942.4172.80000M0-9.3260.696752.44-752.44-60.696±289±289174.614-174.6144V0-0.621.6217.589-17.589-21.62±38.64±38.6416.168-16.168截面内力恒荷载”+0.99（任意两种种或两种以上上“活荷载”）+Mmax-M maxNmaxNmin组合项目组合值组合项目组合值组合项目组合值组合项目组合值1--1N109.2133.014133.014109.2M329.45-336.88-336.88329.452--2N1342.70441366.51882303.9588155.28M1264.92-1272.366-266.34103.93--3N1389.86441413.67882351.1188202.44M1532.231543.97-883.38220.01V-6.155.46620.37截面内力N恒荷载”+任一种种“活荷载+Mmax-MmaxNmaxNmin组合项目组合值组合项目组合值组合项目组合值组合项目组合值1--1M1.2×1+1..4×9109.21.2×1+1..4×10109.21.2×1+1..4×2109.21.2×1+1..4×9135.66N329.45115.44-115.44-8.262--2M1.2×1+1..4×9155.281.2×1+1..4×10155.281.2×1+1..4×2155.281.2×1+1..4×9181.74N103.9115.44-115.44-8.263--3M1.2×1+1..4×9202.441.2×1+1..4×2202.441.2×1+1..4×2202.441.2×1+1..4×9228.9N220.01244.46-244.46-13.048V20.3722.64-22.64-0.84七．厂房框排架内力力计算结果输输出设计主要依据:《建筑结结构荷载规范范》(GB500009-22001);;《建筑抗抗震设计规范范》(GB500011-22001);;《钢结构构设计规范》(GB500017-22003);;结果输出总信息结构类型:单层层钢结构厂房房设计规范:按《钢钢结构设计规规范》计算结构重要性系数::1.000节点总数:9柱数:6梁数:2支座约束数:3标准截面总数:6活荷载计算信息::考虑活荷载载不利布置风荷载计算信息::计算风荷载载钢材:Q235梁柱自重计算信息息:计算柱自重重恒载作用下柱的轴轴向变形:考虑梁柱自重计算增大大系数:1..20基础计算信息:不计算基础础梁刚度增大系数::1.000钢结构净截面面积积与毛截面面面积比:0..85钢柱计算长度系数数计算方法:有侧移钢结构阶形柱的计计算长度折减减系数:0.8800钢结构受拉柱容许许长细比:3000钢结构受压柱容许许长细比:1550钢梁(恒+活)容许挠跨比:l/400钢梁(活)容许挠跨比:l/500柱顶容许水平位移移/柱高:ll/5500抗震等级:3((钢结构为考考虑地震作用用)计算震型数：3地震烈度：6..00场地土类别：Ⅱ类类附加重量节点数：：0设计地震分组：第第一组周期折减系数:00.80地震力计算方法：：振型分解法法结构阻尼比：0..050按GB50011--2001地震效应增增大系数1.0000窄行输出全部内容容节点坐标节点号XY节点号XY节点号XY(1)0..595.700(2)21..005.700(3)41..415.700(4)0..2510.800(5)21..0010.800(6)41..7510.800(7)0..590.000(8)21..000.000(9)41..410.000柱关联号柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ(1)71(2)882((3)93(4)14(5)225((6)36梁关联号梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ(1)45(2)556支座约束信息(1)71111((2)81111(33)9111柱上下节点偏心节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值(1)-0.334(22)0.00(3)0..34((4)0.000(5)0.000(66)0.00(7)0..00((8)0.000(9)0.000标准截面信息1、标准截面类型(1)16,500,,5000,5000,200.0,225.0,25.0,,5(2)16,800,,8000,10000,225.0,30.0,,30.00,55(3)54,1,,2000,0,200,4450,500,,20,255,25,350,,10000,5,4,,L125xx10L1225x103000,(4)56,500,,8000,20,300,20000,5,,4,,L160xx10L1660x103000,(5)15,500,,5000,100.0,110.0,5(6)15,500,,5000,100.0,110.0,5柱布置截面号,铰铰接信息,截面布置角角度柱号标标准截铰接截面布柱号标准截铰接截面布面号信息置角度面号信息置角度(1)300((2)400(3)301880((4)120(5)220((6)120梁布置截面号,铰铰接信息,截面布置角角度梁号标标准截铰接截面布梁号标准截铰接截面布面号信息置角度面号信息置角度(1)630(2))6302、标准截面特性截面号XcYccIxIIyA10.2500000..25000000.156333E-0220..521133E-030.334000EE-0120.4000000..50000000.130225E-0110..256122E-020.771500EE-0130.2500000..59158800.126001E-0110..213944E-020.555550EE-0140.4000001..25000000.908551E-0110..102500E-010.889600EE-0150.0000000..00000000.000000E+0000..000000E+000.000000EE+0060.2500000..25000000.784665E-0330..784655E-030.119600EE-01截面号ixiyW11xW2xW1yyWW2y10..214433E+000.123380E+0000.662533EE-0200.625333E-0220.200845E--020..208455E-0220..426811E+000.189927E+0000.226050EE-0100.260550E-0110.644031E--020..640311E-0230..476288E+000.196625E+0000.119894EE-0100.213000E-0110.855574E--020..855744E-0240..100700E+010.338823E+0000.772681EE-0100.726881E-0110.255625E--010..256255E-0150..000000E+000.000000E+0000.000000EE+0000.000000E+0000.000000E++000..000000E+0060..200088E+000.200008E+0000.331386EE-0200.313886E-0220.311386E--020..313866E-023、格构柱分肢截面面特性(1)左肢截面号IIxIIyAixxiyyYCC30.8466E-040.7177E-030.2400E-010.5933E-010.1733E+000.5677E-0140.6255E-030.5122E-020.4488E-010.1188E+000.3388E+000.0000E+00(2)右肢截面号IIxIIyAixxiyyYCC30.3800E-030.1422E-020.3155E-010.1100E+000.2122E+000.0000E+0040.6255E-030.5122E-020.4488E-010.1188E+000.3388E+000.0000E+00恒荷载计算算节点荷载:节点号弯矩垂直力水平力0柱荷载:柱柱号荷载类型荷载值荷载参数1荷载参数20梁荷载:连续数荷载个数荷载类型荷载值1荷载参数1荷载值2荷载参数211133.0000.0011133.0000.00恒荷载标准值作用用计算结果柱内力柱号MNVVMNV1-4..9977.2291.033110.87-477.46-1..0320..00144.7710.0000.00-966.600..0034..9977.229-1.033-110.87-477.461..0345..2647.4461.0330.00-311.12-1..0350..0096.6600.0000.00-622.250..006-5..2647.446-1.0330.00-311.131..03梁内力梁号MNVVMNV10..00-1.00331.1220.0011.0331..1220..00-1.00331.1220.0011.0331..12恒荷载作用下的节节点位移(mm)节节点号.X向位移Y向位移10.00..020.00..030.00..040.00..150.00..160.00..1活荷载计算算节点荷载:节点号弯矩垂直力水平力0柱荷载:柱柱号荷载类型荷载值荷载参数1荷载参数20梁荷载:连续数荷载个数荷载类型荷载值1荷载参数1荷载值2荷载参数211111.8000.0011111.8000.00活荷载标准准值作用下的的节点位移(mm)节节点号.X向位移Y向位移10.00..020.00..030.00..040.00..050.00..060.00..0风荷载计算算左风荷载标准值作作用节点荷载:节点号水平力垂直力46.530.0000柱荷载:柱柱号荷载类型荷载值荷载参数1荷载参数2112.9770.000311.4880.000412.9770.000611.4880.0000梁荷载:连续数荷载个数荷载类型荷载值1荷载参数1荷载值2荷载参数2节点侧向（水平向向）位移(mm)节点号δx节点号δx节点号δx节点号δx(1)00.4(2))0.1((3)0..3(4)0.7(5)00.6(6))0.6((7)0..0(8)0.0(9)00.0柱内力柱号MNVVMNV195..930.00024.922--2.1300.00-7..992175..650.00016.266-882.9400.00-16..26358..480.00013.411--6.1000.00-4..9742..130.0007.9990.0000.007..16582..940.00016.2660.0000.00-16..2666..100.0004.9770.0000.002..58梁内力梁号MNVVMNV10..0013.6690.0000.00-133.690..0020..00-2.5580.0000.0022.580..00右风荷载标准值作作用节点荷载:节点号水平力垂直力6--6.530.0000柱荷载:柱柱号荷载类型荷载值荷载参数1荷载参数211-1.4880.00031-2.9770.00041-1.4880.00061-2.9770.0000梁荷载:连续数荷载个数荷载类型荷载值1荷载参数1荷载值2荷载参数2节点侧向（水平向向）位移(mm)节点号δx节点号δx节点号δx节点号δx(1)-00.3(2))-0.1((3)-0..4(4)--0.6(5)-00.6(6))-0.7((7)0..0(8)0.0(9)00.0柱内力柱号MNVVMNV1-58..480.000--13.4116.1000.004..972-175..650.000--16.266882.9400.0016..263-95..930.000--24.9222.1300.007..994-6..100.000-4.9770.0000.00-2..585-82..940.000--16.2660.0000.0016..266-2..130.000-7.9990.0000.00-7..16吊车荷载计计算吊车1吊车连接节点数::2吊车连接节点号::1,2,最大轮压在左侧产产生的各节点点竖向荷载(Dmax在跨左):997.1176,182..816,最大轮压在右侧产产生的各节点点竖向荷载(Dmax在跨右):182.8816,997..176,空车最大轮压在左左侧产生的各各节点竖向荷荷载(Wmax在跨左):0.0000,0..000,空车最大轮压在右右侧产生的各各节点竖向荷荷载(Wmax在跨右):0.0000,0..000,吊车竖向荷载与节节点竖向偏心心距(m):0.4110,--1.0000,吊车水平刹车力在在各节点产生生的最大水平平力(Tmax)):35.5550,35.5550,吊车的横向水平荷荷载与各节点点的垂直距离离(m):1.2000,1.2000,考虑空间工作和扭扭转影响的效效应调整系数数:1.0000吊车桥架引起的地地震剪力与弯弯矩增大系数数:1.0000吊车桥架重量:7466.117单跨吊车组合荷载载折减系数:0.9550两跨吊车组合荷载载折减系数:0.8550Dmax标准值值作用位于跨跨左柱内力柱号MNVVMNV1141..23997.118--24.788-2882.47-9977.1824..78269..98182.88223.411663.44-1822.82-23..41314..820.0001.377--7.0000.00-1..374-126..370.000--24.7880.0000.0024..785119..380.00023.4110.0000.00-23..4167..000.0001.3770.0000.00-1..37梁内力梁号MNVVMNV10..0024.7780.0000.00-244.780..0020..001.3370.0000.00-11.370..00Dmax标准值值作用位于跨跨右柱内力柱号MNVVMNV1-47..63182.882--11.355-117.07-1822.8211..352-803..78997.11817.9119005.85-9977.18-17..913-70..810.000-6.566333.4400.006..564-57..890.000--11.3550.0000.0011..35591..330.00017.9110.0000.00-17..916-33..440.000-6.5660.0000.006..56梁内力梁号MNVVMNV10..0011.3350.0000.00-111.350..0020..00-6.5560.0000.0066.560..00左来刹车标准值作作用(Tmaax作用向右)节点侧向（水平向向）位移(mm)节点号δx节点号δx节点号δx节点号δx(1)00.7(2))0.2((3)0..1(4)0.8(5)00.7(6))0.7((7)0..0(8)0.0(9)00.0柱内力柱号MNVVMNV1149..680.00026.7002.4900.00-26..702315..390.00042.044-775.7600.00-42..04325..520.0002.366-112.0500.00-2..364-2..490.00026.7000.0000.008..85575..760.00042.0440.0000.00-6..49612..050.0002.3660.0000.00-2..36梁内力梁号MNVVMNV10..008.8850.0000.00-88.850..0020..002.3360.0000.00-22.360..00右来刹车标准值作作用(Tmaax作用向左)节点侧向（水平向向）位移(mm)节点号δδx节点号δx节点号δx节点号δx(1)-00.7(2))-0.2((3)-0..1(4)--0.8(5)-00.7(6))-0.7((7)0..0(8)0.0(9)00.0柱内力柱号MNVVMNV1-149..680.000--26.700--2.4900.0026..702-315..390.000--42.044775.7600.0042..043-25..520.000-2.366112.0500.002..3642..490.000--26.7000.0000.00-8..855-75..760.000--42.0440.0000.006..496-12..050.000-2.3660.0000.002..36梁内力梁号MNVVMNV10..00-8.8850.0000.0088.850..0020..00-2.3360.0000.0022.360..00吊车2吊车连接节点数::2吊车连接节点号::2,3,最大轮压在左侧产产生的各节点点竖向荷载(Dmax在跨左):997.1176,182..816,最大轮压在右侧产产生的各节点点竖向荷载(Dmax在跨右):182.8816,997..176,空车最大轮压在左左侧产生的各各节点竖向荷荷载(Wmax在跨左):0.0000,0..000,空车最大轮压在右右侧产生的各各节点竖向荷荷载(Wmax在跨右):0.0000,0..000,吊车竖向荷载与节节点竖向偏心心距(m):1.0000,--0.4100,吊车水平刹车力在在各节点产生生的最大水平平力(Tmax)):35.5550,35.5550,吊车的横向水平荷荷载与各节点点的垂直距离离(m):1.2000,1.2000,考虑空间工作和扭扭转影响的效效应调整系数数:1.0000吊车桥架引起的地地震剪力与弯弯矩增大系数数:1.0000吊车桥架重量:7466.117单跨吊车组合荷载载折减系数:0.9550两跨吊车组合荷载载折减系数:0.8550Dmax标准值值作用位于跨跨左柱内力柱号MNVVMNV170..810.0006.566-333.4400.00-6..562803..78997.118--17.911-9005.85-9977.1817..91347..63182.88211.355117.07-1822.82-11..35433..440.0006.5660.0000.00-6..565-91..330.000--17.9110.0000.0017..91657..890.00011.3550.0000.00-11..35梁内力梁号MNVVMNV10..00-6.5560.0000.0066.560..0020..0011.3350.0000.00-111.350..00Dmax标准值值作用位于跨跨右柱内力柱号MNVVMNV1-14..820.000-1.3777.0000.001..372-69..98182.882--23.411-663.44-1822.8223..413-141..23997.11824.7882882.47-9977.18-24..784-7..000.000-1.3770.0000.001..375-119..380.000--23.4110.0000.0023..416126..370.00024.7880.0000.00-24..78梁内力梁号MNVVMNV10..001.3370.0000.00-11.370..0020..0024.7780.0000.00-244.780..00左来刹车标准值作作用(Tmaax作用向右)节点侧向（水平向向）位移(mm)节点号δx节点号δx节点号δx节点号δx(1)00.1(2))0.2((3)0..7(4)0.7(5)00.7(6))0.8((7)0..0(8)0.0(9)00.0柱内力柱号MNVVMNV125..520.0002.366-112.0500.00-2..362315..390.00042.044-775.7600.00-42..043149..680.00026.7002.4900.00-26..70412..050.0002.3660.0000.00-2..36575..760.00042.0440.0000.00-6..496-2..490.00026.7000.0000.008..85梁内力梁号MNVVMNV10..00-2.3360.0000.0022.360..0020..00-8.8850.0000.0088.850..00右来刹车标准值作作用(Tmaax作用向左)节点侧向（水平向向）位移(mm)节点号δδx节点号δx节点号δx节点号δx(1)-00.1(2))-0.2((3)-0..7(4)--0.7(5)-00.7(6))-0.8((7)0..0(8)0.0(9)00.0柱内力柱号MNVVMNV1-25..520.000-2.366112.0500.002..362-315..390.000--42.044775.7600.0042..043-149..680.000--26.700--2.4900.0026..704-12..050.000-2.3660.0000.002..365-75..760.000--42.0440.0000.006..4962..490.000--26.7000.0000.00-8..85梁内力梁号MNVVMNV10..002.3360.0000.00-22.360..0020..008.8850.0000.00-88.850..00地震计算左震动标准值作用用计算结果地震力计算质量集集中信息:质量集中节点号::12344质点重量:396.11397877.3473396.1339195..359第1振型结构自振周期(已已乘周期折减减系数，单位位：秒):0..163特征向量：0.443600.2310.39941..000各质点的水平地震震力(kN)：13.0047133.71211.766914..744节点侧向（水平向向）位移(mm)节点号δx节点号δx节点号δx节点号δx(1)00.3(2))0.2((3)0..3(4)0.7(5)00.7(6))0.7((7)0..0(8)0.0(9)00.0第2振型结构自振周期(已已乘周期折减减系数，单位位：秒):0..119特征向量：-0.882700.0021.0000-0..068各质点的水平地震震力(kN)：-1.111400.0051.3447-0..045节点侧向（水平向向）位移(mm)节点号δδx节点号δx节点号δx节点号δx(1)00.0(2))0.0((3)0.0(4)00.0(5)00.0(6))0.0((7)0..0(8)0.0(9)00.0第3振型结构自振周期(已已乘周期折减减系数，单位位：秒):0..105特征向量：-0.883400.283-0.65571..000各质点的水平地震震力(kN)：3.2239-22.1832.5552-1..914节点侧向（水平向向）位移(mm)节点号δx节点号δx节点号δx节点号δx(1)00.0(2))0.0((3)0..0(4)0.0(5)00.0(6))0.0((7)0..0(8)0.0(9)00.0左地震各振型叠加加(SRSSS)水平地震作作用效应输出出:节点侧向（水平向向）位移(mm)节点号δx节点号δx节点号δx节点号δx(1)00.3(2))0.2((3)0..3(4)0.7(5)00.7(6))0.7((7)0..0(8)0.0(9)00.0柱内力柱号MNVVMNV172..240.00013.0444.4300.00-13..042241..040.00028.866-776.6500.00-28..86367..570.00011.9663.6100.00-11..964-4..430.000-0.8770.0000.000..87576..650.00015.0330.0000.00-15..036-3..610.000-0.7110.0000.000..71梁内力梁号MNVVMNV10..005.1190.0000.00-55.190..0020..00-4.9930.0000.0044.930..00振型型参与质量系系数:77..69%右震动标准值作用用计算结果地震力计算质量集集中信息:质量集中节点号::12366质点重量:396.113