天津地铁工程附属结构主体施工方案

XXX站附属结构主体施工方案第三节钢筋施施工方案1、钢筋工程概况表3-6钢筋接接头形式主要部位接头形式梁纵向主筋直径d≥20mm时，采用用直螺纹连接接；直径d＜20mm时，采用搭接接。侧墙、柱竖向主筋筋直径d≥20mm时，采用用直螺纹连接接；直径d＜20mm时，采用搭接接。板横向主筋、纵向向分布筋直径d≥20mm时，采用用直螺纹连接接；直径d＜20mm时，采采用搭接。备注：本表中连接接方式作为总总体控制原则则，施工过程程中根据现场场情况进行局局部调整。表3-7钢筋保保护层厚度结构部位钢筋保护层厚度顶板50mm（上排排）40mm（下排排）内衬墙30mm底板40mm（上排）50mm（下排）梁50mm（迎土土面）40mm（背土土面）柱45mm内隔墙、站台板20mm2、施工准备2.1钢筋进场场、检验与堆堆放（1）所有钢筋原材料料的采购均应应严格进行评评优选定合格格供应方，由由技术部门编编制备料计划划，由物资部部门实施采购购。（2）采购进场的钢筋筋，进场时应应由材料物资资部门进行质质量和数量验验收，同时向向相应的供应应方索取产品品质量合格证证明书，在产产品质量合格格证明书上标标注相关信息息。（3）进场后的钢筋，由由物资部门根根据采购合同同进行核实并并对钢筋外观观质量、钢筋筋直径、等级级、长度的标标尺，表面是是否有锈蚀现现象方面的检检验，符合常常规标准后，给给予分类堆码码存放，做好好防锈蚀、油油污及防雨淋淋等措施。并并给予产品和和试验待检状状态挂牌标识识，由技术部部门邀请专业业监理工程师师旁站见证，严严格按照试验验取样标准及及规定要求，给给予取样并送送检复试，待待检测试验单单位出据合格格试验结论或或报告后，方方可进行加工工制作。2.2技术准准备（1）提前组织施工人员员熟悉图纸，认认真审图，及及时与设计沟沟通并办理洽洽商记录；及及时编制施工工方案，提前前进行钢筋放放样，计算整整理钢筋配料料单，向施工工班组交底。（2）钢筋翻样做到与与现场施工相相结合，尤其其是底板高低低跨结合部位位等地方，钢钢筋下料要采采用现场放样样下料；配筋筋应严格按施施工规范施工工图纸、设计计变更、施工工方案、标准准图集、施工工手册进行下下料。3、钢筋连接及锚固固3.1钢筋连连接钢筋接头形式见表表3-6。3.2钢筋接接头本工程钢筋机械连连接的接头等等级为一级。接头在结结构构件受拉拉钢筋应力较较小部位时，接头的百分率不受限制。接头在抗震设防要求的框架的梁端、柱端箍筋加密区时，接头百分率不应大于50%。钢筋混凝土保护层厚度按现行《国家标准混凝土结构设计规范》执行，接头套筒处保护层不得小于15mm。连接套之间的横向净距不宜小于25mm。接头位置要设在受受力较小处。接接头不能位于于构件最大弯弯矩处。板的的通长面筋接接头应设在跨跨中，底筋接接头应设在距距端部1/3跨处。搭接接长度末端距距钢筋弯折处处，不得小于于钢筋直径的的10倍。各受力钢筋绑扎接接头应相互错错开，任一绑绑扎接头中心心至搭接长度度1.3倍区段范围围内，有绑扎扎接头的受力力钢筋截面面面积占受力钢钢筋总截面面面积百分率在在受拉区不得得超过25%，在受压区区不得超过50%。3.3钢筋锚锚固要求表3-8钢筋的的锚固钢筋种类抗震等级受拉钢筋基本锚固固长度Lab、LabEC25C30C35C40HPB300一、二级39d35d32d29d三级36d32d29d26d四级、非抗震34d30d28d25dHRB335一、二级38d33d31d29d三级35d31d28d26d四级、非抗震33d29d27d25dHRB400一、二级46d40d37d33d三级42d37d34d30d四级、非抗震40d35d32d29d4、钢筋加工4.1钢筋加加工流水作业业系统图：材料材料复检钢筋张拉、切断弯曲流水加工线焊接、绑扎作业重新加工直螺纹套丝钢筋原材料计算机优化下料合格材料供应钢筋原材料材料供应钢筋原材料不合格不合格合格现场作业面合格现场作业面加工场内质检质检不合格不合格图3-15钢筋加加工系统图4.2钢筋半半成品的制作作（1）钢筋放样根据工程的施工图图纸及规范要要求，对工程程各部位进行行详细的钢筋筋配置，按照钢筋原原材长度9mm和12m两种长长度适当比例例制订下料计计划，以减少少钢筋加工的的损耗。下料原则：同规格格钢筋根据不不同长度，长长短搭配，统统筹配料；先先断长料，后后断短料，减减少短头，减减少损耗。（2）钢筋调直HPB300级钢钢筋主要采用用钢筋调直机机进行调直；；对于HRB3335级及HRB4000级钢筋，供供货厂家在运运输过程中应应保证钢筋不不弯曲、不变变形，如果出出现弯曲、变变形情况，可可采用扳直的的方法进行调调直。（3）钢筋切断采用钢筋切断机及及砂轮切割机机对钢筋进行行切断。钢筋筋切断机由专专人负责操作作。切断时要要保证刀片与与冲击刀片刀刀口的距离，直直径＜20mmm的钢筋宜宜重叠1～2mm，直径≥20mm的钢钢筋宜留3mmm左右，以以保证钢筋的的下料长度。切切完大钢筋后后切小钢筋之之前，要及时时调整切断机机刀片，防止止因刀片松动动造成“马蹄”筋的出现，影影响下料准确确。断料时HPB3000级钢筋每次次切断根数不不得超过2根。直螺纹接头连接钢钢筋、梯子筋筋、双F铁、定距框框的顶模棍，必必须用砂轮切切割锯切断，确确保端头平齐齐。4.3钢筋成成型将切割好的钢筋按按照配筋单分分区、分段、分分部位、分规规格进行成型型。钢筋成型型加工控制重重点为箍筋加加工、梯子筋筋、定位箍筋筋框、马凳的的加工以及直直螺纹接头质质量。（1）钢筋弯曲HPB300级受受力钢筋末端端作180°弯钩，圆弧弧弯曲直径不不小于2.55d，平直段段长度不小于于3d。HRB3335、HRB4000级钢筋作不不大于90°弯钩时，其其弯折直径不不小于5d；作135°弯钩时，其其弯折直径不不小于4d，角度要要求准确，平平直段长度符符合规范及设设计要求。钢筋弯曲前，对形形状复杂的钢钢筋，根据钢钢筋料单上标标明的尺寸，用用笔将各弯曲曲点位置划出出，要考虑钢钢筋弯曲时的的增长量。划划线从钢筋中中线开始向两两边进行，两两边不对称的的钢筋，可从从钢筋一端开开始向另一端端划线。箍筋加工完后，要要求用“箍筋检查模模具”进行检查，确确保加工出来来的每个箍筋筋尺寸、弯钩钩长度、角度度符合标准。（2）拉钩制作本工程侧墙、板、梁梁拉钩为HRB3335:12、14，拉钩弯曲曲直径4d，平直长度度为10d。拉钩成型型时一端做成成90°弯钩，一端端做成135°弯钩，在绑绑扎挂钩时为为保证钢筋骨骨架断面，用用双“F”卡配合进行行绑扎，并将将90°弯钩扳成135°弯钩。（3）竖向梯格筋侧墙钢筋采用竖向向梯格筋及定定位卡具对墙墙体水平钢筋筋进行定位。根根据水平筋间间距制作竖向向梯格筋，在在竖向梯格筋筋上中下各焊焊一根定位筋筋，顶模筋长长度小于墙厚厚2mm，两端端均分，端头头用无齿锯切切齐，顶模筋筋端头涂刷防防锈漆,以保证钢筋筋的横平竖直直以及墙体截截面尺寸和保保护层厚度，竖竖向梯格筋可可代替竖向钢钢筋，但要比比设计直径大大一规格；反反之，梯格筋筋可选用Φ12的钢筋进行行加工。（4）水平梯格筋根据图纸设计的立立筋间距，加加工水平梯格格筋，固定于于墙体顶部，用用于控制立筋筋间距，在墙墙体及顶板浇浇筑混凝土前前检查水平梯梯格筋位置，避避免虚设。（5）定位箍筋框根据柱主筋的规格格和间距设置置内、外定位位箍筋框，控控制钢筋位移移。制作定位位箍筋框的钢钢筋应用无齿齿锯切割。（6）双“F”型卡双“F”型卡用于控制墙体体钢筋截面和和钢筋保护层层厚度，加工工尺寸要准确确，要在专用用模具平台上上制作。双“F”型卡的钢筋筋要比墙体竖竖向主筋大一一个规格，且且比墙体截面面设计尺寸小小2mm，用以以作为墙体模模板顶模筋和和竖向筋位置置。图3-16双“F”型卡示意图图（7）依据《天津市城市市地铁工程质质量检验标准准》DB29--54-20003第6.4.66条和《地下下铁道施工及及验收规范》GB502299-19999第5.5.4条。钢筋加工的的形状、尺寸寸应符合设计计要求，其偏偏差应符合下下表规定：表3-9钢筋加加工尺寸偏差差表项目允许偏差或允许值值（mm）检查频率检验方法范围点数受力钢筋成型长度度+5，-10每一类型抽查100％，且不少于5件1钢尺检查弯起钢筋弯起点位置±10弯起高度0，-10钢筋总长+5，-10箍筋尺寸0，-52弯起角度2°15、钢筋直螺纹连接接施工准备钢筋下料钢筋套丝钢筋连接外观检查施工准备钢筋下料钢筋套丝钢筋连接外观检查质量检查图3-17直螺纹施施工工艺流程程图5.2施工方方法表3-10直螺螺纹连接施工工方法序号步骤图例1钢筋端头切平：对对端部不直的的钢筋要预先先调直，采用用砂轮切割机机切端面，应应与钢筋轴线线垂直。2加工丝头：丝头加加工时应采用用水溶性润滑滑液，不得使使用油性润滑滑液。丝头的的不完整螺纹纹不得超过两两个螺纹周长长。3丝头打磨：用砂轮轮机将丝头进进行打磨平整整。4丝头检验：用专用用的环规和止止规检验丝头头尺寸，其环环通规应能顺顺利地旋入，环环止规旋入长长度不得超过过3螺距。5戴帽保护：丝头加加工完毕，经经检验合格后后，应立即带带上丝头保护护帽，防止损损坏丝头。6套筒连接及扭矩检检查：使用普普通扳手将两两个钢筋丝头头在套筒中间间位置相互顶顶紧，钢筋连连接完毕后，接接头连接套筒筒外应有外露露有效丝扣，外露有效丝扣1～1.5扣。5.3丝头质质量丝头加工完毕后，采采用通规、止止规进行检查查。5.4施工要要点（1）钢筋下料时不得得用电焊、气气割焊等方法法切断；钢筋筋端面平直并并与钢筋轴线线垂直，不得得有马蹄形或或扭曲。（2）钢筋丝头加工完完毕后，钢筋筋套丝的质量量，必须由操操作工人逐个个用牙规和卡卡规或环规进进行检查，并并由专人负责责验收。钢筋筋的牙形必须须与牙形规相相吻合，其小小端直径必须须在卡规或环环规的允许误误差范围内。不不合格的丝头头要切除重新新加工。（3）达到质量要求的的丝头，应立立即用与钢筋筋规格相同的的塑料保护帽帽（套）拧上上，存放待用用，防止装卸卸钢筋时损坏坏并防止灰浆浆、油污等杂杂物的污染。6、钢筋绑扎6.1框架梁钢钢筋绑扎6.1.1工工艺流程搭设绑扎支架→画画主次梁箍筋筋间距→穿主梁上层层纵向筋→穿次梁上层层纵向钢筋→放主梁次梁梁箍筋→穿主梁底层层纵筋→按箍筋间距距绑扎→穿次梁底层层纵筋→按箍筋间距距绑扎。1.穿下层纵1.穿下层纵筋2.穿上层纵筋3.纵筋错开连接4.柱节点区加密箍绑扎（绑扎重点）5.箍筋标识及绑扎（梁端部按规范加密）6.设置垫块图3-18框架梁钢钢筋绑扎示意意图6.1.2施施工工艺（1）绑扎框架梁钢筋筋前，应先用用钢管搭设三三角支架，并并固定牢固。绑绑扎时，先将将梁面筋放置置钢管支架上上，再穿箍筋筋按间距分布布均匀并与梁梁面筋绑扎，再再穿梁底筋，然然后绑扎。主主次梁交叉时时，应分先后后顺序配合绑绑扎；并控制制好梁两边的的垂直度，以以免造成倒、斜斜等；绑扎完完后，在梁箍箍筋上绑扎上上控制保护层层用的混凝土土垫块。图3-19钢筋绑绑扎支架图（2）主、次梁应同时时配合进行，主主次梁交接处处，主梁箍筋筋在次梁两侧侧应附加箍筋筋，设密箍三三道，梁端第第一个箍筋应应设置在距离离柱节点或梁梁边缘50mmm处。梁端端与柱交接处处箍筋应加密密，其间距与与加密区长度度均要符合设设计要求。（3）当梁的上层和下下层钢筋为两两排或两排以以上时，为满满足两排钢筋筋有足够的间间距，要在相相邻两排钢筋筋之间加放垫垫铁，垫铁采采用同直径的的短钢筋，垫垫铁水平间距距为1m。（4）梁加密区长度及及箍筋间距均均应符合设计计和规范要求求，梁板钢筋筋接头底筋在在墙柱支座处处，上筋在跨跨中1/3净跨范围内内，主次梁相相交时，主梁梁筋在下、次次梁筋在上。（5）梁主筋保护层厚厚度采用预制制垫块控制，底底板垫块每隔隔500mm梁侧面采用用混凝土垫块块间距8000mm，根据据梁高布置，垫垫块梅花型布布置。6.2框架柱柱钢筋绑扎6.2.1工工艺流程清理预留搭接筋→→搭设钢筋绑绑扎平台→连接竖向受受力主筋→画箍筋间距→箍筋焊接→放定位筋→绑扎钢筋→绑扎保护层垫块→验收②②柱筋采用直螺纹套筒接长①清理、校正钢筋位置③箍筋标识及绑扎④设置垫块图3-20框架架柱钢筋绑扎扎示意图6.2.2施施工工艺（1）按图纸要求间距距，计算好每每根柱箍筋数数量，先将箍箍筋对接焊接接在下层伸出出的搭接筋上上，然后立柱柱子钢筋。（2）柱第一道箍筋距距地面50mmm开始起步步，箍筋要与与主筋垂直，箍箍筋弯钩做成成135°，弯钩直段段长度不小于于10d。箍筋的弯弯钩叠合处应应沿柱子竖筋筋交错布置，并并绑扎牢固。（3）为保证柱钢筋安装装时的垂直度度和箍筋位置置的正确,施工中应用用线坠调垂直直。（4）除底层柱根加密密区范围为距距基础顶面嵌嵌固部位净高高三分之一外外，其它柱加加密区范围为为柱距上层梁梁下表面和下下层顶板上表表面层净高六六分之一、柱柱长边长度和和500mmm三者中的较较大者。（5）框架柱直螺纹接接头的位置：：每层框架柱柱柱底部位的的接头应错开开框架柱钢筋筋加密区，两两个接头中心心距离错开35d且不小小于500mmm，50%的错开接头头。（6）在绑扎柱子箍筋筋时，如遇到到箍筋绑在套套筒上时，需需调整箍筋错错开套筒到套套筒下表面，再再以此处箍筋筋为起点按箍箍筋间距继续续排列。具体体做法见下图图：（7）每根柱子沿高度度方向双面双双向设置三道道顶模棍，顶顶模棍长度小小于柱截面22mm，顶模模棍端部磨光光圆后刷防锈锈漆，控制柱柱筋与模板的的相对位置，柱柱筋合模后在在上部露出楼楼面部分用1～2道柱筋定位位箍定位。（8）箍筋与主筋要垂垂直和密贴，箍箍筋转角处与与主筋交点均均要绑扎，主主筋与箍筋非非转角部分的的相交点成梅梅花交错绑扎扎。并且绑扣扣的多余绑丝丝必须朝向构构件内部。（10）柱筋绑扎完毕后后设置保护层层垫圈，柱主主筋保护层335mm，用塑料料垫圈卡在柱柱主筋上(当主筋直径径较大时，可可调整垫圈大大小，卡在箍箍筋上)，间距6000mm，梅花花型布置。6.3板钢筋筋绑扎6.3.1工工艺流程施工缝的处理验收收→在模板上弹弹好钢筋线→→将成型的钢钢筋运至工作作面→按线绑板下下部钢筋→放置混凝土土垫块→各专业预埋埋件施工→焊接钢筋马马凳→绑板上部钢钢筋→报检→进行下道工工序。6.3.2施施工方法（1）清理模板上面的杂杂物，用粉笔笔在模板上划划出主筋，分分布筋间距。按按划好的间距距，摆放受力力主筋、后放放分布筋。预预埋件、预留洞等及及时配合安装装。（2）中（底）板钢筋筋绑扎完毕后后，根据弹好好的墙、柱位位置线将墙、柱柱伸入基础底底板插筋绑扎扎牢固。墙柱柱插筋下端要要带弯钩，放放置在基础底底筋上方。根根据弹好的墙墙柱位置线，将将伸入基础的的插筋绑扎牢牢固，插入基基础的长度要要符合设计要要求，框架柱柱插筋下部应应按柱位置用用3个柱箍固定定绑牢，其上上端绑扎定位位筋以保证甩甩筋垂直，不不歪斜、倾倒倒、移位。第第一根墙筋距距离框架柱或或暗柱边500mm，在浇浇筑砼时及时时调整钢筋，使使其垂直度和和位置符合设设计要求。（3）钢筋绑扎时，钢钢筋交叉点全全部绑扎，采采用八字扣绑绑扎牢固，绑绑扣朝向混凝凝土内部，同同一直线上向向邻绑扣露头头部分朝向正正反交错。6.4墙体钢钢筋绑扎6.4.1工工艺流程：钢筋位移调整→绑绑扎暗柱钢筋筋→绑扎墙体竖竖向钢筋→绑扎墙体水水平钢筋→绑扎拉筋→调整钢筋6.4.2施施工工艺：（1）据弹好的墙、暗暗柱位置线，将将墙、柱钢筋筋调整到位，满满足保护层的的要求，保证证墙体钢筋、暗暗柱钢筋垂直直，不歪斜、不不倾倒。（2）绑扎暗梁钢筋：：暗梁筋绑扎扎时，用水准准尺进行调平平。箍筋要求求间距均匀，垂垂直于梁主筋筋，箍筋大小小标准一致，弯弯钩角度135度，直线段段长度为10d；起步筋第第一道在柱内内距外侧主筋筋50mm，第第二道在柱外外，距主筋550mm。（3）绑扎墙体钢筋：：一般情况横横筋在外，竖竖筋在里，所所以先绑竖筋筋后绑横筋。墙墙筋为双向受受力钢筋，所所有钢筋交叉叉点应逐点绑绑扎，塔接长长度及位置要要符合要求。（4）墙体竖筋绑扎完完毕后，绑扎扎墙体水平钢钢筋，水平钢钢筋间距依据据竖向定位钢钢筋梯子筋拉拉通线进行绑绑扎，在竖向向梯子筋及柱柱筋上绑扎横横向梯子筋。第一一道起步筋距距楼板面500mm。扎丝丝绑扎时，从从对面绑扎，保保证丝头在墙墙体钢筋内。（5）定位梯筋采用HHRB3355直径14的钢筋制作作，墙体竖筋筋绑扎完毕后后，绑扎墙体体水平钢筋，水水平钢筋间距距依据竖向定定位梯子筋的的梯蹬距离拉拉通线进行绑绑扎。图3-21侧墙墙钢筋间距控控制示意图6.5梁、板板、柱节点或或钢筋密集区区钢筋安装及及箍筋设置梁与柱节点钢筋安安装顺序为：：底纵梁与柱节点钢筋安安装：先绑扎扎梁钢筋（箍箍筋全布），然然后预埋柱竖竖向主筋，节节点处安装3根柱封闭箍箍筋（间距小小于等于5000mm）；；中纵梁、顶纵梁与与柱节点钢筋筋安装：先绑绑扎柱箍筋，然然后绑扎梁钢钢筋，节点处处梁箍筋不布布置。图3-22节点点箍筋布置图7、质量检验与验收收依据《天津市城市市地铁工程质质量检验标准准》DB29--54-20003第6.4.118条和《地下铁道道施工及验收收规范》GB502299-19999第5.5.5、5.5.111条，钢筋骨架制制作与安装允允许偏差和检检验方法见下下表。表3-11钢筋筋加工允许偏偏差表项目允许偏差或允许值值（mm）检验范围检验点数检查方法主筋层间距±5每个构筑物或构件件4钢尺检查主筋列间距±10分布钢筋间距±205箍筋间距±10弯起点位移±104骨架长度+5，-10每个网片或骨架3宽度高度±5网片长度±102宽度网格尺寸4对角线101保护层厚度墩台、基础±10每个构筑物或构件件6梁、柱、桩±5板、墙±3预埋件中心线位置5每件1水平高差3第四节模板施工方案案1、模板设计选型本工程主体结构采采用明挖顺作法施工，底底板结构直接接在混凝土垫垫层上施工，顶板、结构构采用脚手架架模板体系施施工，地下一一层、二层侧侧墙结构采用用定型三角背背撑系统插模模法施工，其其它零星结构构采用木模板。模板工程的施工质质量应符合规规范的要求，各各类模板要保保证工程结构构和构件各部部位尺寸和相相互位置的正正确性。对模模板及其支撑撑结构进行检检算，以保证证其具有足够够的强度、刚刚度和稳定性性，不致发生生不允许的变变形与下沉。模模板的接缝要要拼贴平密，避避免漏浆。模模板安装后仔仔细检查各构构件是否牢固固，固定在模模板上的预埋埋件和预留孔孔洞是否有所所遗漏，安装装是否牢固，位位置是否准确确，模板安装装的允许偏差差是否在规范范允许值以内内，模板及支支撑系统的整整体稳定性是是否良好。在在浇筑混凝土土的过程中，经经常检查模板板的工作状态态，发现变形形、松动现象象及时予以调调整。表3-12模板板设计选型序号结构部位模板体系示意图1底纵梁下翻梁底采用浇筑筑完成的混凝凝土垫层为既既有模板。2侧墙采用三角形定型钢钢模，由专业业厂家加工。中中底板预埋工工字钢（或钢钢筋）进行斜斜撑。3立柱采用18mm厚木木胶板为面板板，竖肋为几字梁梁，间距300mm。背楞为10#槽钢，间距600mmm，D23拉杆连接。4顶板、预留洞口封封堵采用碗扣式（承插插型碗扣式）钢钢管脚手架支支撑，15mm木胶板板为面板，100mmm*50mm木方做做次龙骨。双双根φ48钢管做主龙骨骨。5楼梯模板模板采用15mmm厚的木胶板板及50mm×100mm的木方现现场放样后配配制，踏步模模板用木夹板板与50mm木方预制制成型木模，而而楼梯侧模用用木方及若干干与踏步几何何尺寸相同的的三角形木板板拼制。2、底梁模板及支撑采用浇筑完成的混混凝土垫层为为既有模板。具体情况见下图。图3-23底梁模板板图3、柱模板及支撑3.1方柱模板板支设方式模板面板为18mmm厚胶合板板，竖肋背楞楞为几字梁，间间距为3000mm，横肋为双[10#槽钢钢，间距为6600mm，D23拉杆连接。几字梁胶合板模板板具有结构合合理，经济实实用，标准化化程度高等特特点。在单块块模板中，胶胶合板与竖肋肋(几字梁)采用自攻螺螺丝连接，竖竖肋(几字梁)与横肋（双双槽钢背楞）采采用几字梁连连接爪连接。两两块模板之间间采用直芯带带连接，用芯芯带销固定，从从而保证模板板的整体性，使使模板受力更更加合理、可可靠。图3-24方柱柱模板图方柱模板计算书：：1、侧压力计算混凝土作用于模板板的侧压力，根根据测定，随随混凝土的浇浇筑高度而增增加，当浇筑筑高度达到某某一临界时，侧侧压力就不再再增加，此时时的侧压力即即新浇筑混凝凝土的最大侧侧压力。侧压压力达到最大大值的浇筑高高度称为混凝凝土的有效压压头。通过理理论和实践，可可按下列二式式计算，并取取其较小值：：式中F新新浇筑混凝土土对模板的最最大侧压力（KN/m2）γc混凝凝土的重力密密度（kN/m3）取25kNN/m3t0新浇浇混凝土的初初凝时间（h）,可按实测确确定。当缺乏乏实验资料时时，可采用t=2000/(T+115)计算T混混凝土的温度度（°）取20°V混混凝土的浇灌灌速度（m/h），取1.55m/hH混混凝土侧压力力计算位置处处至新浇混凝凝土顶面的总总高度（m）;取6mβ1外加加剂影响修正正系数，不掺掺时取1.0；掺具有缓缓凝作用的外外加剂时取1.1；β2混凝凝土塌落度影影响系数，当当塌落度小于于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1；110～150mm时，取1.15。=0.22×255×5.0×1.2×1.15×1.51/22=46.448kN/mm2=25x6=1550kN/mm2取二者中的较小值值，F=46..48kN//m2作为模板侧侧压力的标准准值，并考虑虑倾倒混凝土土产生的水平平载荷标准值值2kN/mm2，分别取荷荷载分项系数数1.2和1.4，则作用于于模板的总荷荷载设计值为为：q=466.48×1.2+44×1.4=661.38kkN/m22、模板受力计算模板高度为6m，面面板采用188mm多层板板；竖向背楞楞采用几字梁梁，间距为3300mm，水水平背楞采用用双10号槽钢背楞楞。2.1面板验验算当墙侧模采用木模模板时，支承承在内楞上一一般按三跨连连续梁计算，面面板长度取标标准板板长22440mmm，板宽度b=12200mm，面板板厚度为188mm,几字梁间距距为l=300mmm。（1）强度验算面板最大弯矩：MMmax=qql2/10=((61.388×300×300)//10=0..55×106N.mm面板的截面系数：：W=1/66bh2=1/6×1220×182=66.59×104mm3应力：ó=Mmmax/W==0.55××106/4.588×104=12.000N/mmm2<fm==13N/mmm2，满足要求求。其中：fm-木材材抗弯强度设设计值，取13N/mmm2，E-弹性模量，面面板取9×103N/mm2。（2）刚度验算刚度验算采用标准准荷载，同时时不考虑振动动荷载的作用用，则q2=46.88×1=46..8kN/mm模板挠度由式ω==q2l4/150EEI=46..8×3004/150×9000×5.93×105=0.47mmm〈[w]=3300/4000=0.775mm，满满足要求。截截面惯性矩：：I=bh3/12=11220×183/12=55.93×105mm4。2.2几字梁梁验算几字梁作为竖肋支支承在横向背背楞上，可作作为支承在横横向背楞上的的三跨连续梁梁计算，其跨跨距等于横向向背楞的间距距最大为L=900mmm。几字梁上的荷载为为：q3=Fl=661.38××0.3=118.4N//mmF-混凝土的侧压力，l-几字梁之间间的水平距离离（1）强度验算最大弯矩Mmaxx=q3L2/10=00.1×18.4×900×900=11.49×106N..mm几字梁截面系数：：I=10..7×105mm4，W=2.11×104mm3应力：ó=Mmmax/W==1.49××106/2.1×104=70.995N/mmm2<fm=1195N//mm2，满足要求求。（2）刚度验算刚度验算采用标准准荷载，同时时不考虑振动动荷载的作用用，则q4=46.88×0.3=114.04kkN/m模板挠度由式ω==q4l4/150EEI=14..04×9004/150×2100000×10.7×105=0.27mmm〈[w]=9900/4000=2.225mm，满满足要求。2.3背楞验验算槽钢背楞(双[110)为模板横肋肋，也可按三三跨连续梁计计算，其跨距距取阳角斜拉拉座的最大间间距800mmm。将作用用在槽钢背楞楞上的集中荷荷载化为均布布荷载，取其其承受最大荷荷载的情况，q5=FLL=61.338×0.8=449.10KKN/m。（1）强度验算最大弯矩Mmaxx=q5L2/10=00.1×49.100×800×800=33.14×106N..mm双10#槽钢截面系系数：W=339.7×2=79..4×103mm3应力：ó=Mmmax/W==3.14××106/79.44×103=339.5N//mm2<fm=2215N//mm2，满足要求求。fm—钢材抗弯强度设计计值，取215N//mm2，I—[10#槽钢的惯性性矩，I=1999×104mmm4，E—钢材弹性模模量，取200×103N/mm2。（2）刚度验算刚度验算采用标准准荷载，同时时不考虑振动动荷载的作用用，则q6=46.88×0.8=337.44kkN/m模板挠度由式ω==q6l4/150EEI=37..44×8004/150×2000000×10.7×105=0.48mmm〈[w]=8800/4000=2mmm，满足要求求。2.4拉杆验验算每个拉杆承受混凝凝土的侧压力力拉力为：PP=F×A=0.885×0.6×61.388=31.330KN式中P模板板拉杆承受的的拉力(N)F混凝凝土的侧压力力(N/m2)A模板板拉杆分担的的受荷面积(m2),其值为A=a×ba模板板拉杆的横向向间距（采用用850拉杆）b模板板拉杆的纵向向间距表3-13对拉螺螺栓力学性能能表螺栓直径(mm))螺纹内径(mm))净面积(mm2))重量(kg/m)容许拉力(N)M2016.932252.4638200由于P=31300NN查表选用≥M200拉杆,其容许拉力382000>313000N.本方案选用D233拉杆，其有有效净面积按按D20A=245mmm计算，则σ=N/A==31.300×103/2245=1227.76NN/mm2<ftb==170N//mm2(普通抗拉强强度),故满足要求求由于柱子侧压力与与高度有关和和截面无关所所以本计算书书适用于本方方案所有柱子子。3、柱箍验算-表3-14柱箍箍参数表钢带宽度B(mmm)32钢带厚度t2(mmm)1.2钢带抗拉强度设计计值f(N/mmm2)215钢带弹性模量E((N/mm22)206000螺栓个数n1螺栓强度等级普8.8级螺栓直径M12螺栓抗拉强度设计计值ftb(N/mm2)400螺栓有效截面积AAe(mm2)84柱箍拉力T=Rmmax×D//2=11..757×00.9/2==5.2911kN柱箍强度σ＝T//(B×t22)=52991/(322×1.2))=137..786N//mm2≤[σ]=2155N/mm22，满足要求！！螺栓强度验算：螺螺栓设计拉力力Nt＝nAeftb＝1×84×4400＝33600N＝33.6kN≥T=5.2291kN，满足要求！！4、侧墙模板及支撑撑为提高墙模板的整整体性，选择择钢木模板，其支支撑系统为三三角形定型钢钢架。模板面板为18mmm厚胶合板板，竖肋为几几字梁，横肋肋为双[10#槽钢。几字梁胶合板板模板具有结结构合理，经经济实用，标标准化程度高高等特点。在在单块模板中中，胶合板与与竖肋(几字梁)采用自攻螺螺丝连接，竖竖肋(几字梁)与横肋（双双槽钢背楞）采采用几字梁连连接爪连接。两两块模板之间间采用直芯带带连接，用芯芯带销固定，从从而保证模板板的整体性，使使模板受力更更加合理、可可靠。图3-25侧墙模模板断面图图3-26侧墙墙模板平面图(1)侧墙模板支设流程程钢筋绑扎并验收后后→弹外墙边线线→合外墙模板板→单侧支架吊吊装到位→安装单侧支支架→安装加强钢钢管→安装压梁槽槽钢→安装埋件→调节支架垂垂直度→安装上操作作平台→再紧固检查查一次埋件系系统→验收合格后后浇筑。图3-27侧墙模模板支设流程程图（2）背撑架由埋件系统统部分和架体体两部分组成成，其中：埋埋件系统包括括：地脚螺栓栓、连接螺母母、外连杆、外外螺母和横梁梁。根据本工工程地下几层层的高度,选择架体高高度有以下规规格：H=38000+标准节三角角支架，H=22000、H=18000梯形支架和H=500加高节组合合使用。（3）埋件材料选用螺纹纹二级钢，直直径为25mmm、L=700mmm的螺杆．．地脚螺栓出出地面处与砼砼墙面距离：：距砼面距离离为175mmm；出地面为为130mmm；各埋件杆杆相互之间的的距离为3000mm。在靠靠近一段墙体体的起点与终终点处宜各布布置一个埋件件，具体尺寸寸根据实际情情况而定。图3-28埋件件图（4）侧墙模板施工注注意事项1）单侧支架相互之间间的距离为600-8000mm，支支架中部用φφ48钢管将支架连连接一体，现现场制作。2）合墙体模板时，模模板下口与预预先弹好的墙墙边线对齐，然然后安装钢管管背楞，临时时用钢管将墙墙体模板撑住住。3）吊装单侧支架，将将单侧支架由由堆放场地吊吊至现场，单单侧支架在吊吊装时，应轻轻放轻起，多多榀支架堆放放在一起时，应应在平整场地地上相互叠放放整齐，以免免支架变形。4）需由标准节和加高高节组装的单单侧支架，应应预先在材料料堆放场地装装拼好，然后后由塔吊吊至至现场。5）在直面墙体段，每每安装五至六六榀单侧支架架后，穿插埋埋件系统的压压梁槽钢。支支架安装完后后，安装埋件件系统。6）换撑部位的外墙墙砼浇筑完24小时后（砼砼强度达到设设计强度的50%以上），先先松动支架后后支座，后松松动埋件部分分。4砼浇筑完48小时后，拆拆模板。拆模流程：松支架→用橇棍在模模板下部的一一端，将模板板松动→将模板吊离离墙面。侧墙模板计算书：：1、侧压力计算混凝土作用于模板板的侧压力，根根据测定，随随混凝土的浇浇筑高度而增增加，当浇筑筑高度达到某某一临界时，侧侧压力就不再再增加，此时时的侧压力即即位新浇筑混混凝土的最大大侧压力。侧侧压力达到最最大值的浇筑筑高度称为混混凝土的有效效压头。通过过理论和实践践，可按下列列二式计算，并并取其最小值值：，，F新浇浇筑混凝土对对模板的最大大侧压力（KN/m2）γc混凝凝土的重力密密度（kN/m3）取25kNN/m3t0新浇浇混凝土的初初凝时间（hh）,当缺乏试验验资料时，用用t0=200//(T+15)计算；T混凝凝土的温度取取25℃V混凝凝土的浇灌速速度（m/h）;取1.5m/hhH混凝凝土侧压力计计算位置处至至新浇筑混凝凝土顶面的总总高度（m）;取5.1mβ1外加加剂影响修正正系数，不掺掺外加剂时取取1.0；掺缓缓凝作用的外外加剂时1..2；β2混凝凝土坍落度影影响修正系数数，当坍落度度小于30mmm时，取0.85；50—90mm时，取1.0；110—150mmm时，取1.15。=0.22×255×5.0×1.2×1.15×1.51/22=46.448kN/mm2=25×5.1==127.55kN/mm2取二者中的较小值值，F=46.448kN/mm2作为模板侧侧压力的标准准值，并考虑虑倾倒混凝土土产生的水平平载荷标准值值4kN/mm2，分别取荷荷载分项系数数1.2和1.4，则作用于于模板的总荷荷载设计值为为：q=46.448×1.2+44×1.4=661.38kkN/m22单侧支架主要承受受混凝土侧压压力，取混凝凝土最大浇筑筑高度为5..1m，侧压压力取为F=46..48KN//m2，有效压头头高度h=1.866m。2、支架受力计算单侧支架按间距8800mm布布置。分析支架受力情况况：取o点的力矩为0，则：2.66×R=F1×（3.24++1.86//3）+F2×（3.24//2）R=163.177KN，F1=0.5×0.8×61.388×1.86==45.677KN，F2=1×0.8×61.388×3.244=159..10KN支架侧面的合力为为：F合=F1+F2=204.777KN根据力的矢矢量图得F合和R的合力为：：（F总）2=（F合）2+（R）2=204.7772+163..172，F总=261..83KN。与地面角度度为：α=39°由F总分解成两个互为为垂直的力，其其中一个与地地面成45度，大小为为：T45°=COS((45°-α)×F总=260..40KNT45°共有（88/3）埋件承担担，其中单个个埋件最大拉拉力为：F=T445°/(8/33)=97..65KN（1）埋件强度验算预埋件为Ⅲ级螺纹纹钢d=25mm，埋件最最小有效截面面积为：A=3.144×102=314mm2（注意：此此截面为最小小有效截面），轴轴心受拉应力力强度：σ=F/A==97.655×103/314==310.999MPa<f=3660MPa，符合合要求。（2）埋件锚固强度验验算对于弯钩螺栓，其其锚固强度的的计算，只考考虑埋入砼的的螺栓表面与与砼的粘结力力，不考虑螺螺栓端部的弯弯钩在砼基础础内的锚固作作用。锚固强强度：F锚=πdhτb=3.114×25×550×3.5=1551.1kN>F=97..65KN，符合要求求。其中：F锚-锚固固力，作用于于地脚螺栓上上的轴向拔出出力（N），d-地脚螺栓直直径（mm），h-地脚螺栓在在砼基础内的的锚固深度（mm），τb-砼与地脚螺栓表面的粘结强度(N/mm2)，地脚螺栓浇注后48h，埋入砼的螺栓表面与砼的粘结力达到3.5MPa,可以拆模支设支架。3、面板验算当墙侧模采用木模模板时，支承承在内楞上一一般按三跨连连续梁计算，面面板长度取标标准板板长22440mmm，板宽度b=1220mmm，面板厚厚度为18mmm,几字梁间距距为l=300mmm。（1）强度验算面板最大弯矩：MMmax=qll2/10=((61.388×300×300)//10=0..55×106N.mm面板的截面系数：：W=1/66bh2=1/6×1220×182=6.59×104mm3应力：ó=Mmmax/W=0.55×106/4.588×104=12.000N/mmm2<fm=133N/mmm2满足要求，fm--木材抗弯强强度设计值，取取13N/mmm2，E-弹性模量，面面板取9×103N/mmm2。（2）刚度验算刚度验算采用标准准荷载，不考考虑振动荷载载的作用，则则q2=46.88×1=46..8kN/mm，模板挠度ω=q2l4/150EEI=46..8×3004/150×9000×5.93×105=0.47mmm〈[w]=3000/4000=0.755mm，满足要求。面板截截面惯性矩：：I=bh3/12=11220×183/12=5..93x1005mm4。4、几字梁验算几字梁作为竖肋支支承在横向背背楞上，可作作为支承在横横向背楞上的的三跨连续梁梁计算，其跨跨距等于横向向背楞的间距距最大为L=900mmm。几字梁梁上的荷载为为：q3=Fl=61.338×0.3=18.4N//mm，F-混凝土的的侧压力，ll-几字梁之之间的水平距距离。（1）强度验算最大弯矩Mmaxx=q3L2/10=00.1×18.4×900×900=11.49×106N.mm，I=10..7×105mm4，W=2.11×104mm3应力：ó=Mmax/W=1.449×106/2.1×104=70.995N/mmm2<fm=195NN/mm2，满足要求求。（2）刚度验算刚度验算采用标准准荷载，同时时不考虑振动动荷载的作用用，则q4=46.88×0.3=114.04kkN/m模板挠度由式ω==q4l4/150EEI=14..04×9004/150×2100000×10.7×105=0.27mmm〈[w]=9000/4000=2.255mm，满足要要求。5、背楞验算槽钢背楞(双[110)为模板横肋肋，单侧支架架作用其上，由由单侧支架布布置知其受力力，也可按三三跨连续梁计计算，其跨距距取单侧支架架的最大间距距800mmm。将作用在在槽钢背楞上上的集中荷载载化为均布荷荷载，取其承承受最大荷载载的情况，q5=FL=661.38xx0.8=449.10KKN/m。（1）强度验算最大弯矩Mmaxx=q5L2/10=00.1×49.100×800×800=33.14×106N.mm双10#槽钢截面系系数：W=39..7×2=79..4×103mm3应力：ó=Mmmax/W=3.114×106/79.4×103=39.55N/mm22<fm=2155N/mmm2满足要求求其中：fm—钢材材抗弯强度设设计值，取215N//mm2;I—[10#槽钢的惯惯性矩，I=1999×104mm4，E—钢材弹性模模量，取200×103N/mm2。（2）刚度验算刚度验算采用标准准荷载，同时时不考虑振动动荷载的作用用，则q6=46.88×0.8=337.44kkN/m模板挠度由式ω==q6l4/150EEI=37..44×8004/150×2000000×10.7×105=0.48mmm〈[w]=8000/4000=2mm，满足要要求。5、侧墙整体碗扣式脚脚手架配水平平钢支撑支模模方法XXX站附属结构构主体模板施施工分两种，一一种是支柱、墙墙模板，混凝凝土浇筑后，养养护、拆模，再再支梁、板模模板。另一种种为整体支模模，柱、墙、梁梁、板混凝土土一次浇筑。此此种方法可以以提前工期，减减少施工步骤骤，要求混凝凝土浇注时，对对称浇注，保保持侧墙模板板不侧移，不不变形。整体支模方法：采采用18mmm厚木胶板做做面层，竖向向次楞采用550mm×100mmm木方间距≤200mmm，横向主楞楞采用双拼Φ48钢管间距≤600mmm，水平支撑撑杆通长设置置，两端头井井配置快拆头头，将侧墙模模板顶牢，横横竖双向布置置，间距9000mm×600mmm。满足模板板侧压力要求求，确保混凝凝土浇注时侧侧墙不变形，具具体做法见下下图。图3-30墙体模板板支设示意图图图3-31模板支支撑架体立杆杆平面布置图图水平支撑杆受力计计算书：本计算书主要依据据施工图纸及及以下规范及及参考文献编编制：《建筑筑结构荷载规规范》（20006年版）（GBB500099-20011）中国建筑筑工业出版社社；《混凝土结构设计计规范》(GB500010-20010)中国国建筑工业出出版社；《建建筑施工计算算手册》江正正荣著中国建筑工工业出版社《建建筑基坑支护护技术规（JJGJ1200-99）等等编制。（1）侧墙砼浇筑时侧压压力计算砼侧墙700㎜厚厚，浇注高度度6米，大气温度度12℃，砼浇筑上上升速度1米/小时依据《混混凝土结构工工程施工规范范》GB5066666-22011，A.0.44,新浇混凝土土侧压力计算算公式为其中c——混凝土的重力密度度，取24.0000kN/mm3；t0———新浇混凝土土的初凝时间间，为0时(表示无资料)取200/((T+15))，取5.5600hT———混凝土的入入模温度，取取21.0000℃；V———混凝土的浇浇筑速度，取取1.0000m/h；H———混凝土侧压压力计算位置置处至新浇混混凝土顶面总总高度，取55.660mm；B———混凝土坍落落度影响修正正系数，取0.850。根据公式式计算的新浇浇混凝土侧压压力标准值F1=331.7600kN/m22，倾倒混凝凝土时产生的的荷载标准值值F2=6.0000kN/m22。故侧墙浇浇筑混凝土时时侧压力为F1+F22=37.7760kNN/m2（2）水平支撑杆的稳定定性计算公式σ=N/Φ/A其中NN——支顶水平杆杆轴心压力设设计值，N=660.12kkN；Φ——轴心受压立立杆的稳定系系数,由长细比λ=l0//i查表得到；；ii——计算立杆的的截面回转半半径(cm)；i=11.56A——立杆净截面面面积(cm22)；A=4.89σ——钢管立杆抗抗压强度计算算值(N/mmm2)；[ff]——钢管立杆抗抗压强度设计计值，[f]==205..00N/mmm2；Loo——计算长度(m)；Lo=k((h+2a)其中，k——计算算长度附加系系数；k=1.115,计算长细比比时，K取1；a——水平支撑杆杆伸出支撑点点的长度a=0..30m；计算结果：λλ=（h+2a）/i=((0.9+2×0.330)×1000/1.5560=966<[λ]=2100,满足要求!由由长细比l0/i的结果查表表得到轴心受受压立杆的稳稳定系数=00.618钢钢管立杆受压压应力计算值值=1179.644N/mm22，立杆的稳定定性计算<[f1]==205.000N/mmm2,满足要求!6、梁板模板及支撑6.1碗扣式钢钢管脚手架立杆间距最大为11.5m，模板支撑四四周从底到顶顶连续设置竖竖向剪刀撑，中间纵横向向由底到顶连连续设置竖向向剪刀撑，其间距应小小于或者等于于4.5m。剪剪刀撑的斜杆杆与地面夹角角为45°～60°，斜杆每步与与立杆扣接。当模板支撑撑架高度大于于4.8m时，顶顶端和底端必必须设置水平平剪刀撑，中中间水平剪刀刀撑设置间距距应小于等于于4.8m。从上到下依次是：：顶板，155mm厚木胶胶板，横向550mm×100mm方木@200mmm，纵向50mm×100mm方木于碗扣扣式脚手架，立立杆钢管为Ф48mm×3.5mm，立杆横横、纵向布置置间距为9000mm×900mcm，步距为1..2m。（整体支模横杆支顶侧墙墙步距为0.66m）模板铺设过程中按按照全跨场地地的1/10000～3/10000起拱。由于于洞口处顶板板支架的宽高高比已经大于于2，为保证洞洞口处支撑架架体的稳定性性，在孔洞位位置增设水平平剪刀撑，剪剪刀撑间距44m，对顶钢钢管严谨搭接接，采用对接接的方式连接接。水平杆遇遇柱断开时，为为保证支撑架架的抗倾覆能能力，需在柱柱子四周采取取加固措施，即即待一步柱子子完成后，在在柱子四周布布设“井”字型抱柱水水平杆，水平平杆向四周沿沿出2跨与就近水水平杆相连竖竖向间距15500mm。剪剪刀撑采用φ48钢管。盾构构井或电梯井井等大型洞口口设横向剪刀刀撑，每4mm设置一道。碗扣式脚手架支架架体系计算书书：本计算书分别以横横向立杆最不不利和纵向立杆最最不利处为例例，对荷载进进行计算及对对其支架体系系进行检算。A、材料特性混凝土自重：24KKN/m3钢筋自重：2KKN/m3模板及主次龙骨：：1.2KNN/m2施工人员及设备：：3KN/mm2振捣荷载：2KKN/m2龙骨及支撑架布置置间距立杆纵距：9000mm立杆横距：9000mm荷载组合：恒荷载载分项系数取取1.2，活荷载分分项系数取1.4表3-15计算位位置一览表项目位置立杆主龙骨次龙骨面板0.7×1.8mm梁稳定性——————0.8m板——强度、挠度强度、挠度强度、挠度B、架体计算面板计算（按照施施工时面板顺顺梁方向铺设设计算）（1）0.8m厚顶板处处面板计算顶板厚度800mmm，面板为为15mm厚多多层板。钢筋混凝土自重26kkN/m3×0.8m=20.8kN//m2施工人员及设备3kNN/m2振捣荷载2kN/mm2荷载组合，取1mm长为计算单单元，恒荷载载分项系数取取1.2，活荷载分项项系数取1..4。q1=（a+b+c）×11m=25.8kN//mq2=[(a)×1..2+(b++c)×1..4]×1mm=31.966kN/m强度验算面板为15mm厚厚多层板，fm=13N//mm2E=60000N/mmm2将多层板视为三跨跨连续梁模型型，支座间距距为200mmm,面板长度取取1m为计算单单元。面板弯矩最大值为为Mmax=qq2l2/10=311.96kNN/m×20002/10=1127840N·mmW=bh2/6=11000×1152/6=375500mm33应力δ=Mmax/WW=1278440/375000=3.41N/mmm2<fm=13N//mm2，故强度满足足要求。挠度验算挠度验算采用标准准荷载q1=28.4kNN/m，多层板弹性性模量E=60000N/mmm2。惯性矩I=bh33/12=11000×1153/12=2881250mmm4按三跨连续续梁计算，调调整系数φ为0.6777，ω=0.677q11l4/100EEI=0.677×220.8×20004/（100×66000×22812500）=0.13mm<[ω]=0.5mmmL/400，L==200mmm，故挠度满足足要求。（2）1.8m高梁处面面板计算梁高1.8m，面面板为15mmm厚多层板板。钢筋混凝土自重26kkN/m3×1.8m=46.8kNN/m2施工人员及设备3kNN/m2振捣荷载2kN/mm2荷载组合取1m长为计算单元元，恒荷载分分项系数取1.2，活荷载分项项系数取1.4。q1=（a+b+c）×11m=51.8kN//mq2=[(a)×1..2+(b++c)×1..4]×1mm=63.16kNN/m强度验算面板为15mm厚厚多层板，fm=13N//mm2E=60000N//mm2将多层板视为三跨跨连续梁模型型，支座间距距为200mm,面板长度取取1m为计算单单元面板弯矩最大值为为Mmax=q2l22/10=633.16kNN/m×20002/10=252640N·mmW=bh2/6=11000×1152/6=375500mm33应力δ=Mmax/WW=252640/375000=6.774N/mmm2<fm=13N//mm2，故强度满足足要求。挠度验算挠度验算采用标准准荷载q1=51.8kNN/m，多层板弹弹性模量E=60000N/mmm2I=bh3/112=10000×1533/12=2881250mm4按三跨连续续梁计算，调调整系数φ为0.6777ω=0.677qq1l4/100EEI=0.6677×511.8×2004/（100×66000×22812500）=0.33mm<[[ω]=0.5mmL/4000L=200mm，故挠度满足足要求。次龙骨计算（1）0.8m顶板处次次龙骨计算跨度900mm次次龙骨50*1000木方（按50×80计算），特特性为：E=9000N//mm2fm=133N/mm22W=533333mm3I=21333333mm4荷载a.混凝土自重重26kkN/m3×0.8mm=20..8kN/mm2b.施工人员及设设备3kkN/m2c.振捣荷载2kNN/m2荷载组合次龙骨布置满铺间间距为2500mm，选支支撑间距为L=900mm，恒恒荷载分项系系数取1.2,活荷载分项项系数取1.4。q1=（a+b+c）×00.25m==6.45kkN/mq2=[(a)×1..2+（c+d）×1.4]]×0.255m=7.999kN/mm次龙骨所受弯矩最最大值为（按按3跨连续梁计计算）Mmax=q22l2/10=77.99kNN/m×9002/10=6447190NN·mm应力δ=Mmaax/WW=6477190/553333==12.133N/mm2<fmm=13N//mm2故强度度满足要求。挠度验算次龙骨按3跨连续续梁计算，调调整系数φ为0.677，支撑间距L=900mmmω=0.677qq1l4/100EEI=0.6777×6.445×9004/（100×99000×221333333）=1.49mm<[[ω]=2.25mmmL/4000LL=900mm挠度满足要求故0.8m厚板下跨跨度为900mm时，次次龙骨选用50*1000木方间距2550mm布置置挠度满足要要求1.8m梁高处次次龙骨计算跨度900mm次次龙骨选用100×1100木方，特性性为：E=9000NN/mm2,fm=113N/mmm2，W=bh2/6=1000×10002/6=1666667mmm3I=bh3/122=100××1003/12=833333333mm4荷载：混凝土自重重26kkN/m3×1.8m=46.8kNN/m2施工人员及设备3kN//m2振捣荷载2kNN/m2强度验算荷载组合：次龙骨骨布置满铺间间距为200mm，选支支撑间距为L=900mm，恒恒荷载分项系系数取1.2，活荷载分分项系数取1.4。q3=（a+b+c）×00.2m=10.36kNN/mq4=[(a)×1..2+（b+c）×1.4]]×0.2m=12.63kNN/m次龙骨所受弯矩最最大值为（按按简支）Mmax=q44l2/10=12.63kNN/m×9002/8=10223192NN·mm应力δ=Mmax//W=66246000/1666667=6..14N/mmm2<fmm=13N//mm2，强度满足足要求。挠度验算次龙骨按简支梁计计算，调整系系数φ为0.677，支撑间距L=600ω=5q3l4//384EII=5×111.4×9004/（384×99000×883333333）=1.30mm<[[ω]=2.255mm（L/4000=900/4000=2.225mm）满足要求。主龙骨计算（1）0.8m顶板下主主龙骨计算主龙骨选用φ488×3.5双钢管（按φ48×3..0计算），特特性为：E=2060000N/mmm2fm=2005N/mmm2W=89882mm3II=2156600mm4荷载板下主龙骨布置间间距为0.90m，支距0.990m。a.混凝土自重重26kkN/m3×0.9mm×0.9m×0.8m=16.855kNb.模板及龙骨1.2kkN/m2×0.9mm×0.9m=0.977kNc.施工人员及设设备3kN//m2×0.9mm×0.9m=2.433Nd.振捣荷载2kN/mm2×0.9mm×0.9m=1.088kN荷载组合恒恒荷载分项系系数取1.2活荷载分项项系数取1.4q1=（a+b+cc+d）/0.9m=23.7kNN/mq2=[(a+b)××1.2+（c+d）×1.4]]/0.9m=26.300kN/m主龙骨按3跨连续续梁计算主龙骨弯矩最大值值为Mmax=q2ll2/10=266.301kkN/m××9002/10=166385688N·mm应力δ=Mmax//W=1638556/89882=1882Mpa<fm==205Mppa强度满足要求。主龙骨挠度验算：：主龙骨按连续梁计计算，调整系系数φ为0.677，支撑间距L=9000ω=0.677qq1l4/100EEI=0.6777×23..7×90004/（100×22060000×2156600）=1.93mm<[ωω]=2.255mmL/400L=0.900mm（2）1.8m梁下主龙龙骨计算主龙骨选用φ488×3.5双钢管（按φ48×3..0计算），特特性为：E=2060000N/mmm2fm=2005N/mmm2W=89882mm3II=2156600mm4荷载板下主龙骨布置间间距为0.60m，支距0.660m。a.混凝土自重重26kkN/m3×1.8m×0.6m×0.60m=16.855kNb.模板及龙骨1.2kkN/m2×0.6mm×0.60m=0..43kNc.施工人员及设设备3kN//m2×0.6mm×0.60m=1.088Nd.振捣荷载2kN/mm2×0.6mm×0.60m=0..72kN荷载组合恒恒荷载分项系系数取1.2活荷载分项项系数取1.4q1=（a+b+cc+d）/0.6m=31.8kNN/mq2=[(a+b)××1.2+（c+d）×1.4]]/0.6mm=38.766kN/m主龙骨按3跨连续续梁计算主龙骨弯矩最大值值为Mmax=q2ll2/10=388.76kNN/m×66002/10=133953600N·mm应力δ=Mmax//W=13953360/89982=1155Mpaa<fmm=205MMpa强度满足要求。主龙骨挠度验算：：主龙骨按连续梁计计算，调整系系数φ为0.677，支撑间距L=6000ω=0.677qq1l4/100EEI=0.6777×31..8×60004/（100×22060000×2156600）=0.63mm<[[ω]=1.5mmL/400L=600mm立杆承载力验算（1）0.8m板位置立立杆计算本次选取最不利位位置，按单根根架体支撑00.8m板部分，架架体梁板处最最大布置间距距为0.9m×0.9m，计算单元元体积为0..648m3。混凝土自重26kkN/m3×0.648m3=16.85kNN模板及龙骨1.22kN/m22×0.9m×0.9m=0.9722kN架体自重0..15kN//m3×0.75m×0.9m×5.5m（高高度）=0.56kkN施工人员及设备3kN/mm2×0.9m×0.9m=2.433kN振捣荷载2..0kN/mm2×0.9m×0.9m=1.622KN荷载组合：恒荷载载分项系数取取1.2活荷载分项项系数取1.4。q15=a+b+cc+d+e=22.43kNq16=(a+b++c)×1..2+(d++e)×1..4=39..35N架体稳定性验算根据《建筑施工碗碗扣式脚手架架安全技术规规范》（JGJ1666-2008），不组合风荷荷载时，立杆杆的稳定性计计算公式为：：立杆的稳定性条件件为：N＜φAfφ—轴心受压杆件的稳稳定性系数，根根据长细比λ值从《建筑筑施工碗扣式式脚手架安全全技术规范》附附录E表中取；A—钢管截面积，由《碗碗扣式脚手架架安全技术规规范》附录B表中取4.889cm2；f—钢材抗压强度值，Q235钢抗压和抗抗弯强度设计计值f=2055MPa；支架体系步距为11.2m，λ=（h+2a）/i=（1.2+22×0.6）/0.01158=1552，查表φ=0.3001，N=39.32kkN＜φAf=0..301×44.89×1103=151kN，立杆稳定性性条件。（2）1.8m梁位置立立杆计算本次选取最不利位位置，按单根根架体支撑11.8m梁部分，架架体梁板处最最大布置间距距为0.755m×0.9m，计计算单元体积积为1.8m3荷载：混凝土自重重266kN/m33×1.8m3=46.88kN模板及龙骨1.22kN/m22×0.755m×0.9mm=1.35kNN架体自重0..15kN//m3×0.75m×0.9mm×5.5m（高高度）=0.92kkN施工人员及设备3kN/mm2×0.755m×0.9mm=3.3775kN振捣荷载2..0kN/mm2×0.755m×0.9mm=2.255KN荷载组合：恒荷载载分项系数取取1.2活荷载分项项系数取1.4。q15=a+b+cc+d+e==54.69kNNq16=(a+b++c)×1..2+(d++e)×1..4=66..76kN架体稳定性验算根据《建筑施工碗碗扣式脚手架架安全技术规规范》（JGJ1666-2008），不组合风荷荷载时，立杆杆的稳定性计计算公式为：：立杆的稳定性条件件为：N＜φAfφ—轴心受压杆件的稳稳定性系数，根根据长细比λ值从《建筑筑施工碗扣式式脚手架安全全技术规范》附附录E表中取；A—钢管截面积，由《碗碗扣式脚手架架安全技术规规范》附录B表中取4.889cm2；f—钢材抗压强度值，Q235钢抗压和抗抗弯强度设计计值f=2055MPa；支架体系步距为11.2m，λ=（h+2a）/i=（0.6+2××0.6）/0.01158=1114，查表φ=0.4889，N=66.76NN＜φAf=0.4489×4..89×1003=246.33kN，立杆稳定性性条件。图3-32碗扣扣式脚手架横横断面图6.2楼梯口口处模板及支支撑施工楼梯口处支撑体系系布置应考虑虑楼梯预留口口的高度变化化，此部位按按照特殊部位位架体设计支支撑体系布置置。架体间距距出现非标部部位或高低差差处，架体断断开处立杆位位置不相互对对应的，采用用钢管扣件连连接至水平杆杆上连接位置置与主节点间间的距离应小小于30cmm。架体断开开处立杆位置置相互对应的的，采用48&60专用转换扣扣件连接至立立杆上。立杆杆底座不在同同一标高的特特殊部位，利利用高度不同同的立杆或螺螺旋杆调节高高差.7、楼梯模板及支撑楼梯模板底模、侧侧模采用155mm厚胶合合板，龙骨为为100×100mmm木方，支支撑用Ф48×3..5钢管，间距距900mm×900mm。图3-33楼梯模模板示意图施工前应根据实际际层高放样，先先安装休息平平台梁，再安安装楼梯模板板斜方楞，然然后铺设楼梯梯底模板，再再安装侧模和和踏步模板，安安装时要特别别注意斜支撑撑的固定，防防止浇筑砼时时移动。为确确保踏步线条条尺寸的准确确，踏步板的的高度必须与与楼梯踏步的的高度一致。放放样时需根据据建筑图准确确定位放样。8、预留洞口模板及支支撑为保证顶板预留孔孔洞平面位置置的准确性及及结构混凝土土表面的光滑滑，采用155mm胶合板板，龙骨为50×1000mm木方，采用φ14螺杆将模板板与顶（中）板板钢筋拉接，木木方背后设3道水平向双双钢管，钢管管间利用横托托对顶支撑，沿结构横截面方向间距600mm布置。图3-34预留洞口口支模方式9、模板施工质量通病病与防治表3-16模板板质量通病与与防治序号项目防治措施1墙底烂根模板下口缝隙用木木条、海绵条条塞严，切忌忌将其伸入墙墙体位置2墙体不平、粘模墙体砼强度达到11.2Mpaa方可拆除模模板。清理模模板和涂刷隔隔离剂必须认认真，要有专专人检查验收收，不合格的的要重新刷涂涂3垂直度偏移支模时要反复用线线坠吊靠，支支模完毕经校校正后如遇有有较大冲撞，应应重新用线坠坠复核校正4墙体凹凸不平加强模板的维修，每每周转一次就就对模板检修修一次5墙体钢筋移位模板上口设置卡子子并采取措施施控制保护层层厚度6墙体阴角不方正、不不垂直及时修理好模板，阴阴角处的钢板板角模，支撑撑时要控制其其垂直偏差，并并且固定牢靠靠，阴角模与与模板之间接接缝必须满加加连接螺栓。7墙上下不垂直、不不方正下口用海绵条封堵堵，模板上口口焊上厚为55mm钢板，宽宽度同板厚8板下挠板支撑材料应有足足够强度，支支撑加垫木，板板模按0.3﹪起拱10、质量检查与验收检查项目允许偏差或允许值值（mm）检查频率检查方法范围点数相邻模板表面高差差2每个构筑物4钢尺检查轴线位置52水准仪检查表面平整度522m靠尺和塞尺垂直度墙体0.2%H且≯1152垂线或经纬仪检查查柱0.1%H且≯110截面内部尺寸基础±103钢尺检查柱、墙、梁+4，-5顶板高程预沉量+105水准仪检查中线±10宽度（以中心为准准）+15，-10垫层高程+10，-205水准仪检查宽度（以中心为准准）左右±20钢尺检查立柱平面位置顺线路方向±205钢尺检查垂直线路方向±10柱顶高程（钢管柱柱）+10，0水准仪检查预埋钢板中心线位位置3每件1钢尺检查预埋管、预留孔中中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留洞中心线位置10每孔钢尺和水准仪检查查尺寸+10，0依据《地下铁道施施工及验收规规范》GB550299--1999第5.6.44、5.6.6、5.6.8条；《混凝土土结构工程施施工质量验收收规范》GBB502044-20022第4.2.6、4.2.7条；《铁路隧隧道工程施工工质量验收标标准》TB110417--2003第7.2.5条；《城市地地铁工程质量量检验标准》DB29-54-2003第6.3.7条。模板与支架制作和安装检验见下表。表3-17模板板质量验收表表第五节混凝土施工方方案1、混凝土工程概况表3-18混凝凝土构件概况况表构件强度等级尺寸备注基础垫层C25厚度250mm素素砼顶板C35厚度800mm采用P8防水混凝土底板C35厚度800mm采用P8防水混凝土侧墙C35厚度700mm采用P8防水混凝土柱子C50600mm×8000mm、700mmm×800mmm、800mmm×700mmm、700mmm×700mmm、300mmm×300mmm梁C35700mm×13300mm、700mmm×1700mmm、900mmm×1700mmm、800mmm×1700mmm、700mmm×1800mmm、600mmm×1700mmm、600mmm×1500mmm、600mmm×1300mmm、800mmm×800mmm顶、底梁采用P88防水混凝土土本工程采用商品混混凝土搅拌站站拌制供应，混混凝土罐车运运输，混凝土土输送泵输送送的方式浇筑筑。2、混凝土原材、配合合比要求2.1混凝土土耐久性及抗抗腐蚀要求（1）大体积浇筑的混凝凝土采用低水水化热和含碱碱量低的水泥泥，避免使用用早强水泥和和控制水泥中中C3A含量（不大于8%），混凝土土优先采用双双渗技术（（掺掺高效减水剂剂加优质粉煤煤灰或者磨细细矿渣）。（2）混凝土中的最大大氯离子含量量为0.06%。单位体积积中三氧化硫硫的最大含量量不超过胶凝凝材料总量的的4%。（3）使用非碱活性骨骨料，混凝土土中最大碱含含量不大于33kg/m3。2.2材料要要求（1）水泥出厂应有出出厂合格证和和试验报告，同同一生产厂家家、同一等级级、同一品种种、同一批号号按规定批量量进行抽样复复验。（2）粗骨料应优选结结构致密强度度高、不含活活性二氧化硅硅的骨料，不不得使用发生生碳酸盐反应应的骨料。其其粒径不应大大于钢筋净距距的3/4，并符合泵泵送要求。其其质量和检验验批次应符合合现行国标的的相关规定。（3）细骨料应优选中中、粗砂。其其颗粒含量通通过0.315筛孔的数量量不应小于15%；通过0.16筛孔的数量量不宜小于5%。其质量和和检验批次应应符合现行国国标的相关规规定。（4）外加剂应优选高高效复合外加加剂，所选外外加剂宜具有有良好的减水水、增塑、缓缓凝和保水性性能、早期收收缩率低的特特点。2.3混凝土土的塌落度要要求（1）混凝土搅拌应均匀匀，入泵塌落落度宜控制在在120mmm～160mmm，出厂塌落落度与入模塌塌落度差值应应小于30mmm，塌落度度总损失值不不应大于400mm，防水混凝土土初凝时间66h～8h。（2）根据设计图纸要要求，混凝土土入模温度≤30℃且≥5℃。3、混凝土泵送系统采用56m长的混混凝土泵车进进行浇筑，泵泵车位置将根根据各个施工工段的不同机机动布置。4、混凝土施工模板、钢筋隐蔽验收完成模板清理混凝土模板、钢筋隐蔽验收完成模板清理混凝土泵送确定配合比确定商品混凝土厂家坍落度试验、试块制作混凝土浇筑、振捣混凝土表面处理混凝土养护拆模后外观处理图3-38混凝凝土施工工艺艺图图3-35混凝土的的进场检验4.2.1商品混凝土的的质量检验对商品混凝土厂家家进行实地检检查，通过对对原材料和新新拌混凝土的的质量检验和和生产全过程程的质量监督督，及时掌握握混凝土的质质量动态，发发现问题，采采取措施处理理，预防发生生工程质量事事故，使混凝凝土的质量处处于稳定状态态。逐车测试混凝土性性能，测定混混凝土塌落度度、塌落扩展展度，并记录录出厂时间、进进场时间、卸卸料时间、卸卸料完毕时间间、使用部位位等，便于质质量追溯。现场做好商品混凝凝土资料的收收集、整理工工作，要求每每次浇筑混凝凝土，开盘鉴鉴定应随第一一车混凝土到到场，并将混混凝土配合比比申请单及时时上报监理单单位。4.2.2施施工现场的技技术监控调度和管理人员应应及时了解路路途的交通情情况，与现场场加强沟通，妥妥善安排车辆辆，并且提醒醒现场做好一一切施工准备备工作，保证证搅拌车到达达现场后，能能够及时浇筑筑，泵送施工工应在45min内卸料结束束，直卸施工工的在60min内卸料结结束。搅拌车到达现场后后不准加水,,卸料时如果果混凝土坍落落度偏小，可可采用减水剂剂后掺法，添添加适量的高高效减水剂和和少量水，在在搅拌筒内进进行2min的高速搅搅拌，搅拌均均匀后方可卸卸料。混凝土取样随机进进行，并在一一车混凝土卸卸料过程的11/4～3/4之间取取样，按规范范制作试件，妥妥善养护，否否则该试件强强度不