安徽医科大学第一附属医院高新分院医疗综合门诊医技楼工脚手架施工方案

安徽基明建筑劳务有限公司PAGEPAGE49一、编制依据一、编制方案执行的规范：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）2、《建筑结构设计规范大全》3、《简明施工计算手册》4、《PKPM》系列软件二、使用材料执行的标准1、《直缝电焊钢管》（GB/T13793）标准2、《碳素结构钢》（GB/700）标准三、外架质量执行标准1、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）二、脚手架施工方案一：工程概况工程名称：安徽医科大学第一附属医院高新分院医疗综合（门诊医技）楼建设单位：北京建工集团有限责任公司建设地点：合肥市高新技术开发区长江西路设计单位：深圳市建筑设计研究总院有限公司外架分包单位：安徽基明建筑劳务有限公司本工程安徽医科大学第一附属医院高新分院医疗综合（门诊医技）楼，该工程建筑面积为154576.94㎡，建筑高度为28.5m，第1层层高为5.4m，2层以上标准层高度为4.8m，为了考虑施工进度，该工程在一层顶进行悬挑搭设，其余脚手架为落地式搭设。二：搭设方式该工程采用落地脚手架与悬挑脚手架相结合的方式进行搭设：从一层顶、二层结构面开始搭设悬挑架到四层顶，悬挑高度为18.5m，其余为落地式脚手架搭设。2、悬挑架计算高度按照18.5m计算,脚手架离墙间距0.2m，脚手架部分离墙间距0.7m（部分结构外有一0.5m挑板），步距1.8m,纵距1.5m，横距0.8m。采用16#工字钢悬挑，一般部位采用3m工字钢悬挑，转角和其它部位采用4.5m或6m工字钢悬挑，并用14#钢丝绳作卸荷处理，预埋吊环选用20#圆钢制作，锚环选用18#圆钢制作。3、悬挑计算时悬挑长度和锚固长度按1﹕1.5倍，但最低悬挑长度和锚固长度不得低于1﹕1.25倍（悬挑结构不得作于锚固长度）。4、遇有空调（线条）板时，在两侧的20cm处分别设置一根立杆，空调板处的立杆跨距应为立杆纵距加立杆离板距离之和。超过1.5m的，避免妨碍空调板处的栏杆安装，架体内部遇有空调板处可以采用预留洞口的方式，立杆从洞口穿过进行搭设。5、架体搭设时因楼层层高比较高应增加内临边防护栏杆，脚手架搭设步距与结构层不同步时，沿结构上方步距内立杆周边用钢管搭设防护栏杆，防护栏杆按水平杆搭设，搭设二道，高度保持1.2m，（下杆0.6m、上杆1.2m交圈搭设）。6、本工程悬挑梁（楼梯）转角处悬挑梁穿过外墙和楼梯中间横向设置，脚手架前端悬挑的钢梁上设置联梁，应采有钢丝绳卸荷，在转角或剪力墙砼板处设置悬挑梁穿过外墙时，悬挑梁直接预埋在剪力墙内，应在预埋处增加模板套盒（便于后期拆除），一并浇筑在墙体内。7、当转角处工字钢穿过结构柱时，避开竖向柱子竖向钢筋，浇筑混凝土时将工字钢浇筑在结构柱内，悬挑主梁上的水平连梁使用16#工字钢或槽钢。8、本工程采光井搭设采取简支梁式的悬挑满堂架；选用长度大于采光井宽度1m，选用16#工字钢作简支梁悬挑，让采光井内的满堂架座落在简支梁上,外立杆与建筑之间距为0.2m,工字钢间距为1.5m，隔步满铺竹笆，并用18#铅丝将竹笆与架体扎牢。三：施工准备单位工程负责人应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）和方案中有关脚手架的要求向搭设专业操作人员及使用人员进行技术交底；经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐平稳，堆放场地不得有积水；当脚手架下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。四：脚手架材料的选用1、脚手架钢管选用现行国家标准《直缝电焊钢管》(GB/T13793)中规定的3号普通钢管,其质量符合现行国家标准《碳素结构钢》(GB/T700)中Q235-A级钢规定。脚手架钢管尺寸选用ф48×3.5mm钢管，考虑到市场的供应情况，在计算中采用ф48×3.0mm钢管参加计算。钢管表面锈蚀深度Δ≤0.5mm，弯曲变形Δ≤0.5mm；立杆长度在3m＜Δ≤4m时钢管变曲弯形Δ≤12mm，在4m＜Δ≤6.0m时钢管弯曲变形Δ≤20mm用作水平，斜杆的钢管弯形Δ≤30mm钢管两端面切斜偏差在1.7mm范围内，并不得严重弯曲变形，严禁在钢管上打孔。2、扣件采用可锻铸铁制作,其材质符合国家标准《钢管脚手架扣件》(GB15831)的规定,使用前应进行质量检查,有裂缝、变形的严禁使用,并做力矩实验,螺栓拧紧扭力矩达65N.m时,出现滑丝的螺栓必须更换，新旧扣件均进行防锈处理不得发生损坏。3、连墙件、密目网、竹笆、铺板、（型钢）工字钢应符合现行标准；连墙件、工字钢的材质亦应符合现行标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235级钢的规定；本工程悬挑型钢选用16#工字钢。用于固定型钢悬挑梁的U形钢筋锚环或锚固螺栓材质应符合现行国家标准《钢筋混凝土用钢第1部分：热轧光圆钢筋》GB1499.1中HPB235级钢筋的规定。本工程U型锚环先用的钢筋加工制作；U型锚环采用圆钢φ18mm、吊环采用圆钢φ20mm的HPB235级钢筋制作。钢丝绳的卡扣不得少于3个。4、外架采用草绿色防阻燃密目网全封闭围护，安全网是用来防止人、物坠落或用来避免、减轻坠落或物击伤害，分别由网体、边绳、系绳、筋绳相组成。规格型号为6m长×1.8m宽，网目密度为2000目/100㎝2。(密目网要有合格证、符合标准才能使用)。。并应经过建设部及劳动部通过签定的合格产品。安全网随外架搭设而张挂，用不小于18#的镀锌铁丝穿入网四周的绑扎孔，与上、下纵向水平杆绑扎牢固，两网拼接处应采用同样镀锌铁丝穿过网孔绑扎严密，不允许留缝或扎结不全，立网应绷紧；脚手板选用清洁、完整的1200×800mm横筋竹笆片，（竹串片脚手板应符合现行行业标准《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ-164的相关规定），严禁使用霉烂、变质、抗折强度低的竹笆片。五：脚手架质量保证措施脚手架要保证横成线，纵成方，立杆杆身垂直。搭接处交替错开，纵向水平杆平直，横向水平杆平齐，立杆间距、步距、纵距、横距等均要符合规范要求，外架剪刀撑连续设置绑牢，架子与建筑物连接牢固，保持架子整体牢固、稳定、安全、适用、美观。六：脚手架构造要求和搭设方法1、一层以下脚手架为落地式搭设，部分搭设在顶板上，部分搭设在回填土上，在回填土上搭设应考虑到钢管外脚手架的牢固、稳定、安全性，搭设场地必须平整。基础回填土采用机械分层回填碾压平整、密实（人工辅助夯实）密实度应达到94%，建筑物的基础周围自然地面及护坡及便道浇筑C15砼板厚度10cm，基础上底座下铺设木板或10#以上槽钢，铺设必须平稳，不得悬空，做到有组织排水。架体基础在使用中，应定期进行基础沉降观测，特别在脚手架使用期间是雨季的，如沉降超出要求范围，应及时报告施工单位，并配合及时处理基础沉降部位。2、脚手架立杆横距为0.8m，纵距为1.5m,步距为1.8m，内立杆离墙间距为0.2m，（局部结构外有一0.5m挑板，离墙间距0.7m）。3、脚手架搭设流程为：A、落地架：铺木板或10#以上槽钢→放置纵向扫地杆→横向扫地杆→逐根竖立立杆→随即与扫地杆扣紧→第一步纵向水平杆（与各杆件扣紧）→第一步横向水平杆→第二步纵向水平杆→第二步横向水平杆→加设临时斜撑杆（上端与第二步纵向水平杆扣紧，在装设两道连墙杆后方可拆除）第三步纵向水平杆、横向水平杆→连墙件→防护栏杆→剪刀撑→铺设竹笆→挂密目网→接立杆→加设剪刀撑。B、悬挑架：熟悉方案和图纸→放线以便确定悬挑杆件U型环定位预埋→悬挑杆件定位→杆件与U型环的固定（每个U型环用木楔三方稳牢，严禁焊接）→立杆定位→转角处摆横向槽钢→摆入纵向扫地杆→逐根树立杆（随即与纵向扫地杆扣紧）→安放横向扫地杆（与立杆或纵向扫地杆扣紧）→安装第一步纵向水平杆和横向水平杆→安装第二步纵向水平杆和横向水平杆→加设临时抛撑（上端与第二步纵向水平杆扣紧，在设置二道连墙杆后可拆除）→安装第三、四步纵向和横向水平杆；设置连墙杆→安装横向斜撑、增设卸荷钢丝绳→接立杆→加设剪刀撑→铺脚手板→安装护身栏杆→挂设安全网。外架四周从第二层起等距设置双道防护栏杆至顶层。4、立杆：每根立杆底部应设置底座或垫板。脚手架必须设置纵、横向水平杆，纵向水平杆应采用直角扣件固定在距地座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆以采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高出的纵向扫地杆向地处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件布置间距应根据实际建筑物结构而定。立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，有女儿墙的立杆应高出女儿墙上皮1.2m，无女儿墙的立杆高出檐口上皮1.5m。5、纵向水平杆：A、纵向水平杆宜设置在立杆内侧，长度不宜小于3跨；接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。B、纵向水平杆的对接时扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内。不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头的中心至最近主节点的距离不宜大于纵距搭接时搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。6、横向水平杆：在主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接，且严禁拆除。作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距地1/2。双排脚手架的横向水平杆两端，均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上，靠墙一端的外伸长度不应大于200mm。7、剪刀撑、横向斜撑的设置8、连墙件的设置下斜连接，不应采用上斜连接。连墙件必须采用可承受拉力和压力构造。当脚手架下部暂不能设置连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通常杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在45°～60°之间，连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。9、临边与洞口的防护A、板与墙洞口立面门或平面板均应刷黄黑相间的警示色，并张贴安全警示标志；施工通道附近的各类洞口与坑、槽等处，除设置防护措施与安全标志外，夜间应设置警示灯。B、楼板、屋面和平台等平面上短边尺寸大于250mm×250mm的孔口，必须用坚实的盖板覆盖，盖板须能保持四周搁置均衡，并有固定其位置的措施；C、楼板面等处边长大于250mm的洞口应用贯穿于混凝土板内的直径不小于6mm的钢筋（或楼板分布筋）形成防护网，网格间距不得大于200mm，并在其上方满铺竹笆或脚手板；边长在1500mm以上的洞口，四周还必须设防护栏杆并用密目网封挡。垃圾井道、管道井等，在砌筑或安装前应严格按照预留洞口作防护，施工时需要切断钢筋防护时，应加设明显标志。D、墙面等处的竖向洞口，凡是落地的洞口应加装开关式或固定式的安全门，门扇网格的横向间距不大于150mm，也可采用防护栏杆。E、下边沿至楼板或底面低于800mm的窗台等竖向洞口，如侧边落差大于2m时，应加设1.2m高的临时固定栏杆或其他措施防止意外坠落。F、楼梯间防护措施楼梯的侧边利用脚手架做安全防护，架子立管从梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做两道护身栏杆，高度分别为0.6m、1.2m。G、以上平面防护以钢筋、网片和木板作为防护应有施工方或木工来完成，立面防护以钢管或竹笆作为防护应架子工来完成。10、电梯井的防护：A、电梯井防护，采用不小于φ6mm的钢筋焊制成间距为20cm×20cm的钢筋网片防护，网片上隔层铺设竹笆。电梯口需设置防护栏杆或固定栅门，防护栏杆或固定栅门应做到定型化、工具化、其高度在1.5m至1.8m范围内。B、安装、拆卸电梯井内钢筋网片时，作业人员应按规定佩带安全带。对楼层和屋面短尺寸大于1.5m的孔洞，孔洞周边应设置符合要求的防护栏杆，底部应加设钢筋网片。C、在电梯井处要设置符合国家标准的安全警示标志；安全警示标志要醒目、明显，夜间应设置红灯警示。电梯井口防护栏杆和门栅应以黄黑相间的条纹标示，并按照《建筑施工高处作业安全技术规范》有关标准进行制作。D、电梯井口防护设施需要临时拆除或变动的，需经项目负责人和项目专职安全员签字认可，并做好拆除或变动后的安全应对措施，同时要告知现场所有作业人员；安全设施恢复后必须经项目负责人、专职安全员等有关现场管理人员检查，验收合格后方可继续使用。E、在施工现场进行安全生产教育时，应将电梯井口等危险场所和部位具体情况，如实告知全体作业人员，使现场作业人员了解电梯井口的危害性、危险性，熟悉掌握电梯井口坠落防范措施，避免因不熟悉作业环境，误入电梯井口造成坠落事故的发生。11、开口架处理：在料台和悬挑架相交位置，必须断开搭设，成为开口架，为了保证脚手架的牢固和稳定性采取以下架固措施：A、脚手架的开口处的两端必须设置连墙件，相互垂直距离小于建筑物层高。B、双排脚手架开口端，必须要按节间每个悬挑段由底至顶，连续设置“之”字横向斜撑予以加固。C、架子开口处，架子和料台相互之间的间隙不得大于250mm，如大于250mm，应对其填增加填芯杆或栏杆。12、防护棚：A、因施工需要，搭设防护棚应进行双层防护。防护棚尺寸应根据实际现场进行设计,并在防护棚两侧加剪刀撑，正面与背面加设八字撑，保持纵横向稳定；防护棚的平面也设置八字撑，保持平面稳定。每隔0.3m设一根横向填芯杆；第二层防护棚高度在第一层高度0.6m处，每隔0.3m设一根横向填芯杆。B、防护棚底下两侧用密目网作围护，防护棚上面第一层铺设竹笆，第二层铺设木板，以防坠物。13、平网的设置方法：A、当建筑施工采用悬挑脚手架时，悬挑层以上结构二层处设置一道平网，从而加强高层悬挑脚手架以下建筑物的安全防护措施，张设平网为预防高坠事故的发生和安全。14、竹笆片的铺设：竹笆脚手片应隔层满铺，竹笆脚手片横筋为宜垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用18#镀锌铁丝固定在纵向水平杆上。15、防电避雷措施:在建筑施工中，随着建筑主体的施工，各种防雷接地线和引下线都在同步施工，建筑物的竖向钢筋就是防雷接地的引下线，所以要在架体上东南西北四面设置一至两个点，大的建筑物每隔30m部位增加一个防雷点，用直径大于12mm的圆钢把架体与建筑物主体结构的竖向钢筋焊接起来（焊接长度应大于接地直径的6倍）。使架体良好的接地，接地冲击电阻值不大于30欧姆，从而达到防雷的目的，或与建筑物上的避雷带连接防雷区。在施工期间遇有雷雨时，脚手架上的操作人员需离开脚手架。接闪器用48×3.5钢管制作，设在房屋四角的脚手架立杆上，高度不小于1m，并将所有最上层的横杆全部联通，形成避雷网络。并在该立杆下端设置接地线，用48×3.5钢管打桩2m深，在与接地线连接或与建筑物上的避雷带连接。16、建筑工程施工现场消防安全措施：A、施工单位应当在施工现场设置明显的防火宣传标志，电焊、切割等动火作业前应严格履行有关动火审批手续，落实监护人员和监护措施，制订火灾应急预案，并定期组织教育培训及火灾扑救和疏散演练。B、施工现场必须在可燃、易燃物堆放和使用场所、动火作业场所、配电房、设备用房、办公和生活用房等防火重要场所和区域配备足够数量、选型合理的灭火剂，并且要经常性地对灭火剂进行检查、维护、保养和更换，保证灭火剂灵敏有效，严禁随意挪动。C、建筑施工必须设置临时消防给水系统，采用管径不小于Φ50的镀锌钢管，根据工程进度逐层必须设置消火栓阀门（进度差不得大于3层），每隔三层必须设置足够长度的消防水带（水枪），为满足火灾延续时间内消防用水量的要求，消防水池的有效容积应不小于10M3，同时应配备具有足够扬程的消防高压水泵保证消防用水的水压和高程。消防高压水泵用电，应从总配电箱单独设置，与施工和照明等用电分开。D职工宿舍内电气线路必须规范安装，严禁乱接电线和使用碘钨灯、电炉、电饭煲、电热毯、电吹风等大功率电器，工地职工生活区的每间宿舍用电要求安装相应功率的限流保护装置（负载识别器）和漏电保护装置。七：悬挑脚手架的搭设方法悬挑梁设置方法：悬挑梁采用16#工字钢，工字钢类型为3.0m、4.5m、6m，转角处工字钢预埋过于集中，为考虑局部砼受压情况，在每个U型锚环处增加配筋来稳固。在悬挑工字钢上搭设脚手架，其立杆必须放置在16#工字钢上，立杆横距0.8m，纵距1.5m，步距1.8m。对于转角、阳台等部位悬挑梁较长的应采用双道钢丝绳进行卸荷和加固措施。对于普通悬挑部位悬挑梁采用单道钢丝绳作为安全储备，不参与计算。在每根悬挑工字钢锚固端楼板内预埋二道锚环（板厚保证在120mm，板厚不足120mm按JGJ130-2011之规定应采取加固措施），预埋处楼板必须是双层配筋，配筋量不大于双向Ø8@150，此外为稳定挑梁的位置，在挑梁支点处（楼板封口处）再预埋一根锚环。2、锚环制作与设置：U型锚环采用φ18的圆钢加工制作，U型锚环内径宽度为120mm，高度为320mm（见附图）。U型锚环必须在钢筋底板筋下,（U型锚环的两角加横向直筋,增加抗拉力）。安装工字钢锚环间隙处用木楔塞紧，再用铁钉固定。每个悬挑梁部位分别设置三道锚环，第一道预埋在结构梁边，并用木楔加固在工字钢的两侧，防止工字钢侧偏；第三道设置在工字钢的末端20cm，第二道在第三道环的前20cm,第二、第三道环用木楔加固在工字钢的上侧与预埋锚环的间隙处，主要增加工字钢的抗压力，预埋时三环要设置在一直线上，便与工字钢穿行。3、在预埋工字钢梁时遇有剪力墙暗柱部分应避让，纵向间距保持1.5m或等于1.5m，让开后的主钢梁大于2m时。可采用主钢梁加连续梁方式进行悬挑，在工字钢主梁上口根据脚手架的位置设置二根16#工字钢（或16#槽钢）连续梁，且立杆纵向间距均匀设置的主钢梁的连续梁上。连续梁与悬挑梁成相反方向设置，在连续梁与主梁焊接牢固后，在连续梁上按立杆的纵横间距布置立杆、扫地杆绑扎脚手架。4、阳台与结构主梁部位钢挑梁的接触点在悬挑时，必须加设木垫使悬挑端高于内置端，以免在钢挑梁受力时向下弯曲导致外架荷载传递到阳台上。转角处立杆与主梁不能对齐时，应在主梁上在设置二根16#工字钢（或16#槽钢）连续梁，并焊接牢固，在连续梁上搭设脚手架，其它位置工字钢梁间距与立杆间距对齐设置，不需设置联梁。悬挑梁上的钢管固定方法：在悬挑钢梁上的钢管根据脚手架立杆布置的宽度在工字钢梁上焊Φ20mm钢筋柱15cm高，立杆套上钢筋柱，搭设脚手架。钢丝绳卸荷：作为安全储备，悬挑端用14#钢丝绳拉吊于上层楼面梁内进行斜拉卸荷，对于阳台处悬挑端分别用两根14#钢丝绳拉吊于上层楼面梁内进行斜拉卸荷，内立杆处工字钢底部钢丝绳作为支撑受力，外立杆处工字钢底部钢丝绳作为安全储备，钢丝绳与工字钢接触点处加一块木板，防止钢丝绳与工字钢的直接摩擦。楼面梁内预埋圆钢Φ20mm的吊环，每个钢丝绳的绳头不少于3个卡扣卡紧，每个卡扣间隔按绳径的6~8ＢＤ，保持15cm左右，卡扣方向为同向，尾部卡扣离绳头预留15cm，卡盖朝主绳位置安装，并收紧。为了加强脚手架以下建筑物及作业人员的安全防护措施，及预防高处坠落事故的发生。在脚手架外围设置安全平网作为防护，悬挑楼层作业面、挑梁间的间隙、立杆离墙间隙等必须用木板严实进行防护，不允许存在漏洞，且用钉子加以固定，并且经常检查。八：外墙悬挑型钢穿墙洞眼处封堵施工技术要求（此道程序由施工方完成）：1、外墙悬挑型钢穿墙洞眼处封堵施工应按以下要求进行封堵。具体工艺流程为：悬挑型钢洞口清理→钢丝刷刷毛→洒水润湿→灌混凝土→抹防水砂浆。1）、悬挑工字钢洞口清理应满足以下要求：清理悬挑型钢洞口粘存杂物，清理完毕后用吹风机吹干净。2）、钢丝刷刷毛应满足以下要求：悬挑型钢洞口清理干净后，用钢丝刷绕周圈刷毛，用吹风机吹净。3)、洒水润湿应满足以下要求：使用喷壶进行喷水润湿，在施工前一小时进行喷水，使悬挑型钢洞口周围保持湿润。施工时再进行小量喷水，以便施工。4）、灌混凝土：将外墙一面用模板遮挡严密，用微膨细石混凝土边浇灌边捣密实，细石混凝土外面凹进砖墙10-15mm。待细石混凝土有一定强度后再用掺10%防水剂的1:3水泥砂浆补嵌密实至与墙面平。3、外墙悬挑型钢穿墙洞眼处封堵质量验收应符合以下标准。1）、总监和项目经理对封堵前洞眼的清理情况进行隐蔽验收，并签字确认；2）、封堵混凝土必须使用比原结构混凝土强度至少提高一级的微膨胀混凝土。水泥、砂、混凝土等材料必须符合设计要求和施工及验收规范的规定；3）、封堵施工过程及后期混凝土养护由专业监理工程师旁站，并记录旁站情况。同时要求对施工过程采用摄影、摄像等手段将现场作业情况进行实录；4）、封堵完工后，总监理工程师应组织专项验收，验收内容应包括使用的封堵混凝土材料相关试验报告及现场淋水试验，不得有渗漏水现象。3、外墙悬挑型钢穿墙洞眼处封堵完毕后应做好成品保护，防止碰撞造成未凝固前表面损伤，待砼、砂浆有一定强度后应及时养护，防止收缩干裂。4、外墙悬挑型钢穿墙洞眼处封堵由甲方进行施工，并按照上述验收标准执行进行施工。九：落地脚手架说明及计算【脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。落地架搭设高度不超过24m，根据国家规范按构造要求搭设，不需计算。】十：悬挑脚手架说明及计算（根据悬挑型钢布置图测算）一般位置悬挑计算钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度18.5米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.70米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为φ48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距4.8米，水平间距3.00米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设5层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。基本风压0.25kN/m2，高度变化系数1.3900，体型系数1.2480。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.60米，建筑物内锚固段长度2.40米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。（一）、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.800/3=0.080kN/m活荷载标准值Q=2.000×0.800/3=0.533kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.080=0.142kN/m活荷载的计算值q2=1.4×0.533=0.747kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.142+0.10×0.747)×1.5002=0.194kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.142+0.117×0.747)×1.5002=-0.229kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=0.229×106/4491.0=50.886N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.080=0.118kN/m活荷载标准值q2=0.533kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.118+0.990×0.533)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=1.387mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!（二）、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.800×1.500/3=0.120kN活荷载标准值Q=2.000×0.800×1.500/3=0.800kN荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.120+1.4×0.800=1.333kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×0.8002/8+1.333×0.800/3=0.359kN.mσ=0.359×106/4491.0=79.979N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×800.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.01mm集中荷载标准值P=0.058+0.120+0.800=0.978kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=977.600×800.0×(3×800.02-4×800.02/9)/(72×2.06×105×107780.0)=0.800mm最大挠度和V=V1+V2=0.809mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!（三）、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣扣件抗滑承载载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向向水平杆传给给立杆的竖向向作用力设计计值；横杆的自重标准值值PP1=0.0338×0.8800=0..031kNN脚手板的荷载标准准值P2=0.3000×0.8800×1..500/22=0.1880kN活荷荷载标准值Q=22.000××0.8000×1.5000/2=11.200kkN荷载载的计算值R=11.2×0..031+11.2×0..180+11.4×1..200=11.933kkN单扣件抗滑承载力力的设计计算算满足要求!当直角扣件的拧紧紧力矩达40--665N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会会滑动,其抗滑承载载力可取8.0kN；双扣件在20kNN的荷载下会会滑动,其抗滑承载载力可取12.0kkN；（四）、脚手架荷载标准准值作用于脚手架的荷荷载包括静荷荷载、活荷载载和风荷载。静荷载标准值包括括以下内容：：(1)每米立杆承承受的结构自自重标准值(kN/mm)；本例为0.10772NG1=0.1107×188.500==1.9844kN(2)脚手板的自自重标准值(kN/m2)；本例采用用冲压钢脚手手板，标准值值为0.30NG2=0.3300×5××1.5000×(0.8800+0..500)//2=1.4463kN(3)栏杆与挡脚脚手板自重标标准值(kN/mm)；本例采用用栏杆、冲压压钢脚手板挡挡板，标准值值为0.16NG3=0.1160×1..500×55/2=0..600kNN(4)吊挂的安全全设施荷载，包包括安全网(kN/m2)；0.0100NG4=0.0010×1..500×118.5000=0.2777kN经计算得到，静荷荷载标准值NG=NG11+NG2+NG3+NG4=44.324kkN。活荷载为施工荷载载标准值产生生的轴向力总总和，内、外外立杆按一纵纵距内施工荷荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷荷载标准值NQ=2..000×22×1.5000×0.8800/2==2.4000kN风荷载标准值应按按照以下公式式计算其中W0——基基本风压(kN/m2)，W0=0..250Uz———风荷载高度度变化系数，Uz=1..390Us———风荷载体型型系数：Us=1..248经计算得到，风荷荷载标准值Wk=0..250×11.390××1.2488=0..434kNN/m2。考虑风荷载时,立立杆的轴向压压力设计值计计算公式N=1.2NGG+0..9×1.44NQ经过计算得到，底底部立杆的最最大轴向压力力N=1.22×4.3224+0.99×1.4××2.4000=8.2113kN不考虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N=1.2NGG+1..4NQ经过计算得到，底底部立杆的最最大轴向压力力N=1.22×4.3224+1.44×2.4000=8.5549kN风荷载设计值产生生的立杆段弯弯矩MW计算公式MW==0.9××1.4Wkklah2/10其中Wk——风荷载标准准值(kN/m2)；laa——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷荷载产生的弯弯矩：Mw=00.9×1..4×0.4434×1..500×11.800××1.8000/10=00.266kkN.m（五）、立杆的稳定性计计算1.不考虑风荷载时,,立杆的稳定定性计算其中N——立杆杆的轴心压力力设计值，N=8.5549kN；i——计算算立杆的截面面回转半径，i=1.600cm；k——计算算长度附加系系数，取1.155；u——计算算长度系数，由由脚手架的高高度确定，u=1.5500；l0——计算长度(m),由公式l0=kuuh确定，l0=1.1555×1.5500×1..800=33.118mm；A——立杆杆净截面面积积，A=4.2339cm2；W——立杆杆净截面模量量(抵抗矩),W=4..491cmm3；λ——由长细比比，为3118//16=1996；φ——轴心受压压立杆的稳定定系数,由长细比l0/i的结果查表表得到0.190；σ——钢管立杆杆受压强度计计算值(N/mmm2)；[f]——钢钢管立杆抗压压强度设计值值，[f]=2205.000N/mm22；经计算得:σ=8549/(00.19×4424)=1106.3992N/mmm2；不考虑风荷载时，立立杆的稳定性性计算σ<[ff],满足要求!2.考虑风荷载时,立立杆的稳定性性计算其中N——立杆杆的轴心压力力设计值，N=8.2213kN；i——计算算立杆的截面面回转半径，i=1.600cm；k——计算算长度附加系系数，取1.155；u——计算算长度系数，由由脚手架的高高度确定，u=1.5500；l0——计算算长度(m),由公式l0=kuuh确定，l0=1.1555×1.5500×1..800=33.118mm；A——立杆杆净截面面积积，A=4.2339cm2；W——立杆杆净截面模量量(抵抗矩),W=4..491cmm3；λ——由长细比比，为3118//16=1996；φ——轴心受压压立杆的稳定定系数,由长细比l0/i的结果查表表得到0.190；MW——计算算立杆段由风风荷载设计值值产生的弯矩矩，MW=0.2666kN.mm；σ——钢管立杆杆受压强度计计算值(N/mmm2)；[f]——钢钢管立杆抗压压强度设计值值，[f]=2205.000N/mm22；经计算得到σ=8213/(00.19×4424)+22660000/44911=161..344N//mm2；考虑风荷载时，立立杆的稳定性性计算σ<[ff],满足要求!（六）、连墙件的计算连墙件的轴向力计计算值应按照照下式计算：：Nl==Nlw+NNo其中Nlw——风荷载产生生的连墙件轴轴向力设计值值(kN)，应按照下下式计算：Nlww=1..4×wwk×Awwkk——风荷载标准准值，wk=0..434kNN/m2；Aww——每个连墙件件的覆盖面积积内脚手架外外侧的迎风面面积:Aw=4.8×3..00=14.4m2；No——连墙件约束脚手架架平面外变形形所产生的轴轴向力(kN)；No=3..000经计算得到Nllw=8.775kN，连墙件轴轴向力计算值值Nl=11.775kN（增加双双扣件）根据连墙件杆件强强度要求，轴轴向力设计值值Nf1=0.885Ac[ff]根据连墙件杆件稳稳定性要求，轴轴向力设计值值Nf2=00.85φA[f]连墙件轴向力设计计值Nf=0..85φA[f]其中φ——轴心受压压立杆的稳定定系数,由长细比l/i==50.000/1.600的结果查表表得到φ=0.92；净截面面面积Ac=4.24ccm2；毛截面面面积A=18.100cm2；[f]==205..00N/mmm2。经过计算得到NNf1=773.8655kNNf1>Nl，连墙墙件的设计计计算满足强度度设计要求!经过计算得到NNf2=2288.4444kNNf2>Nl，连墙墙件的设计计计算满足稳定定性设计要求求!连墙件双扣件连接接示意图（七）、悬挑梁的受力计计算悬挑脚手架按照带带悬臂的单跨跨梁计算悬出端C受脚手架架荷载N的作用，里里端B为与楼板的的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁梁计算简图支座反力计算公式式支座弯矩计算公式式C点最大挠度计算公公式其中k=m/ll,kl=ml/l,k2=m2/l。本工程算例中，mm=16600mm，l=24400mm，ml=5000mm，m2=13000mm；水平支撑梁的截面面惯性矩I=11130.000cm4，截面模量(抵抗矩)W==141..00cm33。受脚手架作用集中中强度计算荷荷载N=8..55kN水平钢梁自重强度度计算荷载q=1..2×26..10×0..0001××7.85××10=0..25kN//mk=1..60/2..40=0..67kl=00.50/22.40=00.21k2=11.30/22.40=00.54代入公式，经过计计算得到支座反力RA==24.3229kN支座反力RB==-6.2448kN最大弯矩MA==15.7003kN.mm抗弯计算强度ff=15.7703×1006/(1.005×1411000.00)=1066.063NN/mm2水平支撑梁的抗弯弯计算强度小小于215.00N/mm22,满足要求!受脚手架作用集中中计算荷载N=4..32+2..40=6..72kN水平钢梁自重计算算荷载q=266.10×00.00011×7.855×10=00.21kNN/m最大挠度Vmaax=10.1556mm按照《建筑施工扣扣件式钢管脚脚手架安全技技术规范》(JGJ130-22011)表5.1.88规定：水平支撑梁的最大大挠度小于3200..0/2500,满足要求!（八）、悬挑梁的整体稳稳定性计算水平钢梁采用166号工字钢,计算公式如如下其中φb——均匀弯曲的受弯构构件整体稳定定系数，查表表《钢结构设设计规范》(GB500017-22011)附录得到：：φb=2.00由于φb大于0.6，按照《钢钢结构设计规规范》(GB500017-22011)附录B其值φb'=1.077-0.2882/φb=0.9229经过计算得到强度度σ=15.770×1066/(0.9929×1441000..00)=1119.888N/mm22；水平钢梁的稳定性性计算σ<[ff],满足要求!（九）、锚固段与楼板连连接的计算1.水平钢梁与楼板压压点如果采用用钢筋拉环，拉拉环强度计算算如下：水平钢梁与楼板压压点的拉环受受力R=6.2248kN水平钢梁与楼板压压点的拉环强强度计算公式式为其中[f]为拉环钢筋筋抗拉强度，每每个拉环按照照两个截面计计算，按照《混混凝土结构设设计规范》99.7.6[f]=65NN/mm2；压点处采用1个U形钢筋拉环环连接；所需要的水平钢梁梁与楼板压点点的拉环最小小直径D=[66248×44/(3.11416×665.00××2)]1//2=8mm水平钢梁与楼板压压点的拉环一一定要压在楼楼板下层钢筋筋下面，并要要保证两侧330cm以上上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压压点如果采用用螺栓，螺栓栓粘结力锚固固强度计算如如下：锚固深度计算公式式其中N——锚固固力，即作用用于楼板螺栓栓的轴向拉力力，N=66.25kNN；d———楼板螺栓的的直径，d=200mm；[fb]———楼板螺栓与与混凝土的容容许粘接强度度，计算中取取1.5N//mm2；h——楼板螺栓在在混凝土楼板板内的锚固深深度。经过计算得到hh要大于6247..74/(33.14166×20×11.5)=666.3mmm。3.水平钢梁与楼板压压点如果采用用螺栓，混凝凝土局部承压压计算如下：：混凝土局部承压的的螺栓拉力要要满足公式其中N——锚固固力，即作用用于楼板螺栓栓的轴向拉力力，N=66.25kNN；d———楼板螺栓的的直径，d=200mm；b———楼板内的螺螺栓锚板边长长，b=5d==100mmm；fccc——混凝土的局局部挤压强度度设计值，计计算中取0.95ffc=13.559N/mmm2；经过计算得到公式式右边等于131.66kN楼板混凝土局部承承压计算满足足要求!4.水平钢梁与楼板锚锚固压点部位位楼板负弯矩矩配筋计算如如下：锚固压点处楼板负负弯矩数值为为M=6.25××2.40//2=77.50kNN.m根据《混凝土结构构设计规范》GB500010-20010第6.2.110条其中α1──系数，当混凝土强强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按按线性内插法法确定；fcc──混凝土抗压压强度设计值值；h00──截面有效高高度；fyy──钢筋受拉强强度设计值。截面有效高度hh0=1220-15=1055mm；αs=7.50××106/(1.0000×144.300××1.5×11000×1105.022)=0.00320ξ=1-(1--2×0.00320)11/2=0..0320γs=1-0.00320/22=0.98840楼板压点负弯矩配配筋为As=7.550×10^^6/((0.98440×1055.0×2110.0)=3455.6mmm2悬挑脚手架计算满满足要求！B、阳台位置悬挑计算算钢管强度为2055.0N//mm2，钢管强度度折减系数取取1.00。双排脚手手架，搭设高高度18.5米，立杆采用用单立管。立立杆的纵距11.50米，立杆的横横距0.80米，内排架距距离结构2..90米，立杆的步步距1.80米。采用的钢钢管类型为φ48×3..0，连墙件采采用2步2跨，竖向间间距4.8米，水平间距距3.00米。施工活荷荷载为2.0kNN/m2，同时考虑2层施工。脚脚手板采用冲冲压钢板，荷荷载为0.30kkN/m2，按照铺设5层计算。栏栏杆采用冲压压钢板，荷载载为0.16kN/m，安全网荷荷载取0.01000kN/mm2。脚手板下下大横杆在小小横杆上面，且且主结点间增增加两根大横横杆。基本风风压0.25kkN/m2，高度变化化系数1.39000，体型系数1.24880。悬挑水平平钢梁采用16号工字钢，建建筑物外悬挑挑段长度3..70米，建筑物内内锚固段长度度2.30米。悬挑水平平钢梁采用拉拉杆与建筑物物拉结，最外外面支点距离离建筑物3..60m。拉拉杆采用钢丝丝绳。阳台位置悬挑示意意图根据医疗综合楼专专家论证意见见，为了保证证施工安全，在在实际施工中中外挑阳台处处采用下部槽槽钢斜撑进行行卸荷，其它施工方方法同悬挑示示意图，具体体如下图：阳台位置悬挑卸荷荷剖面示意图图（一）、大横杆的计算大横杆按照三跨连连续梁进行强强度和挠度计计算，大横杆杆在小横杆的的上面。按照大横杆上面的的脚手板和活活荷载作为均均布荷载计算算大横杆的最最大弯矩和变变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准准值P1=0.0338kN/mm脚手板的荷载标准准值P2=0.3000×0.8800/3==0.0800kN/m活荷荷载标准值Q=22.000××0.8000/3=0..533kNN/m静荷载的的计算值q1=1.2××0.0388+1.2××0.0800=0.1442kN/mm活荷载的的计算值q2=1.4××0.5333=0.7447kN/mm大横杆计算荷载组组合简图(跨中最大弯弯矩和跨中最最大挠度)大横杆计算荷载组组合简图(支座最大弯弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三三跨连续梁均均布荷载作用用下的弯矩跨中最大弯矩计算算公式如下:跨中最大弯矩为M1=((0.08××0.1422+0.100×0.7447)×1..5002=0.1994kN.mm支座最大弯矩计算算公式如下:支座最大弯矩为M2=--(0.100×0.1442+0.1117×0..747)××1.50002=-0.2229kN..m我们选择支座弯矩矩和跨中弯矩矩的最大值进进行强度验算算：σ=0.229×1106/44911.0=500.886NN/mm2大横杆的计算强度度小于205.00N/mm22,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三三跨连续梁均均布荷载作用用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值qq1=0.0338+0.0080=0..118kNN/m活荷载标准值qq2=0.5333kN/mm三跨连续梁均布荷荷载作用下的的最大挠度V=(00.677××0.1188+0.9990×0.5533)×11500.004/(1000×2.066×105×1077780.0))=1.3887mm大横杆的最大挠度度小于1500..0/1500与10mm,满足要求!（二）、小横杆的计算小横杆按照简支梁梁进行强度和和挠度计算，大大横杆在小横横杆的上面。用大横杆支座的最最大反力计算算值，在最不不利荷载布置置下计算小横横杆的最大弯弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准准值P1=0.0338×1.5500=0..058kNN脚手板的荷载标准准值P2=0.3000×0.8800×1..500/33=0.1220kN活荷荷载标准值Q=22.000××0.8000×1.5000/3=00.800kkN荷载载的计算值P=11.2×0..058+11.2×0..120+11.4×0..800=11.333kkN小横杆计算算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小小横杆自重均均布荷载与荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和均布荷载最大弯矩矩计算公式如如下:集中荷载最大弯矩矩计算公式如如下:M=(11.2×0..038)××0.80002/8+1..333×00.800//3=0.3359kN..mσ=0.359×1106/44911.0=799.979NN/mm2小横杆的计算强度度小于205.00N/mm22,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小小横杆自重均均布荷载与荷荷载的计算值值最不利分配配的挠度和均布荷载最大挠度度计算公式如如下:集中荷载最大挠度度计算公式如如下:小横杆自重均布荷荷载引起的最最大挠度V1=55.0×0..038×8800.0004/(3844×2.0660×1055×1077780.0000)=0..01mm集中荷载标准值P==0.0588+0.1220+0.8800=0..978kNN集中荷载标准值最最不利分配引引起的最大挠挠度V2=9977.6000×8000.0×(33×800..02-4×8000.02/9)/((72×2..06×1005×1077780.0))=0.8000mm最大挠度和V=V11+V2=0.8099mm小横杆的最大挠度度小于800.00/150与10mm,满足要求!（三）、扣件抗滑力的计计算纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范5.2..5):R≤Rc其中Rc——扣扣件抗滑承载载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向向水平杆传给给立杆的竖向向作用力设计计值；横杆的自重标准值值PP1=0.0338×0.8800=0..031kNN脚手板的荷载标准准值P2=0.3000×0.8800×1..500/22=0.1880kN活荷荷载标准值Q=22.000××0.8000×1.5000/2=11.200kkN荷载载的计算值R=11.2×0..031+11.2×0..180+11.4×1..200=11.933kkN单扣件抗滑承载力力的设计计算算满足要求!当直角扣件的拧紧紧力矩达40--665N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会会滑动,其抗滑承载载力可取8.0kN；双扣件在20kNN的荷载下会会滑动,其抗滑承载载力可取12.0kkN；（四）、脚手架荷载标准准值作用于脚手架的荷荷载包括静荷荷载、活荷载载和风荷载。静荷载标准值包括括以下内容：：(1)每米立杆承承受的结构自自重标准值(kN/mm)；本例为0.10772NG1=0.1107×188.500==1.9844kN(2)脚手板的自自重标准值(kN/m2)；本例采用用冲压钢脚手手板，标准值值为0.30NG2=0.3300×5××1.5000×(0.8800+2..800)//2=4.0050kN(3)栏杆与挡脚脚手板自重标标准值(kN/mm)；本例采用用栏杆、冲压压钢脚手板挡挡板，标准值值为0.17NG3=0.1170×1..500×55/2=0..638kNN(4)吊挂的安全全设施荷载，包包括安全网(kN/m2)；0.0100NG4=0.0010×1..500×118.5000=0.2777kN经计算得到，静荷荷载标准值NG=NG11+NG2+NG3+NG4=66.949kkN。活荷载为施工荷载载标准值产生生的轴向力总总和，内、外外立杆按一纵纵距内施工荷荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷荷载标准值NQ=2..000×22×1.5000×0.8800/2==2.4000kN风荷载标准值应按按照以下公式式计算其中W0——基基本风压(kN/m2)，W0=0..250Uz———风荷载高度度变化系数，Uz=1..390Us———风荷载体型型系数：Us=1..248经计算得到，风荷荷载标准值Wk=0..250×11.390××1.2488=0..434kNN/m2。考虑风荷载时,立立杆的轴向压压力设计值计计算公式N=1.2NGG+0..9×1.44NQ经过计算得到，底底部立杆的最最大轴向压力力N=1.22×6.9449+0.99×1.4××2.4000=11.3363kN不考虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N=1.2NGG+1..4NQ经过计算得到，底底部立杆的最最大轴向压力力N=1.22×6.9449+1.44×2.4000=11..699kNN风荷载设计值产生生的立杆段弯弯矩MW计算公式MW==0.9××1.4Wkklah2/10其中Wk——风荷载标准准值(kN/m2)；laa——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷荷载产生的弯弯矩：Mw=00.9×1..4×0.4434×1..500×11.800××1.8000/10=00.266kkN.m（五）、立杆的稳定性计计算卸荷吊点按照构造造考虑，不进进行计算。1.不考虑风荷载时,,立杆的稳定定性计算其中N——立杆杆的轴心压力力设计值，N=11..699kNN；i——计算算立杆的截面面回转半径，i=1.600cm；k——计算算长度附加系系数，取1.155；u——计算算长度系数，由由脚手架的高高度确定，u=1.5500；l0——计算长度(m),由公式l0=kuuh确定，l0=1.1555×1.5500×1..800=33.118mm；A——立杆杆净截面面积积，A=4.2339cm2；W——立杆杆净截面模量量(抵抗矩),W=4..491cmm3；λ——由长细比比，为3118//16=1996；φ——轴心受压压立杆的稳定定系数,由长细比l0/i的结果查表表得到0.190；σ——钢管立杆杆受压强度计计算值(N/mmm2)；[f]——钢钢管立杆抗压压强度设计值值，[f]=2205.000N/mm22；经计算得:σ=11699/((0.19××424)==145.5594N/mmm2；不考虑风荷载时，立立杆的稳定性性计算σ<[ff],满足要求!2.考虑风荷载时,立立杆的稳定性性计算其中N——立杆杆的轴心压力力设计值，N=11..363kNN；i——计算算立杆的截面面回转半径，i=1.600cm；k——计算算长度附加系系数，取1.155；u——计算算长度系数，由由脚手架的高高度确定，u=1.5500；l0——计算算长度(m),由公式l0=kuuh确定，l0=1.1555×1.5500×1..800=33.118mm；A——立杆杆净截面面积积，A=4.2339cm2；W——立杆杆净截面模量量(抵抗矩),W=4..491cmm3；λ——由长细比比，为3118//16=1996；φ——轴心受压压立杆的稳定定系数,由长细比l0/i的结果查表表得到0.190；MW——计算算立杆段由风风荷载设计值值产生的弯矩矩，MW=0.2666kN.mm；σ——钢管立杆杆受压强度计计算值(N/mmm2)；[f]——钢钢管立杆抗压压强度设计值值，[f]=2205.000N/mm22；经计算得到σ=11363/((0.19××424)++2660000/44991=2000.546NN/mm2；考虑风荷载时，立立杆的稳定性性计算σ<[ff],满足要求!（六）、连墙件的计算连墙件的轴向力计计算值应按照照下式计算：：Nl=Nlw++No其中Nlw——风荷载产生生的连墙件轴轴向力设计值值(kN)，应按照下下式计算：Nlww=1..4×wwk×Awwkk——风荷载标准准值，wk=0..434kNN/m2；Aww——每个连墙件件的覆盖面积积内脚手架外外侧的迎风面面积:Aw=4.88×3.000=144.4m2；No——连墙件约束脚手架架平面外变形形所产生的轴轴向力(kN)；No=3..000经计算得到Nllw=8.775kN，连墙件轴轴向力计算值值Nl=11.775kN（增加双双扣件）根据连墙件杆件强强度要求，轴轴向力设计值值Nf1=0.885Ac[ff]根据连墙件杆件稳稳定性要求，轴轴向力设计值值Nf2=00.85φA[f]连墙件轴向力设计计值Nf=0..85φA[f]其中φ——轴心受压压立杆的稳定定系数,由长细比l/i==280.000/1.660的结果查表表得到φ=0.23；净截面面面积Ac=4.24ccm2；毛截面面面积A=18.100cm2；[f]==205..00N/mmm2。经过计算得到NNf1=773.8655kNNf1>Nl，连墙墙件的设计计计算满足强度度设计要求!经过计算得到NNf2=773.3988kNNf2>Nl，连墙墙件的设计计计算满足稳定定性设计要求求!连墙件拉结楼板预预埋钢管示意意图（七）、悬挑梁的受力计计算悬挑脚手架的水平平钢梁按照带带悬臂的连续续梁计算。悬臂部分脚手架荷荷载N的作用，里里端B为与楼板的的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架架排距为8000mm，内内侧脚手架距距离墙体28800mm，支拉斜杆的支点距距离墙体=36000mm，水平支撑梁的截面面惯性矩I=11130.000cm4，截面抵抗抗矩W=1441.00ccm3，截面积A=266.10cmm2。受脚手架集中荷载载P=111.70kNN水平钢梁自重荷载载q=1..2×26..10×0..0001××7.85××10=0..25kN//m悬挑脚手架架示意图悬挑脚手架架计算简图经过连续梁的计算算得到悬挑脚手架架支撑梁剪力力图(kN)悬挑脚手架架支撑梁弯矩矩图(kN.m))悬挑脚手架架支撑梁变形形图(mm)各支座对支撑梁的的支撑反力由由左至右分别别为R1=20.426kkN,R2=5.4777kN,RR3=-1.0030kN最大弯矩Mmaax=6.8883kN..m抗弯计算强度ff=M/1..05W+NN/A=6..883×1106/(1.005×1411000.00)+7.6660×10000/26610.0==49.4223N/mmm2水平支撑梁的抗弯弯计算强度小小于215.00N/mm22,满足要求!（八）、悬挑梁的整体稳稳定性计算水平钢梁采用166号工字钢,计算公式如如下其中φb——均匀弯曲的受弯构构件整体稳定定系数，查表表《钢结构设设计规范》(GB500017-22011)附录得到：：φb=1.11由于φb大于0.6，按照《钢钢结构设计规规范》(GB500017-22011)附录B其值φb'=1.077-0.2882/φb=0.8117经过计算得到强度度σ=6.888×106/(0.8817×1441000..00)=559.76NN/mm2；水平钢梁的稳定性性计算σ<[ff],满足要求!（九）、拉杆的受力计算算水平钢梁的轴力RRAH和拉钢绳绳的轴力RUi按照下面面计算其中RUicosθi为为钢绳的拉力力对水平杆产产生的轴压力力。各支点的支撑力RCi=RUisinθi按照以上公式计算算得到由左至至右各钢绳拉拉力分别为RU1==21.8115kN（十）、拉杆的强度计算算拉绳或拉杆的轴力力RU我们均取最最大值进行计计算，为RU=21.8815kN拉绳的强度计算：：如果上面采用钢丝丝绳，钢丝绳绳的容许拉力力按照下式计计算：其中[Fg]——钢丝绳的容容许拉力(kN)；Fg———钢丝绳的钢钢丝破断拉力力总和(kN)；α——钢丝绳之之间的荷载不不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K———钢丝绳使用用安全系数。选择拉钢丝绳的破破断拉力要大大于8.0000×21.8815/0..850=2205.3222kN。选择6×19+1钢丝丝绳，钢丝绳绳公称抗拉强强度1400MMPa，直径20..0mm。钢丝拉绳的吊环强强度计算：钢丝拉绳的轴力RRU我们均取最最大值进行计计算作为吊环环的拉力N，为N=RU=21..815kNN钢丝拉绳的吊环强强度计算公式式为其中[f]为吊环环抗拉强度，取[f]=50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳绳的吊环最小小直径D=[221815××4/(3..1416××50×2))]1/2=15mm（十一）、锚固段与与楼板连接的的计算1.水平钢梁与楼板压压点如果采用用钢筋拉环，拉拉环强度计算算如下：水平钢梁与楼板压压点的拉环受受力R=5.4477kN水平钢梁与楼板压压点的拉环强强度计算公式式为其中[f]为拉环钢筋筋抗拉强度，每每个拉环按照照两个截面计计算，按照《混混凝土结构设设计规范》99.7.6[f]=65NN/mm2；压点处采用1个U形钢筋拉环环连接；所需要的水平钢梁梁与楼板压点点的拉环最小小直径D=[55477×44/(3.11416×665.00××2)]1//2=8mm水平钢梁与楼板压压点的拉环一一定要压在楼楼板下层钢筋筋下面，并要要保证两侧330cm以上上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压压点如果采用用螺栓，螺栓栓粘结力锚固固强度计算如如下：锚固深度计算公式式其中N——锚固固力，即作用用于楼板螺栓栓的轴向拉力力，N=55.48kNN；d———楼板螺栓的的直径，d=200mm；[fb]———楼板螺栓与与混凝土的容容许粘接强度度，计算中取取1.5N//mm2；h——楼板螺栓在在混凝土楼板板内的锚固深深度。经过计算得到hh要大于5476..88/(33.14166×20×11.5)=558.1mmm。3.水平钢梁与楼板压压点如果采用用螺栓，混凝凝土局部承压压计算如下：：混凝土局部承压的的螺栓拉力要要满足公式其中N——锚固固力，即作用用于楼板螺栓栓的轴向拉力力，N=55.48kNN；d———楼板螺栓的的直径，d=200mm；b———楼板内的螺螺栓锚板边长长，b=5d==100mmm；fcc——混凝土土的局部挤压压强度设计值值，计算中取取0.95ffc=13.559N/mmm2；经过计算得到公式式右边等于131.66kN楼板混凝土局部承承压计算满足足要求!4.水平钢梁与楼板锚锚固压点部位位楼板负弯矩矩配筋计算如如下：锚固压点处楼板负负弯矩数值为为M=5.48××2.30//2=66.30kNN.m根据《混凝土结构构设计规范》GB500010-20010第6.2.110条其中α1──系数，当混凝土强强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按按线性内插法法确定；fcc──混凝土抗压压强度设计值值；h00──截面有效高高度；fyy──钢筋受拉强强度设计值。截面有效高度hh0=1220-15=1055mm；αs=6..30×1006/(1.0000×144.300××1.5×11000×1105.022)=0.00270ξ=1-(1--2×0.00270)11/2=0..0270γs=1-0.00270/22=0.98870楼板压点负弯矩配配筋为As==6.300×10^66/(00.98700×105..0×2100.0)==289..6mm22。悬挑脚手架架计算满足要要求！C、转角及联梁位置悬悬挑计算式钢管强度为2055.0N//mm2，钢管强度度折减系数取取1.00。双排脚手手架，搭设高高度18.5米，立杆采用用单立管。立立杆的纵距11.50米，立杆的横横距0.80米，内排架距距离结构0..50米，立杆的步步距1.80米。采用的钢钢管类型为φ48×3..0，连墙件采采用2步2跨，竖向间间距4.8米，水平间距距3.00米。施工活荷荷载为2.0kNN/m2，同时考虑2层施工。脚脚手板采用冲冲压钢板，荷荷载为0.30kkN/m2，按照铺设5层计算。栏栏杆采用冲压压钢板，荷载载为0.16kkN/m，安全网荷荷载取0.01000kN/mm2。脚手板下下大横杆在小小横杆上面，且且主结点间增增加两根大横横杆。基本风压0.255kN/m22，高度变化化系数1.39000，体型系数1.24880。悬挑水平平钢梁采用16号工字钢，建建筑物外悬挑挑段长度2..30米，建筑物内内锚固段长度度3.45米。悬挑水平平钢梁上面的的联梁采用[16a号槽钢U口水平，相相邻悬挑钢梁梁之间的联梁梁上最多布置置2根立杆。悬悬挑水平钢梁梁采用拉杆与与建筑物拉结结，最外面支支点距离建筑筑物2.200m。拉杆采采用钢丝绳。转角联梁悬挑示意意图（一）、大横杆的计算大横杆按照三跨连连续梁进行强强度和挠度计计算，大横杆杆在小横杆的的上面。按照大横杆上面的的脚手板和活活荷载作为均均布荷载计算算大横杆的最最大弯矩和变变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准准值P1=0.0338kN/mm脚手板的荷载标准准值P2=0.3000×0.8800/3==0.0800kN/m活荷荷载标准值Q=22.000××0.8000/3=0..533kNN/m静荷载的的计算值q1=1.2××0.0388+1.2××0.0800=0.1442kN/mm活荷载的的计算值q2=1.4××0.5333=0.7447kN/mm大横杆计算荷载组组合简图(跨中最大弯弯矩和跨中最最大挠度)大横杆计算算荷载组合简简图(支座最大弯弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三三跨连续梁均均布荷载作用用下的弯矩跨中最大弯矩计算算公式如下:跨中最大弯矩为M1=((0.08××0.1422+0.100×0.7447)×1..5002=0.1994kN.mm支座最大弯矩计算算公式如下:支座最大弯矩为M2=--(0.100×0.1442+0.1117×0..747)××1.50002=-0.2229kN..m我们选择支座弯矩矩和跨中弯矩矩的最大值进进行强度验算算：σ=0.229×1106/44911.0=500.886NN/mm2大横杆的计算强度度小于205.00N/mm22,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三三跨连续梁均均布荷载作用用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值qq1=0.0338+0.0080=0..118kNN/m活荷载标准值qq2=0.5333kN/mm三跨连续梁均布荷荷载作用下的的最大挠度V=(00.677××0.1188+0.9990×0.5533)×11500.004/(1000×2.066×105×1077780.0))=1.3887mm大横杆的最大挠度度小于1500..0/1500与10mm,满足要求!（二）、小横杆的计算小横杆按照简支梁梁进行强度和和挠度计算，大大横杆在小横横杆的上面。用大横杆支座的最最大反力计算算值，在最不不利荷载布置置下计算小横横杆的最大弯弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准准值P1=0.0338×1.5500=0..058kNN脚手板的荷载标准准值P2=0.3000×0.8800×1..500/33=0.1220kN活荷荷载标准值Q=22.000××0.8000×1.5000/3=00.800kkN荷载载的计算值P=11.2×0..058+11.2×0..120+11.4×0..800=11.333kkN小横杆计算算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小小横杆自重均均布荷载与荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和均布荷载最大弯矩矩计算公式如如下:集中荷载最大弯矩矩计算公式如如下:M=(11.2×0..038)××0.80002/8+1..333×00.800//3=0.3359kN..mσ=0.359×1106/44911.0=799.979NN/mm2小横杆的计算强度度小于205.00N/mm22,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小小横杆自重均均布荷载与荷荷载的计算值值最不利分配配的挠度和均布荷载最大挠度度计算公式如如下:集中荷载最大挠度度计算公式如如下:小横杆自重均布荷荷载引起的最最大挠度V1=55.0×0..038×8800.0004/(3844×2.0660×1055×1077780.0000)=0..01mm集中荷载标准值P==0.0588+0.1220+0.8800=0..978kNN集中荷载标准值最最不利分配引引起的最大挠挠度V2=9977.6000×8000.0×(33×800..02-4×8000.02/9)/((72×2..06×1005×1077780.0))=0.8000mm最大挠度和V=V11+V2=0.8099mm小横杆的最大挠度度小于800.00/150与10mm,满足要求!（三）、扣件抗滑力的计计算纵向或横向水平杆杆与立