SEW088适合焊接的细晶粒结构钢,加工规程特别对于熔化焊接中文版

1993年1993年10月SEW

088

第4版德意志联邦德国钢铁冶金专家联合会的钢-铁-生产材料部分:适合焊接的细晶粒结构钢，加工规程特别对于熔化焊接适用范围此页涵括加工规程：根据DINEN10113,DIN17123至17125,DIN17178和DIN17179规定的常化的或热机械轧制的细晶粒结构钢。根据DINEN10137规定的具体高屈服点的调质处理钢。根据SEW083规定的热轧制的细晶粒结构钢。特别脱氧的结构钢（脱氧型RR）,例如根据DINEN10025的S355J2G3。至少含有0.020%Alges（至少总量含有0.020%AL）的非合金耐高温钢。在各个最小厚度区域内，最低屈服点值等于或大于355N/mm.对于最低屈服点值小于355N/mm对主要不断变化的要求的定义见AD-MerkblattS1.（对主要不断变化的要求的定义见AD-MerkblattS1.（标志部分）另外，确定此份原则也适用于相应标准或生产材料部份内的其它品种的钢。SEW063适用于远距离电信线路管道的加工。一般原则一般注意，随着钢的最低屈服点值增加和产品壁的加厚，加工时必须愈加小心。正确使用较高强度的细晶粒结构钢的一重要前提即为合理的焊接结构和满足要求的结构。此页给出这种钢深加工的重要说明，然而这并不能涵括加工的各种可能性。因此，合理的在个别情况下与钢材生产商进行磋商或自己进行实验，这尤其适用于第一次使用这种钢。此处不讨论生产要求*）,主要不断变更或与腐蚀介质接触的结构部件时必备的特别措施。加工热加工一般性的此份原则内的热加工是奥氏体范围内的加工一般的，可以对钢品种轻易地进行热加工根据SEW083和DINEN10113,热机械加工的钢品种并非规定为了热加工。就那些钢品种而言,只通过热加工无法达到和恢复其材料状态，其强度特征将因深加工过程中的热加工而受到损害。如果应进行特殊热加工，如：车槽，（电）感应弯曲，应合理地与钢厂商进行磋商。此原则也适用于局部的热加工和矫正工作。在所有局部加热至热加工温度时应注意，除了按规定加热至正火温度的加热区域还出现过渡，其温度处于偏低于正火极限温度和偏高的应力消除退火的极限温度之间，在此范围内，材料的特性依据加热法，温度与持续时间而受到损害，纠正火焰时必须尤其注意局部调整结建部分加热时的温度导向。加工者必须用恰当的测试确信加热的地方，例如因起皮未受破坏，加工后的结构部分的机械工艺特征（仍）符合要求。段落6适合于矫正火焰热成型加工时的温度导向为进行热加工，工件被加热超过奥氏体化较低的极限温度，然而未超过1050*C。工件达到预先规定的温度后，如果在有关的材料标准或材料部份内有规定，才有必要停止。避免（出现）过于缓慢的加热和太长久的静置，应注意适合工件的冷却速度。由于冷却速度取决于成品部件的形状和壁厚，（因此加工）最低屈服点值等于或大于420N/mm.和壁厚度低的常化的钢品种时，有必要滞延冷却或退火，有关细节应向钢（材）生产商咨询。所有热加工时应监督温度导向热加工后的热处理热加工后，按照有关材料标准或材料部份内的说明，应全部将成品部件进行热处理，调质处理的细晶粒钢应重复全套的调质加工，合理地于钢（材）生产商进行磋商。在下例仞^举的1-3情况中，允许不进行热处理：（1）（加工）正火钢品种时，热加工后一般不要求立即进行成品的常化，如果：加热全部产品超过偏低的正火极限温度，然而考虑到缺口冲击韧性的要求，处理最低屈服点小于或等于355N/mm&的钢时不要超过980・C,而最低屈服点值大于355N/mm*的钢不要超过950.C。避免静置时间过长而造成晶粒长大。成型加工过程密闭在超过750ao或者，如果变形程度不超过5%,密闭在超过700&C内，并且成品置于静止空气中冷却。（2）如果工件最后一步骤前被冷却至400盘C以下并在最后一步骤时遵守了段落3.1.3.1（1）中的条件，（加工）正火钢品种时，不要求在热加工后分成许多步骤对成品部件进行常化。（3）加工正火和回火钢品种时，如果遵循了3.1.3.1（1）或3.1.3.1（2）内的条件，热加工后不要对成品部件进行常化，只要进行回火处理。定货人在选择材料时必需确信，在成品部件上可进行必要的热处理，此时尤其要关注成品部件的形状和尺寸对温变过程的影响。热处理的实际说明合理地检测规定的制造方法对成品部件机械特征的影响，特别是对韧性有特殊要求时。冷成型一般性的此份原则的冷成型为应力消除退火允许的最高温度时的成型。一般而言，这些钢品种易于冷成型如果进行特殊冷成型，如倒角等，应合理地与钢（材）厂商进行磋商热机械成型的钢品种不允许用于冷变型，（加工）这些钢品种时，要求热处理温度超过应力消除退火允许的最高温度。因冷成型材料特性的改变冷成型改变（其）强度特征并破坏其变形能力和韧性特征，其特征的改变程度取决于变形温度及程度。冷成型后的热处理只要在一次冷成型后要求进行附加的热处理以降低硬化（程度）并改善因冷成型而遭受损害的韧性，在通常情况下，如果供应条件或考虑的调整器没有要求冷成型后必须重新常化或调质处理，应力消除退火，就已足矣，应注意进行应力消除退火并不能完全消除冷成型的影响。冷成型的实际说明冷成型时应注意，随着钢的屈服点值的提高，成型的动力消耗和回弹量也在增加。合理地按照目的检验规定的制造方法对成品部件机械特征的影响，特别是对韧性有特殊要求时。焊接一般性的此处处理的钢因其焊接适应性而与众不同，焊接的目的是为了产生接合，使得充分利用母材的承受能力（荷容量）。母材，（焊接）热影响区和焊缝金属的机械和工艺的特性对焊接接合的承受能力起着决定性的作用，为确保有足够的承受能力，有必要焊接时使接合不出现不允许的误差，并且焊缝金属和热影响区的机械特性满足期望（预定的）要求，焊接时，合理地检测规定的操作方法对焊接接合机械特性造成的影响，特别是对韧性有特殊要求的时候，在下列叙述中将要阐述生产符合要求的焊接接合时必须注意的角度（事项）焊接法按照经验，电弧手工焊接，埋弧焊和保护气体焊接时最易达到符合此处讨论的钢温度导向，因此优先采用这种焊接法。焊缝准备，热切割通常情况，通过切削加工或热切割即为焊缝准备。（加工）厚度至30mm时，普遍不必为气割和熔断切割进行预热。然而如果深加工时要对刀刃进行冷成型，例如弯曲或倒角，因此应在成型范围内将宽约为100mm的区域预热至120~200aC。如果热切割要求工件温度低于5ao进行，应对宽度至少为100mm的切割区进行手温预热。切割面进行无氧化（不起皮）的磨光并检验其是否断开，这例如可通过目检或表面裂纹检测进行。表面裂纹检测时，一般而言，确定的点状标志应归咎于非金属夹杂物并unkritisch。按照经验，这同样也适合平行地朝着产品表面延伸，其纵向变形小于15mm的线状标志，如果其纵向连续标志之间的间隔至少是标志本身长的2.5倍。如有疑惑，厂家和定货人应进行共同的。例如，切割表面区域的超声波检验并采取相应的措施。在厚度方向上，纵向变形并不能归咎于切口凹槽的标志，应通过磨光或修理焊接消除。焊接开始时，不许焊缝接头的侧壁出现（允许范围之外）的误差，它们必须干燥并无气体割渣，锈蚀，轧屑，和杂质。由于切割造成的热变色可能会保持原样。焊接添加料和焊接助剂鉴于焊缝金属机械特征的选择标准选择焊接添加料使得焊接接合处的焊缝金属特征满足提出的要求。此时应注意由于与熔化的母材混合，焊缝金属的特征可能与（DIN32525Teil1）纯焊缝金属标准化值或焊接添加料厂家提供产品目录内陈述的值有区别。在焊缝底部区域，焊缝金属被迫与熔化的母材进行最大的混合，并在大多数情况下与相应的强度提高相联系。基于此，（加工）最低屈服点等于或大于460N/mm.的钢。在焊缝底部区域使用较低合金的焊接添加料作为填充和最后的焊道。如构造情况允许，同样的规则也应套用至角焊上，因为这样，冷裂纹和阶状断层形成的危险就会降低。焊缝金属的特征也受到焊接条件的影响。一般而言，区间能量提高会导致焊缝金属屈服点，抗拉强度和缺口冲击韧性的降低。使用碱性焊接添加料被视为是焊接金属高韧性的提高条件。选择焊接添加料时，另外还必须注意可能的焊接接合退火处理的方法及范围。例如在正火的焊缝金属中的强度特征值明显低于未退火的焊缝金属。同时也应估计到对缺口冲击韧性的损害，焊接后应力消除退火时，强度和韧性同样也会被改变。鉴于得到无裂纹焊接接合的选择标准为了冷裂纹稳定应选用与母材相比在焊缝金属中不出现不必要的高强度和足够低的氢含量的焊接添加料。电弧手工焊接和埋弧焊接时，使用碱性的焊接添加料和助剂即为冷裂纹稳定焊接的最便利的前提条件。按照表格1评估裹着碱性（物）的棒形电极的焊缝金属内的氢含量。就其它方法的焊接添加料和助剂而言，在目前还未有公认的允许比较分类的界限值。储藏和干燥应干燥储藏焊接添加料和助剂，尽管如此，装进塑料膜内在室温中储藏在空气中时，所有焊接粉和电极涂料的温度或多或少（仍）在增加。表格1:包着碱性（物）的棒形电极焊缝金属的扩散氢含量的估价焊缝金属内扩散氢气的含量cm*/100g1)HD>15高10>HDH5中等5>HD10低HD15极低1）根据DIN8572Teil1,HD为基于100g堆放的金属量中以cm,为单位的扩散氢的量为调节焊缝金属内的低氢含量，必须在使用碱性涂料的棒形电极和焊接粉前重新将其干燥。为此见表格2和3内的进一步说明，另外，还建议在干燥箱或蒸箸器内进行中间储藏。此份说明适用棒形电极和焊接粉生产商未做特别说明的各种使用场合。DVS0504和0914标记部分含有详细的说明焊接时的裂纹稳定热裂纹和凝固裂纹焊接此处加工的钢时，按照经验，出现热裂纹和凝固裂纹的危险微小。阶状断层如果预料通过拉力或弯曲应力，例如进行T型开槽和角接合时，在焊接的钢产品厚度方向上产生高应力，必须尝试通过构造和/或焊接措施减少应力。DAS±014含有避免阶状断层的有效方法。根据DINEN10164供应拉力试样的断面收缩率值经改进后的钢。冷裂纹原因焊接接合的冷裂纹特征由母材和焊缝金属的化学组成，由产品厚度，焊缝金属的氢含量，焊接时的热能量和焊接构造的内应力状况决定的。合金含量，产品厚度，焊缝金属中氢含量和应力增加（会）提高冷裂纹危险度，热能量增大则减

少其危险。表格2:碱性涂料的棒形电极的干燥和中间储藏母材屈服点最低值N/mm*干燥在干燥柜或/和蒸箸器内中间储藏温度*0持续时间h温度C持续时间天255250~3002-24100~150130300~3502-10150~200口4>355300~3502-10150~200口4表格3:氟化物碱性焊接粉的干燥和中间储藏生产方式干燥中间储藏温度（持续时间*）h温度&C持续时间h烧结熔化冶炼300~400200~4002-10约150!30*）使用循环炉允许干燥持续时间预热避免冷裂纹（出现）的有效的措施即为预热，为使氢气扩散，进行预热会在焊接时和焊接后延长焊缝区域的冷却。在一般条件下进行接合和定位焊接时，预热温度在50〜250so之间。个别情况中要求的冷裂纹稳定焊接的预热温度的高度受段落4.5.3.1中例举的参数的共同作用。如果按照附录1由碳含量标志焊接钢的化学组成，则根据CET得出产品厚度的极限值，如果采用普通的焊接条件，并且内应力状态良好，则由相应化学组成的钢制成的产品，其厚度不超过这极限值，允许对其进行不预热的焊接。表格4中例出CET在0.18~0.40间的产品厚度的极限值。同时前提条件是焊缝金属内碳含量降低0.03:否则冷裂纹稳定焊接的预热温度依焊缝金属内碳含量仍加上0.03、的安全系数得到的值而定。如果在既定环境中每次只改变参数CET中的一个，产品厚度，焊缝金属中氢含量和热能量，可根据附录中给定的公式估算由此对冷裂纹稳定焊接必需的预热温度造成的变化。就目前的认知水平只能定性地通观内应力的影响。随着预期的内应力的提高，应争取达到普通预热温度的上限。多层焊接时，中间层温度代替预热温度而变得重要。允许第一条焊道焊接前不进行预热，如果第二条焊道在第一条的热量内焊接，这样中间层温度就不会（将）低于冷裂纹稳定焊接必需的预热温度。表格4:一般条件下根据母材碳含量（得出）的焊接前进行预热的极限厚度近似值碳含量1)2)0ET%极限厚度mm0.18600.22500.26400.31300.34200.38120.4081）根据附录1（公式2）由实际化学组成的计算（得出）2）如果焊缝金属碳含量大于母材的碳含量，极限厚度则依焊缝金属的碳含量而定，而它的值要加上0.03柏安全系数（见附录1,段落3.3a）如果结构部分温度低于5C,建议在各种情况中进行预热而焊接，结构部分温度大于等于5C,通常超过一定的极限厚度时进行预热。预热的范围应是焊缝两边约100mnfe的区域。用火焰进行预热时应采用均匀分布而非带炭黑的火焰。氢和氢消除退火焊缝金属内的氢来自于焊接添加料及电弧周围的大气。为了焊接时冷裂纹稳定，尤其在（加工）最低屈服点值460N/mm，的正火细晶粒钢和水中调质热处理的细晶粒钢时毋必使用得出低氢含量的焊缝金属的焊接添加料。另外（加工）所有钢时必须注意：焊缝区域在焊接前应防潮和清洁。冷裂缝的危险增加时，尤其是埋弧焊接屈服点值大于460N/mm\厚度超过30mm的钢时，建议焊接后直接在200〜280P中进行氢消除退火。退火持续时间应至少为2小时。如果是厚（型）钢，温度应遵从于给定区间的上限值，并且退火时间应延长一些。进行氢消除退火时一般建议，部分才填充的焊缝横截面中间冷却前，焊缝区域冷却至低于预热温度。尤其在加工高强度钢时，应避免部分填充的焊缝横截面低于预热温度的中间冷却。如果这在特殊情况中（需要）进行并且不可能进行焊接热外的氢消除退火，建议再次开始焊接前检验部分填充的焊缝横截面的表面。必要时应先磨削包括棱在内的整个焊缝表面。.4对内应力的影响焊接结构的内应力取决于材料，焊接条件和结构设计。由于内应力（影响），在焊缝接合中出现裂纹的危险（性）在才部分填充的焊缝横截面中特别大。选择强度不太高的焊缝金属和通过焊缝形状和焊缝顺序可合理地影响内应力水平。就目前认识水平只能趋向地评价这些措施的作用。.5焊接条件在确定既以冷裂纹稳定又以经济为出发点（考虑）的焊接条件时，由于多方面参数错综复杂的共同作用，应依靠加工各种钢的经验。建议尤其在第一次加工高强度钢时，应听取钢（材）厂商的建议，应利用其经验。焊接条件对焊接机械特性的影响焊接时，温度一时间一变化对焊接机械特性具有至关重要的意义。它尤其要受到结构部分，焊缝形状，线路能量，预热温度以及焊层（熔）结构的影响。为标志焊接时的温度一时间一变化，人们通常选择冷却时间t8/5。在这段时间内，冷却一条焊道时，从800〜500个变化的温度范围（见附录2）。就此处加工的钢而言，冷却时间t8/5值经受了10〜25+范围内的考验。如果满足了对结构部分（提出的）要求，它并不与个别情况中根据相应的检测（见段落4.1）也用其它冷却时间t8/5值进行焊接相矛盾。热影响区内的硬度最高值随着冷却时间t8/5的延长而降低（图1）如果（加工）某一种钢时，其影响区的硬度最高值不许超过一规定值，必须选择（适当的）焊接条件，使得冷却时间t8/5不低于一定值。按照目前的根据SEP1203规定的办法推断出冷却时间t8/5的极限值。图1:焊接条件对热影响区内的硬度最高值的影响

允许的硬度最高值I适用的冷却时间t8/5的下限值1冷却时间一9/5另一方面，冷却时间t8/5延长造成缺口冲击韧性的减少和热影响区缺口冲击韧性临界温度的升高（图2）。如果（加工）某一种钢时，其缺口冲击韧性最小值不得低于一规定值，必须选择（适当的）焊接条件，使得冷却时间t8/5不高于某一定值。单层焊中根据SEP1201，而多层焊中则依据SEP1202,可推出冷却时间t8/5的极限值。图2:焊接条件对a）缺口冲击韧性和b）热影响区缺口冲击韧性临界温度的影响允许的缺口冲击韧性的最小值I适用的冷却时间t8/5的上限值X性韧击冲口缺b）允许的缺口冲击韧性的最小值I适用的冷却时间t8/5的上限值X性韧击冲口缺［适用的冷却时间‘t8/5的上限值允许的临界温度的最高值冷却时间t8/5冷却时间冷却时间t8/5个别情况中适用的冷却时间t8/5依对机械特性的要求而定，其中也包括对最终热处理状态中各个焊接接合强度参数（提出的）要求。从经济和生产技术角度确定适合电弧，焊接电流，焊接速度和预热温度这一组合的恰当冷却时间t8/5。焊接后的应力消除如果结构方式和/或预期的操作要求认为消除内应力有利或者考虑的调整器要求如此，焊接后应进行应力消除退火，烘焙至退火温度时，（如果）结构部分内应力水平高并且产品厚度高时尤其应注意，避免结构部分内温度差别大。应力消除退火应在530~580*C的范围内进行。（根据DIN17014Teill）静置时间应至少为30分钟,即使在重复退火时。然而，总时间应不超过150分钟。静止时间超过90分钟时，应力要求达到给定的温度范围的下限。鉴于材料的特性，应力消除退火后，不允许进行不必要的缓慢冷却。在高于300（的温度范围内，应频繁使用50~100k/h的冷却速度。应注意，尤其在（加工）钮合金钢时，应力消除退火能对热影响区的韧性，尤其是急剧降落的温度范围的韧性产生破坏作用。火焰矫正一般性（知识）火焰矫正被理解为停留时间短暂时，对结构部分进行快速和局部限制的加热至火焰矫正温度并使结构部分进行希望的造型或消除形状误差。加热可限制在表面附近的区域或也能是彻底地。火焰矫正温度是指结构部分火焰矫正过程中出现的最高温度。人们利用火焰矫正进行结构部分的火焰矫正。这被称作热点，热量刻度线，热楔以及它们的变形。例如2〜5倍的热量刻度线，也被叫做热量轨道。火焰矫正，例如被用于消除或产生弯曲，消除突起和波动，平整角焊缝的相角变形，匹配焊接棱并进行其它样式的造型。一般地可对细晶粒钢进行不费力的火焰矫正。然而，火焰矫正温度不允许超过特定的最高值。能通过适当地夹紧（结构？）部分加强矫正效果。火焰矫正对材料特性的作用火焰矫正时，对结构部分进行快速，局部限制的加热，通过冷环境和特定情况下的辅助法，例如适当地夹紧阻碍加热区的膨胀，在超过高温度时被降低的屈服点后，产生此区域可塑的切屑压缩比。同时产生由变形引起的压缩应力。火焰矫正时应区分这一操作的两个极端情况在第一种情况中只加热结构部分的表面附近区域。基于加热处的产品厚度，热能量小，加热区域快速冷却。第二种情况中，局部短暂透彻加热结构部分。基于加热处的产品厚度，热能量高，较于第一种情况，加热区域缓慢冷却。火焰矫正对材料特性的作用关键取决于使用的火焰矫正温度和冷却速度。由于火焰矫正温度至700°C时，材料不会发生奥氏体化。只要火焰矫正温度不超过700°C,由于火焰矫正过程对材料特性的破坏作用无法预料。（加工）调质处理的细晶粒钢时，超过回火温度，这只适合短暂的加热。火焰矫正温度高于700°C时，以钢至少发生奥氏体化为出发点，同时，富含碳和其它合金元素的组织成分同时转变为奥氏体。部分奥氏体化过程中，还为铁氧体的组织区域内的碳补充扩散入已奥氏体化的组织区域内。紧接着快速冷却时，从已奥氏体化的组织区域内产生（其内）碳增加的马氏体，结果导致硬化和韧性的降低。相比而言的缓慢冷却时出现混合组织，存在着屈服点局部降低并且低于那儿的额定值的危险。同时由于局部碳的增加会出现对韧性的破坏。然而，这比奥氏体区域快速冷却时小。火焰矫正时，对韧性可能造成的破坏随着钢的碳含量而增大。（加工）经热机械轧制的碳含量较低的钢时，这种破坏作用比（加工）其它钢（材）时小。对结构部分的壁厚彻底加热超过700°C应被视为严重情形。即使只表面加热结构部分时，应避免火焰矫正温度超过950°Co焊接的实际说明如果对热影响区和焊缝金属提出高要求时，通常在焊接时使用多层（焊）技术。如果焊道极厚，往复焊接的侧面焊缝会造成缺口冲击韧性较差，焊接垂直位置的焊接时，为达到良好的韧性必须使用直径比其它位置的小一些的电极。焊缝结构应始终从侧面开始，以使由于下一焊道的热量，热影响区受到合理的作用。这在（加工）最后的焊道时尤其重要。按照应力（加工）高要求的焊缝时应通过磨光消除咬边。（加工）高内应力焊缝时，应根据焊接热的可能性进行磨光。如果必须修正咬边，必须进行均槽形研磨并在至少预热至150C（环境下）再焊接。如果反正不是必须根据表格4进行预热，结构部分厚度大于12mm时，应一直在预热中进行安装辅助焊接。厚度在12〜25mm时，预热温度至少为100°0,超过25mm,至少为150°C。焊道长度不应低于50mmo角焊缝厚度不应低于4mmo就安装铁而言，建议使用低含碳量的非合金钢。只在单侧或两个纵面上，应在各个一半长度的位置进行偏心地安装辅助焊接。使用低强度的焊接添加料进行安装辅助焊接。在高要求的辅助构造时，建议使用多层（焊）技术。应通过磨削利用尽量少的加热除去安装辅助，就特殊情况中必须热切割或气焊接缝而言，这应在预热并与自身结构部分表面保持足够长的间距的状态中进行。接着，通过磨削利用尽量少的加热除去其余部分和焊缝区域。如果辅助部分先前已被凹口并且避免改变焊缝的承压母材，应只许击落辅助部分。除去安装辅助后，应通过磨削利用尽量少的加热平整这一处并进行适宜的表面裂冷测试。就组成焊接接合的定位焊而言，在母材上应使用已调谐的电极。如果定位点冷却至室温，应在过焊接前检查定位点的裂纹。如果完全除去定位焊，也能用低强度的焊接添加料进行焊接。应避免焊缝长度少于50mm。研磨焊缝和进行其它打磨时，尤其在热影响区范围内，原则上应使用不烧伤（磨削）的砂轮。另外注意，研磨时保持微弱的挤压应力，以防局部过热。由于随着屈服点值的升高和结构部分厚度增大，内应力也随之增加，研磨焊缝底部时会出现裂纹。因此，应避免会导致裂纹的局部加热。如果尽管如此还出现裂纹，因此在预热中进行接缝，同时必须有力地冲刷裂纹。在此情况中应注意，安全地除去裂纹。在埋弧焊时，尤其在使用粉尘循环设备时，焊剂中高粉尘成份和合金成份会导致焊缝金属内（出现）横向裂纹，不同的合金含量以及造成的不同机械特性。因此必须连续的检测此类焊剂中不允许的粉尘成份。焊接柱形部分的纵向焊缝时应选择焊接顺序使得尽可能不生成顶板。如果必须进行矫正，应注意以下的观点。矫正过程中，局部有时产生高度变形。因此应加工焊缝凸起（部分）以避免局部膨胀集中并且矫正后进行无损伤的检测。虽然可以在室温状态下进行冷弄圆，尤其在结构部分壁厚的情况中建议在应力消除退火温度状态下进行冷弄圆。由常化或经调质处理的材料制成的部分也能进行热弄圆。见段落3.1中的规则。结构部分上除了焊缝接头外，不允许电弧电火。例如由受损的焊接电缆绝缘效果差的电极架或磁粉裂纹检验中不当操作造成的意外点火点和电弧熔蚀点应被磨光并检验其裂纹。在修理焊接时，也（是）除了焊缝区域的（修理焊接）应注意与生产中的焊接时一样的说明。为考虑到慢慢出现冷裂缝的危险，无破坏性的检验最早应在焊接工作完成之后的24小时以后进行。如焊件中扩散性氢的含量较高，针对较厚的壁，尤其是距离限度最小值超过500N/mm*的钢材,可以要求延长焊接工作完成与破坏性检验之间的时间间隔。如焊缝是在含少量氢或张力差的情况下被锻烧的，那么不要求遵循焊接和无破坏性检验之间的时间间隔。

摘录的标准及其它资料DINEN10164术条件。具有改良的变形性能的钢产品垂直到达产品表面；交货技DIN8572第一部分DIN8572第二部分焊件中扩散性氢的确定；电弧手焊。焊件中扩散性氢的确定；埋弧焊。摘录的标准及其它资料DINEN10164术条件。具有改良的变形性能的钢产品垂直到达产品表面；交货技DIN8572第一部分DIN8572第二部分焊件中扩散性氢的确定；电弧手焊。焊件中扩散性氢的确定；埋弧焊。DIN17014第一部分铁制生产原件的加热处理；概念。DIN32525第一部分SEW063SEP1201SEP1202SEP1203AD一备忘录S1DAST014备忘录DVS0504通过焊件样品检验焊接添加物；电弧焊样品，用于机械一技术检验的样品。对用于输电路线建设的钢管白^改形和焊接的建议。1）焊接条件对单层连接热效应区影响的计算。1）（参见IIWDOC.IX-1341-84）焊接条件对多层连接热效应区影响的计算。1）（参见IIWDOC.IX-1340-84）焊接条件对焊接连接热效应区中硬度最高值影响的计算。1）（参见IIWDOC.IX-1342-84）对于主要静止的内压应力的计算与对于膨胀应力计算之间的界限。2对于结构钢材制成的经焊接的结构中防止台地断裂的建议。3）未包壳的棒形电极的运输，储存和再烘干。4）备忘录DVS0914用于埋弧焊和电矿渣焊接的焊剂的加工和仓储。可联系：1）钢铁出版公司一一杜塞尔多夫2）卡尔海曼出版公司一一科隆；和博伊特出版有限公司一一柏林3）钢建筑一一出版公司一一科隆4）针对焊接技术的德国出版社DVS）一出版有限公司一一杜塞尔多夫资料B.缪斯根：可焊结构钢材的改形和热处理；蒂森技术报告（1981）H.1,第76~85页。J.德根科尔伯：对焊接适应性概念的看法；“结构钢材焊接”大全一一杜塞尔多夫，1983年4月21日和22日，第1~15页；杜塞尔多夫钢铁出版公司（1983）D.乌维：焊接条件对焊接热效应区机械性能的影响；蒂森技术报告（1983）H.2,142~53页。M.宾格；H.埃雷伯格；E.克雷蒙特：细晶粒结构钢材制成的管道的扭转，事后不进行锻烧处理；焊接和切割36（1984）159~62页。材料学钢材；斯普林格出版社一一柏林，海德堡，纽约，东京，以及杜塞尔多夫钢铁出版公司（1984）J.德根科尔伯；D.乌维；H.威格曼：焊接温度周期通过冷却时间t8/5对焊接机械性能影响的标识及其计算：蒂森技术报告（1985）H.1,S,第57~73页IIWDOC.IX-1336-84。R.普法菲尔：用火焰调整和改形。焊接技术实践；第10册（1989）;针对焊接技术的德国出版社DVS海一出版有限公司一一杜塞尔多夫G■卫里希；W-R.蒂勒：不同生产原料和热镀锌钢材的钢，容器，机械制造性能中的火焰调整。针对焊接技术的彳国出版社DVS海一出版有限公司一一杜塞尔多夫M.尼斯；V.舒勒：火焰调整对高强度的细晶粒结