南京某24m跨装配式预应力混凝土T梁结构设计毕业设计论文

南京某24m跨装配式预应力混凝土T

梁结构设计毕业设计论文第一章设计基本资料及构造布置设计资料(1)跨度和桥面宽度.标准跨径：24m.计算跨径：23m.主梁全长：23.96m.桥面宽度(桥面净空)：净11.5+2X0.5(防撞栏)。(2)技术标准.设计荷载：公路-I级.环境标准：I类环境(3)设计安全等级：二级主要材料上部结构混凝土采用C55,桥面铺装及下部结构采用C30;预应力钢筋采用标准强度为1860MPOI勺低松弛钢绞线，张拉控制应力取为0.75倍标准强度，预应力筋的锚固方式为群锚，按后张法施工。相关设计参数体系均匀升温10oC和降温25oC,同时需考虑不均匀温差；单侧防撞栏为3.5kN/m,桥面铺装采用4cm厚防水混凝土+8cm厚沥青混凝土。结构设计.本设计为简支T型梁。.桥面板横坡度假定为和桥面横坡度相同，假设为平坡。.主梁断面：主梁高1.6m,梁间距2.5m,其中预制梁宽1.8m,翼缘板中间湿接缝宽度为0.7m。梁跨中肋厚0.20m,马尼$宽0.50m,端部腹板厚度与马蹄同宽，以满足端部锚具布置和局部应力需要。TOC\o"1-5"\h\z.横隔梁设置：横隔梁共设置四道，间距4.6m。.5截面几何设计计算绘制T型梁的跨中及端部截面见下图:图1-1T梁跨中截面尺寸图（尺寸单位：cm）图1-2T梁端部截面尺寸图（尺寸单位：cm）计算截面几何特征，计算时可将整个主梁截面划分为n个小块面积进行计算,跨中截面几何特征列表计算。

表1-1跨中截面几何特性计算表分块名称分块面积A分块面积形心至上缘距离yi分块面积至上缘净距Si=Aiyi分块自身惯性距Iidi=ys-yi分块面积对截回步心的惯距Ix=Ad2iI=Ii+Ix2cmcm3cm4cmcm4cm4cm大毛截回翼板37507.52812570312.544.097289730.3757360042.875三角承托50018.339166.672777.7833.26553113.8555891.58腹板250077.51937503255208.3-25.911678320.254933528.55卜二角225135303752812.5-83.411565376.3231568188.823马蹄100015015000033333.3-98.419684528.19717861.47975411416.6724135513.23小毛截面翼板24007.5180004500053.076759419.766804419.76三角承托50018.3391652777.7842.24892108.8894886.58腹板250077.51937503255208.3-16.93716562.253971770.55卜二角225135303752812.5-74.431246460.6031249273.103马蹄100015015000033333.3-89.437997724.98031058.26625442314.3320951408.19大毛截面形心至上翼缘距离ys51.59小毛截面形心至上翼缘距离ys60.57第二章主梁作用效应计算主梁作用效应分为永久作用效应和可变作用效应。在可变作用效应计算中，本设计采用比拟正交异性板法（G-M法）求各主梁荷载横向分布系数。2.1.1永久作用集度1）预制梁自重。跨中截面段主梁的自重（五分点截面至跨中截面，长6.9m）:q⑷=260.66256.9=118.9kN②马蹄抬高与腹板变宽段梁的自重近似计算（长2.6m）:主梁端部截面面积为A-1.1245m2q⑦=1.12450.66252.626/2=60.40kN③支点段梁的自重（长2m）:q⑶=1.1245226=58.474kN©边主梁的横隔梁中横隔梁体积：0.16（1.20.7-0.50.1/2-0.150.15/2）=0.1286m3端横隔梁体积________一_30.24（1.450.55-0.350.07/2）=0.1885m故半跨内横梁自重q（4）=（20.128610.1885）26=11.59kN©主梁永久作用集度q1=（118.960.4058.47411.59）/11.98=20.82KN/m2）二期恒载③翼缘板中间湿接缝集度q（5=0.70.1526=2.73kN/m2边梁现浇部分横隔梁一片中横隔梁（现浇部分）体积：0.161.20.35=0.0672m3一片端横隔梁(现浇部分)体积：0.25父0.35父1.45=0.1269m3故q⑹=(3x0.0672+2x0.1269)父26/23.92=0.495kN/m⑤桥面铺装层4cm厚防水混凝土铺装：0.04父11.5父25=11.5kN/m8cm厚沥青混凝土铺装：0.08父11.5父23=21.16kN/m将桥面铺装重量均分给五片主梁，则q⑺=(11.5+21.16)/5=6.532kN/m③防撞栏：单侧防撞栏荷载为3.5kN/m将两侧防撞栏均分给五片主梁，则q⑻=3.5父2/5=1.4kN/m©边梁二期永久作用集度q2=2.730.4956.5321.4=11.157kN/m(2)永久作用效应：参照下图，设a为计算截面至左支座的距离，令c=a/l。主梁弯矩M和剪力V的计算公式分别为：2_MC=c(1-c)lq/2VC=(1-2c)lq/2……小……1H……口八，ql=23.00m一………V、M—a=cl一［一(1-c)l—懈响线c(1-c)l靖响线c图2-1永久效应作用计算图

表2-1边梁永久作用效应计算表作用效应跨中a=0.5四分点a=0.25支点a=0.0一期弯矩(kNm)1376.721032.540.00剪力(kN)0.00119.72239.43二期弯矩(kNm)737.76553.320.00剪力(kN)0.0064.15128.31弯矩(kNm)2114.481585.860.00剪力(kN)0.00183.87367.742.2可变作用效应计算冲击系数和车道折减系数计算__10____10__3.45100.24142113.66-5.73Hz其中，mc=G/g=0.7975x26x103/9.81=2113.66kg/m。由于1.5Hz&?014Hz,故可用下式计算出汽车荷载冲击系数：」=0.17671nf-0.0157=0.1636当车道数大于两车道时，应进行车道折减，三车道折减22%但折减后不得小于两车道的计算结果。分别计算两车道和三车道的布载，取最不利情况进行设计计算主梁的荷载横向分布系数1)跨中的荷载横向分布系数1)跨中的荷载横向分布系数me由于此桥在跨度内设有横隔梁，具有强大的横向连贯性，宽跨比B/l=15.5/36=0.43,可以将其简化为一块矩形平板，用比拟正交异性板法求横向分别系数。①计算主梁的抗弯及抗扭惯性距I和IT:4I=0.2414mmIt八Ght；i4式中bi,ti为相应的单个矩形截面的宽度和高度；ci为矩形截面抗扭刚度系数，ci=-[1-0.63-+0.052(工)5]3bbm为梁截面划分成单个矩形的个数对于跨中截面，翼缘板的换算平均厚度：t1=(230155010)/230-17.17cm马蹄部分的换算平均厚度：t3=(2540)/2=32.5cm表2-2It的计算表2-2It的计算表分块名称bi/cmti/cmti/biciIT/m4翼缘板250.17.170.0690.31890.004036腹板130.3320.000.1530.30110.003139马蹄50.0032.500.650.19880.00341320.010588单位宽度的抗弯及抗扭惯性距：Jx=I/b=0.2414250=9.65610-4m4/cm54JTx=IT/b=0.01059250=4.236105m4/cm②算横梁抗弯及抗扭惯性距：翼板有效宽度入的计算见图2-2

横梁长度取为两边主梁的轴线间距:l=4x2.5=10cmc=(4.6-0.16)/2=2.22mh'=135cm,b'=16cm,h1=17.17cm所以c/l=2.22/10=0.222,查表得入/c=0.754故人=0.754X2.22=1.67m图2-2图2-2翼板有效宽度计算图式（尺寸单位：cm）横隔梁的截面重心位置:2h1h1h'b'h21.672h1h1h'b'h21.6720.17172221.35220.1621.670.17170.161.35=0.247横梁的抗弯Iy和抗扭惯性距横梁的抗弯Iy和抗扭惯性距ITyIy12h；2h1(ay-h1)2小十'3b'h'g—ay)2=122122130.1717、2一黑2M1.67黑0.1717+2父1.67M0.1717x(0.247)+122130.171724一父0.16父1.353+0.16父0.1717父(-0.247)2=0.1042m4122根据h1/b1=。1717/4”0.037。。1,查表得c1=13,但由于连续桥面的单宽抗扭惯性矩只有独立板宽扁板者的翼板，取抗扭惯性矩只有独立板宽扁板者的翼板，取Ci=16:0.167hz/b2=0.18/(1.35-0.1717尸0.136,查表计算得c2=0.304o___3_3____3_______3_____4iTy=Gbh1c2b2h2=0.1674.60.17170.3041.35-0.17170.16=0.00536m则单位抗弯及抗扭惯距Jy和JTy:--34Jy=Iy/b=0.1042/460=0.22710m/cm54JTy=iTy/b=0.00536/460=1.1710m/cm③计算抗弯参数9及抗扭参数a6.2540.22710-3八“八.5=0.39023,1.1710-5a=G(JtxJTy)/2Ec.JxJy按《公预规》3.1.6条，取Gc=°.4Ec,则：0.4x(4.236X10-5+1.17M10-5)八八”0.0232KJ0.0009656乂0.000227,忘=0.1517①计算荷载横向分布影响线坐标：已知9=0.385,查G-M法计算用表,可得表2-3中数据。表2-3梁位表梁位何载位直B3B/4B/2B/40-B/4-B/2-3B/4-BK。00.770.890.991.121.181.120.990.890.77B/41.551.451.311.241.090.880.620.330.10B/22.42.091.751.390.990.630.24-0.18-0.563B/43.372.762.111.490.890.36-0.16-0.59-1.08B3.783.122.41.580.750.13-0.55-1.09-1.69K100.940.981.001.031.071.031.000.980.94B/41.091.111.11.091.051.000.920.880.8B/21.291.241.191.11.010.920.850.750.73B/41.51.381.211.10.980.880.800.700.65

B1.81.51.281.10.920.80.700.630.55用内插法求各梁位处横向分布影响线坐标值见图2-3,实际梁位与表列梁位的关系见图1f_1-J1Hi号3号4号6号cni）图2-3内插法求各梁位处横向分布影响线坐标值（尺寸单位:cni）B3B/4B/2B3B/4B/2B/40B/4B/23B/4B156.25_L156.25153.25156.25156.25/156.25」156.25156.25।25025025025012345图2-4梁位关系图（尺寸单位：cm）TOC\o"1-5"\h\z1号，5号梁：K'=K3十（Kb—K3）m0.2=0.2Kb+0.8K3

BB-B4442号，4号梁：K'=Ki+（九-Ki/0.6=0.6K3+0.4K1

B-B_B_B_B242423号梁：K'=Ko（K。是梁位在0点的K值）计算公式：K1=0.2K1b0.8K3K0=0.2K0B0.8K3:=Ki-Ko

1-B0-B44K：.=Ko=K：..5列表计算各梁的横向分布影响线坐标“值。表2-4各梁的横向分布影响线坐标“值梁号何载位直B3B/4B/2B/40-B/4-B/2-3B/4-B

1号1.5601.4041.2241.1000.9680.8640.7800.6860.6303.4522.8322.1681.5080.8620.314-0.238-0.690-1.202-1.892-1.428-0.944-0.4080.1060.5501.0181.3761.832-0.287-0.217-0.143-0.0620.0160.0830.1540.2090.2783.1652.6152.0251.4460.8780.397-0.084-0.481-0.9240.6330.5230.4050.2890.1760.079-0.017-0.096-0.1852号1.2101.1881.1541.0961.0260.9520.8780.8020.7402.0601.8341.5741.3301.0300.7300.3920.024-0.296-0.850-0.646-0.420-0.234-0.0040.2220.4860.7781.036-0.129-0.098-0.064-0.035-0.0010.0340.0740.1180.1571.9311.7361.5101.2951.0290.7640.4660.142-0.1390.3860.3470.3020.2590.2060.1530.0930.028-0.0283号0.9400.9801.0001.0301.0701.0301.0000.9800.9400.7700.8900.9901.1201.1801.1200.9900.8900.7700.1700.0900.010-0.090-0.110-0.0900.0100.0900.1700.0260.0140.002-0.014-0.017-0.0140.0020.0140.0260.7960.9040.9921.1061.1631.1060.9920.9040.7960.1590.1810.1980.2210.2330.2210.1980.1810.1590.1760.079I0.6330.5233050.289-0.096-0.017-0.185I-〜-0.096-0.017-0.185图2-51号梁横向分布影响线(尺寸单位：cni)⑤计算横向分布系数：荷载横向分布系数的计算中包含了车道折减系数。按照最不利方式布载，并按相应影响线坐标值计算横向分布系数。三车道如图1mcq=~(0.5640.4300.3320.2010.1160.0031)0.78=0.642

0.2010.6330.5640.4300.3320.1160.00310.2010.6330.5640.4300.3320.1160.0031图2-6三车道最不利荷载布置图（尺寸单位：cm）两车道如图1/mcq=5(0.564+0.430+0.332+0.202)=。.764,故mcq=0.764。0.2010.63图2-730.5640.4300.330.63图2-7两车道最不利荷载布置图（尺寸单位：cm）2）支点截面的荷载横向分布系数m0:如图所示，按杠杆原理法绘制支点截面荷载横向分布影响线并进行布载，1号梁可变作用横向分布系数可计算如下：1可变作用（汽车）：m0q=1黑（1.1+0.38）=0.742

2502502502502502502502503号4号5号501801.100.38图2-8图2-8支点截面荷载横向分布计算图式（尺寸单位：cm）3）横向分布系数见表1号梁可变作用横向分布系数可变作用典型mcm0公路一n级0.7640.74（3）车道荷载的取值公路一I级车道荷载的均布荷载标准值qk和集中荷载标准值Pk分别为qk=10.5kN.m计算弯矩时，P=，360—18°23-5180=252kNIL50-5计算剪力时，R=2521.2=302.4kN（4）计算可变作用效应在可变作用效应计算中，本设计对于横向分布系数的取值作如下处理：支点处横向分布系数取m。，从支点至第一根横梁段，横向分布系数从m。直线过渡到mc,其余梁段均取mc,本设计在计算跨中截面、四分点截面和支点截面时，均考虑了荷载横向分布系数沿桥梁跨径方向的变化。1）计算跨中截面的最大弯矩和最大剪力：计算跨中截面最大弯矩和最大剪力采用直线加载求可变作用效应，如下图所示，可变效应为：不计冲击S=m（qk-pky）冲击效应S=」m（q「.pky）

式中S——所求截面汽车标准荷载的弯矩或剪力；qk——车道均布荷载标准值；Pk-车道集中荷载标准值；影响线上同号区段的面积;y——影响线上最大竖坐标值；可变作用（汽车）冲击效应1-M汽=—m0.764x10.5m5.75Pk-车道集中荷载标准值；影响线上同号区段的面积;y——影响线上最大竖坐标值；可变作用（汽车）冲击效应1-M汽=—m0.764x10.5m5.75m23-0.764-0.74A20.7642525.75-1636.60kNm4.65.752“小10.54.623V汽二1cc"c"11—0.76410.50.523——0.764-0.744.610.54.60.52——-0.764302.40.5=138.54kN233可变作用（汽车）冲击效应:M=乂汽卜=1636.60父0.29155=477.15kNmV=丫汽」=138.540.29155=40.39kNl=23.00mqk图2-9跨中截面可变作用效应计算图式（尺寸单位:cm）2）计算计算四分点截面的最大弯矩和最大剪力：四分点截面可变作用效应的式见下图可变作用标准效应:11M汽=—m0.764父10.5m4.3125m23-0.764-0.74W4.6父一父10.5父1.191+0.336+220.7642524.3125=1227.23kNm1cc"c"3—1cc"c"3—0.76410.50.7523——241-0.764-0.744.610.50.0620.764302.40.75=225.13kN可变作用冲击效应：M=M汽N=1227.23m0.29155=357.80kNmV=丫汽卜=225.13父0.29155=65.64kNl=23.00mqk■R-…M影响线4.3125qkHI“川H”0.75PPkV影响线0.25TOC\o"1-5"\h\z图2-10四分点截面可变作用效应计算图式（尺寸单位：cm）3）计算支点截面的最大剪力：支点截面可变作用效应的计算图式见下图:可变作用（汽车）标准效应1V汽=一父0.764父10.5父1父23—-父（0.764-0.74卜4.6父10.5父20.9380.0620.74302.41=322.71kN

l=23.0TPkV影响线图2-11支点截面可变作用效应计算图式（尺寸单位：cm）可变作用（汽车）冲击效应V=丫汽口=322.71X0.29155=94.09kN2.2.3主梁作用效应组合根据可能同时出现的作用效应选择了三种最不利效应组合：短期效应组合、标准效应组合和承载能力极限状态基本组合，见表2-6。表2-6作用效应组合序号跆中截回四分点截面支点MmaxvmaxMmaxvmaxvmaxkNmkNkNmkNkN1一期永久作用1376.7201032.54119.72239.432二期永久作用737.760553.3264.15128.313总永久作用（=1+2）2114.4801585.86183.87367.744可变作用（汽车）1636.6138.541227.23225.13322.715可变作用（汽车）冲击477.1540.39357.865.6494.096标准组合=(3)+(4)+(5)4228.23178.933170.89474.64784.547短期组合=(3)+0.7X(4)3260.196.9782444.921341.461593.6378极限组合=1.2X(3)+1.4X[(4)+(5)]5496.626250.5024122.074627.7221024.808第三章预应力钢束数量及其布置预应力钢束数量的估算本设计采用后张法施工工艺，设计时应满足不同设计状况下规范规定的控制条件要求，即承载力、变形及应力等要求，在配筋设计时，要满足结构在正常使用极限状态下的应力要求和承载能力极限状态的强度要求。以下就以跨中截面在各种作用效应组合下，分别按照上述要求对主梁所需的钢束数进行估算，并按这些估算的钢束数确定主梁的配筋数量。按正常使用极限状态的应力要求估算钢束数本设计按全预应力混凝土构件设计，按正常使用极限状态组合计算时，截面不允许出现拉应力。对于T形截面简支梁，当截面混凝土不出现拉应力控制时，则得到钢束数n的估算公式：MkCr：Apfpk(ksep)式中：Mk--使用荷载产生的跨中弯夕!标准组合值，按表2-6(6)取用；C1——与荷载有关的经验系数，对于公路一I级，C1取用0.51;Mp——一束7?j15.2钢绞线截面积，一根钢绞线的截面积是1.4cm2,故&Ap=9.8cm2。ks——大毛截面上核心距；ep预应力钢束重心对大毛截面重心轴的偏心距，ep=y-ap=h-ys-ap,ap可预先假定，h为梁高，h=160。本设计采用的预应力钢绞线，标准强度为fpk=1860Mpa,弹性模量___5_EP=1.95M105MPaMk=4228.23kNm=4228.23103Nmks=27.95cm三I_ks=27.95cm三A(h-ys)7965(160-51.59)彳贸设aD=18cm,贝Uep=y-ap=h—ys—ap=160-51.59-18=90.41cmpppp钢束数n为MkC1.：Apfpk(ksep)34228.23100.519.81041860106(0.27950.9041)=3.843.1.2按承载能力极限状态估算钢束数根据极限状态的应力计算图式，受压区混凝土达到极限强度fcd,应力图式呈矩形，同时预应力钢束也达到设计强度fpd,钢束数n的估算公式为Md

ah：Apfpd式中McH承载能力极限状态的跨中最大弯矩，按表7(8)取用;口一经验系数，一般采用0.75--0.77,本设计取用fpd一预应力钢绞线的设计强度，为1260Mpa。则：0.77;Mdn二二hApfpd5496.631030.771.69.810/1260106=3.61根据上述两种极限状态估算的钢束数量在四根左右，故钢筋数n=43.2预应力钢束的布置3.2.1跨中截面及锚固端截面的钢束位置1)在对跨中截面进行钢束布置时，应保证预留管道的要求，并使钢束的重心偏心距尽量大。本设计采用内径70mm外径77mm的预埋金属波纹管，管道至梁底和梁侧净距不应小于30mm及管道半径的一半，另外直线管道的净距不应小于40mm且不宜小于管道直径的0.6倍，在竖直方向两管道可重叠，跨中截面的细部构造如下图所示，则钢束群重心至梁底距离为2102234ap=二19cmp4250图3-1跨中截面（尺寸单位：cm）2）为了方便操作，将所有钢束都锚固在梁端截面。对于锚固端截面，应使预应力钢束合力重心尽可能靠近截面形心，使截面均匀受压，而且要考虑锚具布置的可能性，以满足张拉操作方便的要求。在布置锚具时，应遵循均匀、分散的原则。锚具端截面布置的钢束如下图所示，钢束群重心至梁底距离为：306095135ap=二80cm4250123400123400ir—9up12.5.25._12.550—图3-2锚固端截面（尺寸单位：cm）卜面应对钢束群重心位置进行复核，首先需计算锚周端截面的几何特性。锚固端截面几何特性计算见表3-1二Ai11245上核心距为:ks26492203.35下核心距为:kx'、Ay二Ai11245上核心距为:ks26492203.35下核心距为:kx'、Ayx11245100.71=23.39cm'IAys26492203.351124559.298.33=39.74cm分块名称分块面积A分块面积形心至上缘距离yi分块面积对上缘净距Si=巾分块面积的自身惯距Iidi=ys-y分块面积对截面形心的惯距Ix=Ad：I=L+Ixcm2cm3cmcm4cmcm4cm4(1)(2)(3)=(1)X(2)(4)(5)_2⑹二⑴父⑸2(7)=(4)+(6)翼板37507.52812570312.551.7910058265.3810128577.88三角承托24517.3334246.667666.9441.957431295.513431962.453腹板725087.563437510162083.3-28.215769579.72515931663.0311245666746.6726492203.35表3-1锚固端截面几何特性计算表=59.29cm,Si666746.67其中：ysyx=h-ys=160-59.29=100.71cm60.96cm=yx-kx4apyx+ks=124.1cm,说明钢筋群重心处于截面的核心范围内。2503-3钢束群重心位置复核图钢束起弯角度和线形的确定在确定钢束起弯角度时，既要考虑到由预应力钢束弯起会产生足够的预剪力，又要考虑到所引起的摩擦预应力损失不宜过大。本设计预应力钢筋在跨中分为三排，N4号钢筋弯起角度为5。，其它钢筋弯起角度为7。.为了简化计算和施工，所有钢束布置的线形均为直线加圆弧，最下排两根钢束需进行平弯。钢束计算1）计算钢束起弯点至跨中的距离：锚固点至支座中心线的水平距离为axi:ax4=35-30tan7=31.32cmax3=35-60tan7、'=27.63cmax2=35-95tan7=23.33cmaxi=35-135tan7=18.42cm133548图3-4锚固端尺寸图（尺寸单位：cm）支座中线18.4223.3427.6331.32钢束计算图式见下图，钢束起弯点至跨中的距离X1133548图3-4锚固端尺寸图（尺寸单位：cm）支座中线18.4223.3427.6331.32钢束计算图式见下图，钢束起弯点至跨中的距离X1见表锚固点L1X5计算点X4跨径中心线弯起结束点计算点X3X2X1图3-5钢束计算图式Li为靠近锚周端直线长度，可根据需要自行设计,y为钢束锚固点至钢束起弯Li为靠近锚周端直线长度，可根据需要自行设计,y为钢束锚固点至钢束起弯钢束号起弯高度y（cm）y1(cm)y2(cm)L1(cm)x3(cm)R(cm)x2(cm)x1(cm)42012.37.710099.371033.55126.093955.92635036.913.1300297.971758.38214.523665.20627366.426.58540536.227883.221107.753529.366110192.258.75750744.7571174.49143.288280.381上表中各参数的计算方法如下:点的竖直距离，如钢束计算图式，根据各量的几何关系，可分别计算如下yi=Lisin:y=y—yix3=L1cos:R=y2〔1-cos;x2=Rsinx1=L2-x2-x3axi式中——钢束弯起角度（°）L计算跨径（cm）;axi——锚固点至支座中心线的水平距离（cm）2）控制截面的钢束重心位置计算①各钢束重心位置计算：根据钢束计算图式所示的几何关系,当计算截面在曲线段时，计算公式为:乂4ai=a0+R(1—cosa),since=——R当计算截面在近锚固点的直线段时，计算公式为:ai=a°y-x5tan;式中ai——钢束在计算截面处钢束中心至梁底的距离;a0——钢束起弯前到梁底的距离；——钢束弯起半径；

:——圆弧段起晚点到计算点圆弧长度对应的圆心角②计算钢束群重心到梁底的距离ap表3-3各计算截面的钢束位置及钢束群重心位置截面钢束号X4(cm)R(cm)sinoFX4ZRcosaa。(cm)ai(cm)ap(cm)四分点4未弯起1033.55701101026.643未弯起1758.389011010245.6883.22140.05162910.99872224.28591294.61174.4960.25083080.9683462.2630支点直线段yX5X5tan())a0ai77.024200.12217331.323.8451026.1553500.12217327.633.3181056.6822730.12217323.342.7142292.28611010.12217318.422.03634132.9643）钢束长度计算一根钢束的长度为曲线长度、直线长度与两端工作长度（2x70cm）之和，其中钢束曲线长度可按圆弧半径及起弯角度计算。通过每根钢束长度计算，就可以得到一片主梁和一孔桥所需钢束的总长度，用于备料和施工。计算结果见0453030304530303图3-6钢束布置图（尺寸单位：cmi）

表3-4钢束长度计算表钢束号R(cm)钢束弯起角度())(rad)曲线长度(cm)S=^R直线长度2(cm)直线长度L1(cm)后效长度2(S+xi+Li)钢束预留长度(cm)钢束长(cm)(1)(2)(3)(4)(5)(6)(7)(8)=(6)+(7)41033.550.122173126.27955.931002364.3981402504.4031758.380.122173214.83665.213002360.0681402500.072883.2210.122173107.91529.375402354.5461402494.5511174.490.122173143.49280.387502347.7461402487.75第四章计算主梁截面几何特性主梁截面几何特性包括计算主梁净截面和换算截面的面积、惯性矩以及梁截面分别对重心轴、上梗肋与下梗肋的静距，最后列出截面特性值总表，为各受力阶段的应力验算准备计算依据。截面面积及惯性距计算小毛截面的几何特性净截面面积An=A-n4A净截面惯性矩In=I-MA%-y)2其中AA=nm9.72/4=73.898cm2,n=4,3ep=5.493,Mp=16.8.8cm2扣管道面积=nAA,钢束换算面积=(aEP-1)nMp表4-1(1)跨中截面面积和惯性矩计算表截回分块名称分块面积A(cm2)分块面积重心至上缘距离V'(cm)分块面积对上缘净，一一2矩S(cm)全截面重心到上缘距离ys(cm)分块面积的自身惯矩1,4、I'(cm)di=ys-yi(cm)2Ip=Adi2,4(cm)I=Eh+Elp/~4(cm)毛截回662560.57401276.2520951408.19-2.32735866.04023b1=180净截扣管道面积-186.265141-26263.36558.243略-82.75-1275669.16219711605.07cm面6438.73——375012.88520951408.19——-1239803.122毛截回797551.59411430.2524135513.231.96030640.06659b1=250换算钢束换算面积182.2814127524.853.550-93.79781603702.7225533156.36cm截面178.75214125204.032略-87.451367003.06

表4-1(2)四分点翼缘全宽截面面积和惯性矩计算表截回分块名称分块面积A(cm2)分块面积重心至上缘距离yi(cm)分块面积对上缘净矩S(cm2)全截面重心到上缘距离ys(cm)分块面积的自身惯矩Ii(cm4)di=ys-yi(cm)Ip=Adi2/~4(cm)I=汇Ii+EIp(cm4)毛截回662560.57401276.2520951408.19-2.08128677.85412b1=180净截扣管道面积-186.265132.49-24678.24958.489略-74.00-1020002.59619711605.07cm面E6438.735——376598.000220951408.19——-991324.742换毛截回797551.59411430.2524135513.231.77425085.02616b1=250算截钢束换算面积182.28132.5025974.1753.364-85.481119165.56825533156.36cm面178.752132.4923682.8524略-79.121144250.59表4-1(3)支点翼缘全宽截面面积和惯性矩计算表截回分块名称分块面积A(cm2)分块面积重心至上缘距离yi(cm)分块面积对上缘净矩S(cm2)全截面重心到上缘距离ys(cm)分块面积的自身惯矩Ii(cm4)di=ys—yi(cm)Ip=Adi2/~4(cm)I=汇Ii+ZjIP(cm4)毛截回1019562.77639940.1520951408.19-0.3281095.61169b1=180净截扣管道面积-186.26580.385-14972.91262.442略-17.94-59967.0425320892536.76cm面E10008.735——624967.23820951408.19——-58871.43084换毛截回1019551.59525960.0524135513.230.4962509.871532b1=250算截钢束换算面积182.2885.611564.6352.086-23.151119165.56824281171.93cm面178.75280.38514368.9795略-28.29143148.8334换算截面几何特性计算1)整体截面几何特性计算：在正常使用阶段需要计算大截面(结构整体化以后的截面，含湿接缝)的几何特性，计算公式如下：换算截面面积A。=A,n(：ep7"Ap2换算截面惯性矩I。=1n(-ep-1)Ap(y°s”)式中：A,I—分别为混凝土毛截面面积和惯矩；△A,Mp一分别为一根管道截面积和钢束截面积；yjs,丫标一分别为净截面和换算截面重心到主梁上缘的距离；y一分别面积重心到主梁上缘的距离；n一计算面积内所含的管道（钢束）数；□ep一钢束与混凝土的弹性模量比值2）有效分布宽度内截面几何特性计算：预应力混凝土梁在计算预应力引起的混凝土应力时，预加应力作为轴向力产生的应力按实际翼缘全宽计算，由预加力偏心引起的弯矩产生的应力按翼缘有效宽度计算。对于T形截面受压区翼缘计算宽度b'f,应取下列三者中的最小值：l2300b'f——==766.67cmTOC\o"1-5"\h\z33b'f<250cm（主梁间距）b'fMb2bh12hf=202301215=260cm此处，b为梁腹板宽度，bh为承托长度，h'f为受压区翼板悬出板的厚度。h1011.本设计中由于一=一=一<一，则bh=3hh=30cmhh为承托根部厚度。bh5053故b'f=250cm。由于实际截面宽度小于或等于有效分布宽度，即截面宽度没有折减，故截面的抗弯惯性矩也不需要折减，取全宽截面值。4.2截面净距计算应力钢筋混凝土在张拉阶段和使用阶段都要产生剪应力，这两个阶段的剪应力应该叠加。在每一阶段中凡是中性轴位置和面积突变处的剪应力，都需要计算。在张拉阶段和使用阶段应计算的截面如图所示：图4-1跨中（四分点）截面静矩计算图（尺寸单位：cm）在张拉阶段，净截面的中性轴（称为净轴）位置产生的最大剪应力，应该与使用阶段在净轴位置产生的剪应力叠加。在使用阶段，换算截面的中性轴（称为换轴）位置产生的最大剪应力，应该与张拉阶段在换轴位置产生的剪应力叠加。故对每一个荷载作用阶段，需要计算四个位置的剪应力，即需要计算下面几种情况的静矩：1）a-a线以上（或以下）的面1积对中性轴的（净轴和换轴）静矩。2）b-b线以上（或以下）的面积对中性轴的（净轴和换轴）静矩。3）净轴（n-n）以上（或以下）的面积对中性轴的（净轴和换轴）静矩。4）换轴（o-o）以上（或以下）的面积对中性轴的（净轴和换轴）静矩。表4-2（1）跨中截面对重心轴静距计算分块名称及序号已知：b〔=180cm,ys58.243cm,h=160cm静距类别及符号分块面积A,/cm2分块面积重心至截面重心距离y,/cm对净轴静距§=Ayi/cm3翼板1翼缘部分对净轴270050.743137006.1三角承托250039.9119955

肋部3静距Sa」20038.2437648.6E164609.7卜二角4马蹄部分对净轴静距Sb工22571.75716145.325马蹄5125089.257111571.25肋部630069.25720777.1管道或钢束-186.265082.757-15414.73E133078.9424翼板1净轴以上净面积对净轴静距s」nn270056.98153854.64三角承托250046.1523075.1肋部3989.66424.7424485.87201415.61翼板1换轴以上净面积对净轴静距s^o_n270056.98153854.64三角承托250046.1523075.1肋部3984.76624.8624485.27201415.01分块名称及序号已知：b1=250cm,ys=53.55cm,h=160cm静距类别及符号分块面积Ai/cm2分块面积重心至截面重心距离yi/cm对净轴静距—八，3§=Ayi/cm翼板1翼缘部分对换轴静距S_a__o375056.74212768.63三角承托250045.9122952.65肋部320044.248847.66244568.94卜二角4马蹄部分对换轴静距Sbq22585.7619296.38马蹄51250103.26129077.13肋部630083.2624978.51管道或钢束301.9395.7628913.02275173.29净轴以上换算面积对换轴静距375056.74212768.63三角承托250045.9122952.65肋部3S^989.66439.5039088.46E274809.74翼板1换轴以上换算面积对换轴静距Soq375056.74212768.63三角承托250045.9122952.65肋部3984.76624.6224244.10259965.38表4-2(2)四分点截面对重心轴静矩计算分块名称及序号已知：b〔=180cm,ys58.243cm,h=160cm静距类别及符号分块面积Ai/cm2分块面积重心至截面重心距离yi/cm对净轴静距3Si=Aiyi/cm翼板1翼缘部分对净轴静距Sa」270050.743137006.1三角承托250039.91519957.5肋部320038.2437648.6164612.2卜二角4马蹄部分对净轴静距Sbq22579.75717945.325马蹄5125092.257115321.25肋部630069.25720777.1管道或钢束-186.26580.757-15042.20261139001.4724翼板1净轴以上净面积对净轴静距Sn.270049.986134962.2三角承托250036.15318076.5肋部3789.66419.74715593.49501168632.195翼板1换轴以上净面积270052.983143054.1三角承托250036.15518077.5

肋部3对净轴静距So」784.76616.86813237.43289E174369.0329分块名称及序号已知：b[=250cm,ys=53.364cm,h=160cm静距类别及符号分块面积A,/cm2分块面积重心至截面重心距离yi/cm对净轴静距§=Ayi/cm3翼板1翼缘部分对换轴静距Sa」375046.744175290三角承托250035.91617958肋部320034.2496849.8200097.8卜二角4马蹄部分对换轴静距Sbq22579.74317942.175马蹄5125093.261116576.25肋部630076.56122968.3管道或钢束182.2880.45614665.51968172152.2447净轴以上换算面积对换轴静距Snq375056.742212782.5三角承托250045.91322956.5肋部3789.66419.50715403.97565251142.9756翼板1换轴以上换算面积对换轴静距S°q375046.741175278.75三角承托250035.91417957肋部3784.76618.62714617.83628207853.5863

表4-2(3)支点截面对重心轴静矩计算分块名称及序号已知：b〔=180cm,ys=62.442cm,h=160cm静距类别及符号分块面积A,/cm2分块面积重心至截面重心距离yi/cm对净轴静距3Si=Aiyi/cm翼板1翼缘部分对净轴静距Sa」270056.743153206.1三角承托2254.839.9110169.068肋部3330.438.24312635.4872176010.6552翼板1净轴以上净面积对净轴静距sn_o270056.743153206.1三角承托225439.9110137.14肋部32211.176224.74654717.76625218061.0062翼板1换轴以上净面积对净轴静距so」270056.743153206.1三角承托2254.839.9110169.068肋部31984.76621.86343392.93906206768.1071分块名称及序号已知：b〔=180cm,ys=52.086cm,h=160cm静距类别及符号分块面积Ai/cm2分块面积重心至截面重心距离y,/cm对净轴静距3Si=Aiy,/cm翼板1翼缘部分对净轴静距Sa3375052.9587198595.125三角承托250040.91120455.5肋部320038.2437648.6226699.225

翼板1净轴以上净面积对净轴静距S」nn500052.9587264793.5三角承托250040.91120455.5肋部32211.176219.230342521.58168327770.5817翼板1换轴以上净面积对净轴静距so』375052.9587198595.125三角承托250040.91120455.5肋部31984.76616.6613306881134.3截面几何特新汇总表将计算结果进行汇总，见表4-3表4-3截面几何特性计算总表名称符号单位截回跨中四分点支点混凝土净截回净面积An2cm6438.7356438.73510008.735净惯性矩In4cm19711605.0719960083.4520892536.76净轴到截面上缘距离ynscm58.24358.48962.442净轴到故面卜缘距离ynxcm101.757101.51197.558截回抵抗矩上缘Wns3cm432093.1435326.87530042.49下缘Wnx3cm241200.97244356.04318732.71对净轴静距翼缘部分面积Saq3cm164609.7164612.2176010.6552净轴以上面积Snq3cm175555.59168632.195218061.0062换轴以上面积So33cm191790.765174369.0329206768.1071

马蹄部分面积Sb」3cm133078.9424172152.2447-钢束群重心到净轴距离encm82.75780.75718.1909换算面积A02cm8153.7528153.75210373.752换算惯性矩।04cm25533156.3625279763.8224281171.93换轴到截面上缘距离y°scm53.55053.36452.086混凝土换算截面换轴到截面下缘距离y°xcm106.450106.636107.914截回抵抗矩上缘W0s3cm573762.96570528.21542639.15下缘W0x3cm261676.20315138.14383677.09对换轴静距翼缘部分面积Saq3cm197007.5200097.8226699.225净轴以上面积Snq3cm207051.0115251142.9756327770.5817换轴以上面积Soq3cm206702.2016207853.5863252118.8113马蹄部分面积Sbq3cm183227.5285172152.2447-钢束群重心到换轴距离e0cm87.4580.45620.92钢束群重心到故面卜缘距离apcm191984.52第五章钢筋束预应力损失计算当计算主梁截面应力和确定钢束的控制应力时，应计算预应力损失值。后张法梁的预应力损失值包括前期预应力损失（钢束与管道壁的摩擦损失，锚具变形、钢束回缩引起的预应力损失，分批张拉混凝土弹性压缩引起的损失）和后期预应力损失（钢绞线应力松弛、混凝土收缩和徐变引起的损失），而梁内钢束的锚固应力和有效应力分别等于张拉应力扣除相应阶段的预应力损失值。预应力钢束与管道壁间的摩擦损失按《公预规》6.2.2条规定，计算公式为：6.1.3条规定,二i]="[1-屋收6.1.3条规定,式中：仃时一张拉钢束时锚下的控制应力；根据《公预规》对于钢绞线取张拉控制应力为:二c0n-0.701860-1302Mpa以一钢束与管道壁的摩擦系数，对于预埋钢波纹管取」-0.259一从张拉端到计算截面曲线管道部分切线的夹角之和（rad）;k一管道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取k=0.0015；x一从张拉端到计算截面的管道长度，可近似取其在纵轴上的投影长度,当四分点为计算截面时，x=axi+l/4。（l为计算跨径）表5-1（1）四分点截面管道摩擦损失叼1计算表钢束号0=中-ax阳+kxdc(物凶i-eJon[1-e(K饷]()(rad)(m)(Mpa)1005.93420.00890130.00886211.538324270.122175.98330.039517450.0387550.4525370.122176.02630.039581950.0388150.53062470.122176.06320.03963730.0388650.59572

表5-1(2)跨中截面管道摩擦损失仃^计算表钢束号Uctxke+kx1-e-(|^kx)31-。吁］()(rad)(m)(Mpa)170.1221711.68420.04806880.046961.0638270.1221711.7330.0481420.04761.194370.1221711.77630.048206950.0470661.27212470.1221711.81320.04826230.0471161.33722钢束号6-axN8十kx1-e(由机)限[1-e吁)]()(rad)(m)(Mpa1000.18420.00027630.00027260.35492522000.23330.000349950.00034990.45556983000.27630.000414450.00041440.53954884000.31320.00046980.00046970.6115494表5-1(3)支点截面管道摩擦损失仃^计算表锚具变形和钢束回缩引起的预应力损失对曲线预应力筋，在计算锚具变形、钢束回缩引起的预应力损失时，应考虑锚固后反向摩擦的影响。计算方法如下：反向摩擦影响长度：l_\"Ep1f一\△二d式中：Z41一锚具变形、钢束回缩值(mm),按《公预规》6.2.3条采用;对于夹片锚具v1=6mm；△,一单位长度由管道摩擦引起的预应力损失，按下列公式计算：..一二0-01・J二一1-其中。0一张拉端锚下控制应力，本设计为1302Mpa；5一预应力钢筋扣除沿途摩擦损失后锚固端应力，即跨中截面扣除后的钢筋应力；l一张拉端至锚周端距离，即钢束的有效长度。张拉端锚下预应力损失：；:12=2△二dlf在反向摩擦影响长度内，距张拉端X处的锚具变形、钢束回缩损失：:12=2■■d1f-X在反向摩擦影响长度外，锚具变形、钢束回缩损失：卬2=0表5-2(1)四分点截面仃12计算表钢束号(Mpa/mm)影响长度lf(mm)锚固端32(Mpa)距张拉端距离x(mm)5210.00260095421213.2110.34915934.279.480020.00259897221217.28110.28625983.479.440630.00259180921245.91110.13076026.379.370040.002594221236.9110.18556063.279.3965表5-2(2)跨中截面仃12计算表钢束号瓯(Mpa/mm)影响长度1f(mm)锚固端<rl2(Mpa)距张拉端距离x(mm)CTl210.00260095421213.2110.349111684.249.569020.00259897221217.28110.286211733.449.296730.00259180921245.91110.130711776.349.086840.002594221236.9110.185511813.248.8939表5-2(3)支点截面仃12计算表钢束号△%(Mpa/mm)影响长度1f(mm)锚固端cr12(MPa)距张拉端距离x(mm)仃1210.00260095421213.2110.3491184.2109.390920.00259897221217.28110.2862233.4109.073030.00259180921245.91110.1307276.3108.698440.002594221236.9110.1855313.2108.5605混凝土弹性压缩引起的预应力损失后张法梁当采用分批张拉时，先张拉的钢束由于张拉后批钢束产生的混凝土弹性压缩引起的应力损失，可按下式计算：■-'14-EP•':pc式中£四一在计算截面先张拉的钢筋重心处，由后张拉各批钢筋才生的混凝土法向应力(MPa)可按下式计算：寸.vNpo-Mpoepi'/二pc=-AnIn式中Npo、Mpo一分别为钢束锚固时预加的纵向力和弯矩;epi一计算截面上钢束重心到截面净轴的距离，epi=ynx-a-ynx可查表4-3,ai查表3-3。本设计采用逐根张拉钢束，张拉时按钢束2-3-1-4的顺序，计算时应从最后张拉的钢束逐步向前推荐，计算结果见下表。表5-3(1)四分点截面计算表计算数据_2___2An=6438.735cmAAp=9.8cm4，_，_，，n=19960083.45cmynx=101.511cm啊=5.65钢束号锚周时预加纵向力Np0=AAp渍cos3kN)2Np0epi=ynxWi预加弯矩岫=Np°xepi2M>0(N.m)2Aopc(Mpa)014(Mpa)锚固时应力烈0=①con-0l1-CTl2-m4cosaNp0Np0/An别kxepi/In合计41172.001.0011485.6011485.691.511051058.1051058.71.784.826.6037.3011210.980.9911748.9323234.539.25461121.91512180.63.612.976.5837.1931172.101.0011486.5834721.191.511051148.2563329.05.3911.7517.1496.8721172.111.0011486.6746207.777.23887057.93450387.07.1813.3520.53115.97

表5-3(2)跨中截面计算表计算数据An=6438.735cm2AAp=9.8cm2In=19711605.07cMynx=101.757cm如「=5.65钢束号锚周时预加纵向力Np0=AAp^cos《0.1kN)2Np0epi=ynxWi预加弯矩MPo=NpoXepi2M»(N.m)2Aopc(Mpa)014(Mpa)锚固时应力(Tp0=①con-31-(Tl2-34cosaNp02Np。/An现0xepi/In合计41190.771.0011669.5411669.591.761070761.51070761.51.814.986.8038.4011191.370.9911558.6423228.139.42455607.091526368.63.613.056.6637.6331191.641.0011678.0834906.291.761071545.82597914.45.4212.0917.5198.9621191.510.9611209.7246115.978.00874324.713472239.17.1613.7420.90118.09表5-3(3)支点截面计算表计算数据An=10008.735cm2AAp=9.8cm2In=20892536.76cmlynx=97.558cmaEp=5.65钢束号锚周时预加纵向力Npo=AAp%0coso(0.1kN)2Np0epi=ynx-ai预加弯矩M)o=NpoXepi别k(N.m)E&opc(Mpa)(Tl4(Mpa)锚固时应力前0=①con-0l1-(Tl2-①4cosaNpoENpo/An邯0xepi/In合计41192.831.0011689.7311689.771.40834681.73834681.71.172.854.0222.7211192.250.9911567.2523256.9-35.4-409503.7425177.92.32-0.721.609.0631192.761.0011689.0734906.240.88477802.37902980.33.491.775.2529.6921192.470.9611218.7846115.95.2759145.39962125.74.610.244.8527.40由预应力钢筋松弛引起的预应力损失钢绞线由松弛引起的应力损失的终极值，按下式计算：二15(0.52-^c-0.26”四,--.fQk…,,—一...一式中中一张拉索数，本设计米用一次张拉，取中=1.0;之一钢筋松弛系数，对低松弛钢绞线，取1=0.3;仃pc一传力锚固时的钢筋应力，对后张法构件，O"pc=6con_C11—仃12—O"14。计算得截面钢绞线由松弛引起的应力损失见下表。表5-4(1)四分点截面计算表钢束号/Mpa/Mpa/Mpa110.318601134.69519.48021173.79224.00131075.23313.09741056.13711.173表5-4(2)跨中截面计算表钢束号/MPa/Mpa/Mpa110.318601153.73921.65021073.41612.91131092.68414.90941152.36721.492表5-4(3)支点截面计算表钢束号/Mpa/Mpa/Mpa110.318601183.19625.12621165.06722.97031163.07622.73641170.11323.564混凝土的收缩和徐变一起的预应力损失由混凝土收缩和徐变引起的预应力损失按下式计算:0.9[Ep；cs(t,t。)：Ep；「pc(t,t。)]16二1-15-p式中56——受拉区全部纵向钢筋截面重心处由混凝土收缩和徐变引起的预应力损失;pc-钢束锚固时，全部钢束重心处由预应力的应力损失）产生的混凝土法向应力，况，考虑主梁重力的影响；（扣除相应阶段并根据张拉受力情2配筋率『十千A——本设计为钢束锚固时相应的净截面面积何特性计算总表；ep——本设计即为钢束群重心至截面净轴的距离p面几何特性计算总表；An,见主梁截面几en,见主梁截i——截面回转半径，本设计为i=Jg；*（t,to）——加载龄期为t0,计算龄期为t时的混凝土徐变系数；及s（t,t。）——加载龄期为t。，计算龄期为t时混凝土收缩应变。（1）徐变系数终极值小（tu,t。）和收缩应变终极值8s（tu,t。）的计算构件理论厚度的计算公式为：h2Ah=一u式中：A主梁混凝土截面面积;u与大气接触的截面周边长度。本设计考虑混凝土收缩和徐变大部分在成桥之前完成，A和u均采用预制梁的数据，对于混凝土毛截面，四分点与跨中截面上述数据完全相同，即：.2A=6625cmu=18。2（153。.5。210295.15215225）50=704.41cm2A26625…彳故卜=一==18.81cmu704.41由于混凝土收缩和徐变在相对湿度为80舔件下完成，受荷时混凝土龄期为28天。据上述条件，查表得到：*(tu，to)=1.652,«cs(tu,t0)=0.22x10^由于表中所查数据是按强度等级C40混凝土计算所得，而本设计主梁为C50混凝土，所以查表所得数值应乘以J32.4/fck,fck为混凝土轴心抗压强度标准值，对于C50混凝土，fck=32.4Mpa,贝U,32.4/fck=1.0,故：欠tu,t。)=1.652,%(tu,t0)=0.22父10」(2)计算混凝土收缩和徐变引起的预应力损失66表5-5(1)四分点截面混凝土收缩和徐变引起的预应力损失计算表计算数据Np0/0.1kNM)0/NmM"kNmIn/cm446207.783450387.041032.5419960083.45A/cm2en=ep/cmEp/MpaOEP6438.73574.871950005.65计算应力损失值Np0人Mp0-Mg1enInNp0Mp0—Mg1cpc+enpAnIn7.1812.9420.12①(tu,t0)1.652Aap9.8OEP(PC①(t,t。)(1)187.75i2=In/An3100.0007£s(tu,t°)0.00022pp=1+ep/i22.81EpSs(tu,t0)(2)42.9P=4AAp/An0.007610.9((1)+(2))207.581+15ppp1.32计算数据0.9[Ep&s(t,t0)+ctEp仃pc®(t,t0)]207.58%6--L——J一u--157.19Mpa1+15PPp1.32

计算数据Np0/0.1kNMp0/N.mMg1/kN.mIn/cm446115.983472239.171376.7219711605.07An/cm2en=ep/cmE)/Mpaoep6438.73575.2321950005.65计算应力损失值Np0AnMp0—Mg1enInNp0Mp0-Mg1仃pc=-——十enpAnIn7.1613.2520.41①(tu,t0)1.652Aap9.8OEP(PC①(t,t0)(1)190.503i2=In/An3061.41£s(tu,t°)0.00022pp=1+ep/i22.849Epes(tu,t0)42.9P=5AAp/An0.007610.9((1)+(2))210.061+15pPp1.325计算数据0.9[EpSCs(t,t0)+ccep仃pc*(t,t。)]210.06%6-/"--158.54Mpa1+15PPp1.325表5-5(2)跨中截面混凝土收缩和徐变引起的预应应力损失CT16计算表5-5(3)支点截面混凝土收缩和徐变引起的预应力损失仃16计算表计算数据NpO/0.1kNMp°/N.mMg〔/kN-mIn/cm446115.98962125.73020892536.76An/cm2en=ep/cmEp/Mpaoep10008.73520.531950005.65

计算应力损失值Np0AnMpo—Mg1enInNpoMpo-Mg1仃pc=+e1PAnIn4.610.9455.555①(tu,to)1.652Aap9.8OEPCPC①(t,to)(1)51.849|2=In/An2087.43&s(tu,to)0.00022pp=1+ep/i21.202Ep&s(tu,to)42.9P=5Ap/An0.004900.9(⑴+⑵)85.271+15ppp1.088计算数据O.9[Ep£cs(t,to)+otEp<Tpc*(t,to)]85.27、□l6="-L7=78.37Mpa1十15Ppp1.0885.6成桥后各计算截面由张拉钢束产生的预加力作用效应计算计算方法与预加应力阶段混凝土弹性压缩引起的预应力损失计算方法相同，计算结果见下表。表5-6(1)成桥后跨中截面由张拉钢束产生的预加力作用效应计算表计算数据A,2An/cm△Ap/cm2P.,4In/cmYnx/cm0tEP8351.7529.825533156.3106.455.65钢束号锚固后预加纵向力/0.1kNNp=AAP^pcCOSUZNp(0.1kN)epi=Ynx预加弯矩ZMp(N•m)

锚固后钢束应力仃pc=仃con仃11-32仃14-仃15。6cosocNp-ai(cm)Mp=Np黑epi(N•m)4973.341.009538.709538.7096.45920007.96920007.961973.550.999445.3718984.0844.19417391.091337399.053919.241.009008.5027992.5896.45868870.152206269.202901.960.998750.8636743.4483.16727721.292933990.49表5-6(2)成桥后四分点由张拉钢束产生的预加力作用效应计算表计算数据A,2An/cm△Ap/cm2pIn/cmynx/cm以EP8351.7529.825279763.8106.635.65锚固后预加纵向力/0.1kNNp=Mp。pccosu锚固后钢预加钢束束应力epi—ynx弯矩仃pc=仃刈NNpMp=NpMMp号-仃11-仃12c