人行天桥结构计算书

林州市人行天桥结构计算书审定:审核:设计:中冶京诚工程技术有限公司MrCCCapdlfllEnglrmrlng&ResearchIncorpHsratlcnLimited2012年2月工程概况河南省林州市人行天桥项目。采用中承式拱桥设计原则与标准1、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)2、《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)3、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)4、《建筑钢结构焊接技术规程》(JGJ81-2002)5、《钢结构工程施工及验收规范》(GBJ50205-2001)6、《城市桥梁设计准则》(CJJ11-93)7、《城市桥梁设计荷载标准》(CJJ77-98)8、《城市人行天桥与人行地道技术规范》(CJJ69-95)9、《公路工程抗震设计规范》(JTJ004-93)10、《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004)11、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025-86)12、《公路桥涵地基及基础设计规范》(JTJ024-85)13、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)14、《铁路桥梁钢结构设计规范》()15、《建筑钢结构焊接技术规程》(JGJ81-2002；J218-2002)16、《公路桥梁板式橡胶支座规格系列》(JT/T663-2006)17、《公路桥梁板式橡胶支座》(JT/T4-2004)三.结构布置和构件截面结构布置图1三维结构图图2立面布置图杆件截面截面形状序号编号类型截面参数（mm）备注HBtwtf1tf2B—1ZG主拱2200~850~220060020—16~2020~16~2020~16~20tw*■42ZL桥主梁12805001620203GHL1拱横梁6006001616164GHL2拱横梁10005002020205HL1桥面横梁6003001616166TL1桥面挑梁600300161616a7HL2桥面横梁40015081212drF8DG吊杆Dt1278支座和边界约束拱结构与桥面结构之间通过单向可滑动支座进行连接，支座型号为GJZF4350x550x72（单向）NR，实现桥面梁沿桥纵向可滑动，横向与拱结构协同工作。拱脚与基础固结约束；桥面结构的四个角点中，除一个为约束三个平动自由度外，其他三个支座均为只约束竖向自由度。边界约束情况如图4所示（途中约束六位数字分别表示：平动x向、平动y向、平动z向；转动绕x轴；转动绕y轴；转动绕z轴，0表示释放；1表示约束）。111111荷载与作用1、设计使用年限为100年2、设计地震烈度为7度()第二组III类场地根据《城市人行大桥与人行地道技术规范》(CJJ69-95)的规定，地震工矿组合中，考虑永久荷载和kN/m2的人群荷载。3、桥面永久荷载47mm厚(平均厚度)细石混凝土：q1=25X0.047=1.2kN/m210mm厚EPDM聚亚安脂混合颗粒塑胶：q2=15X0.010=0.15kN/m2考虑可能以后采用广场瓷砖：q2=0.65kN/m2压型钢板自重：q2=0.15kN/m2综上：桥面均布恒荷载q=2.0kN/m2栏杆自重：kN/m广告牌自重：kN/m2，两侧全长均有广告牌，高度为掉面吊挂荷载：kN/m24、可变荷载、人群荷载：根据《城市人行大桥与人行地道技术规范》(CJJ69-95)，加载长度「20-B]=3.26kN/m2超过20m的情况下，人群荷载为；L—20]「20-B]=3.26kN/m25-2X|X80」在计算中取m2（用于整体结构计算）在设计乔面板时，人群荷载取m2（用于桥面板计算）（2）、按100年考虑基本雪荷载：m2（3）、风荷载基本风压：m2（按100年为设计周期）a、广告牌：由于两侧广告牌之间空间开放，因此分别考虑两侧风荷载，且其数值和方向相同单侧广告牌体型系数：风振系数：高度分布系数：（按B类场地，20m高度）单侧广告牌上的风荷载作用于主梁上，折算线荷载：p=1.5X1.3X1.25X0.55X4.2=5.63kN/mb、拱侧面（考虑两片拱承受风荷载，数值相同，方向相同）：单片拱体型系数：风振系数：高度分布系数：（按B类场地，20m高度）单侧拱侧面上的风荷载，折算线荷载（考虑拱侧面宽度为）：p=1.5X1.4X1.25X0.55X1.5=2.16kN/m综上，风荷载在计算模型中的分布情况如图5.

图5风荷载布置图、雪荷载基本风压：kN/m2(按100年考虑)、栏杆荷载水平力：kN/m竖向力：kN/m5、温度作用设计温度变化范围：-21oC〜+57°C,合拢温度为±10oC6、荷载组合A、非地震组合组恒荷人群「、口"口组恒荷人群风荷「、口晰旧人"一十［、风荷载升温降温人4、11-4、4、J11rm,合载何载合载何载载130231332433534635736837938

103911401241134214431544164517461847194820492150225123521245312554126551275612857129B、地震组合

198512086121871228812389124901259112692127931289412995130961319713298133991341001351011361021371031381041391051401061411071421081431091441101451111461121471131481141491151501161511171521181531191541201551211561221571231581241591251601261611271621281

631291641301651311661321设计温度变化范材料钢材：主梁、主拱、吊杆、横梁、耳板、肋板等采用Q345B销轴采用45号钢混凝土：桥面、基础采用C30混凝土构件包络应力整体应力分布S&IO&w-KiL图6整体应力分布整体应力分布S&IO&w-KiL图6整体应力分布计算结果表明：采用本设计方案的拱桥整体强度应力处于安全状态，最大应力发生在拱脚附近区域。下文将详细介绍各主要构件的应力数值。拱结构应力状态

midasSen「VET匚midasSen「VET匚UES5匚F.E：EAMSTRESS.12652Ct+C(25471B1.H-MI1■3£ill7Ei-i-Mil——DrOCIDDcri-DCOL.-MBBSft-HKIJ36明——书羔日5OEB1—a-i'.ZSBE&i-KHDiB-Li]P4S8«-Hn2^■■-L42DS7*-HM12CD-sIh可实MAX:460M3Ni总J：件；M3DA5里松：NjWim^2曰莘：IgH”图7所示的是主拱和拱横梁的应力分布情况，最大应力发生在拱脚附近，最大值为142MPa，小于Q345钢的屈服强度；若不考虑加劲肋对箱形截面的作用，即仅考虑40tw^为腹板厚度）的有效截面，则拱结构的应力比如图8。图8拱结构应力分布图（仅考虑有效截面）计算结果文件如下图:midasGenSteelCheckingResultCompanyProjectTitleAuthorUserFileNameC1蜓事知制找Weehs.e血1-设计第伯1:midasGenSteelCheckingResultCompanyProjectTitleAuthorUserFileNameC1蜓事知制找Weehs.e血1-设计第伯1:GB50017-03设计知节.电位体系单元号忖料■kN.mim嘏面名称位置I位ISJQ34fi〔导1)(Fy-0.32500.Eb-206000)■A1{号:BB2200x600x20/20(变社由)•BB20748x600x20/202一裁面内力W1力弯炬Fxxh-2&214(LOB:1ZFOSI)My=2110142,Mz=-1751426Myi=2110142.Myi=1626222(forLb)Myi=21101^12.Mzi—-1751426Myj=1626222ffcrLy)Mzj--G54&11(forLz)面机11OIPDA8ZFl泗EoQp性O1Q2D0Qzb356200iw621DZ5Z0000Izz/gegi20DDDYbar^00.000Ztxir1100.00Wyy5^4&1362Wzz26630^00■y750.04&rz269.009画座220000盹板厚度200000牌成庞座900000上鼻魅厚H20.0000暇板中心5£）0DOO下尊镣厚应20,0000药力F方=-495.73(LCB.14.POS.I)Fzz383095(LCB26.ROSJJ3.设计参数药力自由长度Ly=162471.Lz=162471.Lb=162471计算长度相教Ky=■100.Kz=1.00=1QQ=1PQ4.强度验算结果长蜩比KL/rSI=1238(Memb:42.LCB12)............O.K柚曲网如IfrRIM/Nz=2S21.4/15049.9二0.187<1.000O.K吁圜吨力粽拌My/Mry=21101^2/1375973^=D.153<1000OK=1751426/2959184=0&92<1000,..OK幡归检定验拣(出姻4■寿啪)RmaxU=NarAnJ-i-My^rGammay'Wny}*Mz/(rGammaz*wnz>Rmsx2■Nb'(f*Fhi_y*A}*Beta.my^My^rGamms^^Wly^lO8*N/N_Ey')]*Eim*BmlB_tz，Mz/(rFhi_brWlM)

Rmax3=N?(r,Phi_z'A}+Eta*Bei：a_tyPhi_by*W1y)+Beta_mz-MzZ[f*G£fcmmaz*W1z*(1-08小徊_&)]Rmax=MAX[Rmax!,Rmax2.只max3]-0.896专1.000O.K购切强溉验算Vy/Vry=0.131<1.0W.............O.KVz/Vrz=0.035v1.000........“OK图9拱脚计算结果（仅考虑有效截面）上图所示的计算结果表明：即使仅考虑40tw的有效截面，拱脚最大应力比为，因此，拱结构强度满足要求。桥面主梁、次梁应力状态

2.楼曲内力，.~—商度12QCiooIffitk耳玻1G.M00轴力I-XH=243^.01(LCB-JIFOS;3/4)瑕*宽度50000°2C.QCOO'腹即中心484OOQ下翼绦仰度20.0000弯矩My=5820&6,Mz=-S1S56面积5&6B0.0Aaz4036D.D端部驾炬Myi=598676.Wi=573353(forLb)Qvb38S075Qzb151282ly>13022&&7333Izz27413326S3Myi=5^8676.Myj=573353(ftxLy)Ybar250.0MZbar640.000Mzi=-35320.Mzj=52916(forLz)Wyy的羽日可的10365331ry4G7.134cz214.322财力5=23.5541(LCB21,POS:I)Feu=-57QfiS(LCB28,POS.I)图10桥面梁结构应力分布图桥面梁的最大应力比在以下，因此满足要求，计算结果如图11。midasGenSteelCheckingResult.CompanyProjectTitle^riraAuthorUserFileNameC;VS目晰梁V模£\mida&mgfci设计现范GB50017-03单也体葬kN.mm单如号14B材料0345(^:1}(Fy=0.32500,图10桥面梁结构应力分布图桥面梁的最大应力比在以下，因此满足要求，计算结果如图11。midasGenSteelCheckingResult.CompanyProjectTitle^riraAuthorUserFileNameC;VS目晰梁V模£\mida&mgfci设计现范GB50017-03单也体葬kN.mm单如号14B材料0345(^:1}(Fy=0.32500,Es=208.000)截面省林Bl2BOx500xl6x20(号:S5}1粗生教面】向件长世15O3QO3.设计参数日由长谜;i-w■任魔系数等效弯矩系数4.报度验算结果提蜩比KUr=9.6<123a(Mamb.lO7LLCB:6)O.K袖向应力心驻M/Nrl-2439.0/1^6056-'D.139<1.000QK

疔曲J审力验算TOC\o"1-5"\h\zMy/Mry=502006/3580750=□10^1<1OQOOKMzJMrz=S1B56/169S574=0031<1.000O.K跳体稳定验算(盘检+弯曲)Rmawi=N/(f*An)-i-My/,(CGsmmay*Wny)十Mz/^rG片rnmabWnE)Rrnax=Rmaxl=0349<1000OK妁刷强度验算Vy/Vry=0006*1000O.KVz/Vrz=0.010<1.000O.K图11主梁计算结果吊杆应力状态图12吊杆应力分布图图12所示的计算结果表明：吊杆的最大拉应力为152MPa,因此满足钢材Q345B强度要求，计算结果见图13。midasGenSteelCheckingResultmidasGenSteelCheckingResultmACompanyProjectTitleAuthorUserFileName1.设计条舛单位拍弟中元与时料簌面息称陶件&度GBSODi7-03kN.mm419Q345(号.1)(Fy=0.34500,Es=206000)P127x8(^:3}(型钢:P127x6).5353.46C.U5；日mdas.nigL2.截面内力外径1^7.000B.oaooo轴力Fxx=439.576(LCBfl,PO3:I)而祝Z991.00J^ZH!05.4O可知My=0.00000.Mz=0.00000Qyb355^舞Qzb355^25"yy5318000izz531SOOS折郭夸妙M/i=0.00000.Myj=O.OCOOO(forLb)YbarS35000Zbar635000Wyy&3750.0Wzz03748.2M^i-0.00000.Myj•D.OCOOO(forLy)ry42.2CKKJrz42.1678Mzi=0.00000.Mzj=0.00000(forLz)何力Fyy-□.■MOM(LCB:176.POSI)Fzzl=O.OOOIXi(LCB:176,POSI)3.设计参数自由长度Ly=5353.46,Lz=5363.46,Lb=5353J6：l尊岂度弟救Ky=100,Kj=1PQ等敦膏拒京数Bets_my-100,Eela_mz-1DO4.强度验算姑果械向成力44储N/Nrt-J33.576/927.210-D.474<1.D00O.K弯曲瞳力辍养MyiMry=00Z25QB2.5=3.000<1OODO.KMz/Mrz=0Q/25S619=0W0<l000QK批体悬途J4*〔弟拉+寺曲)Rmaxi=N/<rAn)+My/irGammaywny)-Mz/(rGaimrmaz'Wnz)RmaxRmaxI■0.474<1CM...QK坂切张度若靠Vy^Vry=0.000<1.000O.KVz^Vrz=0tXJOv1.000O.K图13吊杆计算结果模态分析特征周期表1特征周期表阶数特征周期/s阶数特征周期/s16273849510特征模态

图14第一阶模态图15第二阶模态图14第一阶模态图15第二阶模态图16第三阶模态图17第四阶模态图18第五阶模态图14〜图18所示的计算结果表明：在前五阶特征模态中，第一阶、第二阶和第五阶特征模态是横桥向模态；第三阶和第四阶模态为竖向模态，其中第三阶模态所对应的特征频率为，满足《城市人行大桥与人行地道技术规范》(CJJ69-95)中关于人行大桥竖向频率至少3Hz的要求。八・桥梁变形竖向变形

midasD1SPLALEMETJT4.7^&36e-i-Di：iO□£»OOOe+DOO图midasD1SPLALEMETJT4.7^&36e-i-Di：iO□£»OOOe+DOO图19竖向变形l£796]e+LOL在永久荷载和人群荷载的标准组合作用下，桥梁的最大竖向变形为，按支座间距离为计算，挠度为1/2500，满足《城市人行天桥与人行地道技术规范》(CJJ69-95)中关于人行天桥主梁竖向挠度小于1/600的要求，另外，由于挠度小于1/1600，因此可不预起拱，但为了更好的排水，在本设计中，主梁沿纵向设置%的坡度。水平变形考虑到桥梁两侧面挂有大面积广告牌，横向风荷载对桥梁的作用较大，因此需关注桥梁的横向变形。图20显示了桥梁在横向风荷载作用下的变形。图20水平变形图20所示的结果表明拱顶点的最大水平位移为51mm(拱跨为，变形约为1/1400）；桥面最大横向位移为26mm（桥面梁跨度按为，变形约为1/2800）。九.桥梁整体稳定分析屈曲特征值表2屈曲特征值阶数特征值阶数特征值12345678910屈曲模态图21第一阶屈曲模态

图22第二阶屈曲模态图23第三阶屈曲模态图25第五阶屈曲模态。其中上述结果表明：桥梁的前五阶屈曲模态主要表现为拱结构平面外失稳第一阶屈曲模态所对应的特征值是，表明整体结构具有较好的稳定性。。其中十.节点计算吊杆节点吊杆采用圆管127x8，与主拱和桥面横梁的连接方式如图26所示：I\D=6OD=K：iit=1iJo图26吊杆节点

(1)销轴计算计算结果显示吊杆最大拉力为455kN，吊杆截面为圆管127x8，其截面积为I\D=6OD=K：iit=1iJo图26吊杆节点2991mm。销轴(45号钢)直径为60mm，其截面积A:1A1=0.25X3.14159X602=2827.4mm2根据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025-86)给出的45号钢的允许剪应力为125MPa，所对应的极限抗剪承载力Fv为：FV=2X2827.4X125=706.9kN>455kN因此，销轴的抗剪承载力满足要求。图27销轴抗弯计算简图图27销轴抗弯计算简图对于第一种情况，最大弯矩:W=0.25X455X0.056=6370k^?mm截面转动惯性矩I=1/64X3.14159X604=6.36X107m4销轴弯曲应力为a=6370X0.030a=6370X0.0306.36X107=300.5MPaW=0.5X11.4X202=2280kN?mm销轴弯曲应力为q=2280q=2280X0.0306.36X107=107.5MPa因此，满足《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）给出的45号钢的允许弯应力为360MPa（2）耳板计算A、耳板有效截面抗拉承载力计算耳板最小有效截面积：A2=2X32X(78.5300.5)=3072mm2Pn=3072X295=906.2kN906.3455=1.99>1.4满足《铁路桥梁钢结构设计规范》（）中大于的要求。906.3455=1.99>1.4B、耳板承压计算耳板承压应力：q=455/（32X60）=237MPa《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）中规定Q345钢的销轴承压应力限值为300MPa，因此满足要求。C、耳板抗剪计算耳板抗剪截面:dA=2ta+=2X32X10030.5+30=6368mm2

0.6x6368x295455X1000=2.44>1.33因此耳板抗剪强度满足要求。0.6x6368x295455X1000=2.44>1.33D、耳板抗剪计算（1）孔径与销轴直径相差不大于1mm,满足要求。（2）孔端耳板a=>=，满足要求。主梁ZL与GHL2连接处支座验算（1）支座验算根据结构特点和受力大小，在主梁ZL与GHL2之间的连接采用四氟滑板橡胶支座GJZF4350x550x72（单向）NR，根据《公路桥梁板式橡胶支座规格系列》（JT/T663-2006）确定，该支座的最大承压力标准值为1836kN，顺桥向最大位移为90mm，允许转角为（按照寒冷地区考虑）。通过本桥梁的计算，得到支座处最大承压力为680kN，支座处顺桥向最大位移为39mm，最大转角为，另外侧向通过抵挡构造实现侧向约束。因此本支座满足结构要求。（2）挡块验算图28支座节点图28支座节点支座处水平力为980kN。需验算的内容包括，ZL与支座上钢板间的焊缝、下钢板与GHL2之间的焊缝、挡块的强度验算。A、上钢板与ZL之间的连接98029802X1.22X0.7X10X720=79.7MPa<200MPa满足要求B、下钢板与GHL之间的连接

有水平引起弯矩W为W=980X0.15=147kN?mt=980/(2X0.7X14X900)=55.6MPa=55.6MPaq=147X0.7X14X900=55.6MPaJJ(*+T2J2077+3091=71.9MPa<200MPa满足要求C、挡块强度验算图25挡块截面C、挡块强度验算图25挡块截面截面特性如下:质心到截面上、下外边沿的距离分别为:y上=62mm

y下=158mm

A=24600mm2I=1.1379X108mm2W=7.202X105mm2147X106147X106Q=■me』八7.202X105=204.1MPa平均剪力:980X1000980X100024600=39.8MPa丁204.12+3X39.82=215.4MPa满足要求。主梁ZL与桥台连接节点验算图26主梁桥台支座(1)第一类支座，如图26图26第一类桥台支座整体结构计算得到反力:竖向压力:竖向拉力:在竖向压力作用下，仅考虑主梁与底板连梁的角焊缝传递竖向力:Fu=2X0.7X10X(300-2X10)X200=784kN>137.82N在竖向拉力作用下，抗拉构造的受力如下图:图27抗拉构造受力简图最大弯矩：MMax=101x(0.15+0.1)=25.3kN?m最小抗弯截面转动惯性矩：I.=£x16X1103+2X20X200X652=3.56x107mm4Min12最大抗弯应力：X106x75q=l_.-=53.3MPa<295MPq3.56X107底部焊缝最大正应力：1I=RX(2X0.7X10)X1083+2X(2X0.7X10)X200X922=4.89X107mm4X106x100101X103q=_+…=65.9MPa<200MPa4.89X1077T12上述计算结果表明第一类桥台支座满足要求。（2）第二类支座，如图28图28第二类桥台支座*图28第二类桥台支座*4'j'顼d•.-■,260t220■h220J60,29Q-V-纵向水平力：横向水平力：竖向力：（拉力）；（压力）皿）连接角焊缝验算不考虑侧向肋板的作用，即仅考虑通过主梁与底板连梁的角焊缝传递作用力：由于侧向水平力的作用点位于主梁截面中心，因此应考虑水平力引起的弯矩：M=98.8X1.28/2=63.2kN?m在竖向力和弯矩的共同作用下的焊缝正应力为：X106280.9X103a=+—……―=20.4+22.7=43.1MPa500X(0.7X14X632)2X0-7X14X632在水平力作用下的焊缝剪应力为：V324.22+98.82t==27.4MPa2X0.7X14X632综合应力为：ra2r43.12V(Q+t2=V()+27.42=44.7MPa<200MPqK122（B）锚栓抗拉验算锚栓承受竖向力的作用，采用6个M36的锚栓，单个极限抗拉承载力为。锚栓所承受的最大拉力为：280.963.2X1000X680F=,+,_=46.8+31.0=77.8kN<114.4M63X6802（C）埋件验算图29埋件图埋板钢筋分布图1：20200202口妙：）/魅皴为750mm抑樱孔耕]]0qi40]l40]l40jj40jl0q图29埋件图埋板钢筋分布图1：20200202口妙：）/魅皴为750mm抑樱孔耕]]0qi40]l40]l40jj40jl0q'760>ZAI瞬=30剖面A-A岫二451280M=98.8X(2+30)=66.2kN?m拉力:F拉力:F=280.9kN剪力:V=^324.22+98.82=338.9kNVNAs>aaf+0.8af+1.3aafz

rvybyrby剪力:其中:ar=0.85a=(4.0-0.08X20)/竺=0.524v\/300=0.6+0.25x32=其中:ar=0.85VFaaf0.8af1.3aafz

rvybyrby338.9X103280.9X1030.85X0.524X300+0.8X0.975X300X106+1.3X0.85X0.975X300X560=2536+1200+366=4102mm2=20X314.2=6284mm2，因此满足要求。2）当埋件在竖向压力、弯矩和剪力同时作用下:弯矩:M=98.8X八+30=66.2kN?m

压力:剪力:N=156.3kNV=^324.22+98.8压力:剪力:N=156.3kNAV-0.3NM-0.4Nz

Saaf~1.3aafz

rvyrbyAM-0.4NzS0.4aafz其中:ar=0.85av=(4.0其中:ar=0.85av=(4.0-0.08X20)如2=0.524300=0.6+0.25X四=0.97520因此:V-0.3NM-0.4Nzaaf-1.3aafzrvyrby(338.9-0.3x156.3)X1030.85X0.524X300X106-0.4X156.3X560X103+八“IX0.85X0.975X300X560=2185+172.3=2357mm2M-0.4Nz66.2X106-0.4X156.3X560X1030.4ar«bfyz====560mm20.4X0.85X0.975X300X560=200.4ar«bfyz十^一基础验算验算内容：基础底面地基承载力验算基础背面地基承载力验算基础侧面地基承载力验算抗剪栓钉验算施工安装阶段柱脚底板验算基础倾覆验算（考虑结构整体，不会发生平面内倾覆，不需验算）基础底面地基承载力验算已知条件：基础尺寸（单位mm）:b1=7300,b11=3650,a1=4000,a11=1300,h1=9234柱：方柱，A=600mm,B=2000mm设计值：N=,Mx=My=标准值：Nk=,Mxk=Myk=混凝土强度等级：C30,fc=mm2钢筋级别：HRB400,fy=360N/mm2基础混凝土保护层厚度：40mm基础与覆土的平均容重：m3修正后的地基承载力特征值：1000kPa基础埋深：作用力位置标高：

计算要求:基础抗弯计算基础抗剪验算基础抗冲切验算地基承载力验算单位说明：力：kN,力矩：，应力：kPa基底反力计算：统计到基底的荷载标准值:Nk=,Mkx=,Mky=设计值:N=,Mx=,My=承载力验算时，底板总反力标准值(kPa):［相应于荷载效应标准组合］pkmax=(Nk+Gk)/A+|Mxk|/Wx+|Myk|/Wy=kPapkmin=(Nk+Gk)/A-|Mxk|/Wx-|Myk|/Wy=kPapk=(Nk+Gk)/A=kPa各角点反力p1=kPa,p2=kPa,p3=kPa,p4=kPa强度计算时，底板净反力设计值(kPa):［相应于荷载效应基本组合］pmax=N/A+|Mx|/Wx+|My|/Wy=kPapmin=N/A-|Mx|/Wx-|My|/Wy=kPap=N/A=kPa各角点反力p1=kPa,p2=kPa,p3=kPa,p4=kPapmin=<0,地基承载力验算：pk=<fa=,满足pkmax=<*fa=，满足基础抗剪验算：抗剪验算公式V<=*Bh*ft*Ac［GB50010-2002第条］(剪力V根据最大净反力pmax计算)第1阶(kN):V下二，V右二，V上二，V左二砼抗剪面积(m2):Ac下二，Ac右二，Ac上二，Ac左二抗剪满足.基础抗冲切验算：抗冲切验算公式Fl<=*Bhp*ft*Aq[GB50007-2002第条](冲切力Fl根据最大净反力pmax计算)第1阶(kN):Fl下二，Fl右二，Fl上二，Fl左二砼抗冲面积(m2):Aq下二，Aq右二，Aq上二，Aq左二抗冲切满足.基础受弯计算：弯矩计算公式M=1/6*la2*(2b+b')*pmax[la二计算截面处底板悬挑长度]配筋计算公式As=M/*fy*h0)第1阶：M下二，M右二，M上二，M左二，h0=9189mm计算As(mm2/m):As下二36,As右二238,As上二207,As左=238基础板底构造配筋(构造配筋E12@200).底板配筋:X向实配E12@200(565mm2/m)>=As=565mm2/mY向实配E12@200(565mm2/m)>=As=565mm2/m配筋简图267.1J48.扔基础背面地基承载力验算已知条件：基础尺寸(单位mm):b1=9234,b11=4617,a1=4000,a11=2000,h1=5233柱：方柱，A=600mm,B=2000mm设计值：N=,Mx=My林准值：Nk=,Mxk=Myk=混凝土强度等级：C30,fc=mm2钢筋级别：HRB400,fy=360N/mm2基础混凝土保护层厚度：40mm基础与覆土的平均容重：m3修正后的地基承载力特征值：1000kPa基础埋深：作用力位置标高：计算要求：基础抗弯计算基础抗剪验算基础抗冲切验算地基承载力验算单位说明：力：kN,力矩：，应力：kPa基底反力计算：统计到基底的荷载标准值:Nk=,Mkx=,Mky=设计值:N=,Mx=,My=承载力验算时，底板总反力标准值(kPa):［相应于荷载效应标准组合］基底全反力计算出现零应力区，按应力重分布计算：基底各点位置及反力(以左下角为原点):(x,y)反力(x,y)pk=(Nk+Gk)/A=kPapkmax=kPa,pkmin=kPa强度计算时，底板净反力设计值(kPa):［相应于荷载效应基本组合］p=kPapmax=kPa,pmin=kPa各角点反力p1=kPa,p2=kPa,p3=kPa,p4=kPa地基承载力验算：pk=<fa=,满足pkmax=<*fa=，满足基础抗剪验算：抗剪验算公式V<=*Bh*ft*Ac［GB50010-2002第条］(剪力V根据最大净反力pmax计算)第1阶(kN):V下二，V右二，V上二，V左二砼抗剪面积(m2):Ac