高大模板施工方案

商业、办公楼及其地下室工程高大模板施工方案2015年1月第一章编制说明及编制依据1.1编制说明为了保证主体结构施工作业正常进行，特编制此方案指导现场施工。本方案如与工程进度和实际情况相矛盾，应及时补充或修改。1.2编制依据1、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002（2011年版）；2、《建筑施工计算手册》；3、《建筑施工扣件式钢管架安全技术规范》JGJ162-2008；4、品茗施工计算软件。5．《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2013）；6．《工程施工图纸》；第二章工程概况2.1工程概况1.工程总体概况2.本施工方案编制范围的主要概况本方案主要针对支撑高度超过8m区域编制。2.2高大模板区域序号部位层高（m）梁截面（mm）板厚（mm）11栋1-16~1-19×1-A~1-E10.05300×1000、600×1000120第三章支撑系统设计3.1支撑系统选型、选材3.1.1材料准备915×1830×18mm厚的木胶合板、50×100×2000mm的木枋、Φ48×3.5mm钢管，旋转、直角、对接扣件，可调顶托、底座，加工成型的Φ14螺杆、蝴蝶扣、铁丝、步步紧等。3.1.2机具准备电锯、打电钻、扳手、钳子、吊线锤等。3.1.3材料要求钢管采用外径为48mm，壁厚3.5mm，其材质应采用国家现行标准的要求，弯曲变形、锈蚀、有裂缝的钢管不得使用，钢管上严禁打孔；脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm；杉木枋在使用前应认真挑选防止有节疤，其必须具有足够的强度、刚度和稳定性。保证结构、构件各部分形状尺寸和相互间位置的正确。3.2支撑系统构造设计3.2.1梁支模设计模板支撑采用扣件式满堂钢管脚手架搭设，架体钢管全部采用Φ48×3.5钢管，梁两侧立杆间距900mm，，梁下立杆设置顶托，对于H＞600mm的梁可采用双扣件防滑移措施。垂直方向上在架体中部设置一道水平剪刀撑，并在架体最上一道大横杆水平面满布水平剪刀撑，架体水平杆需全部采用顶托与其周围已浇筑完的墙柱进行顶撑或抱柱，以确保架体的整体稳定性。高支模区域内300×1000mm梁中间均另加设一排底撑，600×1000mm梁底加设两排底撑，水平杆与支模架体连成整体。3.2.2板支模设计板底立杆间距采用1.2m×1.2m，底板立杆排杆时根据梁间距适当调整间距，但必须控制在1.2m以内，扫地杆采用纵横双向布置，离地不超过200mm。所有立杆顶设置顶托（上顶托伸长不超过200mm），顶托内设双钢管；下部设置底座及垫板，垫板采用模板并不小于20×20cm。沿立杆高度方向设置大横杆，步距为1.5m，并且在板底设置一道水平杆，纵横双向布置。在板跨中沿水平方向每四跨沿架高设置一道剪力撑，剪刀撑纵横双向设置，并在架体上、中、下各设置水平剪刀撑一道。3.2.3保证高大模板整体稳定的构造措施：a）、为了保证高支模架体的稳定及结构安全，采取所有高支模部位柱先浇筑，再进行梁板浇筑，梁板浇筑时应对称浇筑。b）、纵横水平拉杆与周围已浇注梁、板、柱的采用钢管拉结、抱箍措施，与周边非高支模区支撑体系的采用水平杆全部整体连接。第四章施工部署4.1项目组织机构4.2施工准备4.2.1技术准备1）图纸会审为了及时发现问题，以便后期施工的有序进行。项目部组织本项目人员认真仔细查阅图纸，积极做好图纸会审工作。2）施工方案编制提前编制高大模板施工方案。3）技术交底针对方案积极组织相关人员的技术交底工作，让大家更加了解设计意图和要求，熟悉工程施工方法、操作工艺、技术措施以及质量、安全要求等，以保证工程施工的进度、质量和安全。4.2.2物资准备50×100×2000木枋，915×1830×18模板，48×3.5×6000钢管，可调顶托、底托，加工成型的Φ12、14、螺杆、蝴蝶扣、铁丝、步步紧等，所有材料均须至少提前一周计划至材料部门。第五章高支模施工5.1施工顺序5.1.1施工部署：按施工组织计划要求按时进场组织高支模施工。5.1.2施工工艺流程：1）、柱、剪力墙：柱墙内渣子清理→弹柱墙位线（注意将边线引出）→钢筋绑扎、预留洞口留设→办理工序交接手续→安装柱、墙模→加固柱、墙模→校正并安斜撑→自检、互检→验收→移交砼工种。2）梁板模：弹线→搭架→安装梁底模→安装梁侧模→安装板模→绑梁钢筋→绑板筋→自检、互检合格后验收，办交接手续，移交砼工种。5.2支撑系统安装5.2.1支模要求柱墙：其垂直度及平整度达到规范要求；梁板：其平整度及接缝等质量要求达到规范要求。5.2.2柱模柱模采用18厚胶合模，木枋采用2m长50×100mm木枋，钢管采用A48×3.5钢管。接头位置砼凿毛，用钢丝刷冲洗干净，柱子钢筋绑扎完毕后，在柱子的立筋上套上砼垫块，把事先配置好的柱子模板拼装上，用钢管加φ14加工成型的螺杆初步固定好，用线锤或经纬仪校正调直。在配置柱子模板时在柱子底部的一边留出清扫洞口，清扫洞口留设200×200mm，待柱子模板校正好后用水把积在柱子底部的木屑、灰尘等冲洗干净，然后封上模板。柱底处理：在模板底钉压脚线。5.2.3梁模板梁加固按下图施工：5.2.4板模板板模在梁模支好后进行，采用木胶合板拼装，铺设在50×100木方底楞上，底楞搁置在架体上，木枋为50×100@300。平板模板安装时，先在次梁模板的两侧板上弹水平线，水平线的标高应为平板顶标高减去平板模板的厚度再减去底楞的高度，然后按水平线钉上托木，托木上口与水平线平齐，再把靠梁模旁的底楞先摆上，等分底楞间距，摆中间部分的底楞,最后在底楞上钉平板模。为了方便拆模，只在模板的两端处钉牢，中间部分尽量少钉钉子。板模安装顺序为：搭设支架及拉杆→铺木方底楞→调平柱顶标高→铺设模板→检查模板平整度并调平→检查模板的拼缝。5.2.5模板支设的要求5.2.5.1模板及其支撑体系应具有足够的强度、刚度、稳定性，支模架（模板支柱和斜撑下）的支撑面应平整压实，并有足够的承压面积。5.2.5.2模板工程在施工后还应检查预埋、预留孔洞，以确保预埋、预留孔洞的位置、尺寸、数量须准确无误。5.2.5.3柱子模板接缝控制模板制作时保证几何尺寸精确，拼缝严密，材质一致，模板面板拼缝隙高差、宽度应≤1mm。模板接缝处理要严密。模板内板缝用双面胶封闭，以防漏浆。模板周转次数严格控制，周转三次后需进行全面检修。5.3验收及拆除的批准程序5.4砼浇筑砼筑时应连续进行，如必须间歇，时间要尽量缩短，砼振捣采用插入式高频振动棒，振动棒插点要均匀，采用交错式的次序，移动距离不得超过作用半径的1.5倍，振动棒要快插慢拔，振动时间控制在20～30s。砼振动棒移动方式如下图所示：梁、板砼同时浇筑，浇筑方法应由一端开始用“赶浆法”推进，先将梁分层浇筑成阶梯形，当达到楼板位置时，再与板砼一起浇筑。施工顺序：柱混凝土先浇至梁底→第二次浇筑梁混凝土→第三次浇筑本层板混凝土。砼浇筑完毕后，常温下在12个小时之内加以覆盖，并浇水养护。高温下6小时之内要浇水养护。梁板等水平构件应不间断浇水，保持湿润。保证这些关键构件始终处于湿润状态，养护时间为浇筑后不少于7天，以确保结构砼强度。5.5支撑系统拆除5.5.1拆模时间规定：板及梁底模拆除必须由栋号长提出申请办理好拆模许可证后方可拆除。注意梁板砼施工时要留置1~3组同条件养护试块，利用砼试块强度作为拆摸最有利的证据，确保工程质量和安全。底模支架拆除时，砼强度应符合下表要求：结构类型结构跨度（M）按设计的砼强度标准值的百分率板>2≤875%>8100%梁≤875%>8100%悬臂构件100%5.5.2模板拆除的顺序：①拆模的顺序应遵循“先支后拆”、“先拆不承重的模板,后拆承重部位的模板”、“自上而下,先拆侧向支撑,后拆竖向支撑”的原则。②模板拆除由谁支谁拆,其好处是支模班组人员熟知情况,易找到拆模的关系点,对拆模速度、安全、模板及配件的保护有利。③拆下的模板转运堆码清理,每个班组应由专人负责、分类堆码，并急时清理，涂刷脱模剂，局部损坏需进行修补。若有影响到拼模质量或刚度、稳定性不能满足使用要求时，需及时修补和更换。5.5.3拆模时安全注意事项：①拆模时应按拆模原则及拆模顺序进行,架上作业应事先从拆模关键点入手并铺设一块稳妥平台后再进行模板拆除。平台架与外脚手架脱开。②外架上不得堆放拆除的材料。③拆摸时不得用大锤、撬棍硬撬猛砸，以免砼结构的外形和内部受到损伤。④拆下的配件(螺帽、螺杆、蝴蝶卡等)应成串、成捆转下，不得随意往下抛物，以免伤人。⑤拆模作业层外脚手架需全封闭，防止架料等物件坠落。第六章施工安全管理6.1施工安全管理机构组长：项目经理副组长：生产经理、专职安全主任组员：项目技术负责人、安全员、设备主管、材料主管、主管施工员、钢筋班组长、木工班组长、混凝土班组长；6.2施工安全管理措施1）凡进入施工现场的施工人员，必须首先进行安全教育，未经安全教育的施工人员不得上岗。新工人必须经培训后方可上岗。2）楼板的洞口应采取如下措施进行防护：80～150cm的洞口采取牢固材料覆盖固定，150cm以上的大洞口设立防护拦杆，洞口下挂设安全网。3)当支拆模板及其它工种进行上下主体进行交叉作业时，不得在同一垂直方向操作，下层作业必须处于上层高度确定的可能坠落半径之外。不符合上述条件时，应设置安全防护层。4)模板、脚手架在拆除时，下方不应有其他操作人员。5)高处作业人员携带的工具、物品、均因放置工具箱内，严禁随处乱放。6)模板的装拆必须按规定的程序进行，装拆模板时，上下应有人接应。模板应随拆随运，不得堆放在脚手架上，严禁抛掷踩撞，若中途停歇，必须把活动部件固定牢靠。7)装拆模板必须有稳定的登高工具。安装墙柱模板时，应随时支撑固定，防止倾覆。拆除承重模板时，为避免突然整块塌落，应先设立临时支撑，再进行拆卸。8)遇到下雨时，严禁急速跑下遮雨，严禁爬架体上下。9)因梁底是用双扣件来承载梁的力，故对所有梁底双扣件都必须100%检查、验收。第七章质量保证措施7.1质量控制管理流程模板工程施工质量控制程序框图7.2质量管理制度7.2.1材料设备检验制度1)材料供应商的考察和选择：根据工程物资的类别和要求，了解市场信息，初步确定供应商名单，组织有关人员对报选供应商(包括生产厂家和销售商)进行考察，分析比较考察结果，确定满足要求的合格供应商。2)采购计划：项目经理部物资采购计划的编制和审批①项目经理部有关人员根据工程需要于每月25号前编制月物资需用计划报项目技术负责人审批后交项目材料采购员，物资需用计划中需注明工程名称产品、型号规格、数量、质量要求、需用时间等；②项目材料采购员根据物资需用计划和采购权限，编制采购计划报项目经理审批后实施采购，并将采购计划报公司材料部备案。3)采购实施：材料采购员根据已审批的采购计划，在《合格供应商名册》中选择合适的供应商进采购。4)项目质安部负责监督本工程采用的主要材料、半成品、成品、建筑构配件、器具和设备进行现场验收。凡涉及安全、功能的有关产品，按照各专业工程质量验收规范进行复检，并督促实行见证取样。5)由项目材料员负责进场材料的检验。主要对产品的外观质量、规格、品种、数量、型号等进行观察、测量、检查验收；核验合格证或质量证明书或试验检验报告单。并由材料员及时向项目资料员提供与材料有关的各种有效证明。有效证明上应注明材料的品种、规格、进场时间等。6)由项目试验员负责取样送检、填写材料/构配件报审表、材料进场认证单。所有材料/构配件报监理、建设单位审批后方可使用。国家规范必须取样试验的物资，由项目试验员按广州市送检规定取样送检。7.2.2质量检查制度1)工程实行坚持自检、互检和交接检的三检制度；由操作工人在完成每个分部分项工程后，先进行自检，自检完成后报劳务队管理人员检查，检查整改完成后报项目部质检部门、劳务队管理人员一起组织检查，再报甲方及监理验收；验收后方可进行下一道工序工程施工。2)过程检查：工程质量施行过程监控制度，由项目质检员及各专业分项工长进行施工过程质量监控，现场发现质量隐患，现场解决。3)出现重大质量隐患及质量事故，应由操作工人、劳务队报项目部，项目部研究讨论处理后报请公司。4)质量评定：各个分部分项工程完成后，由项目部技术部组织各专业工长、技术员、劳务队管理人员对分项工程进行质量实测实量，进行分项工程质量评定。7.2.3质量验收制度1)单位工程质量验收制度：工程完工后，由施工单位、质检单位、设计单位、监理单位、勘察单位及建设单位共同参与，确定工程质量验收等级，进行竣工验收，填写单位工程质量竣工验收记录；2)分部工程质量验收：由总监理工程师组织建设单位项目负责人、施工单位项目负责人及有关勘察、设计单位进行验收，填写分部工程验收记录；3)分项工程质量验收：由监理工程师组织建设单位、施工单位主要负责人进行分项工程质量验收，填写分项工程质量验收记录；4)检验批质量验收：由监理工程师组织建设单位工地代表、施工单位负责人进行质量验收，填写检验批质量验收记录。5)隐蔽工程验收:隐蔽工程被隐蔽前由专职质检员填写隐蔽工程验收记录并提前一天通知监理单位及业主、项目专项工长、作业班长等有关单位或部门的人员（是否通知设计单位及政府质监部门参加则按当地质监部门的规定进行）共同参加隐蔽验收。工程隐蔽记录经监理工程师签认后，方进入下道工序；隐蔽工程验收时发现的问题，由施工工长组织进行整改。整改后须通知顾客代表或监理工程师对整改部位进行验收，复检合格后方可进入下道工序。6)材料验收：物资的进场检验由项目材料员负责进行,检验内容主要为核验出厂合格证或质量证明书或试验检验报告单,查验产品的品种、规格、型号、数量等，检查产品的外观质量。并由项目材料员及时向项目资料员提供与材料有关的各种有效证明。有效证明上应注明材料的品种、规格、进场时间等。非原件证明还必须盖有红章，并注明原件存放处。7.2.4公司工程质量管理部门对项目的质量检查与监督公司工程质量管理部门负责对工程项目质量进行监督。分公司每个月对项目进行一次检查，公司每季度组织一次质量检查，对检查中发现的问题以书面形式通知项目及时整改，并对整改项进行跟踪处理。7.3保证工程质量的技术措施7.3.1基础工作施工前，应严格按照国家现行施工规范和验评标准编写施工方案。认真组织学习执行有关规章制度，对全体人员进行质量意识教育，树立“质量是企业的生命”和“为用户服务”的思想。按照ISO9002体系运行文件的要求建立质量保证组织体系，设立专职质检员，建立岗位责任制，并建立相应的台帐，单位的领导要经常检查质量保证体系的运转情况。要根据专业特点制定本工程的质量管理重点，并成立QC小组，经常开展质量分析活动和劳动竞赛活动，做好记录。7.3.2物资检验规定工程所用模板、木枋、钢管、扣件等材料应根据现场需要的规格、数量采购。各种规格应齐全。材料进场后材料部门对数量规格进行验收，木工工长对材料的材质、质量进行检查不符合要求的应进行退换。对于钢模板应按钢模板的检查要求进行检查，不符合要求的应责令大模板厂家进行修整，使其符合要求，对于修整不合格的个别模板，应退回厂家重新加工，坚决不准使用到工程上。7.3.3过程检验及报验规定严格执行国家现行规范、标准及企业的各项规定，严格按照施工图纸和方案要求进行施工。模板施工之前，严格按工艺标准要求对操作班组进行技术、质量交底。使每个操作人员清楚了解自己所干工作的具体要求。工程施工实行“三检制”，应认真抓好班组的自互检工作，设立专职质检员，督促班组的自互检并填写检查记录。施工过程中应严格按照《砼结构工程施工及验收规范》（GB50204-92）中有关要求进行检查控制。现浇结构模板安装的允许偏差（mm）项目允许偏差轴线位置5底模上表面标高±5截面内部尺寸基础±10柱、墙、梁+4，-5层高垂直全高≤5m6全高＞5m8相邻两板表面高低差2表面平整（2m长度上）5质检人员必须在施工过程中严格把关，控制施工过程中的质量，发现影响质量的问题，立即督促操作者及时整改，把质量问题控制在施工过程中，通过过程控制使最后验收时一次优良的通过。各分项工程施工完毕并自检合格后，由工长填好预检表格及质量评定报质检员处，由质检员检查后核定该分项工程的质量等级后，填写报验单报监理复查验收并核定质量等级。所有资料应跟随现场施工进度，不得后补。严格按照“三检制”组织检查各道工序的施工质量。做到检查上道工序，保证本道工序，服务下道工序。真正做到严格控制工序质量，不合格的工序不移交。第八章监测措施1）、监测项目：支架沉降、位移和变形。2)、测点布设：本工程支架规模较小，高大支模范围内设一个监测剖面，在监测面上布设2个支架水平位移观测点、3个支架沉降观测点及3个稳定性沉降观测点。3)、监测的频率：在浇筑混凝土的过程中实施连续监测。11、监测方案1）根据有关高支模体系的规定，我司准备在现场采用钢尺、线锤、水准仪和经纬仪对高支模系统进行施工过程的监测。因此，结合本工程的特点，制定了以下支架体系的沉降、位移观测方案；2）由于框架梁的自重较大，故观测点以框架梁为主要观测对象；3）由于本工程超高模板支顶采用扣件钢管脚手架，间距较密，且框架梁在建筑物内部，采用的观测设备受到很大的限制，为此本工程的沉降观测采用了线锤+钢尺的形式来测量其沉降值、位移偏量；4）观测的基准点设置在建筑物外围，测量时将基准点引测至建筑物内；5）观测点布置：本工程高支模的观测点分沉降观测点及位移观测点,设置方法如下：6）观测方法：将观测基准点引测至一个约50cm高的角钢上，并将其底座通过螺栓固定在底板上；测量时，用钢尺测量线锤、焊接钢筋的标高，并在角钢上作原始标记；7）测量时间：模板的沉降测量由专人专职负责。在开始浇筑前测量一次，记录此值并以此值为初始值；在浇筑时，每隔30min测量一次，并与初始值相对比，得出沉降、位移量；浇筑完成后，每隔1h观测一次；模板的沉降测量到浇筑完成后12h后结束。扣件式钢管脚手架高支模搭设允许偏差及监测变形允许值、预警值可参考下表格式列出：序号项目搭设允许偏差变形允许值变形预警值检查工具1立杆钢管弯曲3m<L≤4m4m<L≤6.5m≤12≤20//吊线和卷尺2水平杆、斜杆的钢管弯曲L≤6.5m≤30//吊线和卷尺3立杆垂直度全高≤20//经纬仪及钢板尺4立杆脚手架高度H内≤25//吊线和卷尺5立杆顶水平位移/≤2020经纬仪及钢板尺6支架整体水平位移/≤2020经纬仪及钢板尺7立杆基础沉降/≤1010经纬仪及钢板尺8)注意事项：对焊接钢筋、线锤、标示角钢做好保护，并挂好警示牌，防止人为破坏。当沉降量超出预警值时，立即通知作业人员进行疏散，并通知相关部门人员来处理。9）高支模板工程安全管理：a、对支架设专人负责进行经常检查和保修修工作。b、浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况时应及时排除险情，必要时暂停止施工。c、项目经理在浇砼时上楼面不少于一次，专职安全员全过程监控。第九章应急预案9.1应急领导机构项目部应急领导机构组成人员如下：组长：项目经理全面负责应急处理工作，领导应急处理的指挥和协调，向公司急领导小组、安全生产委员会和总经理报告应急处理工作；副组长：生产经理负责组织应急情况的处理，指挥重大事故的救治和善后；通讯联络、车辆调度，和地方消防、医疗机构联络沟通；负责本项目部应急情况的指挥和协调。副组长：专职安全主任负责组织紧急救治和现场保护;组织对人员和财产的抢救工作。组员：项目技术负责人、安全员、设备主管、材料主管、钢筋班组长、木工班组长、混凝土班组长；负责应急处理的物资准备及调度，协助副组长处理应急情况；成立义务消防队，负责火灾应急义务消防，现场保安和班组长为义务消防队员。9.2高支模失稳的应急措施高支模在浇灌砼时，应有专门的管理人员对架体进行观测，观测的内容有架体的变形和板面砼的沉降。当观测数据超过警戒严值时或目测架体变形有可能导致失稳破坏时，应采取如下应急措施：1)立即停止砼的浇灌，立即把浇灌砼的施工人员从操作面疏散到安全地带部位或从安全通道疏散到地面上；2)立即把在架体内值班的人员或架体有可能坍塌影响到的范围内的所有人员疏散到安全地带，并划出危险区域，拉起警戒线，由保安负责不准人员靠近；3)现场值班的项目最高级别的负责人马上报告给应急小组组长及相关负责人，主要说明有可能失稳的部位、目前砼浇灌量、已经采取的应急措施；4)应急小组组长在接到紧急情况报告后，如能在最短时间赶往现场不耽误救援，则应给报告者下一步的应急指示，并当即赶到现场进行指挥；否则应授权给现场最高负责人或能及时赶往现场的项目最高负责人承担起应急救援职责；5)应急领导人赶到现场后，应快速了解现场的实际情况，检查人员是否全部疏散到了安全地带，检查已经采取的应急措施是否合理和有效；6)继续对架体的变形进行观测，应急小组人员应召开紧急会议，初步分析架体失稳的原因，确定进一步的安全应急措施；7）一般来说，高支模变形过大有可能失稳时，只要采取了以上措施，如果变形没有进一步扩大，在砼初凝后，随着时间的推移，架体会越来越来安全，这时经过对现场进行察看，判断架体不可能坍塌时，则可以对架体进行加固后，然后对已浇砼进行处理。9.3高支模坍塌的应急措施1）发生坍塌事故时，事故发现人员应高声呼救，现场砼浇灌值班最高级别管理人员应立即按以下程序进行应急处理：=1\*GB3①立即停止砼的浇灌，立即把施工人员从操作面上有组织的疏散到安全部位或从安全通道疏散到地面上；=2\*GB3②立即把架体有可能再次坍塌影响到的范围内的地面人员疏散到安全地带，并划出危险区域，拉起警戒线，由保安负责不准人员靠近；=3\*GB3③在坍塌后的安全区域立即组织抢救从操作面上掉下来的施工人员；=4\*GB3④立即指挥通讯组人员通知应急小组组长，主要说明坍塌部位、坍塌面积、有无伤亡、目前采取的应急措施、是否需要派救护车、消防车或警力支援到现场实施抢救；=5\*GB3⑤立即通知现场医生赶到出事地点，如需要可直接拨打120等求救电话。=6\*GB3⑥清点现场人数，确定被埋、压人员的数量和位置。2）应急小组组长在接到紧急情况报告后，如能在最短时间赶往现场不耽误救援，则应给报告者下一步的应急指示，并当即赶到现场进行指挥；否则应授权给现场最高负责人或能及时赶往现场的项目最高负责人承担起应急救援职责；3)应急领导人赶到现场后，应快速了解现场的实际情况，检查人员是否全部疏散到了安全地带，检查已经采取的应急措施是否合理和有效；并召开紧急会议，确定下一步的救援措施，根据现场的实际情况确定是否要往上一级主管部门报告；4)技术支持组根据事故情况尽快确定抢险技术措施，抢险组及时将参加抢险人员召集到事故现场，后勤保障组立即组织将救援物资设备调往事故现场。技术支持组将抢险技术措施准确无误地向抢险人员进行交底，抢险组根据技术措施组织抢险人员进入事故现场进行抢救。5)如果存在继续坍塌的可能，由组长决定是否撤离救援现场，如果坍塌有不断发生扩大的情况，组长应立即通知所有救援人员终止救援，迅速撤离到安全区域。60在确定坍塌没有继续扩大的可能后，根据确定的被埋人员的位置和被埋的方式立即投入救援：=1\*GB3①首先自上而下清理被埋压者上方的松散的模板、木枋、砼及其它有可能掉下伤人的小型物体；=2\*GB3②然后把被压或被埋人员扒出；7）人员救出后，由现场医生对伤者进行处理，对轻伤人员在现场采取可行的应急抢救，如现场包扎止血等措施，防止受伤人员流血过多造成死亡事故发生；重伤人员由医疗救护组送外抢救。8）高支模坍塌事故所造成的伤害主要是机械性窒息引起呼吸功能衰竭和颅脑损伤所致中枢神经系统功能衰竭，因此紧急工作组成员必须熟练掌握止血包扎、骨折固定、伤员搬运及心肺复苏等急救知识与技术等。9）其他组员采取有效措施，防止事故发展扩大，或再次发生事故。10）警戒保卫组应在事故现场周围建立警戒区域实施交通管制，维护现场治安秩序。11）各作业班组要清理撤离人员人数，发现有人员失踪时要立即报告应急小组。12）疏散人员要服从指挥人员的疏导要求，有秩序地进行疏散，做到不惊慌失措，勿混乱、拥挤，减少人员伤亡。13）警戒保卫组组织人员封锁事故现场，设立警戒线，将无关人员清理出现场，并保证救援通道的畅通，派人在大门口或关键路口迎接来救护的车辆。14）如果120没有及时赶到，由自己派车送往医院时，要及时与医院联系，做好抢救的准备，避免延误时间。9.4应急过程中防止二次伤害的措施1）在现场救援时，应急小组领导要专人对有要好朋友或亲属被埋、压的人员的情绪，防止其不当救援引起二次坍塌伤人伤已；2）在清理被埋压者上方的松散的模板、木枋、砼及其它有可能掉下伤人的小型物体，在其下方要做好防护，避免在清理过程中物体掉下对被压者者二次物体打击等二次伤害；3）如果被埋人员被架子压住，首先应由技术人员判断架子情况，如要加固，则应由专业架子工按方案进行可靠的加固并确定破坏的杆件拆除或切割后其上变形的架子不再坍塌时，方能手工拆除或用气割等方法割断架管救出被埋人员，避免发生架体二次坍塌引起对伤者或救援人员的伤害；4）如果被埋或被压人员有钢筋或其它物体穿过身体，严禁救援人员把物体拔出，应用气焊或其它措施割断物体，让物体留在体内再到医院由医生处置。避免不正确的拔出造成大出血引起二次伤害；5)架子坍塌时，要有专门的安全警戒小组对现场进行警戒，无关人员不得靠近围观或通过；避免引起二次事故的发生；6)当用锄头等铁制工具扒开垃圾时，对可能埋有人的地方采用扒的办法，禁止用力往下挖，避免挖到人体引起二次伤害；7)在清理高支模变形的架体时，如果是清理高于2米的物体，必须要有防护措施，能挂安全带的地方救援人员要系好安全带，避免清理时施工人员高处坠落引起二次伤害；8)在割除变形的钢筋或钢管时，要注意有些弯曲变形的钢筋或钢管在割开时会反弹，人员不能站在反弹的方向进行切割，避免钢筋或钢管断开时突然的反弹力伤人引起二次伤害；9)救援区域的临边洞口等要进行封闭，避免救援人员在救援时掉下造成二次高处坠落的发生。9.5心理辅导与人体工效1)如果被埋、压人员短时间内无法救出，对被埋、压者进行心理安慰，使其心情平静，便于救援者采取合理和有效的措施进行救援。2)事故发生后，应急小组人员要有专人对有朋友或亲人被压、埋人员的心理抚慰，避免其情绪激动做出不当的救援行动；对于哭闹的妇女要劝其冷静或劝其离开救援现场，避免其哭闹影响救援人员或被压、埋人员的情绪，有利于救援行动的正确实施；3)事故发生后，要对现场进行停工，根据事故发生的原因对现场的所有施工人进行通报和心理疏导，避免工人产生心理阴影而发生其它事故；4)如果伤者住院，要有专人陪护，最好由朋友或亲属陪；如因工致残，伤者有可能情绪失控或悲观低落，这时公司领导或项目领导要出面进行劝慰，鼓励其树立生活的勇气，并承诺应该承诺的一些要求，帮助其快速恢复5)抢险过程中，应选择个性成熟、冷静，心理素质良好和表达能力强的人员进行报警、沟通和协助处理事故；撤离作业人员时，要选择年青力壮、心理素质良好并有安全经验的人员检查作业面及撤离路线的安全防护情况，有序组织作业面人员的撤离。救援过程应安排专人监视抢险人员的体力、动作和防护用具的完好性等，防止其体力不支或其他原因受到伤害；安排专人监视救援设备是否正常运行，相互间是否保持安全距离，救援工具和用品的使用是否合理，防止出现设备和工具使用不当产生救援设备和人员的误伤事故。同时，应安排划出警戒线和禁入地区，防止无关人员靠近。根据现场情况，为救援人员提供必要的休息、通讯、饮食、取暖、交通和医疗保障等。第十章扣件式钢管架计算书10.1JZL300×1000模板支撑计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性混凝土梁截面尺寸(mm×mm)300×1000新浇混凝土梁计算跨度(m)17.2梁侧楼板厚度(mm)120新浇混凝土结构层高(m)10.05二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(B)梁跨度方向立柱间距la(mm)1200梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)1200、1200混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)450每跨距内梁底支撑小梁根数5梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000按四等跨连续梁计算，简图如下：W＝bh2/6=300×15×15/6＝11250mm3，I＝bh3/12=300×15×15×15/12＝84375mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2]×0.3＝9.86kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×0.3＝9.331kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×0.3＝0.529kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×1]×0.3＝7.68kN/m1、抗弯验算σ＝Mmax/W＝(0.107×9.331×0.32+0.121×0.529×0.32)×106/11250＝8.5N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2l4/(100EI)＝0.632×7.68×3004/(100×10000×84375)＝0.466mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)Rmax＝1.143q1静l+1.223q1活l＝1.143×9.331×0.3+1.223×0.529×0.3＝3.394kN标准值(正常使用极限状态)R'max＝1.143q2l＝1.143×7.68×0.3＝2.633kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态承载能力极限状态：面板传递给小梁q1＝3.394/0.3＝11.313kN/m小梁自重q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3＝0.073kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2)]×(0.45-0.3/2)/2×0.3+0.9×1.35×0.5×(1-0.12)×0.3＝0.425kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2)]×(0.9-0.45-0.3/2)/2×0.3+0.9×1.35×0.5×(1-0.12)×0.3＝0.425kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q1＝2.633/0.3＝8.778kN/m小梁自重q2＝(0.3-0.1)×0.3＝0.06kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(0.1+(24+1.1)×0.12)×(0.45-0.3/2)/2×0.3+0.5×(1-0.12)×0.3＝0.272kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)×0.12)×(0.9-0.45-0.3/2)/2×0.3+0.5×(1-0.12)×0.3＝0.272kN1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.126×106/83330＝1.508N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)Vmax＝1.993kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.993×1000/(2×50×100)＝0.598N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)νmax＝0.012mm≤[ν]＝l/250＝450/250＝1.8mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝0.162kN，R2＝3.986kN，R3＝0.162kN正常使用极限状态R1＝0.117kN，R2＝2.996kN，R3＝0.117kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3.5可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二由上节可知R＝max[R1，R2，R3]/2＝1.993kN，R'＝max[R1'，R2'，R3']/2＝1.498kN1、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.961×106/5080＝189.159N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)Vmax＝3.79kNτmax＝2Vmax/A=2×3.79×1000/489＝15.502N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)νmax＝2.56mm≤[ν]＝l/250＝1200/250＝4.8mm满足要求！4、支座反力验算承载能力极限状态图一立柱2：R2＝18.079kN，同理可得立柱1：R1＝0.735kN，立柱3：R3＝0.735kN图二立柱2：R2＝3.986kN，同理可得立柱1：R1＝0.162kN，立柱3：R3＝0.162kN正常使用极限状态图一立柱2：R2＝13.589kN，同理可得立柱1：R1＝0.531kN，立柱3：R3＝0.531kN图二立柱2：R2＝2.996kN，同理可得立柱1：R1＝0.117kN，立柱3：R3＝0.117kN七、纵向水平钢管验算钢管类型Ф48×3.5钢管截面面积A(mm2)489钢管截面回转半径i(mm)15.8钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)12.19钢管截面抵抗矩W(cm3)5.08钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125钢管抗压、弯强度设计值[σ](N/mm2)205由小梁验算一节可知R＝max[R1，R3]＝0.162kN，R'＝max[R1'，R3']＝0.117kN1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.078×106/5080＝15.376N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)Vmax＝0.308kNτmax＝2Vmax/A=2×0.308×1000/489＝1.26N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.2mm≤[ν]＝l/400＝1200/400＝3mm满足要求！4、扣件抗滑计算Rmax2＝0.735kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！八、立柱验算钢管类型Ф48×3.5立柱截面面积A(mm2)489回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15λ=h/i=1500/15.8=94.937≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.634立柱最大受力N＝max[R'max2左+N边1，Rmax1，R'max2右+N边2]+0.15×(10.05-1)＝max[0.735+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1]×(1.2+0.45-0.3/2)/2×1.2，18.079，0.735+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1]×(1.2+0.9-0.45-0.3/2)/2×1.2]+1.358＝19.437kNf＝N/(φA)＝19.437×103/(0.634×489)＝62.695N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝Rmax＝18.079kN≤[N]＝30kN满足要求！10.2KL600×1000mm模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称KL600×1000新浇混凝土梁计算跨度(m)13混凝土梁截面尺寸(mm×mm)600×1000新浇混凝土结构层高(m)10.05梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(B)梁跨度方向立柱间距la(mm)1200梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)1200、1200混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)400,800每跨距内梁底支撑小梁根数5梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000按四等跨连续梁计算，简图如下：W＝bh2/6=600×15×15/6＝22500mm3，I＝bh3/12=600×15×15×15/12＝168750mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2]×0.6＝19.721kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×0.6＝18.662kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×0.6＝1.058kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×1]×0.6＝15.36kN/m1、抗弯验算σ＝Mmax/W＝(0.107×18.662×0.32+0.121×1.058×0.32)×106/22500＝8.5N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2l4/(100EI)＝0.632×15.36×3004/(100×10000×168750)＝0.466mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)Rmax＝1.143q1静l+1.223q1活l＝1.143×18.662×0.3+1.223×1.058×0.3＝6.788kN标准值(正常使用极限状态)R'max＝1.143q2l＝1.143×15.36×0.3＝5.267kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态承载能力极限状态：面板传递给小梁q1＝6.788/0.6＝11.313kN/m小梁自重q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3＝0.073kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2)]×(0.6-0.6/2)/2×0.3+0.9×1.35×0.5×(1-0.12)×0.3＝0.425kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2)]×(1.2-0.6-0.6/2)/2×0.3+0.9×1.35×0.5×(1-0.12)×0.3＝0.425kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q1＝5.267/0.6＝8.778kN/m小梁自重q2＝(0.3-0.1)×0.3＝0.06kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(0.1+(24+1.1)×0.12)×(0.6-0.6/2)/2×0.3+0.5×(1-0.12)×0.3＝0.272kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)×0.12)×(1.2-0.6-0.6/2)/2×0.3+0.5×(1-0.12)×0.3＝0.272kN1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.12×106/83330＝1.442N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)Vmax＝2.277kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.277×1000/(2×50×100)＝0.683N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)νmax＝0.029mm≤[ν]＝l/250＝400/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝0.038kN，R2＝3.901kN，R3＝3.901kN，R4＝0.038kN正常使用极限状态R1＝0.04kN，R2＝2.981kN，R3＝2.981kN，R4＝0.04kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3.5可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二由上节可知R＝max[R1，R2，R3，R4]/2＝1.95kN，R'＝max[R1'，R2'，R3'，R4']/2＝1.491kN1、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.94×106/5080＝185.078N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)Vmax＝3.708kNτmax＝2Vmax/A=2×3.708×1000/489＝15.168N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)νmax＝2.548mm≤[ν]＝l/250＝1200/250＝4.8mm满足要求！4、支座反力验算承载能力极限状态图一立柱2：R2＝17.689kN，同理可得立柱1：R1＝0.172kN，立柱3：R3＝17.694kN，立柱4：R4＝0.172kN图二立柱2：R2＝3.9kN，同理可得立柱1：R1＝0.038kN，立柱3：R3＝3.901kN，立柱4：R4＝0.038kN正常使用极限状态图一立柱2：R2＝13.526kN，同理可得立柱1：R1＝0.181kN，立柱3：R3＝13.521kN，立柱4：R4＝0.181kN图二立柱2：R2＝2.982kN，同理可得立柱1：R1＝0.04kN，立柱3：R3＝2.981kN，立柱4：R4＝0.04kN七、纵向水平钢管验算钢管类型Ф48×3.5钢管截面面积A(mm2)489钢管截面回转半径i(mm)15.8钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)12.19钢管截面抵抗矩W(cm3)5.08钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125钢管抗压、弯强度设计值[σ](N/mm2)205由小梁验算一节可知R＝max[R1，R4]＝0.038kN，R'＝max[R1'，R4']＝0.04kN1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.018×106/5080＝3.607N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)Vmax＝0.072kNτmax＝2Vmax/A=2×0.072×1000/489＝0.296N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.068mm≤[ν]＝l/400＝1200/400＝3mm满足要求！4、扣件抗滑计算Rmax2＝0.172kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！八、立柱验算钢管类型Ф48×3.5立柱截面面积A(mm2)489回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15λ=h/i=1500/15.8=94.937≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.6341、风荷载计算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×1.2×1.52/10＝0.067kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+0.9×1.4×2]×0.6＝17.95kN/m2)小梁验算F1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.6-0.6/2)/2×0.3＝0.202kNF2＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1.2-0.6-0.6/2)/2×0.3＝0.202kNq1＝10.313kN/mq2＝0.073kN/m同上四～七计算过程，可得：立柱最大受力N＝max[R'max2左+N边1，Rmax1，R'max2右+N边2]+0.15×(10.05-1)+Mw/lb＝max[0.308+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1.2+0.6-0.6/2)/2×1.2，15.458，0.308+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1.2+1.2-0.6-0.6/2)/2×1.2]+1.358+0.067/1.2＝16.871kNf＝N/(φA)+Mw/W＝16.871×103/(0.634×489)+0.067×106/5080＝67.679N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝Rmax＝17.694kN≤[N]＝30kN满足要求！十、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝16.871/(1×0.15)＝112.476kPa≤fak＝140kPa满足要求！10.3板模板计算书（120mm）计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板支撑高度10.05新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)16.2新浇混凝土楼板边宽B(m)16.2二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计模板支架高度(m)10.05立柱纵向间距la(mm)1200立柱横向间距lb(mm)1200水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)300立柱距混凝土板长边的距离(mm)300主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁两端各悬挑长度(mm)250，250主梁两端各悬挑长度(mm)250，250结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×1=6.511kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.511×0.32/8，0.108×0.32/8+3.15×0.3/4]=0.237kN·mσ＝Mmax/W＝0.237×106/37500＝6.332N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.112kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×3.112×3004/(384×10000×281250)＝0.117mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67因[B/lb]取整＝[16200/1200]取整＝13，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.018kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.073kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.945kN/mM1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×1.073×1.22+0.121×0.945×1.22＝0.33kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.097kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.097×1.22+0.21×3.15×1.2，0.107×0.097×1.22+0.181×3.15×1.2]＝0.805kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.018×0.252/2，0.097×0.252/2+3.15×0.25]＝0.791kN·mMmax＝m