排架施工方案

某某公司（昆山）新建厂房A、门卫、配电房、泵房项目 中太建设集团股份有限公司|某某公司（昆山）新建厂房A、门卫、配电房泵房项目模板支撑施工方案编制人：范家尚审核：审批：中太建设集团股份有限公司二○一四年四月目录工程概况………3编制依据………3施工工艺………4施工过程监测…………………5安全保证体系…………………5劳动力计划……………………9计算书…………10第一节、工程概况项目名称：某某公司汽车科技(昆山)有限公司新建厂房A、门卫、配电房、泵房项目地址：中国江苏省昆山经济技术开发区云雀路北、芙蓉路东建设单位：某某公司汽车科技（昆山）有限公司设计单位：苏立诚建筑设计院有限公司监理单位：昆山京泰建设监理有限公司施工单位：中太建设集团股份有限公司编制人：范家尚本方案为厂区内A厂房模板支架施工方案，拟建厂房地势平坦，交通便利，其中厂房A建筑面积为11230.92m2，结构形式为钢结构/框架，建筑物最高20.7m。±0.000以下为钢筋混凝土桩承台，±0.000以上厂房部分为钢架结构，办公楼部分及休息室为框架结构。厂房部分为地上1层最高为18.8m，办公楼部分最高为20.7m。其中最大跨度为24m。最高支模为8.4m，最大梁截面为400*1200。第二节、编制依据（1）《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；（2）《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社；（3）《钢结构设计规范》(GB50017-2003)中国建筑工业出版社；（4）《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)中国建筑工业出版社；（5）《建筑施工脚手架实用手册(含垂直运输设施)》中国建筑工业出版社；（6）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)中国建筑工业出版社；（7）《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)中国建筑工业出版社；（8）《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)中国建筑工业出版社。（9）《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)中国建筑工业出版社（10）某某公司施工图纸（11）施工组织设计（12）计算软件：恒智天成施工现场设施安全计算软件(专业版V3.5.5.65)第三节、施工工艺厂房A办公楼及休息室部分层高为4.2m，办公楼局部为架空层，层高为8.4，按照《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》规定超过8m为高支模（高支模处详见高支模专项施工方案）。其他部分为普通支模。在支模前首先按照图纸施工永久性基层，并浇筑10cm厚的C15混凝土砼面。待混凝土有强度后在地面进行弹墨线，进行支模，以保证支架的平整性和稳定性。满堂脚手架布置1、排架的纵横向扫地杆与地面间距不大于200mm。2、立杆的对接扣件必须交错布置，相邻三根立杆的接头不应设置在同步内。同步内隔一根立杆的两相个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，接头中心至主接点的距离不宜大于步距的1/3。立杆接长除顶层可用两只旋转扣件结长外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。3、剪刀撑斜杆搭接的长度不应小于1.0m，必须用三只旋转扣件固定。4、排架在搭设过程中立杆、纵向和横向水平杆等必须同时搭设，各底层斜杆下端均必须支撑在垫板上。5、满堂排架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。6、满堂排架，其两端与中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔两步设置一道水平剪刀撑。7、满堂脚手架立杆横向间距900mm，纵向间距900mm，步距1500mm。主梁下立杆纵向间距调整为900mm。8、框架梁下小楞间距@400，跨度600mm，大楞跨度1000mm。其余次梁梁下小楞间距按排架间距安排即可。框架主梁上为平衡混凝土侧压力，同一竖直面上设置二道对拉螺栓，对拉螺栓的水平间距取500mm。9、竖向剪刀撑与地面夹角应为45°60°之间，剪刀撑与排架同步搭设。10、剪刀撑在外侧立面整个长度和宽度上连续设置，一直到顶。11、剪刀撑斜杆采用搭接形式，用三只回转扣件锁牢，相邻两根接头必须错开500mm。12、排架搭设完毕后，必须报安保部门验收，验收合格后方可浇筑混凝土。二、排架拆除1、在拆除排架前通知各有关部门必须对脚手架进行全面检查。并办理好排架拆除报批。并对所有参加排架拆除的施工人员进行技术交底。2、拆除前，由上至下对排架进行清理，将所有放置在排架上的材料、工具等送到地面。3、排架拆除应逐层由上而下进行，严禁上下交叉作业。4、拆除下的模板、钢管等材料严禁集中堆放在排架上，应分层堆放并及时进行清运。5、施工过程中应经常对排架上的脚手板进行清扫、整理保持脚手板整洁通畅。第四节、施工过程监测项目部准备在现场进行施工过程监测。1、监测项目：支架沉降和位移。2、测点布设：梁300*700均设一个监测剖面（梁中位置），每个监测剖面布设一个支架水平位移监测点、两个支架沉降观测点。3、监测频率：浇筑混凝土过程中实施监测，监测频率不超过30分钟一次。4、变形控制值：300*700梁、板底（钢管立杆）沉降为30mm，梁水平位移为10mm。5、变形监测报警值：300*700梁、板底（钢管立杆）沉降为20mm，梁水平位移为8mm。第五节、安全保证体系一、施工技术措施1、立杆间距不得超过1.5m，土质松软的地面应夯实或垫板，并加设扫地杆。2、纵向水平杆不得少于两道，纵向水平杆不得大于1.8m。架子宽度超过2m时，应在跨中加吊1根纵向水平杆，每隔两根立杆在下面加设1根托杆，使其与两旁纵向水平杆互相连接，托杆中部搭设八字斜撑。3、排架必须设剪刀撑，小面每隔两根立杆和纵向水平杆搭接部位必须打剪刀戗。4、进入施工现场必须带好安全帽，2m以上高空须带好安全带，高空作业须带好工具袋，严禁高空抛物。5、严禁使用弯曲、压扁或有裂缝脚手钢管，各个管接点的连接件要完好无损。6、排架施工时用的脚手板厚度不得<50mm,宽度不小于200mm，并用铅丝把板与排架钢管扎牢，严禁有探头板。7、拆除排架时，地面应设警告标志，并安排专人监护，严禁非操作人员入内。8、特殊工种必须持证上岗，严禁无证操作。9、脚手架必须有良好的接地，在脚手架四周打设接地桩与脚手架连接。10、扣件在使用前必须进行检查，如发现有裂缝、变形等严禁使用。11、排架上不得超荷载堆放，必须每天对脚手架进行清理。12、排架拆除必须按“先搭后拆，后搭先拆”原则进行施工，严禁整体拆除。二、安全技术措施1、对从事高处作业人员要坚持开展经常性安全宣传教育和安全技术培训，使其认识掌握高处坠落事故规律和事故危害，牢固树立安全思想和具有预防、控制事故能力，并要做到严格执行安全法规，当发现自身或他人有违章作业的异常行为，或发现与高处作业相关的物体和防护措施有异常状态时，要及时加以改变使之达到安全要求，从而为预防、控制高处坠落事故发生。2、高处作业人员的身体条件要符合安全要求。如，不准患有高血压病、心脏病、贫血、癫痫病等不适合高处作业的人员，从事高处作业；对疲劳过度、精神不振和思想情绪低落人员要停止高处作业；严禁酒后从事高处作业。3、高处作业人员的个人着装要符合安全要求。如，根据实际需要配备安全帽、安全带和有关劳动保护用品；不准穿高跟鞋、拖鞋或赤脚作业；如果是悬空高处作业要穿软底防滑鞋。不准攀爬脚手架或乘运料井字架吊篮上下，也不准从高处跳上跳下。4、要按规定要求支搭各种脚手架。脚手板要铺严，板头、排木要绑牢，不准留探头板。5、要按规定要求设置安全网，凡4m以上建筑施工工程，在建筑的首层要设一道3～6m宽的安全网。施工层采用立网做防护时，应保证立网高出建筑物1m以上，而且立网要搭接严密。并要保证规格质量，使用安全可靠。严禁在高空将材料或工具随处抛掷。6、要切实做好洞口处的安全防护。7、在操作面下1.5m处拉设白色兜底粗网或者铺密竹。8、使用高凳和梯子时，单梯只许上1人操作，支设角度以60°～70°为宜，梯子下脚要采取防滑措施，支设人字梯时，两梯夹角应保持40°，同时两梯要牢固，移动梯子时梯子上不准站人。使用高凳时，单凳只准站1人，双凳支开后，两凳间距不得超过3m。如使用较高的梯子和高凳时，还应根据需要采取相应的安全措施。9、在没有可靠的防护设施时，高处作业必须系安全带，否则不准在高处作业。同时安全带的质量必须达到以使用安全要求，并要做到高挂低用。三、文明施工措施1、所有施工人员进入施工现场必须遵守安全文明施工的有关规定，严格按照安全技术操作规程进行操作。并必须于施工前对施工班组进行入场三级教育，经考核合格后，方准许进场施工。2、支模过程中应遵守安全操作规程，如遇中途停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。安装模板时应搭设工作平台，并于其下1.5m处拉设兜底网。3、拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。拆模时应搭设脚手架。拆楼层外边的模板时应设脚手架或在拆除层的下边支挑安全网，防止高空坠落和防止模板向外倒跌。4、平模存放时，必须满足地区条件所要求的自稳角。两块模板应采用板面对板面的存放方法，长期存放应将模板联成整体。对没有支撑或自稳角不足的大模板，应存放在专用的堆放架上，或者平卧堆放，严禁靠放到其它模板或构件上，以防下脚滑移倾翻伤人。5、模板起吊前，应把吊车的位置调整适当，并检查吊装用绳索、卡具及每块模板上的吊环是否牢固可靠，然后将吊钩挂好，拆除临时支撑，稳起稳吊，防止模板大幅度摆动或碰倒其它模板。6、组装时，应及时用卡具或螺栓将相邻模板连接好，防止倾倒，安装外板时，必须待悬挑扁担固定，位置调整好后，方可摘钩。7、模板安装时，应先内后外，单面模板就位后，用工具将其支撑牢固。双面板就位后，用拉杆和螺栓固定，未就位和未固定前不得摘钩。四、应急预案提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。项目部成立现场安全施工管理组织，并成立应急小组，项目经理为第一责任人，担任组长，组员由管理骨干和各专业负责人组成。小组组成人员按各人职责和分工对施工情况进行检查，发现问题及时处理、汇报。发生较大事故时，领导小组成员要迅速到达现场指挥救援工作。应急救援小组组长：赵建明副组长：杨槐组员：何佚兵邹付来应急救援专业小组成员由各专业部门的技术骨干、义务消防人员和专业技术工人组成。义务消防人员：斯杭松医疗救护应急人员：范家尚治安队人员：孙晓刚安全事故应急救援相关人员联络电话姓名电话号码姓名电话号码赵建明182-0219-9802斯杭松189-5757-1189范家尚150-5098-8569何佚兵150-2686-0409报警信号和通讯火警：119公安：110医疗：120配备好相关的抢救工具如：千斤顶、切割机撬棍等必要的抢救工具。应急救援行走路线某某公司仁济医院某某公司仁济医院第六节、劳动力计划项目安全管理组织架构姓名专业分工职位联系电话王婷婷全面管理项目经理*****************高勤主管技术质量技术负责人*****************赵建明现场施工管理施工员*****************杨槐现场安全管理安全员*****************刘翠莲施工技术资料管理资料员*****************左佳材料采购管理材料员*****************第七节、计算书一、扣件式钢管满堂脚手架计算书本计算书依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130－2011)、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)(2006版)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)以及本工程的施工图纸等编制。_脚手架搭设体系剖面图脚手架搭设体系平面图_一、参数信息_钢管类型：Φ48×2.75mm，搭设高度：4.2m。高宽比：高宽比≤2，纵向最少跨数：k＞5。立杆步距h：1.5m。立杆间距：纵距la=0.9m，横距lb=0.9m。作业层支撑脚手板的水平杆：采用纵向水平杆间距1/2跨距。作业层施工均布荷载标准值：3KN/m2。脚手板：木脚手板，脚手板自重：0.35KN/m2。扣件抗滑承载力折减系数：1。脚手架类型：敞开式满堂脚手架。本工程地处江苏常州市，基本风压0.25kN/m2；地面粗糙度类别：C类(有密集建筑群市区)。立杆支撑面：脚手架放置在地面上。_二、纵向水平杆的计算：纵向水平杆在横向水平杆的上面，纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。将纵向水平杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算纵向水平杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算作用在纵向水平杆上的荷载标准值：恒荷载标准值qk1=0.031+0.35×0.9/2.000=0.188kN/m；活荷载标准值qk2=3×0.9/2.000=1.350kN/m；作用在纵向水平杆上的荷载设计值：恒荷载设计值q1=1.2qk1=0.226kN/m；活荷载设计值q2=1.4qk2=1.890kN/m；2.强度验算最大弯距Mmax=0.10q1la2+0.117q2la2=0.10×0.226×0.92+0.117×1.890×0.92=0.197kN·m；最大应力计算值σ=M/W=0.197×106/4.180×103=47.227N/mm2；纵向水平杆强度验算：实际弯曲应力计算值σ=47.227N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度ν=(0.677qk1+0.990qk2)la4/100EI=(0.677×0.188+0.990×1.350)×9004/(100×2.06×105×100400)=0.464mm；纵向水平杆挠度验算：实际最大挠度计算值:ν=0.464mm小于最大允许挠度值min（900/150，10）=6.000mm，满足要求！三、横向水平杆的计算：纵向水平杆在横向水平杆的上面，纵向水平杆把荷载以集中力的形式传递给横向水平杆，横向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。1.纵向水平杆传递给横向水平杆的集中力计算集中力标准值：F=1.1qk1la+1.2qk2la=1.1×0.188×0.9+1.2×1.350×0.9=1.644kN；集中力设计值：F=1.1q1la+1.2q2la=1.1×0.226×0.9+1.2×1.890×0.9=2.265kN；2.横向水平杆受力计算横向水平杆按照三跨连续梁进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)变形计算简图变形图(mm)计算得到：最大弯矩：M=0.359kN.m最大变形：ν=0.676mm最大支座反力：F=4.906kN3.强度验算最大应力计算值σ=0.359×106/4.180×103=85.871N/mm2；横向水平杆强度验算：实际弯曲应力计算值σ=85.871N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度ν=0.676mm；横向水平杆挠度验算：实际最大挠度计算值:ν=0.676mm小于最大允许挠度值min（900/150，10）=6.000mm，满足要求！四、作业层立杆扣件抗滑承载力的计算：扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值。规范规定直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN。扣件抗滑承载力折减系数1，则该工程采用的单扣件承载力取值为8.000kN，双扣件承载力取值为16.000kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值为4.906kN。作业层立杆扣件抗滑承载力验算：R≤8.000kN，立杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算,满足要求!五、脚手架立杆荷载计算：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载、风荷载。1.静荷载标准值计算：(1)结构自重标准值NG1kNG1k=gkH=0.1151×4.2=0.484kN；(2)脚手板自重标准值NG2k采用木脚手板，自重标准值gk=0.35kN/m2。NG2k=la×lb×gk=0.9×0.9×0.35=0.283kN；2.活荷载标准值计算：NQk=la×lb×qk=0.9×0.9×3=2.430kN；3.风荷载标准值计算：Wk=μz·μs·ω0其中μz--风荷载高度变化系数，按照荷载规范的规定采用：脚手架底部μz=0.740；μs--风荷载体型系数，查《扣件式规范》附录A表A.0.5：μs=0.121；ω0--基本风压(kN/m2)，按照荷载规范规定采用：ω0=0.25kN/m2；经计算得到，风荷载标准值为:Wk=0.740×0.121×0.25=0.022kN/m2；六、立杆的稳定性计算：1.基本数据计算(1)立杆长细比验算依据《扣件式规范》第5.1.9条：长细比λ=l0/i=kuh/i=uh/i（k取为1）查《扣件式规范》附录C表C-1得：μ=2.335；立杆的截面回转半径：i=1.6cm；λ=2.335×1.5×100/1.6=218.906立杆长细比验算：实际长细比计算值：λ=218.906小于容许长细比250，满足要求！(2)确定轴心受压构件的稳定系数φ长细比λ=l0/i=kuh/i=1.155×2.335×1.5×100/1.6=252.837；因长细比λ>250所以要通过公式：φ=7320/λ2计算；稳定系数φ经过计算得到：φ=0.115；(3)风荷载设计值产生的立杆段弯矩MwMw=0.9×1.4WkLh2/10=0.006kN·m；2.立杆稳定性计算(1)组合风荷载时,立杆的稳定性计算σ=N/(φA)+MW/W≤[f]立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k+NG2k）+0.9×1.4∑NQk=1.2×（0.484+0.283）+0.9×1.4×2.430=3.982kN；σ=3982.327/(0.115×391)+5717.197/4180=90.314N/mm2；立杆稳定性验算（组合风荷载）：实际抗压应力计算值σ=90.314N/mm2小于抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！(2)不组合风荷载时,立杆的稳定性计算σ=N/(φA)≤[f]立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k+NG2k）+1.4∑NQk=1.2×（0.484+0.283）+1.4×2.430=4.323kN；σ=4322.527/(0.115×391)=96.545N/mm2；立杆稳定性验算（不组合风荷载）：实际抗压应力计算值σ=96.545N/mm2小于抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！七、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值:fg=fgk×kc=180.000kPa；其中，地基承载力标准值：fgk=180kPa；脚手架地基承载力调整系数：kc=1；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=17.290kPa；立杆的轴心压力设计值：N=4.323kN；基础底面面积：A=0.25m2。p=17.290kPa＜fg=180.000kPa。地基承载力满足要求！二、梁模板(扣件钢管架支撑)计算书本计算书依据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。_梁段：300x800。模板支撑体系剖面图钢管排列平面示意图_一、参数信息_1.模板构造及支撑参数(一)构造参数梁截面宽度B：0.3m；梁截面高度D：0.8m；楼层高度H：4.2m；结构表面要求：隐藏；混凝土楼板厚度：120mm；梁边至板支撑距离：0.25m；板底承重立杆横向间距lb：0.9m；立杆沿梁跨度方向间距la：0.9m；立杆步距h：1.5m；横杆与立杆的的连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数：0.7；(二)支撑参数梁底采用的支撑钢管类型为：Ф48×2.75mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.5kN/m3；梁侧模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值G4k：12.933kN/m2；振捣砼对梁侧模板荷载Q2k：4kN/m2；梁底模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载Q2k：2kN/m2；3.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；(一)面板参数面板采用桦木(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；抗弯设计值fm：20N/mm2；弹性模量E：10000N/mm2；(二)主楞参数材料：1根Ф48×2.75钢管（直径×厚度mm）；间距(mm)：230*2；钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；(三)次楞参数材料：1根50×100矩形木楞；间距(mm)：400；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(四)加固楞支拉参数加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直径：M14；螺栓水平间距：500mm；螺栓竖向间距(mm)依次是：230*2；4.梁底模板参数搭设形式为：1层梁横向扣件承重；面板采用桦木(垂直方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；抗弯设计值fm：15N/mm2；弹性模量E：5400N/mm2；_二、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范（JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.680m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:I=680×183/12=3.305×105mm4；W=680×182/6=3.672×104mm3；1.荷载计算及组合(一)新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值:F1=0.22γtβ1β2V1/2F2=γH其中γ--砼的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T--砼的入模温度，取20.000℃；V--砼的浇筑速度，取1.500m/h；H--砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取0.800m；β1--外加剂影响修正系数，取1.000；β2--砼坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算得到：F1=12.933kN/m2F2=19.200kN/m2新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=12.933kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/γ=12.933/24.000=0.539m；(二)振捣砼时产生的荷载标准值Q2kQ2k=4kN/m2；(三)确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合：q=12.933×0.68=8.794kN/m；计算弯矩采用基本组合：q=max（q1，q2）=13.084kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9×(1.2×12.933+1.4×4)×0.68=12.925kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9×(1.35×12.933+1.4×0.7×4)×0.68=13.084kN/m；2.面板抗弯强度计算σ＝M/W<[f]其中：W--面板的截面抵抗矩，W=3.672×104mm3；M--面板的最大弯矩(N·mm)M=0.125ql2=2.617×105N·mm；计算弯矩采用基本组合:q=13.084kN/m；面板计算跨度:l=400.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=2.617×105/3.672×104=7.127N/mm2；实际弯曲应力计算值σ=7.127N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=20N/mm2，满足要求！3.面板挠度计算ν=5ql4/(384EI)≤[ν]其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q=8.794kN/m；l-面板计算跨度:l=400.000mm；E--面板材质的弹性模量:E=10000N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=3.305×105mm4；容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250=1.600mm；面板的最大挠度计算值:ν=5×8.794×400.0004/(384×10000×3.305×105)=0.887mm；实际最大挠度计算值:ν=0.887mm小于最大允许挠度值:[ν]=1.600mm，满足要求！三、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞采用1根50×100矩形木楞为一组，间距400mm。次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=1×416.67×104=4.167×106mm4；W=1×83.33×103=8.333×104mm3；E=10000N/mm2；(一)荷载计算及组合计算挠度采用标准组合：q=12.933×0.400=5.173kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=max（q1，q2）=7.697kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9×(1.2×12.933+1.4×4)×0.400=7.603kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9×(1.35×12.933+1.4×0.7×4)×0.400=7.697kN/m；有效压头高度位置以下荷载：q=0.9×1.35×12.933×0.400=6.285kN/m；顶部荷载：q=0.9×1.4×0.7×4×0.400=1.411kN/m；(二)内力计算次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)变形计算简图变形图(mm)经过计算得到:最大弯矩M=0.170kN·m最大剪力：V=1.525kN最大变形：ν=0.095mm最大支座反力：F=2.691kN(三)次楞计算(1)次楞抗弯强度计算σ=M/W=0.170×106/8.333×104=2.046N/mm2实际弯曲应力计算值σ=2.046N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！(2)次楞抗剪强度计算τ=VS0/Ib=1.525×1000×62500/(4.167×106×50)=0.458N/mm2；实际剪应力计算值0.458N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=1.600N/mm2，满足要求！(3)次楞挠度计算容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250；第1跨最大挠度为0.095mm，容许挠度为0.920mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.010mm，容许挠度为0.920mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.030mm，容许挠度为0.880mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.主楞计算主楞采用1根Ф48×2.75钢管（直径×厚度mm）为一组，共2组。主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=1×10.04×104=1.004×105mm4；W=1×4.18×103=4.180×103mm3；E=206000N/mm2；主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力2.691kN，计算挠度时取次楞的最大支座力2.080kN。根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)变形计算简图变形图(mm)经过计算得到:最大弯矩M=0.239kN·m最大剪力：V=2.691kN最大变形：ν=0.131mm最大支座反力：F=3.790kN(1)主楞抗弯强度计算σ=M/W=0.239×106/4.180×103=57.105N/mm2实际弯曲应力计算值σ=57.105N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！(2)主楞抗剪强度计算τ=VS0/Itw=2.691×1000×2819/(1.004×105×2.75)=27.473N/mm2；实际剪应力计算值27.473N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=120.000N/mm2，满足要求！(3)主楞挠度计算容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250；第1跨最大挠度为0.130mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.016mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.131mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.穿梁螺栓计算验算公式如下:N<[N]=f×A其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓型号:M14；查表得：穿梁螺栓有效直径:11.55mm；穿梁螺栓有效面积:A=105mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×105/1000=17.850kN；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=3.790kN。穿梁螺栓所受的最大拉力N=3.790kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=17.850kN，满足要求！四、梁底模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范（JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.300m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:I=300×183/12=1.458×105mm4；W=300×182/6=1.620×104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.5×0.300=0.150kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=24×0.300×0.8=5.760kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.5×0.300×0.8=0.360kN/m；永久荷载标准值Gk=G1k+G2k+G3k=6.270kN/m；振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=2×0.300=0.600kN/m；(1)计算挠度采用标准组合：q=6.270kN/m；(2)计算弯矩采用基本组合：q=max（q1，q2）=8.147kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9×(1.2×6.270+1.4×0.600)=7.528kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9×(1.35×6.270+1.4×0.7×0.600)=8.147kN/m；2.面板抗弯强度验算σ＝M/W<[f]其中：W--面板的截面抵抗矩，W=1.620×104mm3；M--面板的最大弯矩(N·mm)M=0.125ql2=9.166×104N·mm；计算弯矩采用基本组合:q=8.147kN/m；面板计算跨度:l=300mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=9.166×104/1.620×104=5.658N/mm2；实际弯曲应力计算值σ=5.658N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=15N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算ν=5ql4/(384EI)≤[ν]其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q=6.270kN/m；l-面板计算跨度:l=300mm；E--面板材质的弹性模量:E=5400N/mm2；I--截面惯性矩:I=1.458×105mm4；[ν]-容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250=1.200mm；面板的最大挠度计算值:ν=5×6.270×300.0004/(384×5400×1.458×105)=0.840mm；实际最大挠度计算值:ν=0.840mm小于最大允许挠度值:[ν]=1.200mm，满足要求！五、梁底支撑梁的计算梁底支撑梁采用1根Ф48×2.75钢管为一组，间距300mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=10.04×104=1.004×105mm4；W=4.18×103=4.180×103mm3；E=206000N/mm2；1.荷载计算及组合：模板自重标准值G1k=0.3×(0.5×2×0.68+0.5×0.3)/0.3=0.830kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=24×0.3×0.8=5.760kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.5×0.3×0.8=0.360kN/m；永久荷载标准值Gk=G1k+G2k+G3k=6.950kN/m；振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=2×0.3=0.600kN/m；(1)计算挠度采用标准组合(含支撑梁自重)：q=6.950+0.031=6.981kN/m；(2)计算弯矩采用基本组合(含支撑梁自重)：q=max（q1，q2）=9.011kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9×(1.2×6.950+1.2×0.031+1.4×0.600)=8.295kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9×(1.35×6.950+1.35×0.031+1.4×0.7×0.600)=9.011kN/m；2.支撑梁验算根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)变形计算简图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=1.362kNN2=1.362k