南京某综合办公楼幕墙施工图

PAGEPAGE24水利局仓库防汛物资综合楼幕墙工程设计计算书一、工程概况建设单位：南京市水利局仓库设计单位：南京栖霞建设集团建筑设计有限公司基本参数：综合楼位于江苏省南京市，幕墙按框剪结构设计，所在地区粗糙度为C类，抗震设防烈度为7度，按五十年一遇进行风荷载校核，基本风压为0.40KN/m2。二、计算依据根据建筑主体结构及幕墙结构设计的分格情况，选取了不同结构型式典型部位进行分析比较，最后确定最具代表性结构的五个部位，进行有关的计算与校核。同时按照下列规范及标准进行计算：《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003《建筑幕墙》JG3035－2003《建筑结构荷载规范》GB50009-2002《建筑结构静力计算手册》（第二版）《金属幕墙与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001《钢结构设计规范》GB50017-2003《钢筋砼高层建筑结构设计与施工规程》JGJ3－91《建筑幕墙物理性能分级》GB/T15225-94《铝及铝合金阳极氧化，阳极氧化膜的总规范》GB8013《铝及铝合金加工产品的化学成份》GB/T3190《碳素结构钢》GB700－88《硅酮建筑密封胶》GB/T14683-93《建筑幕墙风压变形性能检测方法》GB/T15227《建筑幕墙雨水渗漏性能检测方法》GB/T15228《建筑幕墙空气渗透性能检测方法》GB/T15226《建筑抗震设计规范》GB50011-2001《建筑设计防火规范》GBJ16-87（修订本）《高层民用建筑设计防火规范》GB50045《建筑物防雷设计规范》GB50057－94《铝合金建筑型材》GB/T5237-2000《浮法玻璃》GB11614－1999《民用建筑隔声设计规范》GBJ118－88《民用建筑热工设计规范》GB50176-93《采暖通风与空气调节设计规范》GBJ19－87《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2003《钢化玻璃》GB9963－98《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》GB17841-1999《普通平板玻璃》GB4871－85《中空玻璃》GB11944－89《优质碳素结构钢技术条件》GB699－88《低合金高强度结构钢》GB1579《不锈钢棒》GB1220《不锈钢冷加工钢棒》GB4226《聚硫建筑密封胶》JC483－92《中空玻璃用弹性密封剂》JC486－92《铝及铝合金板材》GB3380－97《不锈钢冷轧钢板》GB3280－92《不锈钢热轧钢板》GB4237－92《干挂天然花岗石建筑板材及其不锈钢配件》JC830.1～830.2－1998《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》JC133－2000《建筑幕墙窗用弹性密封剂》JC485－92《绝热用岩棉、矿棉及其制品》GB/T11835-98（一）铝塑板幕墙的设计计算与校核结构参数：选取典型部位的标高4.5m层间高度H=4.5m立柱间距B=1.2m铝塑板厚度:t=4mm铝塑板的重力体积密度γG:=13.75kN/m3荷载计算参数:(按建筑结构荷载规范GB50009-2001取值)βgZ取1.81围护结构高度Z处的阵风系数。μs取2.0风荷载体型系数(按墙角最大负压取值)μZ取0.74风压高度变化系数βE取5.0地震作用动力放大系数αmax取0.08地震影响系数(按抗震设防烈度为7度)WO取0.40KN/m2基本风压（按五十年一遇风压进行校核）荷载的计算:风荷载的标准值WK(KN/m2)公式：Wk=βgz·μS·μZ·WO(5.2.2)（玻璃幕墙技术规范）（下同）=1.81×2.0×0.74×0.40=1.07KN/m2垂直于幕墙平面的分布水平地震作用公式：qE＝βgz·αmax·G/A(5.2.4)(同上)式中：G—幕墙构件（包括铝塑板，铝框等附件）的重量（KN）A=（H·B）计算幕墙的面积（m2）其中：G=H·B·t·γG·dG=54.5×1.2×0.004×13.75×3=0.89KN式中dG—幕墙框料及附件的重量增加系数(按经验取为3)qE＝βE·αmax·t·γG·dG·H·B/H·B=5.0×0.08×0.004×13.75×3=0.066KN/m2平行于幕墙平面的集中地震作用PE(KN)公式：PE=βE·αmax·G=5.0×0.08×0.89=0.356KN荷载和作用效应的组合计算对刚度计算校核的组合(线荷载)设计值公式：qxg=(ψwγwSw+ψEγESE)·B(5.1.8)同上式中：γwγE——为风荷载、地震作用的效应分项系数，均取为1ψw——为风荷载作和效应的组合系数取为1ψE——为地震作用效应的组合系数取为0.6qxg=（1×1×1.07+0.6×0.066）×1.2=1.41KN/m对强度计算校核的组合(线荷载)设计值公式:qxj=(ψwγwSw+ψEγESE)·Bγw取为1.4γE—取为1.3ψw取为1ψE取为0.6qxj=（1.4×1×1.41+1.3×0.6×0.066）×1.2=2.43KN/m钢立柱的强度和刚度的计算校核:立柱最小惯性矩的初步估算:按双跨梁的挠度计算公式u=Φ1·10-3qxg·H4/EIx（幕墙工程手册）式中:Φ为挠度系数按a/h查表得3.7973(a为短跨长度,h为双跨梁总长度)E弹性模量21×104N/mm2规范规定最大允许挠度[u]=L/300且不大于15mm则[u]=5000/300=16.66mm≥15mm，取15mm则Ixmax=Φ·10-3qxg·H4/E[u]=3.7973×10-3×1.41×4.54×108/21×104×15=69.7cm4立柱截面选择按Ixmin惯性钜选用80×60×4的钢管为立柱。Ix=94.26cm4Iy=59.64cm4Wx=23.57cm3Ao=10.56cm2立柱的强度计算与校核按双跨简支梁计算立挺所受最大变矩设计值为：M=qxj·(L13＋L23)／8×L式中L=HL1=0.5mL2=4.0m=2.43×(0.53+4.003)/8×4.5=4.33KN·m主柱所受的轴向拉力设计值为:N=1.2G=1.2×0.89=1.07KNN／A0＋M／（γ·Wx）≤fa(5.5.3)同上A0—立柱净截面面积（mm2）；Wx—立柱在弯矩作用方向的净截面抵抗矩（mm2）;γ—塑性发展系数，取1.05;fa—钢型材的强度设计值(N/mm2)，取215N／mm2。则N／A0＋M／（γ·Wx）=1070/1056+4.33×106/1.05×23.57×103=175.97N/mm2<fa=215N/mm2立柱的强度符合设计要求（注：在5m跨距部分中部增加一个支承点，砖墙部分加穿墙螺栓及背板。）横梁的强度和刚度的计算校核横梁所受垂直于幕墙平面的分布水平地震作用公式:qEy＝βE·αmax·G1／A1(同上)式中G1—为铝塑板幕墙分格板块(包括构件)的重量（KN）A1—为分格板块的面积(m2)βE·αmax(同前)其中:G1=A1·t·γG·dg1式中:A1—为板块分格面积dg1—为板块框料及附件的重量增加系数取2.5A1=H1·BH1=2.17mB=1.2G1=2.17×1.2×0.004×13.75×2.5=0.36KN则qEX=βE·αmax·t·γG·dg1(5.1.8)=5×0.08×0.004×13.75×2.5=0.055KN/m2平行于幕墙平面的集中地震作用PE(kN)PE=βE·αmax·G1=5×0.08×0.36=0.144KN荷载和作用效应的组合计算对横梁刚度计算的组合(线荷载)qxg=(ψwγwWk+ψEγEqEX)·H1(5.1.8)=(1×1×1.41+0.6×0.055)×2.17=3.13KN/mqyg=(1×G1+0.6PE)/B=(1×0.36+0.6×0.144)/1.2=0.37KN/m对横梁强度计算的组合(线荷载)qxj=(ψwγwWk+ψEγEqEX)·H1(5.1.8)=(1.4×1×1.41+1.3×0.6×0.055)×2.17=4.38KN/mqyj=(ψGγGG1+ψEγEPE)/B=(1.2×1×0.36+1.3×0.6×0.144)/1.2=0.45KN/m横梁最小惯性矩的初步估算按简支梁的挠度计算公式u=5qxg·B4/384EIx式中:B—横梁长度1.2mE—钢管的弹性模量21×104N/mm2按规范规定最大允许挠度[u]=L/250且不大于15mm[u]=1200/250=4.8mm≤15mmIxmin=5×3.13×1.24×108/384×21×104×4.8=8.38cm4公式u=5qyg·B4/384Eiy则Iymin=5qyg·B4/384E[u]=5×0.24×1.24×108/384×7×104×4.8=1.93cm4按Ixmin最小惯性矩选用40×40×3的钢管横梁Ix=10.2cm4Iy=10.2cm4Wx=5.1cm3Wy=5.1cm3A0=4.44cm2幕墙横梁截面承载力应符合下式要求Mx/γWx+My/γWr≤fa(5.5.2)式中:Mx—横梁绕X轴的弯矩设计值(N·mm)My—横梁绕Y轴的弯矩设计值(N·mm)Wx—横梁绕X轴的截面抵抗矩(mm3)Wy—横梁绕Y轴的截面抵抗矩(mm3)γ取1.05fa取215N/mm3Mx=qxj·B2/12=4.38×1.22/12=0.53KN·mMy=qyj·B2/12=0.45×1.22/12=0.054KN·m则:Mx/γwx+My/γwy≤fa=0.53×103/1.05×5.1+0.054×103/1.05×5.1=109.1N/mm2<fa=215N/mm2横梁强度符合设计要求铝塑板的强度与刚度计算水平分布地震作用qE＝βE·αmax·G1／A0(5.2.4)(同上)式中:G—幕墙板块重量(包括附件)(KN)A0—板块分格面积(m2)A0=H·B其中G=0.36KN垂直于幕墙平面的分布水平地震作用qE＝βE·αmax·t·γG·da=5×0.08×0.004×13.75×2.5=0.055KN/m2铝塑板的强度计算与校核(金属与石材幕墙工程技术规范应用手册)按铝铝塑板(高度范围)中部加增强筋(铝方管)方式进行计算校核.(宽度超过1m的板面)在风荷载作用下的表面应力标准值:按四边简支σwmax=β·Wkb2/t2式中:β—按长边/短边查表,取为0.42b—短边长度(mm)t--板厚(mm)σwmax=0.42×1070×10-6×9002/42=22.75N/mm2在分布水平地震作用下表面应力标准值为σEmax=β·QEb2/t2=0.42×66×10-6×9002/42=1.40N/mm2则最大组合应力设计值为:σmax=1.4×σwmax+1.3×0.6×Emax=1.4×2275+1.3×0.6×1.4=31.85N/mm2<(fa)=130N/mm2铝塑板板块的强度符合要求铝塑板刚度计算与校核在风荷载作用下的挠度值μwmax=αWkb4/(EAP×tAP3)式中:α—由支撑条件确定的常数按长边/短边查得α取0.072EAP—铝塑板的弹性模量tAP—铝塑板的厚度按表查得：EAP×tAP3为2598×104μwmax=0.072×1070×10-6×9004/2598×104=1.95mm在分布水平地震作用的挠度值μEmax=α·qE·b4/(EAP×tAP3)=0.072×55×10-6×9004/2598×104=0.1mm则最大挠度μ/α=2/1200<1/70铝塑板的刚度符合设计要求(二)铝合金窗的玻璃板块的计算与校核结构参数:铝合金窗所在部位的标高29.15m窗高:h=1.682m玻璃板块的宽度B=1.029m中空玻璃:6mm钢化+9A+6mm玻璃的重力体积密度γG=25.6KN/m3荷载计算参数:(规范同前)βgz取1.81μs取2μz取1.01αmax取0.08W0按0.40KN/m2计算荷载的计算风荷载的标准值Wk(KN/m2)公式:Wk＝βgz·μS·μZ·W0(5.2.2)(规范同前)=1.81×2×1×0.40=1.45KN/m2垂直于幕墙平面的分布水平地震作用qE(KN/m2)公式：qE＝βgz·αmax·G/A(5.2.4)(规范同前)式中：G—幕墙构件（包括玻璃、铝立柱、横梁等附件）的重量（KN）A=（H·B）计算部位玻璃的面积（m2）其中G=A·（t1+t2）·γG·dGdG—幕墙构件（包括玻璃、铝立柱、横梁等附件）重量（KN）G=1.682×1.029×(0.006+0.006)×25.6×1.5=0.798KNqE＝βgz·αmax·G/A=βgz·αmax·（t1+t2）·γG·dG=5×0.08×(0.006+0.006)×25.6×1.5=0.184KN/m2玻璃的强度计算：风荷载作用下的应力标准值σWK（N/mm2）σWK=6ψWa2/t2(5.4.3)同前式中W—风荷载设计值（N/mm2）玻璃短边长度（mm）t—玻璃厚度（mm）中空玻璃取单片外侧玻璃厚度的1.2倍ψ—弯曲系数，可按边此a/b查表，取ψ为0.1则σWK=6×0.1×1.45×10-3×10292/(6×1.2)2=17.77N/mm2地震作用下应力标准值σEK=6ψWa2/t2考虑铝合金框对地震作用效应的影响σEK=6ψqEa2/t2=6×0.1×0.184×10-3×10292/(6×1.2)2=2.25N/mm2玻璃的应力组合为σσ=ψW·γw·σWK+ψE·γE·σEKψW取为1γw取为1.4ψE取为0.6γE取为1.3σ=1.4×1×17.77+0.6×1.3×2.25=26.64N/mm2<(fa)=28N/mm2则玻璃的强度符合设计要求玻璃的刚度计算玻璃所受的荷载组合值为qk=1×WK+0.6×qE=1.45+0.6×0.184=1.59KN/m2=1.56×10-3N/mm2玻璃的最大挠度u(mm)u=ψ2·qk·a4/D式中:ψ2—为跨中最大挠度系数为qb查表ψ2取0.01D—为玻璃板的弯曲刚度D=Et3[12(1-ν2)]式中:E—玻璃的弹性模量,取0.72×105N/mm2t－玻璃厚度,中空玻璃取1.2×6=7.2mmν－泊松比，取ν＝0.2则有D=0.72×105×7.23／(12（1－0.22）)=23.33×105N/mmu=0.01×1.56×10-3×10294/23.33×105=7.497mm玻璃板块对角线长度L=(a2＋b2)0.5=(10292＋16822)0.5=1972mmμ/L＝7.497/1972=1/263＜1/100所以玻璃的刚度符合设计符合设计要求。中空玻璃允许最大面积的计算:A(m2)Ａ＝［α2／Wk·（t2＋t22／4）］［1＋（t1／t2）3］式中：t1——中空玻璃中较厚玻璃厚度mm；t2——中空玻璃中较厚玻璃厚度mm；α2——玻璃种类调整系数取单片为浮法玻璃取为0.22则Ａ＝［0.22／1.45×（6＋62／4）］［1＋（6／6）3］=4.55m2玻璃分格面积Ａ0=h·B=1.73m2<A=4.55m2玻璃分格板块满足要求.(三)隐框幕墙的设计计算与校核结构参数：选取典型部位的标高62.97m层间高度H=5m立柱间距B=1.27m中空玻璃:6mm钢化+9A+6mm玻璃的重力体积密度γG:=25.6KN/m3荷载计算参数:(按建筑结构荷载规范GB50009-2001取值)βgZ取1.8μs取2μZ取1.0βE取5.0αmax取0.08WO取0.40KN／m2计算荷载的计算:风荷载的标准值WK(KN/m2)公式：Wk＝βgz·μS·μZ·WO(5.2.2)规范同前=1.80×1×2.0×0.40=1.44KN/m2垂直于幕墙平面的分布水平地震作用公式：qE＝βgz·αmax·G/A(5.2.4)(同上)qE(KN/m2)式中：G—幕墙构件（包括玻璃铝立柱,横梁等附件）的重量（KN）A=（H·B）计算幕墙的面积（m2）其中：G=A·(t1+t2)γG·dGdG取为1.5(同前)=5×1.27×(0.006+0.006)×25.6×1.5=2.93KNqE＝βE·αmax·G/A=5×0.08×(0.006+0.006)×25.6×1.5=0.18KN/m2平行于幕墙平面的集中地震作用PE(KN)公式：pE=βE·αmax·G=5×0.08×2.93=1.172KN荷载和作用效应的组合计算对刚度计算校核的组合(线荷载)设计值公式：qxg=(ψwγwSw+ψEγESE)·B(5.1.8)同上式中：γwγE——均取为1ψw——取为1ψE——取为0.6qxg=（1×1×1.44+0.6×0.18）×1.2=1.86KN/m对强度计算校核的组合(线荷载)设计值公式:qxj=(ψwγwSw+ψEγESE)·Bγw取为1.4γE—取为1.3ψw取为1ψE取为0.6qxj=（1.4×1×1.44+1.3×0.6×0.18）×1.2=2.59KN/m铝合金立柱的强度和刚度的计算校核:立柱最小惯性矩的初步估算:按双跨梁的挠度计算公式u=Φ1·10-3qxg·H4/EIxx式中:Φ1为调整系数按27.77规范规定最大允许挠度[u]=L/180且不大于20mm则[u]=5000/180=27.77mm大于20mm，取20mm则Ixmax=Φ110-3·qxg·H4/E[u]=3.7973×10-3×1.86×54×108/7×104×20=315.31cm4按Imax最小惯性矩选用140×65铝合金立柱Ix=382cm4Iy=94.7cm4Wx=54.57cm4A0=113.79cm2立柱的强度计算与校核按双跨简支梁计算立挺所受最大变矩设计值为：M=qxj·(L13＋L23)／8×L式中L=HL1=0.4mL2=3m=2.59×(0.53+4.53)/8×5=5.91KN·m立柱所受的轴向拉力设计值为:N=1.2G+PE=1.2×2.93+1.172=4.69KNN／A0＋M／（γ·Wx）<fa(5.5.3)同上A0=13.79cm2；γ取1.05;fa取140N／mm2。则N／A0＋M／（γ·Wx）=(4.69×103)/(13.79×10-2)+(5.91×106)/(1.05×54.57×104)=13.71N/mm2<140N/mm2立框的强度符合设计要求铝合金横梁的强度和刚度的计算校核横梁所受垂直于幕墙平面的分布水平地震作用公式:qEy＝βE·αmax·G1／A1(同上)βE取5αmax取0.08式中G1—为玻璃幕墙分格板块(包括构件)的重量（KN）A1—为分格板块的面积(m2)其中:G1=H1·B·t·γG·dg1G=1.684×1.2×(0.006+0.006)×25.6×1.5=0.93KN则pEX=βE·αmax·t·γG·dg1(5.1.8)=5×0.08×(0.006+0.006)×25.6×1.5=0.18KN/m2平行于幕墙平面的集中地震作用PE(KN)PE=βE·αmax·G1=5×0.08×0.93=0.372KN荷载和作用效应的组合计算对刚度计算的组合(线荷载)qxg=(ψwγwWk+ψEγEqEX)·H1(5.1.8)式中:ψwγwγE均取为1.0ψE取为0.6qxg=(1×1×1.44+0.6×0.18)×1.684=2.61KN/mqyg=(ψGγGG1+ψEγEPE)/B=(0.93+0.6×0.372)/1.2=0.96KN/m对横梁强度计算的组合(线荷载)qxj=(ψwγwWk+ψEγEqEX)·H1(5.1.8)式中:ψw取为1γw取为1.4γE取为1.3ψE取为0.6=(1.4×1×1.44+1.3×0.6×0.11)×1.684=3.54KN/mqyj=(ψGγGG1+ψEγEPE)/B=(1.2×1×0.93+1.3×0.6×0.372)/1.2=1.172KN/m横梁最小惯性矩的初步估算按简支梁的挠度公式按简支梁的挠度计算公式u=5qxg·B4/384EIx式中:B—幕墙分格板块的宽度(即横梁的长度)按规范规定最大允许挠度[u]=L/180且不大于20mm[u]=1200/180=6.66mm公式u=5qxg·B4/384Eiy则Iymin=5qxg·B4/384E[u]=5×2.61×1.24×108/384×7×104×6.66=15.11cm4按Ixmin最小惯性矩选用50×65的铝合金横梁Ix=38cm4Iy=22.93cm4Wx=12.67cm3Wy=6.65cm3A0=6.66cm2横梁的强度验算幕墙横梁截面承载力应符合下式要求Mx/γWx+My/γWr≤fa(5.5.2)Mx=qxj·B2/12=5.54×1.22/12=0.42KN·mMy=qyj·B2/12=1.172×1.22/12=0.14KN·m则:Mx/rwx+My/rwyr取1.05=(0.42×106/1.05×12.67×103+0.14×106/1.05×6.65×103)=51.62N/mm2<fa=140.3N/mm2横梁强度符合设计要求幕墙玻璃板块的强度刚度计算与校核玻璃的强度计算：风荷载作用下的应力标准值σWK（N/mm2）σWK=6ψWa2/t2t—按中空玻璃取1.2×6mmψ—弯曲系数，可按边此a/b查表，取ψ为0.0683则σWK=6×0.0683×1.44×10-3×12702/(6×1.2)2=18.36N/mm2地震作用下应力标准值σWK=6ψqEa2/t2σWK=6ψqEa2/t2=6×0.105×0.18×10-3×12702/(6×1.2)2=3.53N/mm2玻璃的应力组合为σσ=ψW·γw·σWK+ψE·γE·σWKψW取为1γE取为0.6γw取为1.4γE取为1.3σ=1×1.4×18.36+0.6×1.3×3.53=28.46N/mm2<(fa)=84N/mm2(采用双面钢化玻璃)则玻璃的强度符合设计要求玻璃板块的刚度计算:玻璃所受的荷载组合值为qk=1×WK+0.6×qE=1.44+0.6×0.18=1.55KN/m2玻璃的最大挠度u(mm)u=ψ2·qk·a4D式中:ψ2—为跨中最大挠度系数为a/b查表ψ2取0.00663D—为玻璃板的弯曲刚度D=Et3[12(1-γ2)]式中:E—玻璃的弹性模量,取0.72×105N/mm2t－玻璃厚度,中空玻璃取1.2×6=7.2mmν－泊松比，取ν＝0.2则有D=0.72×105×7.23／(12（1－0.22）)=23.33×105N/mmu=0.00663×1.55×10-3×12704/23.33×105=11.46mm玻璃板块对角线长度L=(a2＋b2)0.5=2109mmμ/L＝11.46/2109=1/184＜1/100所以玻璃的刚度符合设计符合设计要求。玻璃板块允许最大面积的计算:A(m2)Ａ＝［α2／Wk·（t2＋t22／4）］［1＋（t1／t2）3］式中：α——玻璃种类调整系数为0.66(其他同前)则Ａ＝［0.66／1.44×（6＋62／4）］［1＋（6／6）3］=13.75m2玻璃分格面积Ａ=1.684×1.27=2.15m2<A=13.75m2玻璃分格板块满足要求.幕墙与主体结构连接节点各附件的强度计算立柱与钢角码间的连接立柱荷载计算,立柱承重标准值G=B·H·（t1+t2）·γG·dG(式中各项同上)=5×1.27×(0.006+0.006)×25.6×1.2=2.34KN风荷载标准值NWK=WK·A=1.44×1.27×5=9.14KN水平地震交应荷载NEK=βE·αmax·G=5×0.08×2.34=0.936KN荷载组合值N=[(1.4NW+1.3×0.6NE)2+(1.2G)2]0.5=[(1.4×9.14+1.3×0.6×0.936)2+(1.2×2.34)2]0.5=13.81KN螺检有效截面积M12为A=84.3mm2共4个螺栓最大组合剪应力tmax=N/4A=13.81×103/4×84.3=40.95/N/mm2<[t]=130N/mm2符合要求立柱侧壁挤压应力的计算校核σj=N/S式中S—承压总面积S=n×2×t×dn—螺栓数量t—壁厚d—螺栓直径S=4×2×3×12=288mm2σj=13.81×103/288=47.95<[σj]=120N/mm2符合要求立柱与横梁连接节点计算连接荷载重力荷载G=B·H·（t1+t2）·γG·dG(式中各项同上)=1.684×1.27×(0.006+0.006)×25.6×1.2=0.788KN水平地震作用NE=βE·αmax·G=5×0.08×1.17=0.315KN连接螺钉所受组合荷载N=[(1.4NW+1.3×0.6NE)2+(1.2G)2]0.5=[(1.4×6.2+1.3×0.6×0.36)2+(1.2×1.17)2]0.5=9.07KN立柱与横梁采用铝角码连接按4×M5螺钉固定则螺钉所受剪应力为tmax=N/4A=9.07×103/4×19=119/N/mm2<[t]=130N/mm2符合要求结构硅酮密封胶的强度验算风荷载的作用:CS=Wk·a/2000f1式中:CS—结构密封胶的粘结宽度mma—玻璃的短边长度mmf1—胶的短期强度允许值取0.14N/mm2Cs=1.52×1200/2000×0.14=6.51mm玻璃自重作用:Cs=qGK·a·b/2000(a+b)f2式中:qGK—玻璃单位面积重量(KN/m2)a·b—玻璃的长\短边长(mm)f2—密封胶的长期强度允许值取0.007N/mm2则cs=0.31×1800×1200/2000×(1800+1200)×0.007=15.71mm取两者较大者15.71mm实际采用16mm结构硅酮密封胶的粘结厚度的计算公式:Ts>μs/(δ(2+σ))0.5=5.77mm选用粘结厚度7mm(四)、顶楼玻璃雨棚的强度计算与校核：雨棚主梁自重1.097KNφ83×5钢管3根，自重1.08KN夹胶玻璃8+1.52+6面积9.38m2,自重3.6KN每根主梁承重为5.78KN自重均布载荷为qG=5.78/2.72=2.125KN/m风荷载的标准值WK=βgz.μzμsωoβgz取1