设计-前期材料

经常会自动。磨砺了五天的夜班，感觉自己得到了非常大的提升，没上夜班之重要的就是方式去做，只有亲身体会了才知体会遇到什么样的挫折，以及战胜这些给自己带来的满足感，那是没有经历过的人所没法体会到的。算机培训。培训主要针对的是office的几款。因为现在学的就是将来工作要用的所以学的十分用心，老师的每一个指令都认真的学亲手操作一遍。不端正。这也可能是现代大学生的一个通病，在大学校园里很自己，专那些坏。毕业设计（）开题报 写2000字左右的文献综述： 清扫车的行驶安全有着重要影响。 清扫车运动的一个关键装置，是电动 清扫车将被应用，必须为电动 电动清扫车在清理过程中要频繁进行制动操作，由于制动性能的好坏直接关系到制动性能始终是电动清扫车设计制造和使用部门的重要任务。 器优良，可以大大改善电动清扫车高速制动时的方向稳定性。用在电动清扫车前轮型车的前轮。现在这种配备型式几乎成了轿车的制动系统的式，有些高性能的轿车为了保持其制动力分配系数的稳定，前后轮均采用盘式制动器，所以电动清扫车配备盘目前，电动清扫车所用的制动器几乎都是摩擦式的，可分为鼓式和盘式两大类。高。电动清扫车制动过程实际上是一个能量转换过程，它把汽车行驶时产生的动能转换为热能。电动清扫车如果频繁使用制动器，制动器因摩擦会产生大量的热量，使制动器温度急剧升高，如果不的为制动器散热，它的效率就会大大降低，影响制动性能，出现所谓的制动效能热现象。 现代制动器的发展于原始的机械控制装置，最原始的制动控制只是驾驶员一构形式，如磁粉制动器、湿式多盘制动器、电力制动臂型盘式制动器、湿式盘式弹簧 AutoCAD应用 [2].手册编委会.电动 .电动 清扫车理论[M].机械工业 [4].刘惟信.电动 .2004[5].方泳龙.电动 [6].刘惟信.电动 克林恩乔克.电动 .电动 [9].肖永清,杨忠敏.电动 [10].周明衡.离合器、制动器选用手册[M].化学工业 [11].杨培元 系统设计简明手册[M].机械工 .1993 清扫车设计(第3版)[M].机械工业 ，2000[14]. ，2001[15].龚溎义主编.机械设计课程设计图册(第三版)[M].高等教 唐振声等译.BOSCH电 理工大 [17].成大先主编.机械设计手册(第三卷)(第三版)[M].化学工 毕业设计（）开题报2、本课题要研究或解决的问题和拟采用的研 （途径 电动清扫车制动性能的可靠与否，直接影响到电动清扫车行使的安全和其他使用性能的发挥。因此，电动清扫车的制动性很重要。电动清扫车的制动性主要由面来评价：1）制动效能，即制动距离与度。指在良好路面上，电动垃圾清扫车以一定初速制动到停车的制动距离或制动时电动清扫车的度。它是制动性能最基本的评价指标；2）制动效能的恒定性，即抗热性能。制动过程实际是把电动清扫车行驶的动能通过制动器吸收转换为热能，因此，制动器温度升高后能水行使后，制动器还存在水问题；3）制动时电动清扫车的方向稳定性，即制动时电动清扫车不发生跑骗、侧滑以及失去转向能力的性能。制动时的方向稳定性常用制动时电动清扫车按给定路径行使能力来评价。若制动时发生跑偏、侧滑或失设计说明书不少于1万字，工程图纸一张A0号图纸，若干张零件图，折算后工作总量2A0CATIA将设计的零件虚拟组装起来，做成动态效果；将主要工作做成PPT。（7）2.5（4）毕业设计（）开题报指导教师意见的： 所在专业意见： 机械毕业设计（）外文资料翻 部 车辆与农业装备 业 车辆工： 陈淼 号 外文出处： Technology159(2005)303–310 件 原文及译文各一年月日成形的效率主要取决于过程控制参数（如内压力和轴向进给这些参数决定起皱和开可项于T了：管件成形流程优化自适应仿真方，刚出现的时候没有立刻被应用。今天，成形技术仍然被认为是一种非常有前景的成形技术。与常规方法相比，成形技术可以应用在许多领域。然而，现在根据成形过程特定的边界条件和材料的性能，有效的使用成形技术已经变分即代表成形区域。预计由于起皱或断裂，通过此区域的成形过程无法生产合如果轴向力是非常高的，而压力过低时，可能会发生屈曲与起皱。如果是不过这是在假定两边都是性的条件下的。，为了制造合格的工件，对于许多成形过程来说，要求出现尽可能少的非线性加载变化。因此，成形作为一个1胀管工艺常规的成形设计过程先是确定最基本的部件，如磨具，管件形状以及管件发一个新的成形过程中往往涉及大量的实验努力和相关费用。有时，通过实验2工艺窗口，允许不同的加载路工艺参数。有一些可用的解决，但仅适用于一些比较简单的几何形状。但是，自适法：过程参数曲线确定为一个单一的模拟结果与帮助一个控制策到目前为止，优化法和自适法似乎是管件成形工艺设计中，最有发展前景的例如]，在本文中自适应系统取得足够的成形工艺参数，与皱纹指标一缩示和模的基控（FKBC自适模拟一种新方法成形工艺，其中重点就在于所用的方法，而不是在“准备使用”大纲验了应的工。该法应于的工艺T[6-8]。给出了该方法的一个简化方案图4。由于使用有限元法的应用增量过程中，在过率增量的压力（α）和速率增量轴向力（β。最终的目标是选择一个可行的模拟隐含或明确的整合方案已经成为成形过程，涉及一个重要的工具来模拟一任何物理原点的数值误差。有几个商业包，广泛用于，以及在工业，AUTOFORM[10]，PAMSTAMP[11]等，是专门分析金属成形过程。通常情况下，这些包不是，在子程序修改VDLOAD负载。4自适应仿真程序方案在设计一个自适应系统管件成形的流程中，可以在整个过程中的两个重要方认：个的纹的指颈断概。所方在这项研究中，重新调整工艺参数依据参数的一些标准的上面的端部的每个增量的解决方案，在为了避免皱纹的生长延迟可能爆裂。总体所方法是最大限度地轴向进给，并尽量减少的压力，同时防止发展为不可逆皱纹和爆裂。这确保了尽可能高的在产品的壁厚。我们的目标是通过使用图中给出的策略实现。5。这种策略包括皱的方法，以及作为法检测到的管件料的颈缩的可能性。该变形FVUMATIminα和β个给定的过程，广义的起皱，可以有效地使用各种标准过程并没有尚未被提出并接受[13是为具体的产品和它们不能被直接使用任意的几何形状。最常用的金属起皱式给出诺德隆德[15]的本地值工作。如果材料点压缩条件下，如果另外的变形主要是由旋转，然后最此，这种皱纹指标失败，如果一个纯粹的全球刚体转动发生在这个过程中，几乎不能预期在实际的过程中，或者，如果大规模的皱纹开始演变[8,16]。该相关指标数界的，因为其值在-1和+1的时间间隔，皱纹的分类是相对比较容易其他皱纹指标。因此，皱指标由诺德隆德定义在本研究中使用的自适应框架。需要注意的是其他起皱标准可作为良好，不影响方法进一步。次是后续成形过程。因此，如果颈缩可以检测到的爆裂可能会。对于缩颈检测也可以使用几种方法[17,18]。其中最流行的的实际应变状态的基础上，成形极限曲线（FLC）FLCS应变的路径。由于成形性强烈依赖变形历史上，实验测定的FLCS是昂贵的。因此，研究，以确定解析表达式FLCS[19]，或从有限元模拟[20]在实践中往往被认为。在这材料的FLCP6。导的，即使对于简单的几何形状，很多假设都需要达到一个分析近。此外，还有可能有许多未纳入的过程的物理特性分析模型来设计控制器，由于过程的复杂性，或缺乏理解物理过程。另一方面，经验丰富的工艺运营商通常启发式设计规则允许具有许多以令人满意的方式来控制一个程序。如这是非常的开发技术投一种启发式的调控政策进入解析表达式，其他控制技术，规避使用分析型号。一个特别的控制技术采用被称为启发式知识提供所谓模糊知识为基础的控制器。没有进上FKBC息[21,22]在为FKBC序VUMAT皱指灯伊明和缩颈指标值d的压力增量α和轴向增量力β插在它的基础上的专业知识。当被调用序VDLOADα和β。在下面的，设计的FKBC进程将被勾勒出来，控制器准备以修改，在下一个递增负荷输出。检查皱纹的变形状态，以及缩颈。在该示例中进一步提出，知识用的碱主要是确定性的，因为它包含了有关的规则的变形状态的输出。但是，从实践的启发式规则可以被添加到它没有任何。压力品脱的内表面上被施加到管。对于的压力更新公式使用下述：•α是零（Zα低（L•α是高形，LL必要的信息可以几乎在任何写在模糊集的书中找到，例如在[21]就造型而言，轴向进给获得通过FEND施加一轴向力的刚性的工具在管的两端，RAMF是有限的，以防止泄漏流体。在这里，β被认为是作为一个模糊数。•β为负•β是零（Z

皱纹非常关键（veryCR，皱纹是至关重要的（notCR（veryCL在[19]中给出的方法取得的成形极限管状成形的基础上塑料不稳定。在IM-7。规则库中的α/βFLC，D得到的使用[19]中的定义。的材料特性成形管，将在接下来的章节中给出。第一个步骤开始。此步骤有助于提供一个初始原型版本的知识。随之而来的调7元格可以表述为：如果皱纹是非常关键（控制）和变形是非常靠近颈缩（d所控制则α是零（Z）和β为负（N）'。因此α和β的九条规则可以区分的一组规则是完整增加的压力。只要一个关键抗皱被检测到的压力增加了一定的价值。皱纹/Explicit中使用的版本用户并没有直接到必要的压力信息来评价皱纹指标。，才能获取所需的信息为应用用户子程序VUMAT的。一旦VUMAT调用，应力可以通过计算构法。因此，尽管在任意的材料行为是标准的，它似乎有必要实施里面的子程序VUMAT。

图8一个过程中所涉及的零件组装作为一个著名的案例研究，成形的T形组件，它是研究得最多的部分之间[4][24]简单，它包含管件成形的基本特征两个独立的负载参数。最终的目标是制造中42.2和1.4毫米，分别为。实际上是进行了分析。该管是模拟三维线性元素。在管厚度方向的两层的元素可以使用。的工具，即模具的公样，一套合适的离散刚体有限元素为蓝本。在管件变行为会有所不同从原平板片材的响应。虽然重要的是要使用现实的物质描述模拟。对这个问题的进一步发现，例如，在[25-27]。本发明目的，已被评估的材料数据准备从几个试样（条）管坯，根据标准拉伸性能实验。测得的的材料特性管件料（St34）杨氏模量E200GPA泊松比ν=0.3K603MPa强度预应变00.0076硬化指n=0.226图9。获得工艺方案。实际的流动应力定义为：ΣF=K（0+¯）N（3）¯FLC计算得出的过程计划图9。这一过程开始于一个小的轴向进给。然后几乎是线性的路径之后，直到约16MPa的不能够填充的材料进入模腔，只压力增加。此后，将轴向进给开始增加，并且结合的压力后再次几乎是线性的路径。的增加压力导致的应变状态变成。FLC时刻，该控制器检测到的压力或轴向供给模拟，停止成形极限曲线通常可用来检过程是否过材的成能。对于拟过程，形极图。10。三角标记的线是FLC10FLC11，T在这项研究中，一种自适应的方法设计用于管成形。起皱判据以及一个标一个模糊的知识为基础的控制器。该控制器的设计一个可行的成形中的适用性尝试它可能是难以到达，在一个可接受的解决方案。因此，一些介绍性的模拟需出的方法已经阐述一个简单的案例研究。显然验证的方法执行平行实验仍然需要F.Dohmann,C.h.Hartl,Tubehydroforming-researchandpracticalapplication,J.Mater.Process.Technol.71(1997)174–186.L.Gao,S.Motsch,M.Strano,ClassificationandysisoftubehydroformingprocesseswithrespecttoadaptiveFEMsimulations,J.Mater.Process.Technol.129(2002)W.H.Sillekens,P.P.H.Veltmans,M.A.Guiterrez,J.I.Fernandez,Factorialexperimentationandsimulationofhydroformingprocessesfortubularparts,in:ProceedingsoftheNinthInternationalConferenceonSheetMetal,2001,pp.605–612.T.Altan,S.Jirathearanat,M.Strano,S.G.Shr,AdaptiveFEMprocesssimulationforhydroformingtubes,in:K.Siegert(Ed.),HydroformingofTubes,ExtrusionsandSheetMetals,vol.2,2001,pp.363–384.M.Strano,S.Jirathearanat,S.-G.Shr,T.Altan,Virtualprocessdevelopmentintubehydroforming,J.Mater.Process.Technol.146(2004)130–136.E.Doege,R.Kosters,C.Ropers,DeterminationofoptimisedcontrolparametersforinternalhighpressureformingprocesseswiththeFEM,in:ProceedingsoftheSixthInternationalConferenceonSheetMetal,vol.2,1998,pp.119–128.W.H.Sillekens,R.J.Werkhoven,Hydroformingprocessesfortubularparts:optimisationbymeansofadaptiveanditerativeFEMsimulation,Int.J.FormingProcess.4(2001)377–393.M.Strano,S.Jirathearanat,T.Altan,AdaptiveFEMsimulationfortubehydroforming:ageometry-basedapproachforwrinkledetection,Ann.CIRP50/1(2001)185–190.J.Kim,Y.-H.Kang,H.-H.Choi,S.-M.Hwang,B.-S.Kang,Comparisonofimplicitandexplicitfinite-elementmethodsforthehydroformingprocessofanautomobilelowerarm,Int.J.Adv.Manuf.Technol.20(2002)407–413.10]W.Kubli,J.Reissner,Optimizationofsheet-metalformingprocessesusingthespecial-purposeprogramAUTOFORM,J.Mater.Process.Technol.50(1995)292–305.F.Heislitz,H.Livatyali,M.A.Ahmetoglu,G.L.Kinzel,T.Altan,Simulationofrollformingprocesswiththe3-DFEMcodePAM-STAMP,J.Mater.Process.Technol.59(1996)59–67.ABAQUSInc.,ABAQUS/ExplicitUser’sManual,Version6.3,J.B.Kim,J.W.Yoon,D.Y.Yang,F.Barlat,Investigationintowrinklingbehaviourintheellipticalcupdrawingprocessbyfiniteelementysisusingbifurcationtheory,J.Mater.Process.Technol.111(2001)170–174.R.Hill,Ageneraltheoryofuniquenessandstabilityinelastic–plasticsolids,J.Mech.Phys.Solids6(1958)236–249.P.Nordlund,AdaptivityandWrinkleIndicationinNon-LinearSysis,DoctoralDissertation,DepartmentofSolidMechanics,RoyalInstituteofTechnology,Stockholm,Sweden,1997.A.Aydemir,ANumerical-ExperimentalysisofTubeHydroforming,MTDThesis,EindhovenUniversityofTechnology,ISBN90-444-0279-X,2003.D.Banabic(Ed.),FormabilityofMetallicMaterials:PlasticAnisotropy,FormabilityTesting,FormingLimits(EngineeringMaterials),Springer-Verlag,2000.M.Dutilly,J.C.Gelin,Designofsheetmetalformingprocessesbasedonqualityfunctions,in:ProceedingsoftheSecondInternationalESAFORMConferenceonMaterialForming,1999,pp.469–472.H.L.Xing,A.Makinouchi,Numericalysisanddesignfortubularhydroforming,Int.J.Mech.Sci.43(2001)1009–1026.E.M.Viatkina,W.A.M.Brekelmans,L.P.Evers,M.G.D.Geers,Forminglimitdiagramsforsheetdeformationprocesses:acrystalplasticityapproach,in:ProceedingsoftheFourthInternationalESAFORMConferenceonMaterialForming,20