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文档简介

第一章概述错误!未定义书签。TOC\o"1-5"\h\z第二章现浇梁支撑体系的计算32。1、概述32。1.1支顶架的结构32.1。2钢平台的结构32.2钢管支架的计算42.2.1荷载组合错误!未定义书签。2.2。2支架力学计算错误!未定义书签。2.2.3大楞计算:错误!未定义书签。2.2.4小楞计算错误!未定义书签。2.2。5底模板计算错误!未定义书签。TOC\o"1-5"\h\z2.3钢平台的计算30\o"CurrentDocument"2.3.1钢平台构造30\o"CurrentDocument"2.3。236#工字钢计算31\o"CurrentDocument"2.3。3贝雷架计算32\o"CurrentDocument"2.3。4钢管桩计算33第三章钢管架搭设363.1施工准备36\o"CurrentDocument"3.2基础36\o"CurrentDocument"3。3搭设钢管架及配件应符合下列规定:37\o"CurrentDocument"3.4钢管架拆除注意事项38\o"CurrentDocument"3.5钢管架搭设作业安全措施39\o"CurrentDocument"第四章钢管桩与贝雷架搭设40\o"CurrentDocument"第五章环境保护措施41\o"CurrentDocument"第六章安全生产和文明施工42第一章概述本工程为原西岸大桥东侧扩建新桥桥工程。起点桥台桩号为k2+188,终点桥台桩号为k2+388,全桥共7跨。新建桥标准跨径组合16+20+(28+56+32)+16+32=200m。新建桥宽为10.8,横向布置为0.5米m(防撞栏)+7.5m(车行道)+2。8m(人行道)。具体结构为:上部结构:(1)主桥:新建西岸大桥主桥的上部结构采用28m+56m+32m的变截面预应力混泥土连续箱梁,中支点梁高为3。5m,跨中梁高为2m.箱体采用单箱双室结构,按A类构件设计。(2)引桥:引桥的上部结构采用16m和20m的空心板以及32m的小箱梁。其中32m简支小箱梁为预制拼装结构,按A类构件设计,梁高为1.8m,端部设置牛腿,牛腿处梁高1o4m,单片小箱梁顶部宽2.4m,小箱梁间设置30cm湿接缝。下部结构:中墩采用双柱墩梁固接,边墩采用钢筋混凝土盖梁双柱式墩。为保证横桥向刚度,设置桩基础系梁及立柱系梁,基础采用钢筋混凝土钻孔灌注桩,所有桩基均按嵌岩桩设计.桥墩主桥为双柱式墩,引桥为桩柱式墩,上接盖梁,桥台为一字式桥台。桥型布置见下图。西岸大桥桥位于佛山市南海区西樵镇原西岸大桥处,横跨****河,该处河道较宽,河道顶面的宽度是147。64m.河床底的宽度是120。65m河床有水流河道的宽度是54。54,水深受季节性降水及*大**河水位影响明显。水中桩基与连续梁施工需要搭设钢平台。钢平台主要采用钢管桩与贝雷架相结合,钢平台搭设完毕后,在钢平台上搭设钢管支架。第二章现浇梁支撑体系的计算2。1、概述本方案钢平台主要采用钢管桩与贝雷架和工字钢相结合。钢管桩根据实际需要运至施工现场,用25T吊车吊起振动锤(45KW),夹住钢管桩,然后对位,对好位后启动电源开始振动下沉,钢管桩下沉过程中用全站仪观测钢管桩是否偏位,若发生偏位,立即停止振动.将振动锤松开,在反方向夹住钢管桩,再启动电源继续振动下沉,当钢管桩下沉到桩顶设计标高时,再用吊车吊起下一段钢管桩,并与已下沉钢管桩对接好,然后焊接接头再振动下沉。为了保证不因地质变化影响桩的承载力,最后连续振动一分钟钢管桩贯入深度不大于5mm即可。2。1.1支顶架的结构支顶架(碗扣)搭设方案,具体搭设见计算书设置。(按最不利计算,搭设,2米梁高可以重新计算,但费用相差不大)2。1.2钢平台的结构本工程过水段现浇梁需要搭设水上平台,水上平台的结构主要是贝雷架与钢管桩结合。贝雷架顺桥向设置,1、箱梁两端中腹板采用三排单层,边腹板采用两排单层的组合,翼板采用两排单层的组合,跨径为6m;除两端部分也同样采取这一组合,跨径改为12米.单幅桥宽横桥向设置11排贝雷架。贝雷架直接作用在4排32#工字钢上,贝雷架上搭设32#工字钢作为钢管支架的支撑体系。单幅桥宽横轴向设置5根①600X8mm钢管桩,钢管桩顶部用凹槽形式与2根32b工字钢连成一体。贝雷片间距见“工字钢受力简图”,贝雷片和工字钢连接;贝雷架上铺设32#工字钢作为钢管架的垫脚,32#工字钢纵向间距为75cm,每条工字钢与最外边两排贝雷片用倒“u”型焊接,加强贝雷片和工字钢的整体性。钢管桩横桥向见“工字钢受力简图”,钢管桩之间用20#槽钢作为剪刀斜撑焊接连固成一体,详见附图.钢平台横截面图钢平台截面图2.2箱梁自重荷载分布简化依据箱梁的实际尺寸将箱梁的横截面简化为两种形式,分别对应端部和跨中的两种典型横断面;在纵向上,箱梁两端各m范围内采用端部横断面形式,中间为跨中横断面形式2.3钢管支架的计算2.3.1箱梁两端的支架计算(两端各6米范围)一、工程参数箱梁参数箱梁高度3.5m顶板厚度0.25m底板厚度0。5m翼板厚度0。25m腹板厚度0.6m支架参数建筑施工危险等级m级危险等级系数:支撑结构1水平杆件1支模高度5m钢管类型e48X3.5mm底板下立杆纵距0.8m立杆横距0。8m腹板下立杆纵距0。4m立杆横距0.4m翼板下立杆纵距1m立杆横距1m水平杆步距0。9m伸出长度a0。4m面板木胶合板厚度:18mm次楞方木支撑,间距0。2m主楞双钢管剪刀撑设置依据JGJ300-2013规范要求,米用有剪刀撑框架式支撑结构,剪刀撑宽度:纵距方向4跨,横距方向4跨支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构未作可靠连接荷载参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1。5kN/m3面板次楞自重0.5kN/m2支架自重0。14kN/m可变荷载施工人员及设备荷载面板与次楞主楞立杆2.5kN/m22.5kN2。5kN/m22.5kN/m2二、箱梁翼板模板面板验算面板采用木胶合板,厚度为18mm,取宽度1m的面板作为计算宽度。面板的截面抵抗矩W=1000X18X18/6=54000mm3;截面惯性矩I=1000X18X18X18/12=486000mm4;(一)强度验算1、面板按三跨连续梁计算,其计算跨度取支承面板的次楞间距,L=0.2m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑,计算结果取其大值。均布线荷载设计值为:q=[1。2X(24X0.25+1。5X0。25+0。5)+1.4X2.5]X1=11.750kN/m1q1=[1.35X(24X0。25+1.5X0.25+0.5)+1。4X0.7X2.5]X1二11.731kN/m根据以上两者比较应取q1=11.750kN/m作为设计依据。集中荷载设计值:模板自重线荷载设计值q2=1.2X1X0.5=0.600kN/m跨中集中荷载设计值P=1.4X2.5=3.500kN3、强度验算施工荷载为均布线荷载:Mi=0.1qil2=0°1X11。750X0。22=0.047kN•m施工荷载为集中荷载:M2=0。08七12+0。213Pl=0o08X0。600X0.22+0.213X3.500X0。2=0。151kN•m取Mmax=0.151KN・m验算强度。面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2;o==°•⑸X"=2.80N/mm2〈f=12。5N/mm2W54000面板强度满足要求!(二)挠度验算挠度验算时,荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载,分项系数均取1.0.q=1X(24X0。25+1.5X0.25+0。5+2。5)=9.375kN/m;面板最大容许挠度值:200/400=0o5mm;面板弹性模量:E=4500N/mm2;v=0.677q14=0.677X9o375X2004=0.05mm<0.5mm

100EI100X4500X486000100EI100X4500X486000满足要求!三、箱梁翼板次楞方木验算次楞采用方木,宽度100mm,高度100mm,间距0.2m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W=100X100X100/6=166667mm3;截面惯性矩I=100X100X100X100/12=8333333mm4;(一)抗弯强度验算1、次楞按三跨连续梁计算,其计算跨度取立杆横距,L=1m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑,计算结果取其大值。均布线荷载设计值为:q=[1.2X(24X0.25+1.5X0。25+0。5)+1。4X2。5]X0。2=2。350kN/m1q=[1.35X(24X0。25+1。5X0。25+0.5)+1。4X0.7X2。5]X0.2=12.346kN/m根据以上两者比较应取q1=2O350kN/m作为设计依据。集中荷载设计值:模板自重线荷载设计值q2=1.2X0。2X0。5=0。120kN/m跨中集中荷载设计值P=1.4X2。5=3。500kN3、强度验算施工荷载为均布线荷载:M1=0。1q1"=0.1X2。350X12=0.235kN・m

施工荷载为集中荷载:M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08X0.120X12+0。213X3。500X1=0。755kN・m取冲皿=0.755kN・m验算强度。木材抗弯强度设计值f=17N/mm2;。二Mmax=W00755X106=4.53N/mm2〈f=17N/mm2166667次楞抗弯强度满足要求!(二)抗剪强度验算施工荷载为均布线荷载时:V1=0.6q1l=0.6X2o350X1=1。。二Mmax=W00755X106=4.53N/mm2〈f=17N/mm2166667次楞抗弯强度满足要求!(二)抗剪强度验算施工荷载为均布线荷载时:V1=0.6q1l=0.6X2o350X1=1。410kN施工荷载为集中荷载:V2=0.6舄1+0。65P=0.6X0.120X1+0.65X3.500=2。取V=2.347kN验算强度。347kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2;抗剪强度按下式计算:3V2bh3X2。347X103

2X100X1000.352N/mm2〈fv=1.6N/mm2次楞抗剪强度满足要求!(三)挠度验算挠度验算时,荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载,分项系数均取1。0。q=0°2X(24X0。25+1.5X0.25+0.5+2.5)=1.875kN/m次楞最大容许挠度值:1000/250=4mm;次楞弹性模量:E=10000N/mm2;—0.677ql4_0.677X1.875X10004100EI=100X10000X8333333=0.15mm<4mm满足要求!四、箱梁翼板主楞验算主楞采用:双钢管,截面抵拒矩W=10.16cm3,截面惯性矩1=24。38cm4当进行主楞强度验算时,施工人员及设备均布荷载取2.5kN/mm2.首先计算次楞作用在主楞上的集中力P.作用在次楞上的均布线荷载设计值为:q11=[1.2X(24X0O25+1.5X0。25+0。5)+1.4X2.5]X0。2=2。350kN/mq12=[1。35X(24X0.25+1。5X0.25+0.5)+1。4X0.7X2.5]X0。2=2。346kN/m根据以上两者比较应取q1=2。350kN/m作为设计依据.次楞最大支座力=1.1q1l=1.1X2。350X1=2。585kN.次楞作用集中荷载P=2。585kN,进行最不利荷载布置如下图:计算简图(kN)弯矩图(kN・m)最大弯矩Mmax=1。318kN-m;主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2;。二——=上31了£=129。724N/mm2〈205N/mm2W10。16X103主楞抗弯强度满足要求!(二)挠度验算挠度验算时,荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载,分项系数均取1.0.首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为:q=0。2X(24X0。25+1.5X0。25+0.5+2。5)=1.875kN/m次楞最大支座力=1。1q]l=1。1X1.875X1=2。063kN。以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P,经计算,主梁最大变形值V=1。438mm。主梁的最大容许挠度值:1000/150=6.7mm,最大变形V=1。438mm〈6.7mm满足要求!五、风荷载计算风荷载标准值风荷载标准值应按下式计算:3:七^303。基本风压,按北京10年一遇风压值采用,3°=0.3kN/m2。^-一-支撑结构风荷载体形系数h将支撑架视为桁架,按现行国家标准《建筑结构ss荷载规范》表8。3.1第33项和37项的规定计算。支撑架的挡风系数甲=1.2XA/(laXh)二1。2X0.093/(0。8X0。9)=0。155式中A-—一步一跨范围内的挡风面积,A=(l+h+0.325lh)d=0。093m2nnaal立杆间距,0.8m,h步距,0。9m,d钢管外径,0.048m系数1。2节点面积增大系数。系数0.325支撑架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数:七二1。2平=1。2X0。155=0。19无遮拦多排模板支撑架的体形系数:=0.36hn^=019_1-0.9021—n。1—0。90=0.36n风荷载地形地貌修正系数。n——支撑架相连立杆排数。支撑架顶部立杆段距地面计算高度H=5m,按地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数^=0.65。z支撑架顶部立杆段风荷载标准值3:^30=0。65X0.36X0。3=0。070kN/m22。风荷载引起的立杆轴力标准值NWK有剪刀撑框架结构支撑结构,按下式计算:二0。27kNN=nP^H2=二0。27kNwk二为宜二2X13式中:P^—风荷载的线荷载标准值,P驱二3^=0.070X1=0。07kN/m3「风荷载标准值,3:0。070kN/m2,la一立杆纵向间距,"=1mn一单元框架的纵向跨数,取n=4H一支撑结构高度,H=5m,B一支撑结构横向宽度,B=13m3.风荷载引起的立杆弯矩设计值M有剪刀撑框架式支撑结构,风荷载引起的立杆弯矩标准值mwk=mlkM二^^=Q、0。92=0°006kN・m驱"LK1010风荷载引起的立杆弯矩设计值M=YqMwk=1.4X0o006=0.008kN-m六、立杆稳定性验算立杆轴力设计值对于承载能力极限状态,应按荷载的基本组合计算荷载组合的效应设计值。分别计算由可变荷载或永久荷载控制的效应设计值,按最不利的效应设计值确定。不组合风荷载时,立杆轴力设计值按下式计算取较大值:1.2X[0.14X5+(24X0.25+1.5X0。25+0.5)X1X1]+1.4X2。5X1X1=12.590kN;1。35X[0。14X5+(24X0。25+1.5X0。25+0.5)X1X1]+1。4X0.7X2。5X1X1}=12。676kN;立杆轴向力取上述较大值,N=12。676KN.组合风荷载时:1。2X[0.14X5+(24X0.25+1.5X0。25+0。5)X1X1]+1。4X0。9X(0。27+2。5X1X1)=12。580kN;1。35X[0.14X5+(24X0.25+1。5X0.25+0.5)X1X1]+1.4X0.7X0。9X(0。27+2.5X1X1}=12.669kN;立杆轴向力取上述较大值,N=12。669KN.立杆计算长度L0有剪刀撑框架式支撑结构中的单元框架稳定性验算时,立杆计算长度L0=BHBa^h□一立杆计算长度系数,按《建筑施工临时支撑结构技术规范》附录表B-4水平杆不连续取值。表中主要参数取值如下:有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比,其中E--弹性模量,取206000(N/mm2)I—钢管的截面惯性矩,取121900(mm4)h-立杆步距,取900mmk—节点转动刚度,取25kN-m/radl-立杆的y向间距,取800mm_206000X121900800—900X25X1066X900=.ax—单元框架x向跨距与步距h之比,ax=lx/h=0。8/0。9=0.89nx—单元框架的x向跨数,nx=4x向定义:立杆纵横向间距相同,x向为单元框架立杆跨数大的方向,取板底立杆纵距方向。根据以上参数查表,立杆计算长度系数口=2。22

Ba一扫地杆高度与悬臂长度修正系数,按附录表B-6水平杆连续取值,Ba=1・05其中a1—扫地杆高度与步距h之比,a1=0。2/0.9=0.22a2—悬臂长度与步距h之比,a2=0.4/0。9=0。44a-a1与a2中的较大值,a=0。44Bh一高度修正系数,架体高度5m,BH=1立杆计算长度L0=BhBUh=1X1.05X2.22X0.9=2.10m(三)立杆稳定性验算有剪刀撑框架式支撑结构,应按下式对单元框架进行立杆稳定性验算:WfN--立杆轴力设计值,取12。676kN;—轴心受压构件的稳定系数,根据长细比入二L/i查规范附录A取值;o入一计算长细比,入二L/i=2100/15.80=133,查表=0.381;oLo一立杆计算长度,取2100mm,i一杆件截面回转半径,取15。80mm;A-杆件截面积,取489mm2;f—钢材抗压强度设计值,取205N/mm2;12。676X1012。676X1030.381X489二68。038N/mm2〈f=205N/mm2立杆稳定性满足要求!立杆局部稳定性验算有剪刀撑框架式支撑结构,组合风荷载时,还应按下式进行立杆局部稳定性验算:N——立杆轴力设计值,取12.669kN;—轴心受压构件的稳定系数,根据长细比入二L/i查规范附录A取值;o入一计算长细比,入二L/i=170/1。58=108,查表=0。53oLo-立杆计算长度,进行局部稳定性验算时,Lo=(1+2a)h=(1+2XO.444)X0.9=1.70ma一a1与a2中的较大值,a=0.444其中a1—扫地杆高度与步距h之比,*=0.2/0。9=0.222气一悬臂长度与步距h之比,气二0.4/0.9=0。444i一杆件截面回转半径,取1。58cm;A一杆件截面积,取489mm2;f一钢材抗压强度设计值,取205N/mm2;

M—风荷载引起的立杆弯矩设计值,M=0。008kN・mW一杆件截面模量,W=5080mm3N'e—立杆的欧拉临界力,,n2EA3.1422X206000X489•=85°26kNN’==E入21082•=85°26kN立杆稳定性验算如下:12。669X1030。008X1060.53X489+5080X(1-1。1X0.53X%。669)85。26二48.883+1.724=50.607N/mm2<f=205N/mm2立杆局部稳定性验算满足要求!七、箱梁底板模板面板验算面板采用木胶合板,厚度为18mm,取宽度1m的面板作为计算宽度。面板的截面抵抗矩W=1000X18X18/6=54000mm3;截面惯性矩I=1000X18X18X18/12=486000mm4;(一)强度验算2、面板按三跨连续梁计算,其计算跨度取支承面板的次楞间距,L=0。2m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑,计算结果取其大值.5]4X5]4Xq=[1。2X(24X(0.25+0.5)+1.5X(0.25+0。5)+0.5)+1。4X21X1=27。050kN/mq=[1。35X(24X(0。25+0。5)+1.5X(0.25+0。5)+0。5)+1。10.7X2.5]X1=28。944kN/m根据以上两者比较应取q1=28。944kN/m作为设计依据。集中荷载设计值:模板自重线荷载设计值q2=1。2X1X0.5=0o600kN/m跨中集中荷载设计值P=1o4X2.5=3o500kN3、强度验算施工荷载为均布线荷载:Mi=0o1qil2=0o1X28o944X0o22=0.116kN•m施工荷载为集中荷载:M2=0o08q2l2+0.213Pl=0.08X0°600X0°22+0.213X3o500X0°2=0.151kN•m取Mm=0o151KN•m验算强度。面板抗弯强度设计值f=12o5N/mm2;o=J^=°o151X106=2.80N/mm2<f=12o5N/mm2W54000面板强度满足要求!挠度验算挠度验算时,荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载,分项系数均取1.0oq=1X(24X(0.25+0.5)+1.5X(0o25+0o5)+0.5+2.5)=22o125kN/m;面板最大容许挠度值:200/400=0.5mm;面板弹性模量:E=4500N/mm2;v=0.677ql4=0.677X22.125X2004=0.11mm〈0o5mm

100EI100X4500X486000100EI100X4500X486000满足要求!八、箱梁底板次楞方木验算次楞采用方木,宽度100mm,高度100mm,间距0。2m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W=100X100X100/6=166667mm3;截面惯性矩I=100X100X100X100/12=8333333mm4;(一)抗弯强度验算2、次楞按三跨连续梁计算,其计算跨度取立杆横距,L=0°8m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑,计算结果取其大值.均布线荷载设计值为:q=[1。2X(24X(0.25+005)+1.5X(0。25+0。5)+0。5)+1。4X2。15]X0.2=5.410kN/mq=[1.35X(24X(0.25+0.5)+1。5X(0.25+0。5)+0。5)+1。4X0。17X2o5]X0.2=5o789kN/m根据以上两者比较应取q1=5.789kN/m作为设计依据。集中荷载设计值:模板自重线荷载设计值q2=1o2X0o2X0o5=0.120kN/m跨中集中荷载设计值P=1.4X2o5=3o500kN3、强度验算施工荷载为均布线荷载:

M1=0。1q1l2=0。1X5.789X0。82=0.370kN-m施工荷载为集中荷载:M2=0.08q2l2+0.213Pl=0。08X0.120X0.82+0。213X3。500X0。8=0.603kN-m取冲皿=0.603kN・m验算强度。木材抗弯强度设计值f=17N/mm2;二3。62N/mm2〈f=17N/mm2o=Mm=二3。62N/mm2〈f=17N/mm2次楞抗弯强度满足要求!(二)抗剪强度验算施工荷载为均布线荷载时:V1=0.6q1l=0.6X5。789X0。8=2.779kN施工荷载为集中荷载:V2=0。6叩+0。65P=0.6X0.120X0.8+0。65X3.500二2。333kN取V=2.779kN验算强度。木材抗剪强度设计值fv=1。6N/mm2;抗剪强度按下式计算:3VT=抗剪强度按下式计算:3VT=——2bh3X2。779X103

2X100X100=0。417N/mm2〈fv=1.6N/mm2次楞抗剪强度满足要求!(三)挠度验算挠度验算时,荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载,分项系数均取1.0。q=0.2X(24X(0.25+0.5)+1。5X(0。25+0。5)+0.5+2.5)=4.425kN/m次楞最大容许挠度值:800/250=3.2mm;次楞弹性模量:E=10000N/mm2;0.677ql40.677X4.425X800。04=0.15mm<3.2mmv==-100EI=0.15mm<3.2mm满足要求!九、箱梁底板主楞验算主楞采用:双钢管,截面抵拒矩W=10.16cm3,截面惯性矩I=24。38cm4(一)强度验算当进行主楞强度验算时,施工人员及设备均布荷载取2.5kN/mm2。首先计算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为:q11=[1.2X(24X(0。25+0.5)+1.5X(0.25+0.5)+0.5)+1。4X2.5]X0.2=5.410kN/mq12=[1.35X(24X(0。25+0.5)+1.5X(0。25+0。5)+0。5)+1。4X0。7X2。5]X0。2=5.789kN/m根据以上两者比较应取q1=5.789kN/m作为设计依据。次楞最大支座力=1。1q]l=1。1X5。789X0。8=5。094kN。次楞作用集中荷载P=5.094kN,进行最不利荷载布置如下图:计算简图(kN)弯矩图(kN-m)最大弯矩Mmax=1。681kN-m;主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2;165.453N/mm2〈205N/mm2二M165.453N/mm2〈205N/mm2°=一W10.16X103主楞抗弯强度满足要求!(二)挠度验算挠度验算时,荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载,分项系数均取1。0.首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为:q=0.2X(24X(0.25+0。5)+1。5X(0。25+0.5)+0.5+2。5)=4.425kN/m次楞最大支座力=1。1q]l=1。1X4.425X0。8=3.894kN。以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P,经计算,主梁最大变形值V=1.120mm.主梁的最大容许挠度值:800/150=5。3mm,最大变形V=1.120mm<5.3mm满足要求!

十、风荷载计算1。风荷载标准值风荷载标准值应按下式计算:气二七巴303。基本风压,按北京10年一遇风压值采用,3°=0。3kN/m2。七——支撑结构风荷载体形系数七将支撑架视为桁架,按现行国家标准《建筑结构荷载规范》表8。3.1第33项和37项的规定计算。支撑架的挡风系数甲=1。2XA/(1naXh)=1。2X0.093/(0.8X0。9)=0.155式中An—-一步一跨范围内的挡风面积,An=(1a+h+0.3251ah)d=0.093m21立杆间距,0.8m,h步距,0.9m,d钢管外径,0.048m系数1。2节点面积增大系数。系数0。325支撑架立面每平米内剪刀撑的平均长度.单排架无遮拦体形系数:七二1。2单排架无遮拦体形系数:七二1。2甲=1.2X0。155=0。19无遮拦多排模板支撑架的体形系数:1-nn八M1-0.902了七^—^=0。19^9^风荷载地形地貌修正系数。n二0。19二0。36支撑架相连立杆排数。支撑架顶部立杆段距地面计算高度H=5m,按地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数^=0。65。z支撑架顶部立杆段风荷载标准值3=w3=0。65X0。36X0。3=0.070kN/m2

kzs0风荷载引起的立杆轴力标准值NWK有剪刀撑框架结构支撑结构,按下式计算:N=十二4弋。"52=0.23kNwk2B2X13式中:P一风荷载的线荷载标准值,P=31=0.070X0.8=0.06kN/mWKWKka3k—风荷载标准值,3k=0.070kN/m2,1-立杆纵向间距,1=0.8mn一单元框架的纵向跨数,取n=4H一支撑结构高度,H=5m,B-支撑结构横向宽度,B=13m3.风荷载引起的立杆弯矩设计值M有剪刀撑框架式支撑结构,风荷载引起的立杆弯矩标准值mwk=mlkMlk=P/2=0.06X0。92=0.005kN-m101010风荷载引起的立杆弯矩设计值M=YqMwk=1.4X0.005=0。007kN-m十一、立杆稳定性验算(一)立杆轴力设计值对于承载能力极限状态,应按荷载的基本组合计算荷载组合的效应设计值。分别计算由可变荷载或永久荷载控制的效应设计值,按最不利的效应设计值确定。不组合风荷载时,立杆轴力设计值按下式计算取较大值:1。2X[0.14X5+(24X0o75+1.5X0。75+0。5)X0。8X0.8]+1.4X2。5X0。8X0.8=18.152kN;1。35X[0。14X5+(24X0。75+1。5X0。75+0。5)X0。8X0。8]+1.4X0。7X2.5X0。8X0。8}=19.469kN;立杆轴向力取上述较大值,N=19。469KN。组合风荷载时:1.2X[0°14X5+(24X0°75+1.5X0.75+0.5)X0°8X0°8]+1°4X0°9X(0.23+2。5X0。8X0.8)=18。218kN;1.35X[0.14X5+(24X0°75+1°5X0o75+0.5)X0°8X0.8]+1.4X0.7X0.9X(0.23+2。5X0。8X0。8}=19.515kN;立杆轴向力取上述较大值,N=19.515KN。(二)立杆计算长度L0有剪刀撑框架式支撑结构中的单元框架稳定性验算时,立杆计算长度L°=BHBanh□一立杆计算长度系数,按《建筑施工临时支撑结构技术规范》附录表B-4水平杆不连续取值。表中主要参数取值如下:有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比,其中E—-弹性模量,取206000(N/mm2)II—钢管的截面惯性矩,取121900(mm4)h一立杆步距,取900mmk—节点转动刚度,取25kN-m/radl-立杆的y向间距,取800mm_206000X121900800_K=900X25X106+6X900*26ax-单元框架x向跨距与步距h之比,ax=lx/h=0。8/0.9=0。89nx—单元框架的x向跨数,nx=4x向定义:立杆纵横向间距相同,x向为单元框架立杆跨数大的方向,取板底立杆纵距方向。根据以上参数查表,立杆计算长度系数u=2.22Ba一扫地杆高度与悬臂长度修正系数,按附录表B-6水平杆连续取值,Ba=1。05其中a1—扫地杆高度与步距h之比,a1=0.2/0.9=0o22a2—悬臂长度与步距h之比,a2=0。4/0.9=0.44a—a1与a2中的较大值,a=0.44Bh一高度修正系数,架体高度5m,BH=1立杆计算长度L0=BhBuh=1X1。05X2。22X0。9=2。10m(三)立杆稳定性验算有剪刀撑框架式支撑结构,应按下式对单元框架进行立杆稳定性验算:NWfAN-—立杆轴力设计值,取19。469kN;——轴心受压构件的稳定系数,根据长细比入=L/i查规范附录A取值;o入一计算长细比,入二L/i=2100/15。80=133,查表=0.381;oL0—立杆计算长度,取2100mm,i一杆件截面回转半径,取15。80mm;A一杆件截面积,取489mm2;f一钢材抗压强度设计值,取205N/mm2;N19.469X103==104.498N/mm2〈f=205N/mm2A0.381X489立杆稳定性满足要求!立杆局部稳定性验算有剪刀撑框架式支撑结构,组合风荷载时,还应按下式进行立杆局部稳定性验算:N--立杆轴力设计值,取19。515kN;——轴心受压构件的稳定系数,根据长细比入二L/i查规范附录A取值;o入-计算长细比,入二L/i=170/1。58=108,查表=0.53oL。-立杆计算长度,进行局部稳定性验算时,L°=(1+2a)h=(1+2X0。444)X0.9=1。70ma一&]与a2中的较大值,a=0。444其中a】一扫地杆高度与步距h之比,aj0。2/0。9=0.222a?-悬臂长度与步距h之比,a2=0o4/0.9=0.444i一杆件截面回转半径,取1.58cm;B一杆件截面积,取489mm2;f—钢材抗压强度设计值,取205N/mm2;M—风荷载引起的立杆弯矩设计值,M=0.007kN・mW一杆件截面模量,W=5080mm3n’e一立杆的欧拉临界力,n2EA3o1422X206000X489=85。N'==E入2108226kN立杆稳定性验算如下:19.515X1030o007X106+5080X(1-1o1X0o19.51553X85o26二75.298+1.590=76。888N/mm2〈f=205N/mm2立杆局部稳定性验算满足要求!十二、腹板底面板验算面板采用木胶合板,厚度为18mm.取1m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W=100X1.8X1.8/6=54cm3;截面惯性矩I=100X1°8X1°8X1。8/12=48.6cm4;(一)强度验算1、模板面板按三跨连续板计算,其计算跨度取面板下的次楞间距,L=0。2m。2、荷载计算作用于面板的均布线荷载设计值为:q=[1°2X(24X3。5+1.5X3.5+0°5)+1.4X2.5]X1=111°20kN/m1q=[1。35X(24X3.5+1.5X3.5+0.5)+1.4X0。7X2。5]X1=123。161kN/m根据以上两者比较应取q1=123O61kN/m作为设计依据.Mm=0.1q1l2=0.1X123.61X0。22=0.49kN・m面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)=12。5N/mm2;面板的弯曲应力按下式计算:M0.49X106。二==9。074N/mm2〈12。5N/mm2满足要求!(二)挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应的线荷载计算如下:q=1X(24X3。5+1。5X3.5+0.5)=89。75kN/m;面板最大容许挠度值:200/400=0°5mm;面板弹性模量:E=4500N/mm2;0。677ql40。677X89.75X2004v===0.44mm〈0。5mm100EI100X4500X48.6X104满足要求!十三、腹板底次楞验算腹板底次楞采用方木,宽度100mm,高度100mm,间距0。2m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W=10X10X10/6=166。667cm3;截面惯性矩I=10X10X10X10/12=833。333cm4;(一)强度验算1、荷载计算;腹板下均布线荷载设计值为:q1=[1o2X(24X3.5+1.5X3。5+0。5)+1.4X2。5]X0.2=22.24kN/mq=[1。35X(24X3o5+1.5X3。5+0。5)+1.4X0。7X2.5]X0。2=124o72kN/m根据以上两者比较应取q1=24.72kN/m。底板下均布线荷载设计值为:q2=[1.2X(24X0。75+1。5X0.75+0。5)+1.4X2.5]X0.2=5。41kN/m

q2=[1.35X(24X0。75+1。5X0.75+0。5)+1.4X0.7X2.5]X0.2=5。79kN/m根据以上两者比较应取q2=5.79kN/m.计算简图(kN)弯矩图(kN・m)经过计算得到从左到右各支座力分别为:N1=0.712kN;N2=8.441kN;N3=8。441kN;N4=0。712kN;最大弯矩Mm=0。273kN-m次楞抗弯强度设计值[f]=17N/mm2;M0.273X106。二——ma^==1.638N/mm2〈17N/mm2满足要求!(二)挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值故其作用效应的线荷载计算如下:腹板下q1=0。2X(24X3。5+1。5X3.5+0.5)=17.95kN/m;底板下q2=0。2X(24X0。75+1.5X0。75+0.5)=3。93kN/m;计算简图(kN)次楞弹性模量:E=10000N/mm2;经计算,最大变形V=0。025mm次楞最大容许挠度值:400/250=1。6mm;最大变形V0。最大变形V0。025mm<1。6mm满足要求!max十四、腹板底主楞验算主楞采用:双钢管截面抵抗矩W=10.16cm3截面惯性矩I=24.38cm4(一)强度验算主楞按三跨连续梁计算,次楞作用在主楞上的集中荷载P=8。441kN,如下图:计算简图(kN)弯矩图(kN・m)经计算,从左到右各支座力分别为:N1=6。542kN;N2=18。781kN;N3=18.781kN;N4=6。542kN;最大弯矩Mm=0.760kN-m;主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2;M0.760X106。二^^==74.803N/mm2<205N/mm2W10。16X103主楞抗弯强度满足要求!(二)挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,次楞作用在主楞上的集中荷载P=6.094kN,经计算,主楞最大变形值V=0°117mm。主楞的最大容许挠度值:400/150=2.7mm,最大变形V=0.117mm〈2.7mm满足要求!十五、风荷载计算风荷载标准值风荷载标准值应按下式计算:⑪:*^^。3。基本风压,按北京10年一遇风压值采用,3°=0.3kN/m2.弋——支撑结构风荷载体形系数七将支撑架视为桁架,按现行国家标准《建筑结构荷载规范》表8。3。1第33项和37项的规定计算.支撑架的挡风系数中=1。2XA"(lXh)=1。2X0.093/(0。8X0.9)=0。155式中A步一跨范围内的挡风面积,A=(l+h+0。3251h)d=0.093m21立杆间距,0。8m,h步距,0.9m,d钢管外径,0。048m系数1。2节点面积增大系数.系数0。325支撑架立面每平米内剪刀撑的平均长度.单排架无遮拦体形系数:七二1.2哲1.2X0°155=0°19无遮拦多排模板支撑架的体形系数:1—nn1-0.902P=P=0。19=0。36n风荷载地形地貌修正系数.n支撑架相连立杆排数。支撑架顶部立杆段距地面计算高度H=5m,按地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数^=0.65.z支撑架顶部立杆段风荷载标准值3jE*30=0.65X0。36X0.3=0.070kN/m2风荷载引起的立杆轴力标准值NWK

有剪刀撑框架结构支撑结构,按下式计算:nPH24X0.03X52N=waWK==0.12kNWK2B2X13式中:Pwk—风荷载的线荷载标准值,PwK=3kla=0.070X0。4=0。03kN/m七一风荷载标准值,七二0。070kN/m2,l「立杆纵向间距,la=0.4mn一单元框架的纵向跨数,取n=4H-支撑结构高度,H=5m,B一支撑结构横向宽度,B=13m风荷载引起的立杆弯矩设计值M有剪刀撑框架式支撑结构,风荷载引起的立杆弯矩标准值mwk=mlkPh2口Ph2口WKM==LK0.03X0.92=0。002kN-m1010风荷载引起的立杆弯矩设计值M=YqMwk=1.4X0。002=0.003kN-m十六、立杆稳定性验算(一)立杆轴向力设计值支撑结构的危险等级系数取1立杆承受梁荷载设计值:18.781kN;立杆承受支架自重荷载设计值:1.2X5X0。14=0。84kN不组合风荷载时,立杆轴向力设计值N=19.62kN;风荷载在立杆中产生的轴向力设计值:0。9X1。4X0.12=0.15kN;组合风荷载时,立杆轴向力设计值N=19.62+0.15=19。77kN(二)立杆计算长度L0有剪刀撑框架式支撑结构中的单元框架稳定性验算时,立杆计算长度L=0BHBamm一立杆计算长度系数,按《建筑施工临时支撑结构技术规范》附录表B-4水平杆不连续取值。表中主要参数取值如下:有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比,其中E-—弹性模量,取206000(N/mm2)III一钢管的截面惯性矩,取121900(mm4)h-立杆步距,取900mmk一节点转动刚度,取25kN-m/radl-立杆的y向间距,取800mmy206000X121900800900X25X1066X900a一单元框架x向跨距与步距h之比,a=l/h=0。8/0。9=0。89n一单元框架的x向跨数,n=4x向定义:立杆纵横向间距相同,x向为单元框架立杆跨数大的方向,取板底立杆纵距方向.根据以上参数查表,立杆计算长度系数m=2.22Ba一扫地杆高度与悬臂长度修正系数,按附录表B-6水平杆连续取值,Ba=1.05其中a1—扫地杆高度与步距h之比,a1=0.2/0o9=0.22a2—悬臂长度与步距h之比,a2=0。4/0o9=0。44a-a1与a2中的较大值,a=0.44Bh一高度修正系数,架体高度5m,BH=1立杆计算长度气二七8uh=1X1O05X2.22X0.9=2。10m立杆稳定性验算有剪刀撑框架式支撑结构,应按下式对单元框架进行立杆稳定性验算:NWfAN—-立杆轴力设计值,取19。62kN;-一轴心受压构件的稳定系数,根据长细比入二L/i查规范附录A取值;o入-计算长细比,入二L/i=2100/15。80=133,查表=0.381;oL0一立杆计算长度,取2100mm,i一杆件截面回转半径,取15。80mm;A一杆件截面积,取489mm2;f—钢材抗压强度设计值,取205N/mm2;N19。62X103==105。309N/mm2<f=205N/mm2A0.381X489立杆稳定性满足要求!立杆局部稳定性验算有剪刀撑框架式支撑结构,组合风荷载时,还应按下式进行立杆局部稳定性验算:N-一立杆轴力设计值,取19.77kN;一一轴心受压构件的稳定系数,根据长细比入=L/i查规范附录A取值;o入一计算长细比,入二L/i=170/1。58=108,查表=0。53oL0—立杆计算长度,进行局部稳定性验算时,L0=(1+2a)h=(1+2X0。444)X0。9=1。70ma一ai与a2中的较大值,a=0.444其中ai—扫地杆高度与步距h之比,ai=0o2/0。9=0。222a2—悬臂长度与步距h之比,a2=0.4/0.9=0。444i一杆件截面回转半径,取1°58cm;C一杆件截面积,取489mm2;f—钢材抗压强度设计值,取205N/mm2;M—风荷载引起的立杆弯矩设计值,M=0.003kN・mW一杆件截面模量,W=5080mm3n’e一立杆的欧拉临界力,n2EA3o1422X206000X489N’===85.26kNE入21082立杆稳定性验算如下:19o77X1030.003X106+5080X(1—1.1X0。19o7753X85.26=76.282+0o683=76o965N/mm2〈f=205N/mm2立杆局部稳定性验算满足要求!2。3钢平台的计算(分梁端和跨中截面计算)2.3.1钢平台构造本工程过水段现浇梁需要搭设水上平台,水上平台的结构主要是贝雷架与钢管桩结合.贝雷架采用两边双排单层组合形式,纵向跨径为12.0米,横桥向单幅桥宽设置11排,间距为(+1.2+3.55+3。55+1.2+)米。单幅桥宽横轴向设置5根钢管桩,钢管桩根打入河床地.钢管桩纵轴向间距为12米,钢管桩之间用20#槽钢作为剪刀斜撑焊接连固成一体,详见附图。钢平台横截面图钢平台截面图2.3.232#工字钢计算钢管支架直接作用在32(b)#工字钢上,钢管架的轴向力由支架验算计算出最大处为N=19。77KN。工字钢直接作用在贝雷架上,最大跨径为3。55m。可得出工字钢的受力简图(按简支梁计算):弹性模量E=210GPa截面惯性矩:I=11621cm截面抵抗矩:W=726cm理论重量:p=57。7kg/m工字钢受力简图一、抗弯强度计算最大弯矩:工字钢弯矩图Mmax=30.77kn.m弯拉应力:。二M/W=(30.77X103N.m)/(726X10-6)m3=42.4MPaV[。]=200Mpa,满足施工要求.二、挠度计算验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,立杆作用在工字钢上的力见“工字钢受力简图)经计算,工字钢最大变形值V=0.011mm。max工字钢的最大容许挠度值:3550/400=8。88mm,最大变形V=0。011mm<8.88mm满足施工要求!2。3.3贝雷架计算贝雷架顺桥向设置,1、箱梁两端中腹板采用三排单层,边腹板采用两排单层的组合,翼板采用两排单层的组合,跨径为6m;除两端部分也同样采取这一组合,跨径改为12米。单幅桥宽横桥向设置11排贝雷架。贝雷架直接作用在4排32#工字钢上,贝雷架上搭设32#工字钢作为钢管支架的支撑体系。三排单层贝雷架的物理系数:(受力最不利位置为中腹板位置)弹性模量E=210Gpa截面惯性矩:1=751491。6cm截面抵抗矩:W=10735.6cm3理论重量:p=7.6kN/m容许剪力F=698。9KN贝雷片按简支梁计算,工字钢作用在贝雷架上的集中荷载简化为工字钢的支座反力,经计算P=105.68kN,工字钢内力计算图可得贝雷架的受力简图:一、抗弯强度计算贝雷片弯矩图计算得贝雷架的最大受弯点为跨中,该处弯矩为Mm=634。08KNm弯拉应力:。二M/W=(634.08X103N.m)/(10735.6X10—6)m3=59。12V[。]=200Mpa,满足施工要求。二、挠度计算fmax=5ql4/(384EI)fmax=5ql4/(384EI)=5X105。68KN/mX(6m)/(384X210GPaX751491。6cm)=11。3mmV=15mm,满足施工要求。三、剪力验算根据贝雷架的受力图可以知道,最大剪力在A点和C点,都为:F=qXL/2=317.04KN〈F=698。9KN,故满足施工要求。2.3。4钢管桩计算本工程的钢管桩采用DN600X8mm无缝钢管,钢管桩横轴向设置5根,间距见“工字钢受力简图。由于缺少地质资料,钢管桩的入土深度暂定为xxxx一、荷载计算横轴贝雷架受力为q=105.68KN/m,贝雷架的长度为12米.每组贝雷架的受力为P=105.68KN/mX12=1268.16KN,单幅桥宽设置5组贝雷架,总受力为:F=PX5=6340。8。单根钢管桩受力为P=FX2/8=1585。2KN,A=(0.3-0.26)X3.14=0.07mf=P/A=22.6Mpa<[(5]=205Mpa,钢管柱强度满足施工要求。二、32#工字钢验算(横梁)32#工字钢工字钢只是受压,受力示意图如下,受力可以不进行验算。2。4跨中截面计算2.4。132#工字钢计算钢管支架直接作用在32(b)#X字钢上,钢管架的轴向力由支架验算计算出最大处为N=19.77KN°H字钢直接作用在贝雷架上,最大跨径为3。55m.可得出工字钢的受力简图(按简支梁计算):弹性模量E=210GPa截面惯性矩:I=11621cm截面抵抗矩:W=726cm理论重量:p=57。7kg/m工字钢受力简图一、抗弯强度计算(1)最大弯矩:工字钢弯矩图Mmax=20.31kn。m(2)弯拉应力:。二M/W=(20.31X103N.m)/(726X10-6)m3=28MPaV[。]=200Mpa,满足施工要求。二、挠度计算验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,立杆作用在工字钢上的力见“工字钢受力简图)经计算,工字钢最大变形值V=0。0013mm.max工字钢的最大容许挠度值:3550/400=8.88mm,最大变形V=0。0013mm〈8.88mm满足施工要求!2.4。2贝雷架计算贝雷架顺桥向设置,箱梁跨中截面中腹板采用三排单层,边腹板采用两排单层的组合,翼板采用两排单层的组合,跨径为12m。单幅桥宽横桥向设置11排贝雷架.贝雷架直接作用在4排32#工字钢上,贝雷架上搭设32#工字钢作为钢管支架的支撑体系.三排单层贝雷架的物理系数:(受力最不利位置为中腹板位置)(1)弹性模量E=210Gpa截面惯性矩:I=751491.6cm截面抵抗矩:W=10735.6cm3理论重量:p=7.6kN/m容许剪力F=698.9KN贝雷片按简支梁计算,工字钢作用在贝雷架上的集中荷载简化为工字钢的支座反力,经计算P=65.213kN,工字钢内力计算图12米跨可得贝雷架的受力简图:一、抗弯强度计算12米跨贝雷片弯矩图计算得贝雷架的最大受弯点为跨中,该处弯矩为Mm=1565。11KNm弯拉应力:。二M/W=(1565。11X103N。m)/(10735。6X10-6)ma=145。78V[o]=273Mpa,满足施工要求。二、挠度计算fmax=5ql4/(384EI)fmax=5ql4/(384EI)=5X65。213KN/mX(12m)/(384X210GPaX751491。6cm)=11.2mmV=30mm,满足施工要求。三、剪力验算根据贝雷架的受力图可以知道,最大剪力在A点和C点,都为:F=qXL/2=317。04KN〈F=698。9KN,故满足施工要求。第三章钢管架搭设3.1施工准备1、钢管架搭设前,工程技术负责人要进行支顶架搭设技术交底工作。2、严禁使用不及格的钢管架、配件、及加固件.3、对钢管架的搭设场地要进行清理、平整、并做好排水。3.2基础1、支架搭设基础为钢平台,待钢平台搭设完毕,验收通过后方可搭设。2、基础上应先弹出钢管架立杆位置线.3.3搭设钢管架及配件应符合下列规定:1、不配套的钢管架与配件不得混合使用于同一钢管架;2、钢管架安装应自一端向另一端延伸,并逐层改变搭设方向,不得相对进行。3、连接钢管架与配件的扣件必须处于锁住状态;4、上下托、垫板均应准确地放在定位线上;5、板宜采用厚度不小于40mm的木垫板或20#槽钢。6、上下托插入立杆的长度不小于上下托长度的三分之一,下托调节螺杆伸出长度不宜超过200mm,当超过200mm达300mm时,应乘以修正系数0。90,当超过300mm时,应乘以0。8。7、支顶架搭设应由一端延伸到另一端,自下而上逐层搭设,并逐层改变搭设方向,减少积累误差,不宜两端相向或相间搭设,以免结合处错位,难以连接.门式架应逐层搭设,逐步安装水平加固杆,按规定位置设定剪刀撑。8、钢管架搭设必须用花杆对中,且沿平面线变化以确保搭设整齐、美观、规范。边搭设边检查其垂直度,并随时设置水平加固杆和剪刀撑.水平加固杆及剪刀撑必须按设计图设置,不得随意减少。钢管需连接时,搭接长度不少于50cm,且设一道扣件扣死,水平加固杆必须通长设置,并伸出支顶架投影边线每边不少于20cm.9、水平加固杆应置于立杆内侧并与钢管架立杆用扣件扣紧,剪刀撑应采用扣件与钢管架立杆外侧扣牢。纵向水平加固杆每隔一个架距与钢管架立杆扣紧,横向水平加固杆应与侧边每个钢管架的至少一个立杆用扣件扣紧,剪刀撑每隔一个架距用扣件与钢管架立杆扣紧,上下托插入立杆的长度不少于15cm.10、剪刀撑斜杆与地面的倾角宜为450~600,剪刀撑宽度宜为4~8米.11、作业人员上下钢管架的斜梯应采用挂扣式钢梯,并采用“之”字形式,一个梯段宜跨越两步或三步.12、水平加固杆和剪刀撑必须与钢管架同步搭设并连接牢固。不允许先搭钢管架后安装加固杆件,以保证钢管架在搭设过程中应具有的刚度。13、搭设钢管架时,施工操作层应铺设脚手板,工人应系安全带。3.4钢管架拆除注意事项1、混凝土浇筑后,满足方案要求的期限后,才能拆除钢管架。2、拆除钢管架前,应清除钢管架上的材料、工具和杂物。3、拆除钢管架时,应设置警戒区和警戒标志,并由专职人员负责警戒.4、钢管架的拆除应在统一指挥下,按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求进行:钢管架的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行;同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行;通长水平杆和剪刀撑等,必须在钢管架拆卸到相关的钢管架时方可拆除;工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业,并按规定使用安全防护用品;拆除工作中,严禁使用榔头等硬物击打、撬挖,拆下的连接棒应放入袋内,锁臂应先传递至地面并室内堆存;拆卸连接部件时,应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置,然后开始拆除,不得硬拉,严禁敲击;5、拆下的钢管架、钢管与配件,应成捆用机械吊运或由井架传至地面,防止碰撞,严禁抛掷.3。5钢管架搭设作业安全措施1、从事高处作业,要定期体检,经医生诊断,凡患有高血压、心脏病、贫血病、癫痫病以及其他不适合高处作业的,不得从事高处作业。高处作业者,衣着要灵便,禁止穿硬底和带钉易滑的鞋。2、架子工、结构安装工等高空、悬空作业人员须经过培训和考核合格后,持证上岗。3、高处作业人员须佩戴安全带,安全帽,穿防滑鞋,禁止酒后作业。4、六级及六级以上大风和雨、雾天应停止钢管架的搭设、拆除及施工作业。5、高处作业时,临时搭设的钢管架,梯子一定要牢固,且有防滑措施,禁止二人同时在梯子上作业,不得攀爬钢管架,打闹嘻笑,梯子、平台等应设有监护围栏.6、高处作业时所用工具应随手放入工具袋内,作业中走道、通道和登高用具,应随时清扫干净,拆卸下的物料和废料均应及时清理运走,不得任意乱置或向下丢弃。传递物禁止抛掷.7、在板梁施工时,搭设的钢管架必须设置安全围栏、挂安全网等临边防护措施,以保证施工人员的安全。同时在地面一定范围内设置警戒线,配备值班安全员,以防路上行人被落物击中.8、各种架子搭好后,项目经理组织架子工和使用的班组共同检查验收,验收合格后,方准上架操作。使用时,特别是台风暴雨后,要检查架子是否稳固,发现问题及时加固,确保使用安全。9、施工使用的临时梯子要牢固,踏步300-400mm,与地面角度成60一70度,梯脚要有防滑措施,顶端捆扎牢固或设专人扶梯。10、砼浇筑前,安全人员应组织人员进行支顶架检查验收,开始浇筑砼后,任何人不得进入支顶架下侧。11、施工期间不得拆除下列杆件:交叉支撑;连墙件;加固杆件:如剪刀撑、水平

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