教学第5章土的抗剪强度课件

土体强度表现为：一部分土体相对与另一部分土体的滑动，滑动面上剪应力超过了极限抵抗能力－抗剪强度；土的抗剪强度是指土体对于外荷载所产生的剪应力的极限抵抗能力。TNGf第五章土的抗剪强度土体强度表现为：一部分土体相对与另一部分土体的滑动，滑动面上1土的破坏主要是由于剪切所引起的，剪切破坏是土体破坏的重要特点。在外荷载的作用下，土体中任一截面将同时产生法向应力和剪应力，其中法向应力作用将使土体发生压密，而剪应力作用可使土体发生剪切变形。1.土体的破坏从本质上讲是由于

(A)压坏(B)拉坏(C)剪坏土的破坏主要是由于剪切所引起的，剪切破坏是土体破坏的重要特点25.1.1莫尔—库仑破坏准则总应力法1776年，库仑根据砂土剪切试验得出库仑定律：土的抗剪强度是剪切面上的法向总应力的线性函数

后来，根据粘性土剪切试验得出f=tan砂土ff=c+tan粘土cf抗剪强度指标c:土的粘聚力:土的内摩擦角5.1.1莫尔—库仑破坏准则1776年，库仑根据砂土剪切试3库仑抗剪强度（有效应力）表达式：对于砂土τf=σ’tgφ’

对于粘性土τf=c’+σ’tgφ’τf=c’+(σ-u)tgφ’c’

、φ’为土体有效应力强度指标；τ>τf

破坏ττ<τf

稳定τ=τf

极限平衡状态库仑抗剪强度（有效应力）表达式：τ>τf4莫尔应力圆3311θ31θ斜面上的应力斜边长L纵向1m

圆心半径莫尔应力圆3311θ31θ斜面上的应力斜边长L纵5O132θO‘θτ莫尔圆可以表示土体中一点的应力状态，莫尔圆圆周上各点的坐标就表示该点在相应平面上的正应力和剪应力。莫尔应力圆圆周上的任意点，都代表着单元土体中相应斜面上的应力状态31θθτ31O132θO‘O132θO‘θτ莫尔圆可以表示土体中一点的应莫尔应6应力圆与抗剪强度线相离：

抗剪强度直线应力圆与抗剪强度线相切：应力圆与抗剪强度线相割：τ<τf

τ=τf

极限平衡状态

τ>τf

破坏状态

f=tan+cc稳定应力圆与抗剪强度线相离：抗剪强度直线应力圆与抗剪强度7

f=tan+cc2θ

剪破面与大主应力面的夹角3311θf=tan+cc2θ剪破面与大8

土的极限平衡条件根据莫尔－库仑破坏准则来研究某一土体单元处于极限平衡状态时的应力条件及其大、小主应力之间的关系，该关系称为土的极限平衡条件。根据莫尔－库仑破坏准则，当单元土体达到极限平衡状态时，莫尔应力圆恰好与库仑抗剪强度线相切。土的极限平衡条件根据莫尔－库仑破坏准则来研究某一土体单元931c2θ

fAccot无粘性土：c=0粘性土：31c2θfAccot无粘性土：c=0粘性土：10极限平衡应力状态：有一对面上的应力状态达到=f土的强度包线：所有达到极限平衡状态的莫尔圆的公切线。f强度包络线极限平衡应力状态：有一对面上的应力状态达到=f11【例题】已知某土体单元的大主应力σ1＝380kPa，小主应力σ3＝210kPa。通过试验测得土的抗剪强度指标c=20kPa，φ＝19°，问该单元土体处于什么状态？解（1）直接用τ与τf的关系来判别剪破面与大主应力面的夹角【例题】已知某土体单元的大主应力σ1＝380kPa，小主应力12求相应面上的抗剪强度τf为由于τ=128>τf=124，说明该单元体早已破坏。分别求出剪破面上的法向应力σ和剪应力τ为求相应面上的抗剪强度τf为由于τ=128>τf=124，说13求相应面上的抗剪强度τf为由于τ=135>τf=138，说明最大剪应力面没有破坏分别求出最大剪应力面上的法向应力σ和剪应力τ为（2）取最大剪应力斜面处于什么状态最大剪应力与大主应力面的夹角求相应面上的抗剪强度τf为由于τ=135>τf=138，说14例：设砂土的内摩擦角为38度,A点的大主应力为530kPa，小主应力为120kPa，该点处于什么状态？

B点所受剪应力122kPa，法线应力246kPa该点处于什么状态？例：设砂土的内摩擦角为38度,A点的大主应力为530kPa，15解：判断A点方法一：剪破面与大主应力面的夹角分别求出剪破面上的法向应力σ和剪应力τ为由于τ=162>τf=155，说明A点破坏。解：判断A点方法一：剪破面与大主应力面的夹角分别求出剪破面上16A点破坏

f=tan+c判断A点方法二：B点不会破坏土体破坏土体不破坏土体不破坏土体破坏A点破坏f=tan+c判断A点方法二：17时，土样可能破裂面上的剪应力是多少?例：某饱和土样，有效抗剪强度指标为

大小主应力为孔隙水压力为土样是否会破坏？

τf=c’+(σ-u)tgφ’解：时，土样可能破裂面上的剪应力是多少?例：某饱和土样，有效抗剪18剪破面与大主应力面的夹角分别求出剪破面上的法向应力σ‘和剪应力τ为由于τ=66＜

τf=81，说明土体稳定。剪破面与大主应力面的夹角分别求出剪破面上的法向应力σ‘和剪应195.3抗剪强度实验按常用的试验仪器可将剪切试验分：为直接剪切试验三轴压缩试验无侧限抗压强度试验和十字板剪切试验四种。5.3抗剪强度实验按常用的试验仪器可将剪切试验分：205.3.1直接剪切试验可以测定土的两个抗剪强度指标：c:土的粘聚力:土的内摩擦角PSTA5.3.1直接剪切试验可以测定土的两个抗剪强度指标：c:21在不同的垂直压力下进行剪切试验，得相应的抗剪强度τf，绘制τf-

曲线，得该土的抗剪强度包线C钢环变形常数R变形量在不同的垂直压力下进行剪切试验，得相应的抗剪强度τf，绘制225.3.2、三轴压缩试验三轴是指一个竖向和两个侧向而言，由于压力室和试样均为圆柱形，因此，两个侧向（或称周围）的应力相等并为小主应力σ3

，而竖向（或轴向）的应力为大主应力σ1。5.3.2、三轴压缩试验三轴是指一个竖向和两个侧向而言，由于23抗剪强度包线

c

分别在不同的周围压力3作用下进行剪切，得到3～4个不同的破坏应力圆，绘出各应力圆的公切线即为土的抗剪强度包线。

例.直剪试验土样的破坏面在上下剪切盒之间，三轴试验土样的破坏面

。与试样顶面夹角呈45面

与试样顶面夹角呈45+φ/2面(C)与试样顶面夹角呈45φ/2面抗剪强度包线c分别在不同的周围压力3作用下24试样压力室压力水排水管阀门轴向加压杆有机玻璃罩橡皮膜透水石顶帽试样压力室压力水排水管阀门轴向加压杆有机玻璃罩橡皮膜透水石顶25三轴试验的试验类型1.不固结不排水试验（UU试验）在不排水条件下，施加周围压力增量σ3，然后在不允许水进出的条件下，逐渐施加附加轴向压力q，直至试样剪破

工程背景：应用与饱和粘土、软粘土快速施工测定cu

、u

接近不固结不排水剪切条件

3

3

3

3

3

3△△三轴试验的试验类型1.不固结不排水试验（UU试验）在不排水条26

3

3

3

3

3

3△△有效应力圆总应力圆u=0BCcuuAA

3A

1A试验表明：虽然三个试样的周围压力3不同，但破坏时的主应力差相等，三个极限应力圆的直径相等，因而强度包线是一条水平线。333333△△有效应力圆总应力272.固结不排水试验（CU试验）加部分围压允许试样在周围应力增量下排水，待固结稳定，再在不允许水有进出才条件下逐渐施加轴向压力，直至试样剪破将总应力圆在水平轴上左移uf得到相应的有效应力圆按有效应力圆强度包线可确定c、

ccuc

cuABC

3

3

3

3

3

3△△打开排水阀关闭排水阀工程背景：正常固结土体，受到大量快速活荷载2.固结不排水试验（CU试验）加部分围压允许试样在周将总应力283.固结排水试验（CD试验）允许试样在周围压力增量下排水，待固结稳定在允许水有进出的条件下以极慢的速率对试样逐渐施加附加轴向压力，直至试样剪破

在整个排水剪试验过程中，uf

＝0，总应力全部转化为有效应力，所以总应力圆即是有效应力圆，总应力强度线即是有效应力强度线，强度指标为cd、d。cdd

3

3

3

3

3

3△△打开排水阀3.固结排水试验（CD试验）允许试样在周围压力增量下排水，待29例.一个饱和粘性土试样，进行三轴固结不排水试验，并测出孔隙水压力，可以得到一个总应力圆和有效应力圆则

(A)总应力圆大(B)有效应力圆大

(C)两个应力圆一样大例.一个饱和的粘性土试样，在三轴仪内进行不固结不排水试验。试问土样的破坏面

(A)与水平面呈45

(B)与水平面呈60

(C)与水平面呈75例.一个饱和粘性土试样，进行三轴固结不排水试验，例.一个30ququ加压框架量表量力环升降螺杆无侧限压缩仪3=0试样无侧限抗压强度试验ququ加压框架量表量力环升降螺杆无侧限压缩仪3=0试样无310cuqu无侧限抗压强度试验所得的饱和粘土极限应力圆的水平切线就是破坏包线原状土无侧限抗压强度扰动土无侧限抗压强度还可测定饱和粘土灵敏度0cuqu无侧限抗压强度试验所得的饱和粘土极限应力圆的水平切32

十字板剪切试验试验时，先将十字板插到要进行试验的深度，再在十字板剪切仪上端的加力架上以一定的转速对其施加扭力矩，使板内的土体与其周围土体产生相对扭剪，直至剪破，测出其相应的最大扭力矩。然后，根据力矩的平衡条件，推算出圆柱形剪破面上土的抗剪强度。M1HDM2适用于在现场测定饱和粘性土的原位不排水强度结果与无侧限抗压强度试验结果接近十字板剪切试验试验时，先将十字板插到要进行试验的深度，再在335.4土的剪切性状5.4.1、砂性土的剪切性状松砂受剪时，颗粒滚落到平衡位置，排列得更紧密些，所以它的体积缩小，把这种因剪切而体积缩小的现象称为剪缩性；砂土的初始孔隙比不同，在受剪过程中将显示出非常不同的性状。5.4土的剪切性状5.4.1、砂性土的剪切性状松砂受剪时，颗34紧砂受剪时，颗粒必须升高以离开它们原来的位置而彼此才能相互滑过，从而导致体积膨胀，把这种因剪切而体积膨胀的现象称为剪胀性。紧砂受剪时，颗粒必须升高以离开35

随着轴向应变的增加，松砂的强度逐渐增加，曲线应变硬化。体积逐渐减小紧砂的强度达到一定值后，随着轴向应变的继续增加，强度反而减小，最后呈应变软化型

体积开始时稍有减小，继而增加，超过它的初始体积随着轴向应变的增加，松砂的强度逐渐增加，曲线365.4、粘性土的剪切性状1.粘土的残余强度超固结粘土在剪切试验中有与紧砂相似的应力～应变特征，当强度随着剪位移达到峰值后，如果剪切继续进行，随着剪位移继续增大，强度显著降低，最后稳定在某一数值不变，该不变的值即称为粘土的残余强度5.4、粘性土的剪切性状1.粘土的残余强度超固结粘土在剪切试375.5.6三轴压缩试验中的孔隙应力系数uBuAσ3σ3q=σ1-σ35.5.6三轴压缩试验中的孔隙应力系数uBuAσ3σ3q381.孔隙应力系数B当试样在不排水条件下受到各向相等压力增量σ3时，产生的孔隙应力增量为uB，

B＝uB/σ3在饱和土的不固结不排水剪试验中，周围压力增量将完全由孔隙水承担，所以B＝1；当土完全干燥时，孔隙气的压缩性要比骨架的压缩性高的多，这时周围压力增量将完全由土骨架承担，于是B＝0。1.孔隙应力系数B当试样在不排水条件下受到各向相等压力增量σ392.孔隙应力系数A当试样受到轴向应力增量q(即主应力差σ1－σ3）作用时，产生的孔隙水应力为uA，uA的大小与主应力差σ1－σ3及土样的饱和程度有关，我们定义另一孔压系数A如下：

三向压缩条件下的孔隙应力为：u=u1+u2=Bσ3+BA（σ1－σ3）uA=BA（σ1－σ3

）2.孔隙应力系数A当试样受到轴向应力增量q(即主应力差σ1－405.5.7应力路径

应力路径：土体中一点(某个斜面)应力状态连续变化，在坐标中的轨迹作用：记录加载的状态、历史选择点：最大剪应力面（与主应力面成45的斜面最危险破坏面面（与主应力面成45+φ/2的斜面）O3113保持为常数5.5.7应力路径应力路径：土体中一点(某个斜面)应力状态411.直剪试验应力路径：σ不变，逐步增加τ至破坏

f=tan+c2.三轴UU试验应力路径：饱和粘土，孔隙水压力U不断增大至土体破坏

经验强度线450

1.直剪试验应力路径：f=tan+c423.三轴CU试验应力路径：轴压增大，孔隙水压力U不断增大，有效应力逐渐减小有效应力路径呈曲线4.三轴CD试验应力路径：孔隙水压力为0总应力强度线有效应力强度线450+φ/23.三轴CU试验应力路径：4.三轴CD试验应力路径：431.粘土的蠕变定剪应力作用下应变随时间而改变的现象.

5.7粘性土的特性2.应力松弛3.残余强度（长期强度）1.粘土的蠕变定剪应力作用下应变随时间而改变的现象.5.7441.动荷载作用下土的抗剪强度降低5.8土的动力强度特征2.饱和砂土地震液化饱和松砂在振动情况下孔压急剧升高在瞬间砂土呈液态时间T孔压U1.动荷载作用下土的抗剪强度降低5.8土的动力强度特征2.饱45振前砂土结构振中颗粒悬浮，有效应力为零振后砂土变密实产生喷水冒砂，地层大面积塌陷振前砂土结构振中颗粒悬浮，有效应力为零振后砂土变密实产生喷水46总结1.莫尔—库仑破坏准则砂土的抗剪强度粘土的抗剪强度总结1.莫尔—库仑破坏准则砂土的抗剪强度粘土的抗剪472.莫尔应力圆圆心半径O132θO‘θτ3.莫尔应力圆与抗剪强度直线的关系2.莫尔应力圆圆心半径O132θO‘θτ3.莫尔应力48应力圆与抗剪强度线相离：

抗剪强度直线应力圆与抗剪强度线相切：应力圆与抗剪强度线相割：τ<τf

τ=τf

极限平衡状态

τ>τf

破坏状态

f=tan+cc稳定剪破面与大主应力面的夹角应力圆与抗剪强度线相离：抗剪强度直线应力圆与抗剪强度4931c2θ

fAccot无粘性土：c=0粘性土：4.土的极限平衡条件(大小主应力满足什么关系)31c2θfAccot无粘性土：c=0粘性土：50土体强度表现为：一部分土体相对与另一部分土体的滑动，滑动面上剪应力超过了极限抵抗能力－抗剪强度；土的抗剪强度是指土体对于外荷载所产生的剪应力的极限抵抗能力。TNGf第五章土的抗剪强度土体强度表现为：一部分土体相对与另一部分土体的滑动，滑动面上51土的破坏主要是由于剪切所引起的，剪切破坏是土体破坏的重要特点。在外荷载的作用下，土体中任一截面将同时产生法向应力和剪应力，其中法向应力作用将使土体发生压密，而剪应力作用可使土体发生剪切变形。1.土体的破坏从本质上讲是由于

(A)压坏(B)拉坏(C)剪坏土的破坏主要是由于剪切所引起的，剪切破坏是土体破坏的重要特点525.1.1莫尔—库仑破坏准则总应力法1776年，库仑根据砂土剪切试验得出库仑定律：土的抗剪强度是剪切面上的法向总应力的线性函数

后来，根据粘性土剪切试验得出f=tan砂土ff=c+tan粘土cf抗剪强度指标c:土的粘聚力:土的内摩擦角5.1.1莫尔—库仑破坏准则1776年，库仑根据砂土剪切试53库仑抗剪强度（有效应力）表达式：对于砂土τf=σ’tgφ’

对于粘性土τf=c’+σ’tgφ’τf=c’+(σ-u)tgφ’c’

、φ’为土体有效应力强度指标；τ>τf

破坏ττ<τf

稳定τ=τf

极限平衡状态库仑抗剪强度（有效应力）表达式：τ>τf54莫尔应力圆3311θ31θ斜面上的应力斜边长L纵向1m

圆心半径莫尔应力圆3311θ31θ斜面上的应力斜边长L纵55O132θO‘θτ莫尔圆可以表示土体中一点的应力状态，莫尔圆圆周上各点的坐标就表示该点在相应平面上的正应力和剪应力。莫尔应力圆圆周上的任意点，都代表着单元土体中相应斜面上的应力状态31θθτ31O132θO‘O132θO‘θτ莫尔圆可以表示土体中一点的应莫尔应56应力圆与抗剪强度线相离：

抗剪强度直线应力圆与抗剪强度线相切：应力圆与抗剪强度线相割：τ<τf

τ=τf

极限平衡状态

τ>τf

破坏状态

f=tan+cc稳定应力圆与抗剪强度线相离：抗剪强度直线应力圆与抗剪强度57

f=tan+cc2θ

剪破面与大主应力面的夹角3311θf=tan+cc2θ剪破面与大58

土的极限平衡条件根据莫尔－库仑破坏准则来研究某一土体单元处于极限平衡状态时的应力条件及其大、小主应力之间的关系，该关系称为土的极限平衡条件。根据莫尔－库仑破坏准则，当单元土体达到极限平衡状态时，莫尔应力圆恰好与库仑抗剪强度线相切。土的极限平衡条件根据莫尔－库仑破坏准则来研究某一土体单元5931c2θ

fAccot无粘性土：c=0粘性土：31c2θfAccot无粘性土：c=0粘性土：60极限平衡应力状态：有一对面上的应力状态达到=f土的强度包线：所有达到极限平衡状态的莫尔圆的公切线。f强度包络线极限平衡应力状态：有一对面上的应力状态达到=f61【例题】已知某土体单元的大主应力σ1＝380kPa，小主应力σ3＝210kPa。通过试验测得土的抗剪强度指标c=20kPa，φ＝19°，问该单元土体处于什么状态？解（1）直接用τ与τf的关系来判别剪破面与大主应力面的夹角【例题】已知某土体单元的大主应力σ1＝380kPa，小主应力62求相应面上的抗剪强度τf为由于τ=128>τf=124，说明该单元体早已破坏。分别求出剪破面上的法向应力σ和剪应力τ为求相应面上的抗剪强度τf为由于τ=128>τf=124，说63求相应面上的抗剪强度τf为由于τ=135>τf=138，说明最大剪应力面没有破坏分别求出最大剪应力面上的法向应力σ和剪应力τ为（2）取最大剪应力斜面处于什么状态最大剪应力与大主应力面的夹角求相应面上的抗剪强度τf为由于τ=135>τf=138，说64例：设砂土的内摩擦角为38度,A点的大主应力为530kPa，小主应力为120kPa，该点处于什么状态？

B点所受剪应力122kPa，法线应力246kPa该点处于什么状态？例：设砂土的内摩擦角为38度,A点的大主应力为530kPa，65解：判断A点方法一：剪破面与大主应力面的夹角分别求出剪破面上的法向应力σ和剪应力τ为由于τ=162>τf=155，说明A点破坏。解：判断A点方法一：剪破面与大主应力面的夹角分别求出剪破面上66A点破坏

f=tan+c判断A点方法二：B点不会破坏土体破坏土体不破坏土体不破坏土体破坏A点破坏f=tan+c判断A点方法二：67时，土样可能破裂面上的剪应力是多少?例：某饱和土样，有效抗剪强度指标为

大小主应力为孔隙水压力为土样是否会破坏？

τf=c’+(σ-u)tgφ’解：时，土样可能破裂面上的剪应力是多少?例：某饱和土样，有效抗剪68剪破面与大主应力面的夹角分别求出剪破面上的法向应力σ‘和剪应力τ为由于τ=66＜

τf=81，说明土体稳定。剪破面与大主应力面的夹角分别求出剪破面上的法向应力σ‘和剪应695.3抗剪强度实验按常用的试验仪器可将剪切试验分：为直接剪切试验三轴压缩试验无侧限抗压强度试验和十字板剪切试验四种。5.3抗剪强度实验按常用的试验仪器可将剪切试验分：705.3.1直接剪切试验可以测定土的两个抗剪强度指标：c:土的粘聚力:土的内摩擦角PSTA5.3.1直接剪切试验可以测定土的两个抗剪强度指标：c:71在不同的垂直压力下进行剪切试验，得相应的抗剪强度τf，绘制τf-

曲线，得该土的抗剪强度包线C钢环变形常数R变形量在不同的垂直压力下进行剪切试验，得相应的抗剪强度τf，绘制725.3.2、三轴压缩试验三轴是指一个竖向和两个侧向而言，由于压力室和试样均为圆柱形，因此，两个侧向（或称周围）的应力相等并为小主应力σ3

，而竖向（或轴向）的应力为大主应力σ1。5.3.2、三轴压缩试验三轴是指一个竖向和两个侧向而言，由于73抗剪强度包线

c

分别在不同的周围压力3作用下进行剪切，得到3～4个不同的破坏应力圆，绘出各应力圆的公切线即为土的抗剪强度包线。

例.直剪试验土样的破坏面在上下剪切盒之间，三轴试验土样的破坏面

。与试样顶面夹角呈45面

与试样顶面夹角呈45+φ/2面(C)与试样顶面夹角呈45φ/2面抗剪强度包线c分别在不同的周围压力3作用下74试样压力室压力水排水管阀门轴向加压杆有机玻璃罩橡皮膜透水石顶帽试样压力室压力水排水管阀门轴向加压杆有机玻璃罩橡皮膜透水石顶75三轴试验的试验类型1.不固结不排水试验（UU试验）在不排水条件下，施加周围压力增量σ3，然后在不允许水进出的条件下，逐渐施加附加轴向压力q，直至试样剪破

工程背景：应用与饱和粘土、软粘土快速施工测定cu

、u

接近不固结不排水剪切条件

3

3

3

3

3

3△△三轴试验的试验类型1.不固结不排水试验（UU试验）在不排水条76

3

3

3

3

3

3△△有效应力圆总应力圆u=0BCcuuAA

3A

1A试验表明：虽然三个试样的周围压力3不同，但破坏时的主应力差相等，三个极限应力圆的直径相等，因而强度包线是一条水平线。333333△△有效应力圆总应力772.固结不排水试验（CU试验）加部分围压允许试样在周围应力增量下排水，待固结稳定，再在不允许水有进出才条件下逐渐施加轴向压力，直至试样剪破将总应力圆在水平轴上左移uf得到相应的有效应力圆按有效应力圆强度包线可确定c、

ccuc

cuABC

3

3

3

3

3

3△△打开排水阀关闭排水阀工程背景：正常固结土体，受到大量快速活荷载2.固结不排水试验（CU试验）加部分围压允许试样在周将总应力783.固结排水试验（CD试验）允许试样在周围压力增量下排水，待固结稳定在允许水有进出的条件下以极慢的速率对试样逐渐施加附加轴向压力，直至试样剪破

在整个排水剪试验过程中，uf

＝0，总应力全部转化为有效应力，所以总应力圆即是有效应力圆，总应力强度线即是有效应力强度线，强度指标为cd、d。cdd

3

3

3

3

3

3△△打开排水阀3.固结排水试验（CD试验）允许试样在周围压力增量下排水，待79例.一个饱和粘性土试样，进行三轴固结不排水试验，并测出孔隙水压力，可以得到一个总应力圆和有效应力圆则

(A)总应力圆大(B)有效应力圆大

(C)两个应力圆一样大例.一个饱和的粘性土试样，在三轴仪内进行不固结不排水试验。试问土样的破坏面

(A)与水平面呈45

(B)与水平面呈60

(C)与水平面呈75例.一个饱和粘性土试样，进行三轴固结不排水试验，例.一个80ququ加压框架量表量力环升降螺杆无侧限压缩仪3=0试样无侧限抗压强度试验ququ加压框架量表量力环升降螺杆无侧限压缩仪3=0试样无810cuqu无侧限抗压强度试验所得的饱和粘土极限应力圆的水平切线就是破坏包线原状土无侧限抗压强度扰动土无侧限抗压强度还可测定饱和粘土灵敏度0cuqu无侧限抗压强度试验所得的饱和粘土极限应力圆的水平切82

十字板剪切试验试验时，先将十字板插到要进行试验的深度，再在十字板剪切仪上端的加力架上以一定的转速对其施加扭力矩，使板内的土体与其周围土体产生相对扭剪，直至剪破，测出其相应的最大扭力矩。然后，根据力矩的平衡条件，推算出圆柱形剪破面上土的抗剪强度。M1HDM2适用于在现场测定饱和粘性土的原位不排水强度结果与无侧限抗压强度试验结果接近十字板剪切试验试验时，先将十字板插到要进行试验的深度，再在835.4土的剪切性状5.4.1、砂性土的剪切性状松砂受剪时，颗粒滚落到平衡位置，排列得更紧密些，所以它的体积缩小，把这种因剪切而体积缩小的现象称为剪缩性；砂土的初始孔隙比不同，在受剪过程中将显示出非常不同的性状。5.4土的剪切性状5.4.1、砂性土的剪切性状松砂受剪时，颗84紧砂受剪时，颗粒必须升高以离开它们原来的位置而彼此才能相互滑过，从而导致体积膨胀，把这种因剪切而体积膨胀的现象称为剪胀性。紧砂受剪时，颗粒必须升高以离开85

随着轴向应变的增加，松砂的强度逐渐增加，曲线应变硬化。体积逐渐减小紧砂的强度达到一定值后，随着轴向应变的继续增加，强度反而减小，最后呈应变软化型

体积开始时稍有减小，继而增加，超过它的初始体积随着轴向应变的增加，松砂的强度逐渐增加，曲线865.4、粘性土的剪切性状1.粘土的残余强度超固结粘土在剪切试验中有与紧砂相似的应力～应变特征，当强度随着剪位移达到峰值后，如果剪切继续进行，随着剪位移继续增大，强度显著降低，最后稳定在某一数值不变，该不变的值即称为粘土的残余强度5.4、粘性土的剪切性状1.粘土的残余强度超固结粘土在剪切试875.5.6三轴压缩试验中的孔隙应力系数uBuAσ3σ3q=σ1-σ35.5.6三轴压缩试验中的孔隙应力系数uBuAσ3σ3q881.孔隙应力系数B当试样在不排水条件下受到各向相等压力增量σ3时，产生的孔隙应力增量为uB，

B＝uB/σ3在饱和土的不固结不排水剪试验中，周围压力增量将完全由孔隙水承担，所以B＝1；当土完全干燥时，孔隙气的压缩性要比骨架的压缩性高的多，这时周围压力增量将完全由土骨架承担，于是B＝0。1.孔隙应力系数B当试样在不排水条件下受到各向相等压力增量σ892.孔隙