悬挑脚手架搭设施工预案页

70/70晶都华府二期25#、26#楼悬挑脚手架一、工程概况本工程位于位于连云港市东海县城西部城区，和平西路南侧，振兴南路西侧，建材巷北侧。主楼结构类型为剪力墙结构，地上主体为25层面，地下1层。一层至三层采纳落地式双排脚手架，三层、九层、十五层顶和二十－层顶分別加设钢梁采纳悬挑式脚手架，按一挑六层（每六层搭设高度共17.4m），悬挑工字钢的布置另附平面图。本工程地下、地上商铺及标准层高度、标高如下表：楼层层高(m)标高（m）-1F3.3-3.3～0.001F3.90.00～3.9002F3.53.900～7.403F-25F2.97.4～74.1阁楼层2.974.1～77.0设备层2.977.0～79.9二、编制依据1、《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社；2、《钢结构设计规范》GB50017-2012中国建筑工业出版社；3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012中国建筑工业出版社；4、《建筑施工脚手架有用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社；5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011中国建筑工业出版社；6、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011中国建筑工业出版社；7、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011中国建筑工业出版社。8、本工程施工图纸三.组织机构和应急预案1、应急救援组织机构及职责1.1应急指挥部项目部成立外脚手架坍塌应急工作领导小组（领导小组成员名单见附件），负责本项目工程应急救援的指挥工作，负责施救方案的制定，负责批准本预案的启动与终止。1.2抢险小组成员名单见附件，按指挥部制定的救援方案进行救援作业。1.3警戒小组成员名单见附件，负责对事故区域设置警戒，幸免非应急人员进入。1.4抢救小组成员名单见附件，负责对伤员进行急救，及时送伤员到医院进行抢救。1.4联络小组成员名单见附件，负责对外部协调联络，引导抢救车或救援队到达事故现场。2、预防与预警2.1预防（1）应要求脚手架搭设人员持证上岗；（2）对钢管、扣件等材料进行严格把关，严禁不合格材料投入使用；（3）脚手架验收合格方可投入使用；（4）加强日常的巡视检查，对出现的架体变形或地基沉降等导常情况及时采取应急措施；（5）加强大风大雨后对脚手架使用前的安全检查，对发觉的地基沉降、立杆悬空等情况及时采取补救措施。（6）对独立脚手架的拉结支撑加强日常巡视，发觉异常情况及时督促进行整改。2.2预警项目治理人员发觉脚手架荷载超过设计值或脚手架要紧杆件不符合规范要求时，应及时停止脚手架的使用。3、信息报告程序施工现场作业人员、专职安全员发觉脚手架出现重大安全隐患或出现脚手架坍塌时应及时报告项目负责人。4、应急处置（1）施工现场发生人员伤亡坍塌事故时，发觉人员及时告知项目经理，项目经理应及时向安全监督站和建设局报告，同时拨打急救电话请求救援，并依照现场实际情况制定救援措施；（2）联络小组应及时到达工地门口，指引专业救援人员以最快速度到达出事地点；（3）警戒小组应立即设立危险警戒区域，严禁与应急抢险无关的人员进入；（4）抢险小组依照顾急救援方案展开救援，采取可靠措施加固、拆除未坍塌部位的架体，拆除或切割压住伤者的杆件，对被埋伤员进行救援；（5）抢救小组应在专业抢救人员到达前，对受伤人员进行应急救援。5、保障措施5.1应急队伍保障依照项目部的实际情况，组建抢险小组、联络小组等队伍，并定期对其进行应急救援的技能培训。5.2应急物资设备保障项目部配备应急灯（2台）、担架（2付）、安全带（4付）。项目指定材料员定期对应急救援物资进行维护，确保其处于正常使用状态。5.3应急经费保障项目设专项经费，用于坍塌事故所需的应急物资储备、灾后处理、灾后恢复工作经费和应急人员的补助等。6、培训与演练6.1培训项目部在脚手架使用过程中，应每季对所有职员进行一次应急知识的培训；新职员入场时应同意应急知识（伤员急救常识、抢险救灾差不多常识等等）的培训；项目部的应急救援人员应同意专门应急救援培训（包括紧急情况推断、应急救援技术、现场处置措施等）。6.2演练项目部在脚手架使用前组织一次演练，使应急人员更清晰地明确各自的职责和工作程序，提高协同作战的能力，保证应急救援工作有效、迅速地开展。并对演练的效果进行分析评估，及时解决演练中暴露的问题。7、附件7.1指挥部人员名单及联系电话；7.2联络小组人员名单及联系电话；7.3抢险小组人员名单及联系电话。应急救援组织机构应急指挥部职务姓名联系电话组长卞双组长胥员张团礼肖建军韩传文1516132075913861427897抢险小组职务姓名联系电话组长胥组长肖建员薛建龙倪士林宋普帅189365805941879553650518351244188警戒小组职务姓名联系电话组长韩传组长薛建员倪士林宋普帅1879553650518351244188抢救小组职务姓名联系电话组长刑元组长王新员姜学彬邱彬1525125004315151263450联络小组职务姓名联系电话组长胥组长肖建军156161320759成员姜学彬邱彬1525125004315151263450四．材料要求1、本工程采纳钢管Φ４８㎜×３.0㎜，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（ＧＢ／Ｔ７００）中Ｑ２３５－Ａ级钢的规定，关于新钢管，应当符合下列规定：应有产品质量合格证、质量检验报告；钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应符合规范规定；钢管必须涂有防锈漆；旧钢管应符合下列规定：表面锈蚀深度应符合规范规定≤０.５mm;钢管弯曲变形符合规范规定；2、扣件：新扣件应有生产许可证，法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；新旧扣件均应进行防锈处理；在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。3、水平脚手板采纳竹笆片，长为1500mm、宽为1000mm，腐朽的竹笆片不得使用，竹笆片与架体钢管采16#钢丝固定。4、安全密目网、平网应有出厂合格证、检测报告等证件。5、悬挑水平钢梁采纳18号工字钢，总长4.0米，其中建筑物外悬挑段长度1.3米，建筑物内锚固段长度2.7米。五．搭设方案讲明：在主楼南侧阳台处安装－台升降机，此处架体开囗处端部设置Z字形斜撑，每层均设置钢性连墙件。5.1悬挑式脚手架脚手架施工工艺：固定悬挑钢梁（18号工字钢）—→在钢梁上固定立杆底座—→搭设扫地杆、立杆—→搭设大小横杆及剪刀撑—→挂密目网及平目网预埋吊环：在混凝土板浇注混凝土之前预埋吊环。吊环下部的平直段必须保证锚固长度，同时应在板下筋下面。如右图所示：直径20的一级钢筋直径20的一级钢筋安装钢梁：钢梁采纳4000mm长的18号工字钢，安装时伸出楼板1300mm，楼板上2700mm，按照脚手架的纵距1500mm一道布置，遇到墙柱能够适当调整间距。每根钢梁用三道吊环固定，第一道距离楼板边缘300mm处，第二、第三道在楼板内钢梁端部200mm处两道间距为200mm。如下图所示：3、焊接立杆底座：立杆底座采纳Φ25的钢筋与钢梁焊接制作而成。每根钢梁上离端部100mm和1000mm处分不焊接一个。4、安装钢丝绳拉结：每根钢梁均采纳钢丝绳上面与上一层预埋吊环拉结，下面工字钢拉结，工字钢下部需焊接直径28mm钢筋以保证拉结效果。5、脚手架搭设原则：脚手架必须在距离钢梁上200mm处分不设置一道大横杆和小横杆，均采取直角扣件固定在立杆上。第一层小横杆应在大横杆下面，第二层以上小横杆均在大横杆上面。小横杆应沿立杆左右交错放置。立杆必须用钢管与建筑物做可靠连接，脚手架连墙件布置间距为两步三跨（随层设置）；立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻的立杆接头位置不应设置在同一步内，同步内隔一根立杆的两个相同接头在高度方向错开的距离不小于500mm，各接头中心至主接头的距离不宜大于步距的1/3。剪刀撑搭接长度不应小于1m,且采纳许多于2个扣件固定，在本工程中，剪力撑搭接采纳中间一个两端各一个共三个扣件。扣件规格应与钢管外径Φ48相同；螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m，且不应大于65N·m；主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用得直角扣件、旋转扣件得中心点的相互距离不应大于150mm；各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。6、安装大小横杆与立杆：大横杆应该在立杆的内侧，按照步距900mm布置；小横杆则应该沿立杆两侧交错安装，按照纵距布置；主节点处各扣件中心点距离不得大于150mm。立杆除最上的一步能够搭接外其余必须采纳对接接头。纵向水平杆的构造应符合以下规定：纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不宜小于三跨。纵向水平杆对接扣件应错位布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同一卡或同一步距内，不同步或不同跨两个相邻接头的水平方向错开距离不应小于500mm，各接头中心至最近主接点的距离不宜大于纵距的1/3。其他步距大横杆，小横杆与此同，小横杆端头与墙体相隔100mm，探出立杆约为150mm。连墙件的搭设按照随层二跨进行连接脚手架。在本工程中，由于柱间距过大，只与柱体连接不满足要求，故采纳在板上预埋钢管，作为连墙杆件的锚固端，均采纳刚性连接。7、加设剪力撑：在本工程中，剪力撑即斜杆与地面的仰角宜在45°-60°之间，双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪力撑，剪力撑的搭接长度不小于1m，扣件盖板距端部许多于100mm，搭接处用三个扣件且互相均分，剪力撑，斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主接点的间距不宜大于150mm。横向剪力撑加设：每隔15m加设一道，在建筑物四周大角处两端头开始加设，以提高架体的整体刚度，钢管搭接符合上述搭接要求。8、作业层横杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧，上栏杆上皮高度应为1.2m，挡脚板高度不应小于180mm，中栏杆应居中设置。9、安全网的挂设：脚手架外侧必须挂设密目网，网与网之间设置严密，并将密目网绑扎牢固。平网从四层开始挂设，然后每隔三层挂设一道，要求安全平网与密目网应有出厂合格证，准用证，同时做试荷，确保平网强度要求，施工层脚手架内立杆与建筑物之间进行封闭施工，确保安全。5.2落地脚手架搭脚手架搭设的工艺流程为：铺垫板→纵向扫地杆→横向扫地杆→立杆→大横杆→小横杆→连墙件→剪刀撑→铺脚手板→扎安全网。落地式脚手架立杆间距为1.5m，内排架距楼层边缘0.3m，排距为0.9m，大横杆步距为1.8m。相邻的立杆接头位置应错开布置在不同的步距内，与相邻的大横杆的距离不宜大于步距的三分之一。立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏。除扫地杆布置在立杆外侧以外，其余大横杆均布置在立杆内侧，且接头应错开在不同的立杆纵距中，与相邻立杆的距离不大于纵距的三分之一。同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/250，且不大于50mm。2、小横杆步距间距同立杆间距，应贴近立杆布置，搭于大横杆之上并用直角扣件扣紧。3、连墙件的搭设严格按照随层二跨进行连接脚手架。在本工程中，由于柱体少，只与柱体连接不满足要求，故采纳每层2.9m设置连墙件，可采纳在板上预埋钢管，作为连墙杆件的锚固端，均采纳刚性连接。连墙件与其预埋件通过扣件及前后两根水平杆进行连接，以加强脚手架的横向刚度。4、落地式外架必须设置纵横扫地杆，纵向扫地杆应采纳直角扣件固定在距底座上皮200mm处的立杆上。横向扫地杆亦采纳直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。5、搭设落地式脚手架之前先铺设垫板，垫板采纳50mm厚木脚手板。6、外脚手架剪刀撑应联系5根立杆，斜杆与地面夹角为60°，剪刀撑沿架体整个长度和高度连续布置。剪刀撑斜杆应用扣件固定在与之相交的横向水平杆上的伸出端或立杆上，扣件中心至主节点的距离不宜大于150mm。剪刀撑斜杆宜采纳搭接，搭接长度不应小于1.0m，并应用3个扣件均匀布置固定，端部扣件离杆端的距离不应小于100mm。7、外脚手架于结构楼层处应满铺竹笆片，防止坠物砸人，竹笆片下设通长大眼安全网。8、外脚手架于每个结构楼层处设200mm高挡脚板，挡脚板采纳14mm厚的竹胶板制作，表面涂刷红白相间油漆，间距为150mm。9、外脚手架在转角处设双立杆，且横杆在圆弧转角处随圆弧打弯。10、外架架体钢管涂刷桔黄色油漆，色卡由安全部确定。剪刀撑涂刷红白相间油漆，红白间距为500mm。5.3人梯和斜道5.3.1搭设及使用原则1、方便、有用，构造简单，便于搭拆。2、整体稳定性好，安全使用，且不阻碍主体结构施工。3、斜道仅限于人员通行，严禁由上人通道运输材料、机械、设备等。4、搭设采纳落地扣件式钢管脚手架，采纳φ48×3.0粉刷橙黄油漆的钢管，防护栏杆、剪刀撑采纳红白相间钢管，梯段采纳50mm厚木板。5.3.2搭设要求1、架体立杆间距为1.5m×0.8m，步距1.8m。梯段宽1000mm，高度17.4米。上铺50mm厚木板，并按300mm间距钉牢踏步板条，踏步上采取防滑措施。脚手架杆底部离地面20cm处，设一道扫地杆，每层梯段及平台底部处采纳红白相间模板条设挡脚板，1.2m处设防护栏杆。通道外围用密目网进行封闭维护，入口处设安全警示牌。2、斜道梯段方向设交叉两道450剪刀撑，剪刀撑延高度连续设置，并与立杆和横向水平杆扣牢。剪刀撑搭接长度100cm，用3个扣件连接。3、相邻两立杆接头错开不小于50cm，且不在同一步距内，纵横向水平杆接头用对接扣件连接，上下相邻两根纵横向水平杆接头错开不小于50cm，并不在同一跨内。4、架体搭设要规范，要求横平、竖直，间距、露头一致，放线定位，拉线固定，整体应架设牢固。5、外墙斜道部位必须自下至上设置连墙件，连墙件应设置在斜道转向节点处或斜道的中部竖线上，连墙点竖向间距不大于楼层高度。六．荷载计算6.1、参数信息:1.脚手架参数搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为0.90米，立杆的步距为1.80米；计算的悬挑脚手架为双排脚手架搭设高度为17.4米，立杆采纳单立管；内排架距离墙长度为0.30米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2；采纳的钢管类型为Φ48mm×3.0mm；横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采纳钢性随层二跨，竖向间距2.90米，水平间距3.0米，采纳扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:主体结构施工脚手架；同时施工层数:2；3.风荷载参数连云港市东海县地区，差不多风压为0.500，风荷载高度变化系数μz为1.750，风荷载体型系数μs为1.263；考虑风荷载；4.静荷载参数每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1394；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4；脚手板类不:竹笆片；栏杆挡板类不:栏杆木；4.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采纳[18号工字钢]，其中建筑物外悬挑段长度1.30米，建筑物内锚固段长度2.7米。与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00－级钢；楼板混凝土标号:C30；5.拉绳与支杆参数支撑数量为:1；钢丝绳安全系数为:4.000；钢丝绳与梁夹角为(度):60；悬挑水平钢梁采纳钢丝绳与建筑物拉结（不参加计算、仅为安全储备），最里面面钢丝绳距离建筑物1.20m。6.2、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m；脚手板的荷载标准值:P2=0.350×1.500/3=0.175kN/m；活荷载标准值:Q=2.000×1.500/3=1.000kN/m；荷载的计算值:q=1.2×0.033+1.2×0.175+1.4×1.000=1.650kN/m；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:最大弯矩Mqmax=1.650×0.9002/8=0.167kN.m；σ=Mqmax/W=37.207N/mm2；小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.175+1.000=1.208kN/m；最大挠度V=5.0×1.208×900.04/(384×2.060×105×107800.0)=0.465mm；小横杆的最大挠度小于900.0/150=6.000与10mm,满足要求！6.3、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.033×0.900=0.030kN；脚手板的荷载标准值:P2=0.350×0.900×1.500/3=0.158kN；活荷载标准值:Q=2.000×0.900×1.500/3=0.900kN；荷载的计算值:P=(1.2×0.030+1.2×0.158+1.4×0.900)/2=0.742kN；大横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.033×1.500×1.5002=0.009kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.742×1.500=0.297kN.m；M=M1max+M2max=0.009+0.297=0.306kN.m抗弯强度:σ=0.306×106/4490.0=68.231N/mm2；大横杆的抗弯强度σ=68.231小于[f]=205.0N/mm2；3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：Vmax=0.677×0.033×1500.04/(100×2.060×105×107800.0)=0.051mm；集中荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：P=（0.030+0.158+0.900）/2=0.544kNV=1.883×0.544×1500.03/(100×2.060×105×107800.0)=1.556mm；最大挠度和：V=Vmax+Vpmax=0.051+1.556=1.607mm；大横杆的最大挠度小于1500.0/150=10.0或者10mm,满足要求！6.4、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值:P1=0.033×1.500=0.050kN；脚手板的荷载标准值:P2=0.350×0.900×1.500/2=0.236kN；活荷载标准值:Q=2.000×0.900×1.500/2=1.350kN；荷载的计算值:R=1.2×(0.050+0.236)+1.4×1.350=2.233kN；R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!6.5、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1394NG1=0.139×28.000=3.903kN；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采纳木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×4×1.500×(0.900+0.3)/2=1.260kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采纳栏杆木，标准值为0.11NG3=0.140×4×1.500/2=0.420kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×28.000=0.210kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.793kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×0.900×1.500×2/2=2.700kN；风荷载标准值应按照以下公式计算其中Wo--差不多风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采纳：Wo=0.500kN/m2；Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采纳：Uz=1.75；Us--风荷载体型系数：Us=1.263经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.500×1.75×1.263=0.774kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值（10.732kN）计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.793+1.4×2.700=10.732kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值（10.165kN）计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×5.793+0.85×1.4×2.700=10.165kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.774×1.500×1.5002/10=0.310kN.m；5.6、立杆的稳定性计算:不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴心压力设计值：N=10.732kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数：K=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.500计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=2.599m；Lo/i=163.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.265；立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ=10732.000/(0.265×424.000)=95.513N/mm2；立杆稳定性计算σ=95.513小于[f]=205.000N/mm2满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=10.165kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数：K=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.500计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=2.599m；Lo/i=163.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.265立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ=10164.840/(0.265×424.000)+67509.548/4490.000=105.502N/mm2；立杆稳定性计算σ=105.502小于[f]=205.000N/mm2满足要求！6.6、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No风荷载差不多风压值Wk=0.168kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=13.500m2；连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),No=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：NLw=1.4×Wk×Aw=3.177kN；连墙件的轴向力计算值NL=NLw+No=8.177kN；其中φ--轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度,由长细比l/i=300.000/15.900的结果查表得到0.949；A=4.24cm2；[f]=205.00N/mm2；连墙件轴向力设计值Nf=φ×A×[f]=0.949×4.240×10-4×205.000×103=82.487kN；Nl=8.177<Nf=82.487,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采纳双扣件与墙体连接。通过计算得到Nl=8.177小于双扣件的抗滑力16.0kN，满足要求!连墙件扣件连接示意图6.7、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面抵抗矩W=141.00cm3，截面积A=26.10cm2。受脚手架集中荷载N=1.2×5.793+1.4×2.700=10.732kN；水平钢梁自重荷载q=1.2×26.100×0.0001×78.500=0.246kN/m；悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图通过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁变形图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)通过连续梁的计算得到各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分不为R[1]=12.850kN；R[2]=9.622kN；R[3]=-0.197kN。最大弯矩Mmax=1.783kN.m；截面应力σ=M/1.05W+N/A=1.783×106/(1.05×141000.0)+0.000×103/2610.0=12.046N/mm2；水平支撑梁的计算强度σ=12.046小于215.000N/mm2,满足要求！6.8、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采纳[18号工字钢,计算公式如下：其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：通过计算得到强度φb=570×9.9×88.0×235/(1200.0×160.0×235.0)=2.59由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.961。通过计算得到强度σ=1.783×106/(0.961×141000.00)=13.162N/mm2；水平钢梁的稳定性计算σ=13.162小于[f]=215.000N/mm2,满足要求!6.9、锚固段与楼板连接的计算:1.水平钢梁与楼板压点假如采纳钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的地锚受力R=9.622kN；水平钢梁与楼板压点的地锚强度计算公式为:其中[f]为地锚钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的地锚最小直径D=[9621.913×4/(3.142×50×2)]1/2=11.068mm水平钢梁与楼板压点的地锚一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。(现场使用吊环或U型夹具直径为20mm－级钢)6.10、架体地基的计算:地上1-3层，使用落地架时，大部分落地架体支设商铺二层混凝土顶板上，少部分架体支设在夯实的回填土上（压实系数实测值为0.94），且所有落地钢管底座为3cm厚、30cm长×30cm宽的木板，足以保证架体的稳定性。七、脚手架的劳动力、工期安排1、为确保工程进度的需要，同时依照本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要10～15人，均有上岗作业证书，每一层脚手架搭设工期需1～2天。2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的治理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。八、脚手架的检查与验收1、脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设；2、进行分段验收和检查，发觉有不符合要求的应迅速整改，并追究责任；3、外脚手架分段验收严格按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第八节及JGJ59-2011中"外脚手架检查评分表"，所列项目和施工方案要求的内容进行检查。填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签证，方能交付使用。4、脚手架使用安全要求（1）人员上下通道时必须严格佩戴好安全帽，严禁在通道上逗留。九、脚手架搭设安全技术措施9.1技术保障措施1、架子搭设完毕，用合格密目安全网铺于架子的外围及底部。

2、钢管与扣件进场前应通过检查选择，所用扣件在使用前应清理加油一次，扣件一定要上紧，不得松动。每个螺栓的预紧力应达到65N·m。3、架子搭设到10m高度时由架子搭设单位进行自检；架子搭设完毕后由搭设会同使用单位对整个脚手架进行验收检查，验收合格后方可投入使用。4、严禁将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管道等固定在脚手架上；脚手架严禁悬挂起重设备。5、脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未经同意严禁他人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。其中在脚手架使用期间，下列杆件严禁拆除：主节点处横、纵向水平杆，连墙件。9.2搭设注意事项1、按照规定的构造参数进行搭设。2、相邻立杆接头位置须错开布置在不同步距内，上下大横杆接长位置须错开布置在不同的立杆纵距中。及时与结构拉结，以确保搭设过程安全。3、扣件要拧紧，有变形的钢管和不合格扣件不能使用。钢管弯曲、锈蚀严峻不得使用。钢管立杆、大横杆接头须错开，用扣件连接拧紧螺栓，不准用铁丝绑扎。4、搭设操作人员必须系安全带，穿防滑鞋。5、随时校正杆件垂直和水平偏差，幸免偏差过大。6、脚手架使用前必须经技术负责人及安全部门验收，合格后方可使用。7、顶板支撑杆不能与侧壁杆件相连或代替。8、未尽事宜按国家及地点有关标准规范和安全操作规程执行。9、南侧三层以上为悬挑外架。10、悬挑外架需与结构进行有效拉结，当上层混凝土未浇筑，须使用在这层梁上埋设拉结件采取与外架斜拉的手段，以保证外架的稳定性。11、悬挑脚手架最底部采取满铺脚手架，挂设安全网等措施，防止杂物等掉落。9.3安全技术措施1、脚手架的安装1）所有脚手架的立杆与地面之间必须用50mm厚木脚手板垫好。2）安装扣件时所有扣件的开口必须向外，搭设脚手架时，每完成一步架要及时校正立杆的垂直度，横杆的标高和水平度，使步距、横距、纵距保持一致。3）在安装过程中操作人员必须系好安全带。遇大风、大雨天必须停止操作。4）脚手架于每个结构楼层处脚手板下方设通长大眼安全兜网。2、脚手架的防电避雷措施1）防电a、脚手架在架设和使用期间，要严防与带电体接触。钢管脚手架需要穿过或靠近380V以内的电力线路，距离2m以内时，在架设和使用期间应断电或拆除电源，如不能拆除应采取可靠的绝缘措施。b、脚手架采取接地处理。如电力线垂直穿过或靠近钢管脚手架时，应将电力线周围至少2m以内的钢管脚手水平连接，并将线路下方的钢管脚手架垂直连接进行接地；如电力线和钢管脚手架平行靠近时，应将靠近电力线路的一段钢管脚手架在水平方向连接，并在靠近墙的一侧，每隔25m设一地极，接地极入土深度2～2.5m。c、脚手架上施工的电焊机、砼振捣棒等要放在干燥的木板上，操作者要戴绝缘手套，穿绝缘鞋，通过钢管脚手架的电线要严格检查并采取措施。电焊机、振捣器外壳要采取爱护性接地或接零措施。d、夜间施工和深基操作的照明线通过钢管脚手架时，应使用电压不超过12V的低压电源。2）避雷a、接闪器即避雷针，可用直径25～32mm，壁厚不小于3mm的镀锌钢管或直径不小于12mm的镀锌管制作，设在脚手架四角的立杆上，高度不小于1m，并将所有上层的横杆全部连通，形成避雷网络。b、接地极按脚手架连续长度不超过50m设一个接地极，接地极应埋入地下不浅于50mm。c、在施工期间遇有雷击或阴云密布将有大雷雨时，钢管脚手架上的操作人员应立即离开。3、外脚手架的拆除1）随着结构工程的完工，脚手架要逐层进行拆除，首先要对操作人员进行交底，内容包括拆除范围、时刻、拆除顺序、警戒区域、安全措施等。2）外架墙拆除时特不要加强出入口的治理，拆除时出入口必须封闭，周围设警戒区，派专人看护，禁止人员进入警戒区内。3）拆除脚手架时先清除跳板上的杂物，并严禁高空向下抛掷。将杂物装入代内送入室内，由运输设备向下送，从脚手架拆下的钢管，扣件首先向垂直运输设备集中，然后运送下去。4）拆除顺序：安全网－栏杆－跳板－剪刀撑－小横杆－大横杆－立杆5）所有高处作业人员在没有封闭的环境下操作，必须系好安全带。拆除架子禁止在雨天和大风天进行。不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降，严禁先拆连墙件整层或数层拆除后再除脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙连加固。拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形失稳。当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（约6.0m）时，应先在适当位置搭临时斜撑加固，后拆连墙件。所有脚手架孔洞在脚手架拆除后必须用防水砂浆堵好抹平。卸料平台搭设方案一、设计依据1、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）3、《钢结构设计规范》（GBJ50017-2012）4、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）二、设计方案2.1规格：主梁长6米，次梁长1.8~2.0米，平台长3.6米。2.2主梁采纳[16槽钢，次梁采纳[10槽钢；采纳公称直径为20mm的钢丝绳。三、制作规定3.1槽钢、钢丝绳、钢管扣件、脚手板、钢板等材质符合要求。腐蚀、变形、损坏、超过规范的禁止使用。3.2卸料平台所用槽钢应通过防锈处理，刷亮黄色油漆。3.3卸料平台焊接人员必须持证上岗，并在制作验收表中签字。3.4钢板吊环必须满焊于主梁槽钢外侧，主梁与次梁连接方式选用焊接，且焊缝高度不低于型材壁厚。3.5平台上满铺50mm厚木板，用扁钢固定牢靠。扁钢中心每间距100mm打孔，用铁钉固定木板，扁钢端头焊接于主梁上。3.6卸料平台在制作与安装之前，应对相关人员进行安全技术交底，并保留相关记录。3.7卸料平台制作完成后必须经项目负责人、主任工程师、安全员、制作负责人共同验收签字后方可进行安装。四、安装及验收规定4.1安装前应检查确认卸料平台符合要求。4.2拉结点及预埋件埋置必须位于建筑结构上，可靠、安全、合理，保证钢丝绳张开角度在450~600之间。严禁将钢丝绳拉接在脚手架上。4.3卸料平台悬空端应略高于楼内固定端。内部第二道钢丝绳应略松于端头位置处钢丝绳，每根钢丝绳一端必须加三道绳卡。4.4两侧防护栏杆必须与端部防护栏杆有连接固定措施，确保防护栏杆稳定、安全。防护栏杆内侧使用竹胶板封闭，用铁丝绑扎牢靠。4.5卸料平台内外侧应挂限载标识牌及“当心坠落”警示牌，总荷载严禁超过设计容许荷载。4.6卸料平台每次安装完毕后，项目负责人必须组织主任工程师、安全员、安装负责人共同进行验收，在验收表中签字确认合格后方可投入使用。4.7使用中，任何人发觉有安全隐患，必须及时报告，进行整改处理，必要时，停止使用。发觉钢丝绳有锈蚀损坏应及时更换，焊缝脱焊应及时修复，确保安全。五、材料堆放限额5.1卸料平台限定最大荷载为1000公斤。材料堆放限额应符合表中任一条规定。序号材料名称标准值最大堆放数量16米Ф48钢管3.84kg/m35根23米Ф48钢管3.84kg/m75根3竹胶板25kg/张35张六、卸料平台安全技术归档资料6.1卸料平台相关安全技术资料由安全员负责收集保存。6.2应归档资料6.2.1槽钢、钢丝绳、圆钢等材料合格证及材质证明6.2.2制作与安装检查验收表6.2.3安全技术交底资料6.2.4电焊工上岗证复印件七、卸料平台计算7.1计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-2011)《钢结构设计规范》(GB50017-2012)《建筑施工高出作业安全技术规范》(JGJ80-91)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度5.00m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.00m。次梁采纳[10a号槽钢，主梁采纳[16a号槽钢，次梁间距1.20m。施工人员等活荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载10kN（1吨）7.2次梁的计算次梁选择[10a号槽钢，间距1.20m，其截面特性为面积A=12.74cm2,惯性距Ix=198.30cm4,转动惯量Wx=39.70cm3,回转半径ix=3.95cm截面尺寸b=48.0mm,h=100.0mm,t=8.5mm1.荷载计算(1)脚手板的自重标准值：木脚手板，标准值为0.40kN/m2；Q1=0.40×1.20=0.40kN/m(2)最大的材料器具堆放荷载为100kN，转化为线荷载：Q2=10/5.00/2.0×1.20=1.2kN/m(3)槽钢自重荷载Q3=0.10kN/m经计算得到，静荷载计算值q=1.2×(Q1+Q2+Q3)=1.2×(0.48+1.2+0.10)=2.13kN经计算得到，活荷载计算值P=1.4×2.00×1.20=3.36kN/m2.内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下最大弯矩M的计算公式为Μ=ql2／8+pl／4经计算得到，活荷载计算值M=2.13×2.002/8+3.36×2.0/4=2.75kN.m3.抗弯强度计算σ=M／rxWx≤[f]其中rx——截面塑性进展系数，取1.05；[f]——钢材抗压强度设计值，[f]=215.00N/mm2；通过计算得到强度σ=2.75×106/(1.05×39700)=65.89N/mm2；次梁槽钢的抗弯强度计算σ<[f],满足要求。4.整体稳定性计算σ=M／φbWx≤[f]其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：φb=570tb/lh×235/fy通过计算得到φb=570×8.5×48.0×235/(2000.0×100.0×235.0)=1.16由于φb大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用φb'查表得到其值为0.810通过计算得到强度σ=2.75×106/(0.810×39700.00)=85.39N/mm2；次梁槽钢的稳定性计算σ<[f],满足要求。7.3主梁的计算卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择[16a号槽钢，其截面特性为面积A=21.95cm2,惯性距Ix=866.20cm4,转动惯量Wx=108.30cm3,回转半径ix=6.28cm截面尺寸b=63.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm1.荷载计算(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采纳木脚手板，标准值为0.15kN/m；Q1=0.15kN/m(2)槽钢自重荷载Q2=0.17kN/m经计算得到，静荷载计算值q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.15+0.17)=0.38kN/m经计算得到，次梁集中荷载取次梁支座力P=(2.13×2.0+3.36)/2=3.81kN2.内力计算卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。悬挑卸料平台示意图悬挑卸料平台水平钢梁计算简图通过连续梁的计算得到悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分不为R1=11.94kN,R2=9.887kN支座反力RA=9.887kN最大弯矩Mmax=10.685kN.m3.抗弯强度计算σ=M／RxW+N／A≤[f]其中rx——截面塑性进展系数，取1.05；[f]——钢材抗压强度设计值，[f]=215.00N/mm2；通过计算得到强度σ=10.685×106/1.05/108300.0+10.872×1000/2195.0=98.914N/mm2主梁的抗弯强度计算强度小于[f]，满足要求。4.整体稳定性计算σ=M／φbWx≤[f]其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：φb=570tb／lh×235/fy通过计算得到b=570×10.0×63.0×235/(5000.0×160.0×235.0)=0.49通过计算得到强度σ=10.69×106/(0.49×108300.00)=201.44N/mm2；主梁槽钢的稳定性计算σ<[f],满足要求!