悬挑外脚手架安全专项施工方案6.5监理

目编制依 施工图纸及施工组织设 主要规范、规程及标 工程概 建设概 悬挑式脚手架搭设情况简 施工准 技术准 主要机具设备计 材料准 现场准 施工安 施工进度计划及主要节点工期（脚手架使用时间 组织职责分工及劳动力安 脚手架方案的选择及要 11脚手架方案的选 11悬挑脚手架平面、剖面布置 12搭设方 17脚手架的构造要求及技术措 19立杆 19大横杆（纵向水平杆 20小横杆 21纵、横向扫地 21剪刀撑 21脚手板 23护栏和挡脚 23连墙件 24安全网与层间隔 25工字钢及钢丝绳做法大样 26通道 266.12施工电梯考虑............................................276.13卸料平台考虑............................................296.14塔吊附着考虑............................................296.15转角处工字钢的布置......................................29外脚手架的拆 29拆除的准备工 29脚手架的拆 30脚手架的验收及质量要 30脚手架的验收阶 30脚手架的验收依 31的质量要求 31扣件的质量要 31脚手架检查项 32安全及文明施工管 34安全管理体系、职责及制 34脚手架使用的注意事 36安全及文明施工管 38脚手架的防雷与防 40应急预 41四节一环保措 44计算 44悬挑外架计算书（悬挑1.30m，锚固1.70m） 45悬挑外架计算书（悬挑1.65m，锚固4.35m） 57悬挑外架计算书（有次梁悬挑5.02m，锚固4.0m） 69外架计算书（基础标高-3.3米 84编制依施工图纸及施工组织设《写字楼（大兴区西红门商业综合区四期项目）《写字楼（大兴区西红门商业综合区四期项目）主要规范、规程及标 《中民安全生产法//393GB5725-GB16909-GB50009-GB50010-GB50017-《脚手架扣件GB15831-GB50204-2002(2011《建筑工程施工质量验收标准GB50300-JGJ59-JGJ80-《建筑施工扣件式脚手架安全技术规程JGJ130-《市建筑工程施工安全操作规程DBJ01-62-《脚手架、模板支架安全技术规范DB11/T583-DB11/945-防标准住房和城乡建设部《性较大的分部分建质[2009]87《市实施<性较大的分部分项工程安全管办定京建施[2009]841《市建设工程施工现场生产安全事故及重大京建施[2009]889市性较大的分部分项工程安全动态管理法京建法[2012]1关于加强施工用、扣件使用管京建材(2006)72/工程概建设概写字楼（大兴区西红门商业综合区四期项目中建）总建筑面积81017.53m2，其中地上面积45491.74m2，建筑面积35525.79m2。结构高度81.85m，建筑高度94m,3层（-3/-2层层高4.0m，-17.45/4.3m），18（5.4m，4.2m，机C17.25m/19.25m，1.3/1.85/2.5m部分主要为汽车库及各类机房等地上部分主要为及各类机房室：框架结构；塔楼：框架-筒结悬挑式脚手架搭设情况简本工程地上双排式脚手架搭设高度未超过50米扣件式双排悬挑脚手架搭设高度超过20米故不需要进行论证首层到三层采用单立杆双排式脚手架架体搭17.1T6~T15/TA13.81820a施工准技术准3.21吊运型钢木把把1个5材料准脚手架应采用现行《直缝电焊》GB/T13793-2008或《低压流体 》GB/T3091-2008中规定的Q235-A级普通 行《碳素结构钢》GB/T700-2006中Q235级钢的规定脚手架宜采用Φ48.3×3.6，每根的最大质量不应大于25.8kg1.0m～2m，65N.m。KT33-81mm100mm14号铅丝捆紧。使用有扭纹、破裂和横透节的木板。安全网应符合现行《安全网》GB5725-2009及《密目式安全网》GB16909-2009应符合现行《碳素钢结构》（GB/T700）和《低合金高强度结构钢》GB/T1591的规3.3/780001700m7254010015/扣件（外径、壁厚50t每段长约50cm281～500850l～1200120l～10000≤500501～5000≥500161016螺栓公称直 68螺栓公称直径拧紧力矩1120-1160-1319-1694-1559-1293-1759-2259-2923-1400-1700-2473-2800-4111-1098-1606-2181-2968-3812-4933-现场准施工前做好施工方案的交底，并将交底内容到班组及施工施工安施工进度计划及主要节点工期（脚手架使用时间历时（天113246379410125131561618组织职责分工及劳动力安管理层组织及职责分表4.2.1管理层组织及职责分12负责整个施工进度、生产管理，方案和相关规345负责日常管理工量资量资6质78物9方案编制、现场技术问题的处理、三维BIM灵组织安排施工生产、进度及架体协调管理，方功组织安排施工生产、进度及架体协调管理，方负责现场的，按照规范、方案架体搭员4.2.2劳务序号1234操作必须按国家有关规定经专门的安全技术培训，取得建筑施工特种作业操作资格，持证上岗。整个外脚手架工程涉及到搭设、及拆除三个阶段，根据各个阶段的不4.2.3劳动力组织计外脚手架阶脚手架上及杂物的清架拆除范围内的所有脚手架方案的选择及要脚手架方案的选1、本工程首层到三层采用单立杆双排式脚手架架体搭设高度17.1米,南边T6~T153，3512.6215mm0.4m,1.5m0.8m1.8m，悬挑水1820a18#工字钢回顶。2、无挑梁部位采用长3.0米18#工字钢悬挑1.35米，锚固1.65米，南边悬挑梁采用6米18#工字钢和9米长20a#工字钢，最长悬挑5.0m。每个型钢悬挑梁外端设置直径14（6×立杆的步距为1.8m；连墙件用φ48.3×3.6的，由于首层标高5.4m，标准层高为4.2m，杆距结构外边缘净尺寸400mm，脚手架与建筑物之间的缝隙采用脚手板和水平兜网进行水平4500时，需向内增设一排立杆，并在操作层铺设脚手板，下方设置水平兜网。悬挑脚手架平面、剖面布置（1）（2）3-18（3） 搭设方2m。悬挑脚手架型钢梁钢筋锚环U型钢筋拉环内增加两根1.5m长直径18mmHRB400200mm63mm*63mm*6mm；采用螺100mm*10mm（宽×厚）。HRB40020mm，吊环预埋锚固长度应符合现行《混凝土结构设计规范》GB50010-2010中钢筋锚固的规定。3个（对）U型钢筋拉环或锚固螺栓与建筑结构板底层钢筋焊接或绑扎牢固，其锚固长度应符合现行《混凝土结构设计规范》GB50010-2010中钢筋锚固的规定。悬挑梁悬挑长度应按设计确定，钢梁锚固长度应是悬挑段1.250.5%~1%的倾斜角度。1.5m焊一根高200mm直径25mm地脚钢筋或DN25，在立杆支座处，以固定立杆位置。定100mm，如下图。脚手架的构造要求及技术措立1.5m0.8m0.4m，步高1.8m。接长采用对接扣件。立杆采用4m、6m长搭设，除在顶层可采用搭接外，其余各接头必须采用对500mm。各接头1/3600mm。立杆接头如下图所示。1m，不少于三个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至100mm。大横杆（纵向水平杆500mm，与相1/3500mm。1m3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至100mm。3小横横向水平杆间距为1.5m（与立杆间距相同），且每一主节点处必须设置一根横向1.2m150mm，节点处的横向水平杆严禁拆除。150～200mm向扫地200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立500mm。剪刀本工程双排悬挑脚手架每纵向6步、横向4跨设置一道剪刀撑9m×6m沿脚手150mm。证和对接扣件的质量和必要日常检查），搭接长度不小于1000mm且不少于三个扣件连30cm脚手脚手板对接构脚手板对接构脚手板搭接构10～14#作业层的脚手板应铺满、铺稳，离开120～150mm。当边侧脚手板不贴靠立杆护栏和挡脚在铺脚手板的操作层上必须在外排立杆内侧距脚手板面900mm200mm高挡脚板。连墙本工程的柱距主要为8.4m，因此本工程外脚手架连墙件采用抱柱和梁上预埋45°～60°300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。脚手架预埋Ф48.3的，伸出地面200mm，锚入梁内300mm，用直角扣件与外架锁紧。300mm，连墙考虑本工程结构高度层高，第一次搭设时，悬挑层每隔一根立杆设置一根斜（㎡23安全网与层间隔脚手架要满挂全封闭式的密目安全网密目网采用1.8×6.0m的规格用网绳绑扎1.8m平防护安全网每层一兜，对内立杆和结构外沿间的空隙采用一层水平兜网加一层密目安全网进行层间封隔，最底部设置一道水平硬质防护板，防止坠物伤人。安全网及水平兜网均应与楼板地锚（间隔2米预埋φ12短钢筋，上部向内弯50mm）及外架系牢，水平硬质防处搭设一道水平兜网，外挑网宽为6m，外挑水平角度控制在20-30度之间。外挑式安全网外沿儿应采用固定安全网，内沿儿可与脚手架架体固定连接，外挑式安全网设斜支撑3m，45-60工字钢及钢丝绳做法大样每个型钢悬挑梁外端设置钢丝绳与上层建筑结构斜拉结，普通拉结采用14#钢丝绳，在转角部位采用16#钢丝绳。钢丝绳与上层建筑结构拉结利用框架梁加固用对拉螺杆眼作为钢通道在上人通道口搭设宽3m,高3.6m，长6m的通道口，顶部需设双层防护棚，棚顶应满铺不斜杆补强

双层满铺木跳 侧立 正立施工电梯考悬挑外架的设计初步完成后，本工程考虑施工电梯的位置的具体设置，在现场实际勘察后为保证后期工程施工过程中材料有方便的环境根据本程选用的施工电梯尺寸确定楼层进出料的空间，从而确定好施工电梯外架体系的位置。然后对此处悬挑架体和施工电梯防护架体两种体系的结合做深化设计，由于外架在施工电梯处须断开，为加强该处外架的整体性，特采取以下措施：对相邻一跨的立杆采用短进行斜撑，该跨内外立杆间也采用短 进行斜撑。外架方案编制的同时，应对施工电梯的选型和定位、外架架置进行精准定位。在外卸料平台考在搭设架体的过程中，要考虑到材料的运出，在首层至2层式脚手架设置2个6×6m的式卸料平台，悬挑架第一次悬挑在第三层东西两侧各设置一个2.5×4m的型钢塔吊附着考转角处工字钢的布转角弧形处工字钢以圆心成散射状布置，部分工字钢上焊接槽钢横梁，外架立杆搭设在1（6×19+1外脚手架的拆拆除的准备工脚手架的拆2～3人协同操作拆纵向水平杆时，应由站在中间的人向下传递。拆下的杆配件，短于3m的先转入楼层，并分散堆放整齐，再运至地面，长于3m的钢拆除作业区的周围及处必须派专人了望严禁非作业区进入区域拆除全部过程中，应指派1名责任心强、技术水平高的工人担任指挥和监护，并负脚手架的验收及质量要脚手架的验收阶10～13m脚手架的验收《建筑施工扣件式脚手架安全技术规范》（JGJ130-的质量要（1）的外观质量检验应按下表进表8.3质量检验要12345应平整，端面切斜的偏差6783、4、3、4、划道，两端面应平整，严禁打孔，φ48.3与φ51严禁混用。扣件的质量要8.4扣件质量检验要123.2.2342、国家标准《脚手架扣件》GB15831的规定。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、脚手架检查项表8.5脚手架检查项目一览1地—-2—aaaa3—4——5-表8.6外脚手架检查项目一览表（续表项次14a3 2612项次21al矩—745o～60—8a安全及文明施工管安全管理体系、职责及制12名（符合专职安全员配备标准），超过50人的分包队伍必须配备专职安全员，50人以下的分包队伍必须有安全员，专门公公项目项目经各专业工机械及临电管理技术安全项目安全经理、项目总工、项目副经安全安全各分包专各分包专业施工班③项目技术负责方案的审核工作，主持方案报公司、监理，④项目安全总监对现场安全生产直接负责，负责编制各类安全措施安全技术方案，⑦架子搭设前技术部对进行技术交底明确架子搭设的重点难点及施工中的注意⑤持证上岗制⑥安全隐患停工制脚手架使用的注意事作业层结构脚手架所受的施工荷载(、材料和机具重量)不得超过3kN/m2上下脚手架必须走设有安全防护的出入通(梯道，严禁攀爬脚手架上下。每班在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和情况时，应立即通知所有架上。安全及文明施工管搭设必须是经过考核合格的专业架子工，必须持证上岗搭设脚手架的必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋①主节点处的向水平杆，向扫地杆搭拆脚手架时地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作入内应定期检查外脚手架，及时将脚手架上的及杂物清理干净搭拆脚手架的严禁抛接、扣件、扳手等材料及工具根据环境方针，执行ISO14000国际环境管理标准以及OHSAS18000职实行逐级防火责任制,参加义务消防队的组织经常性的业务学习和消防演习。6555分贝之内。7点～10点的时间段内，将脚手架的防雷与防1、在脚手架上进行电、气焊作业，必须办理动火手续完善，且必须有防火措施和专5.应急预123456789.5.2通过报告“在哪里”“什么事”“具体情况”简单明了地重复二次紧急受话人处理的准 经理室/副经理室/ 知道发生了紧急事通 向报告人问 现场情通 或其它方式向相 报告灾①事故发现者立即向项目管理或安全报告事故发生情况②安 在确定事故发生后，在第一时间内向公司有关部门或公司有 报告②组织在现场的关键部位警戒，防止人为破坏⑥安全随时反馈被损事物或部位的原始安全风险等级被损物体或部位的损坏严重⑧通知救护立即组织将救护伤员可能所需物资运送至出事地点成立临要求助社会机构，如公司决定无需求助社会机构，公司物资和如果公司决定可以求助社会机构，抢险应：1与社会救援机构取得联系，告事故发生地点、事故发生大小、事故的性质，并请求；2将与机构联系的情况随四节一环保措7055分贝之内。7点～10点的时间段内，将夜间施工严禁敲打外架拆除时按顺序传递至楼地面不得随意乱扔产生噪声计算悬挑外架计算书（悬挑1.30m，锚固《建筑施工扣件式脚手架安全技术规范》JGJ130-《建筑结构荷载规范》GB50009-《钢结构设计规范》GB50017-《混凝土结构设计规范》GB50010-计算参强度为205.0N/mm2，强度折减系数取1.00。12.61.500.800.40采用的类型为3.0kN/m210.35kN/m230.17kN/m，0.0100kN/m2。0.30kN/m20.5100，1.1290。181.30惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D一、小横杆的计均布荷载值计小横杆的自重标准值脚手板的荷载标准值活荷载标准 荷载的计算 抗弯强度计205.0N/mm2挠度计800.0/15010mm,二、大横杆的计荷载值计小横杆的自重标准值脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN 荷载的计算 抗弯强度计205.0N/mm2挠度计P=0.031+0.210+1.800=2.041kN1500.0/15010mm,三、扣件抗滑力的计R≤其中Rc8.0kN,12.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准 脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN 荷载的计算 8.0kN；20kN四、脚手架荷载标准NG1=0.107×12.600=1.351kN脚手板的自重标准值(kN/m20.35NG2=0.350×3×1.500×(0.800+0.400)/2=0.945kNNG3=0.170×1.500×3=0.765kNNG4=0.010×1.500×12.600=0.189kNNGNG1+NG2+NG3+NG4=3.250kNNQ3.000×1×1.500×0.800/2=1.800kN其中W0——基本风压(kN/m2)，W0=Uz，Uz0.510Us——风荷载体型系数：Us=1.129Wk0.300×0.510×1.1290.173kN/m2。N=1.2NG+N=1.2NG+风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=k其中W— 风荷载标准值kla——立杆的纵距h——立杆的步距(m)。五、立杆的稳定性计不考虑风荷载时,立杆的稳定性其中N——立杆的压力设计值，N=6.420kN；i，i=1.60cm；k1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定l0——计算长度(m),由公式l0kuh确定A——立杆净截面面积W),W=4.491cm3；λ3118/16=196λ0——允许长细比(k取1)，为2700/16=169<210 φ——受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；σ——立杆受压强度计算值(N/mm2)；[f]——立杆抗压强度设计值不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],考虑风荷载时,立杆的稳定性计其中N——立杆的压力设计值，N=6.168kN；i，i=1.60cm；k1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定l0——计算长度(m),由公式l0kuh确定A——立杆净截面面积W),W=4.491cm3；λ3118/16=196λ0——允许长细比(k取1)，为2700/16=169<210 φ——受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；MW，MW=0.106kN.m；σ——立杆受压强度计算值(N/mm2)；[f]——立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],六、连墙件的计Nl=Nlw+其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，Nlw=1.4×wk×wk——风荷载标准值，wk=AwAw=3.60×4.50=16.200m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=经计算得到Nlw=3.918kN，连墙件轴向力计算值Nl=根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=连墙件轴向力设计值Nf=其中φ— 受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=140.00/1.60的结果查表得

Ac4.24cm2；毛截面面积A18.10cm2；[f]205.00N/mm2经过计算得到Nf1=经过计算得到Nf2=连墙件拉结楼板预埋示意七、悬挑梁的受力计CNB，AC其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l本工程算例中，m=1300mm，l=1700mm，ml=400mm，m2=I=1660.00cm4，截面模量(抵抗矩)W=185.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载N=6.42kN水平钢梁自重强度计算荷载支座反力RA=19.646kN支座反力RB=-5.941kNMA=10.516kN.m抗弯计算强度215.0N/mm2受脚手架作用集中计算荷载q=30.60×0.0001×7.85×10=0.24kN/m最大挠度Vmax=2.886mm按照《建筑施工扣件式脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)表5.1.8规定：2600.0/250,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性18其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》由于φb大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录B其值 φ'=1.07-0.282/φ 经过计算得到强度水平钢梁的稳定性计算σ<[f],九、锚固段与楼板连接的水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下其中[f] [f]=3U0.85165.75N/mm2；水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下N，N5.94kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；[fb1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到h5940.96/(3.1416×20×1.5)=63.0mm水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如N，N5.94kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；b——楼板内的螺栓锚板边长fcc0.95fc=13.59N/mm2；131.6kNM5.94×1.70/25.05kN.m根据《混凝土结构设计规范》GB50010-20106.2.10α1C50α11.0,α10.94,h0120-15105mm；αs=ξ=1-(1-γs=1-As=5.05×10^6/(0.9890×105.0×210.0)=231.5悬挑外架计算书（悬挑1.65m，锚固依据规《建筑施工扣件式脚手架安全技术规范》JGJ130-《建筑结构荷载规范》GB50009-《钢结构设计规范》GB50017-《混凝土结构设计规范》GB50010-计算参强度为205.0N/mm2，强度折减系数取1.00。13.81.500.800.74采用的类型为3.0kN/m210.35kN/m230.17kN/m，0.0100kN/m2。0.30kN/m20.5100，1.1290。181.65惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D一、小横杆的计均布荷载值计小横杆的自重标准值脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m 荷载的计算 抗弯强度计205.0N/mm2挠度计800.0/15010mm,二、大横杆的计荷载值计小横杆的自重标准值脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN 荷载的计算 抗弯强度计205.0N/mm2挠度计1V=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×107780.000)=0.06mmP=0.031+0.210+1.800=2.041kN11500.0/15010mm,三、扣件抗滑力的计R≤其中Rc8.0kN,12.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准 脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN 荷载的计算 8.0kN；20kN四、脚手架荷载标准NG1=0.107×13.800=1.480kN脚手板的自重标准值(kN/m20.35NG2=0.350×3×1.500×(0.800+0.740)/2=1.213kNNG3=0.170×1.500×3=0.765kNNG4=0.010×1.500×13.800=0.207kNNGNG1+NG2+NG3+NG4=3.665kNNQ3.000×1×1.500×0.800/2=1.800kN 其中W——基本风压(kN/m2)，W Uz，Uz0.510Us——风荷载体型系数：Us=1.129k经计算得到，风荷载标准值W=0.300×0.510×1.129=0.173kN/m2kN=1.2NG+N=1.2NG+风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=其中Wk— 风荷载标准值la——立杆的纵距h——立杆的步距(m)。五、立杆的稳定性计不考虑风荷载时,立杆的稳定性其中N——立杆的压力设计值，N=6.918kN；i，i=1.60cm；k1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定l0——计算长度(m),由公式l0kuh确定A——立杆净截面面积W),W=4.491cm3；λ3118/16=196λ0——允许长细比(k取1)，为2700/16=169<210 φ——受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；σ——立杆受压强度计算值(N/mm2)；[f]——立杆抗压强度设计值不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],考虑风荷载时,立杆的稳定性计其中N——立杆的压力设计值，N=6.666kN；i，i=1.60cm；k1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定l0——计算长度(m),由公式l0kuh确定A——立杆净截面面积W),W=4.491cm3；λ3118/16=196λ0——允许长细比(k取1)，为2700/16=169<210 φ——受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；MW，MW=0.106kN.m；σ——立杆受压强度计算值(N/mm2)；[f]——立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],六、连墙件的计Nl=Nlw+其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，Nlw=1.4×wk×wk——风荷载标准值，wk=AwAw=3.60×4.50=16.200m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=经计算得到Nlw=3.918kN，连墙件轴向力计算值Nl=根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=连墙件轴向力设计值Nf=其中φ— 受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=179.00/1.60的结果查表得

Ac4.24cm2；毛截面面积A18.10cm2；[f]205.00N/mm2经过计算得到Nf1=经过计算得到Nf2=连墙件拉结楼板预埋示意七、悬挑梁的受力计CNB，AC其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l本工程算例中，m=1650mm，l=4350mm，ml=740mm，m2=I=1660.00cm4，截面模量(抵抗矩)W=185.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载N=6.92kN水平钢梁自重强度计算荷载支座反力RA=18.654kN支座反力RB=-最大弯矩抗弯计算强度215.0N/mm2受脚手架作用集中计算荷载q=30.60×0.0001×7.85×10=0.24kN/m最大挠度Vmax=11.382mm按照《建筑施工扣件式脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)表5.1.8规定：3300.0/250,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性18其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》由于φb大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录B其值 φ'=1.07-0.282/φ 经过计算得到强度水平钢梁的稳定性计算σ<[f],九、锚固段与楼板连接的水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下其中[f] [f]=3U0.85165.75N/mm2；水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下N，N3.09kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；[fb1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到h3089.08/(3.1416×20×1.5)=32.8mm水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如N，N3.09kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；b——楼板内的螺栓锚板边长fccM3.09×4.35/26.72kN.m根据《混凝土结构设计规范》GB50010-20106.2.10α1C50α11.0,α10.94,期间按线性内插法确定；h0180-15165mm；sα=sξ=1-(1-γs=1-As=6.72×10^6/(0.9940×165.0×210.0)=195.0悬挑外架计算书（有次梁悬挑5.02m，锚固依据规《建筑施工扣件式脚手架安全技术规范》JGJ130-《建筑结构荷载规范》GB50009-《钢结构设计规范》GB50017-《混凝土结构设计规范》GB50010-计算参强度为205.0N/mm2，强度折减系数取1.00。12.6采用的类型为φ48×3.0，3.0kN/m210.35kN/m230.17kN/m，0.0100kN/m2。0.30kN/m21.8700，1.1290。20a5.00181惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D一、小横杆的计均布荷载值计小横杆的自重标准值脚手板的荷载标准值活荷载标准值荷载的计算值抗弯强度计205.0N/mm2挠度计600.0/15010mm,二、大横杆的计荷载值计小横杆的自重标准值脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.600×1.500/2=0.157kN活荷载标准值Q=3.000×0.600×1.500/2=1.350kN荷载的计算值抗弯强度计205.0N/mm2挠度计P=0.023+0.157+1.350=1.531kN1V11500.0/15010mm,三、扣件抗滑力的计R≤ Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准 脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.600×1.500/2=0.157kN活荷载标准值Q=3.000×0.600×1.500/2=1.350kN荷载的计算值8.0kN；20kN四、脚手架荷载标准NG1=0.107×12.600=1.351kN脚手板的自重标准值(kN/m20.35NG2=0.350×3×1.500×(0.600+4.300)/2=3.859kNNG3=0.170×1.500×3=0.765kNNG4=0.010×1.500×12.600=0.189kNNGNG1+NG2+NG3+NG4=6.164kN经计算得到，活荷载标准值NQ=其 W0——基本风压(kN/m2)，W0=Uz，Uz1.870Us——风荷载体型系数：Us=1.129Wk0.300×1.870×1.1290.633kN/m2。N=1.2NG+N=1.2NG+风荷载设计值产生的立杆段弯矩MWMW=k其 W——风荷载标准值kla——立杆的纵距h——立杆的步距(m)。五、立杆的稳定性计不考虑风荷载时,立杆的稳定性其中N——立杆的压力设计值，N=9.287kN；i，i=1.60cm；k1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定A——立杆净截面面积W),W=4.491cm3；λ3118/16=196λ0——允许长细比(k取1)，为2700/16=169<210 φ——受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；σ——立杆受压强度计算值(N/mm2)；——立杆抗压强度设计值不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],考虑风荷载时,立杆的稳定性计其中N——立杆的压力设计值，N=9.098kN；i，i=1.60cm；k1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定A——立杆净截面面积W),W=4.491cm3；λ3118/16=196λ0——允许长细比(k取1)，为2700/16=169<210 φ——受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；MW，MW=0.388kN.m；σ——立杆受压强度计算值(N/mm2)；——立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],六、连墙件的计Nl=Nlw+其 Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算Nlw=1.4×wk×wk——风荷载标准值，wk=AwAw=3.60×4.50=16.200m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=经计算得到Nlw=14.365kN，连墙件轴向力计算值Nl=根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=连墙件轴向力设计值Nf=其中φ— 受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=430.00/1.60的结果查表得

Ac=4.24cm2；毛截面面积A=18.10cm2；[f]=205.00N/mm2经过计算得到Nf1=经过计算得到Nf2=连墙件拉结楼板预埋示意七、联梁的计P，P=9.29kN其中支座反力(考虑到支撑的自重)RA=RB=(1-2×0.00+9.29+1.50×0.24=9.64kN抗弯计算强度215.0N/mm2八、悬挑梁的受力计600mm，4300mm，支拉斜杆的支点距离墙体=I2370.00cm4W237.00cm3A35.50cm2。受脚手架作用的联梁传递集中力N=9.64kN水平钢梁自重荷载9 A

79.67

悬挑脚手架支撑梁剪力图悬挑脚手架支撑梁弯矩图悬挑脚手架支撑梁变形图R1=40.142kN,R2=-最大弯矩 215.0N/mm2九、悬挑梁的整体稳定性20a 由于φb大于0.6(GB50017-2011)附录B其值 水平钢梁的稳定性计算σ<[f],十、支杆的受力RAHRDi各支点的支撑力RCi=RDisinαi十一、支杆的强度计斜压支杆的轴力RD均取最大值进行计算，为18其 N——受压斜杆的压力设计值，N=φ——受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到φ=0.12；i——计算受压斜杆的截面回转半径，i=2.00cm；l，l4.89m；A——受压斜杆净截面面积，A=30.60cm2；σ——受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是124.12[f]，f=σ<[f],其中Nwltwftfcσ46714.95/3060.0015.27N/mm2。十二、锚固段与楼板连接的计水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下其中[f][f]=3U0.85所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[20388×4/(3.1416×165.75×2)]1/2=9mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下N，N20.39kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；[fb1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到h20387.67/(3.1416×20×1.5)=216.3mm水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如N，N20.39kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；b——楼板内的螺栓锚板边长fcc0.95fc=13.59N/mm2；131.6kNM20.39×4.00/240.78kN.m根据《混凝土结构设计规范》GB50010-20106.2.10其中α1C50，α11.0,C80α10.94,期间按线性内插法确定；fc截面有效高度h0=120-15=αs=40.78×106/(1.000×14.300×1.5×1000×105.02)=0.1720ξ=1-(1-2×0.1720)1/2=0.1910γs=1-As=40.78×10^6/(0.9050×105.0×210.0)=2044.011.4外架计算书（基础标高-3.3米依据规《建筑施工扣件式脚手架安全技术规范》JGJ130-《建筑结构荷载规范》GB50009-《钢结构设计规范》GB50017-《建筑地础设计规范》GB50007-计算参强度为205.0N/mm2，强度折减系数取1.00。17.11.500.800.901.803.0kN/m210.35kN/m230.17kN/m，0.0100kN/m2。0.30kN/m21.2300，1.1290105kN/m20.250m20.50。惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、小横杆的计均布荷载值计小横杆的自重标准值脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m荷载的计算值抗弯强度计205.0N/mm2挠度计荷载标准值800.0/15010mm,二、大横杆的计荷载值计小横杆的自重标准值脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN活荷载标准值Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN荷载的计算值抗弯强度计205.0N/mm2挠度计1V=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×107780.000)=0.059mm集中荷载标准值P=(0.031+0.210+1.800)/2=1.020kN11500.0/15010mm,三、扣件抗滑力R≤ Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计横杆的自重标准 脚手板的荷载标准值活荷载标准值荷载的计算值8.0kN；20kN12.0kN四、脚手架荷载NG1=0.107×17.100=1.834kN脚手板的自重标准值(kN/m20.35NG2=0.350×3×1.500×(0.800+0.900)/2=1.339kNNG3=0.170×1.500×3=0.765kNNG4=0.010×1.500×17.100=0.256kNNGNG1+NG2+NG3+NG4=4.194kN经计算得到，活荷载标准值NQ= W0——基本风压(kN/m2)， W0=0.300Uz——风荷载高度变化系数，Uz