重整装置基准能耗课件

重整装置基准能耗培训讲义本演示文稿可能包含观众讨论和即席反应。使用PowerPoint可以跟踪演示时的即席反应，在幻灯片放映中，右键单击鼠标请选择“会议记录”选择“即席反应”选项卡必要时输入即席反应单击“确定”撤消此框此动作将自动在演示文稿末尾创建一张即席反应幻灯片，包括您的观点。2022/11/16重整装置基准能耗培训讲义2022/11/121目录一、前言二、能耗分解图三、基准条件四、计算方法五、能耗评价指标六、计算实例2022/11/16目录一、前2一、前言 影响重整装置能耗的因素很多，基准能耗不是一个具体的能耗指标，而是一种计算方法，它是从重整装置各部分用能机理出发，并结合用能效率因子加以修正，并普遍适用的重整装置能耗计算方法。 重整装置能耗中重整反应热所占比重较高，并且此反应热与原料组成和产品组成、性质有直接关系。所以重整装置基准能耗的计算依赖于原料组成、产品组成和性质的标定数据。

2022/11/16一、前言 影响重整装置能耗的因素很多，基准能耗不是一个具体3本方法适应的流程 本计算方法包括了预加氢、重整反应、催化剂再生、氢气再接触以及重整后分馏等部分。 预加氢分馏可以包括一塔或两塔流程；氢气再接触可以包括一级或两级压缩，重整后分馏只包括稳定塔。2022/11/16本方法适应的流程 本计算方法包括了预加氢、重整反应、催化剂4二、能耗分解图1、预加氢反应部分2、预加氢分馏部分3、重整反应部分4、再接触部分5、重整分馏部分6、再生系统2022/11/16二、能耗分解图1、预加氢反应部分2022/11/1251、预加氢反应部分2022/11/161、预加氢反应部分2022/11/1262、预加氢分馏部分（1）2022/11/162、预加氢分馏部分（1）2022/11/1272、预加氢分馏部分（2）2022/11/162、预加氢分馏部分（2）2022/11/1283、重整反应部分2022/11/163、重整反应部分2022/11/1294、再接触部分2022/11/164、再接触部分2022/11/12105、重整分馏部分2022/11/165、重整分馏部分2022/11/1211三、基准条件1、原料性质

石脑油，恩氏馏程干点≯180℃。2、产品性质A、重整产物为稳定汽油〔C5＋〕，40℃出装置。B、氢气纯度90〔mol％〕，纯氢产率：连续重整取3.5，固定床取2.8，组合床取3.1。C、氢气出装置压力2.0MPa2022/11/16三、基准条件1、原料性质2022/11/12123．预加氢反应条件

A、预加氢采用氢气循环流程，

B、气油体积比100:12022/11/163．预加氢反应条件2022/11/12134．重整反应条件

A、重整高分罐压力(表MPa)：连续重整取0.25，固定床取1.0，组合床取0.65;

B、系统压差(表MPa)：连续重整取0.2，固定床取0.4，组合床取0.3.

C、循环氢纯度V%,连续重整、固定床取、组合床均取0.85D、重整氢油比分子比,连续重整取2，固定床取6，组合床取3.5。

2022/11/164．重整反应条件A、重整高分罐压力(表MPa)：连续重整取145．各塔操作条件A、预分馏塔：塔顶压力(表)0.3MPa，回流比0.30〔对进料，重〕。B、汽提塔：塔顶压力(表)1.0MPa，回流比0.25〔对进料，重〕。C、稳定塔：塔顶压力(表)1.0MPa，回流比0.20〔对进料，重〕。D、各塔回流温度均为40℃。

2022/11/165．各塔操作条件A、预分馏塔：塔顶压力(表)0.3MPa156．加热炉热效率A、重整加热炉〔“四合一”炉〕热效率90％。B、其他圆筒炉〔不包括分子筛再生炉〕热效率88％。C、热油汽管线及反应器、塔类等高温部件散热损失为3%

2022/11/166．加热炉热效率A、重整加热炉〔“四合一”炉〕热效率90％167．其他A、重整循环氢压缩机采用离心机〔背压式蒸汽透平驱动〕，动力为3.5MPa蒸汽，排汽为1.0MPa蒸汽，离心式压缩机效率取0.85。B、其他压缩机采用电动往复式，压缩机效率取0.95。C、泵采用电机驱动。D、各塔热源均按重沸炉供热。E、拔头油直接送出装置而不进稳定塔。F、装置中全空冷进行冷凝、冷却，不设后冷器。

2022/11/167．其他A、重整循环氢压缩机采用离心机〔背压式蒸汽透平驱动17四、能耗计算方法1、反应热（进料加热炉和中间加热炉）2、塔的能耗3、压缩机4、泵5、空冷6、氨冷7、再生系统能耗8、其它物耗2022/11/16四、能耗计算方法1、反应热（进料加热炉和中间加热炉）2022184.1反应热（加热炉热量分配图解）2022/11/164.1反应热（加热炉热量分配图解）2022/11/12194.1、反应热（加热炉供热量）A、进料加热料的负荷为补偿进料换热器热端温差，中间加热炉作为反应的补偿。B、考虑到重整进料和产物都比较简单，重整反应热采用物质生成焓法。C、重整反应可以看成是环烷、烷烃转化成芳烃，一部分大烷烃变较小烷烃（C6-C8）和小烷烃（以C1-C5）的过程。在重整反应中有以下规律：2022/11/164.1、反应热（加热炉供热量）A、进料加热料的负荷为补偿进料204.1、反应热（重整反应热规律）l

五、六元环烷不论侧链如何，每摩尔环烷转化成1摩尔芳环的反应热非常接近，同时烷烃也有类似规律。l

氢气对反应热贡献为四反出口温度下的生成焓。l

小烷烃（以C1-C5）对反应热贡献为四反出口温度下的与进料中等质量烷烃的生成焓差。2022/11/164.1、反应热（重整反应热规律）l

五、六元环烷不论侧链如何214.1.1重整反应热所以每100Kmol进料反应总吸热量W（MJ）W=W1+W2+W3+W4； E3=W/（0.36*Moil*0.9）A、

W1为原料中环烷转化成芳烃的焓差。W1=196.55*MniB、

W2为原料中烷转化成芳烃的焓差。W2=240.45*(Mao-Mai-Mni)、2022/11/164.1.1重整反应热所以每100Kmol进料反应总吸热量W（224.1.1重整反应热

C、W3氢气在四反出口温度下的生成焓。W3=164.5*Who*Moil/100D、W4小烷烃（C1-C5）在四反出口温度下与进料中等质量烷烃的生成焓差2022/11/164.1.1重整反应热

2022/11/1223500℃下的与等质量进料烷烃的焓差(MJ/100Kmol)

2022/11/16500℃下的与等质量进料烷烃的焓差(MJ/100Kmol)244.1.2重整进料加热炉

将进料加热至末反出口温度E2=DTr*1000*3.1*（1+K/10）/3600/0.9=1.003*dTr*（1+K/10）DTr—换热器热端设计温差℃，K—-与氢油分子比有关的系数。氢油分子比按连续重整取2，固定床取6，组合床取3.52022/11/164.1.2重整进料加热炉

2022/11/1225重整进料加热炉缺省值表2022/11/16重整进料加热炉缺省值表2022/11/12264.1.3．预加氢加热炉

E3=0.9028*DTh/(1-Yh)

缺省值为60.19KW.Hr/T进料DTh—换热器热端设计温差℃， 缺省值取60Yh--预加氢拔头率，缺省值取0.12022/11/164.1.3．预加氢加热炉E3=0.9028*DTh/274.2、塔的能耗 向塔所提供的热量包括：A、塔顶气相与等质量进料在进料温度下的焓差，包括显热和潜热。B、塔底产品与等质量进料在进料温度下的焓差，只有显热。2022/11/164.2、塔的能耗 向塔所提供的热量包括：2022/11/1284.2.1预分馏塔(或者预加氢第一塔、采用脱戊烷流程）

E1=[10*（A+B）*(80+(100-40)*0.47)+10*（100-A）*(90-40)*0.47)]*4.18/3600/0.88=1.427*（A+B）+0.3098*（100-A）A—

该塔拔头率Wt%B---脱戊烷塔（对进料）回流百分比，2022/11/164.2.1预分馏塔(或者预加氢第一塔、采用脱戊烷流程）2294.2.1预加氢第一塔、重整稳定塔采用脱丁烷流程，塔顶温度60℃E3=[10*（A+B）*(80+(60-40)*0.47)+10*（100-A）*(90-40)*0.47)]*4.18/3600/0.88=1.180*（A+B）+0.3098*（100-A）A—

该塔拔头率Wt%B--脱丁烷塔（对进料）回流百分比。2022/11/164.2.1预加氢第一塔、重整稳定塔采用脱丁烷流程，塔顶温度304.2.2、预加氢第二塔（若此塔为小塔，分离第一塔塔顶料脱丁烷塔）E2=[10*（A+B）*(80+(60-40)*0.47)+10*（100-A）*(60-40)*0.47)]*4.18/3600/0.88=1.180*(A+B)+0.124*（100-A）A--进料中戊烷油收率Wt%B--脱丁烷塔（对预加氢进料）回流百分比2022/11/164.2.2、预加氢第二塔（若此塔为小塔，分离第一塔塔顶料脱丁314.2.2、预加氢第二塔（此塔为大塔，分离第一塔塔底料脱戊烷塔）E2=10*（A+B）*(80+(100-90)*0.47) *4.18/3600/0.88 =1.118*(A+B)A--进料中戊烷油收率Wt%B--脱戊烷塔（对预加氢进料）回流百分比2022/11/164.2.2、预加氢第二塔（此塔为大塔，分离第一塔塔底料脱戊烷324.3、压缩机能耗压缩过程可当作一个绝热过程，每kmol气体分子从P1压缩到P2所需外界作功W（KJ上式中：对于循环氢而言取r=1.3另取：R=8.314;T1=

313K上式化简得：

2022/11/164.3、压缩机能耗压缩过程可当作一个绝热过程，每kmol气体334.3.1、预加氢循环压缩机能耗压缩机轴功E2：E2=(100*1000/R)/22.4*W*/(3600)/0.95=0.00174*W（缺省值为2.3）P1—取2.1；P2—取2.7R—取750；往复式压缩机效率取0.95 氢油体积比按100：1考虑。2022/11/164.3.1、预加氢循环压缩机能耗压缩机轴功E2：2022/1344.3.2、重整循环压缩机能耗缺省值：连续：W=2024.5（KJ/Kmol）固定：W=1368.4（KJ/Kmol）组合：W=1331.4（KJ/Kmol）。2022/11/164.3.2、重整循环压缩机能耗缺省值：2022/11/12354.3.2、重整循环压缩机能耗压缩机轴功E2：E3=10*K2/K1*W/(3600)/0.85=0.003845*K2*W缺省值：连续：E3=19.46（KW.Hr/T进料）固定：E3=31.57（KW.Hr/T进料）组合：E3=17.92（KW.Hr/T进料）。2022/11/164.3.2、重整循环压缩机能耗压缩机轴功E2：2022/11364.3.2、重整循环压缩机缺省条件P1—重整循环压缩机入口压力（绝压MPa）连续重整取0.35，固定床取1.1，组合床取0.85,系统压差取0.2/0.4/0.3MpaK1—循环氢纯度V%,连续重整取0.85，固定床取0.85，组合床取0.85K2—重整氢油比分子比,连续重整取2.5，固定床取6，组合床取3.5 离心式压缩机效率取0.85，精制石脑油分子量取100。2022/11/164.3.2、重整循环压缩机缺省条件P1—重整循环压缩机入口压374.3.3、重整增压机能耗缺省值：连续（从0.25到2.2单级压缩比为2.65时）：W=4646.93（KJ/Kmol）固定（从1.0到2.2单级压缩比为2.05时）：W=3319.73（KJ/Kmol）组合（从0.75到2.2单级压缩比为2.8时）：W=4941.96（KJ/Kmol）

。2022/11/164.3.3、重整增压机能耗缺省值：2022/11/12384.3.3、重整增压机能耗压缩机轴功E2：E1=10*Wt/2/0.85*W/(3600)/0.95=0.001720*Wt*W缺省值：连续：E1=55.95（两级压缩）固定：E1=15.99（一级压缩）组合：E1=26.35（一级压缩）2022/11/164.3.3、重整增压机能耗压缩机轴功E2：2022/11/1394.3.3、重整增压机缺省条件Wt—纯氢产率（Wt%）连续：3.5，固定：2.8，组合：3.1, 往复式压缩机效率取0.95 氢气体积浓度0.852022/11/164.3.3、重整增压机缺省条件Wt—纯氢产率（Wt%）202404.4、泵的能耗泵按与压力有关和与压力无关分类。A、与压力有关的泵包括：预加氢进料泵、重整进料泵、再接触进料泵、重整分馏进料泵。B、与压力无关的泵包括：汽提塔、脱丁烷塔、脱戊烷塔三塔回流泵和塔底循环泵，回流泵与塔顶产品泵按共用一台考虑，其总流量为进料的0.5倍，扬程取100m，塔底循环泵按进料的5倍考虑，扬程取90m，所有泵效率取0.5。2022/11/164.4、泵的能耗泵按与压力有关和与压力无关分类。2022/1414.4、泵的能耗E=0.6667*（dP1+dP2+dP3+dP4） +0.25*3+2.5*3 =0.6667*（dP1+dP2+dP3+dP4）+8.25式中dP1、dP2、dP3dP4分别为预加氢进料泵、重整进料泵、再接触进料泵、重整分馏进料泵的进出口压差（MPa）2022/11/164.4、泵的能耗E=0.6667*（dP1+dP2424.4、泵的能耗缺省值连续重整：2.5、1.0、1.8、1.0，合计6.3MPa固定床重整：2.5、1.0、0、1.0，合计4.5MPa组合床：2.5、1.0、1.8、0.0，合计5.8MPa所以E6缺省值分别如下：连续重整：E6=12.45固定床重整：E6=11.25组合床：E6=10.582022/11/164.4、泵的能耗缺省值连续重整：2.5、1.0、1.8、1.434.5、空冷 空冷是统计数据。共考虑预加氢产物空冷器、汽提塔空冷器、重整产物空冷器、再接触空冷器、脱丁烷塔空冷器、脱戊烷塔空冷器，对于固定床、连续床、组合床三种类型重整而言统计数据非常接近，可以取6.5KW.Hr/T重整进料。2022/11/164.5、空冷 空冷是统计数据。共考虑预加氢产物空冷器、汽提444.6、氨冷制冷量按氢气与油共同冷却20℃计算，氢气比热按14.65KJ/KG计算，油（包括液化汽）按1.8KJ/KG计算。制冷系数COP取7.13（即提供给制冷机单位数量的功所产生的制冷量）连续：W=3.535;固定床：W=3.395组合床：W=3.454缺省值可以简化为3.5

2022/11/164.6、氨冷制冷量按氢气与油共同冷却20℃计算，氢气比热按1454.7、再生系统能耗

为统计数据。冷循环方式按1.8KW.Hr/Kg催化剂设计循环量。热循环方式按1.2KW.Hr/Kg催化剂设计循环量。不同装置因其生焦率不同将再生能耗折合成每吨重整进料即可。2022/11/164.7、再生系统能耗为统计数据。2022/11/12464.8、其它物耗

为统计数据。E14=7KW.Hr/T进料2022/11/164.8、其它物耗为统计数据。2022/11/1247原动力对轴功的折合2022/11/16原动力对轴功的折合2022/11/1248重整装置总能耗总能耗E：E=（所有加热炉能耗）/0.97 +(重整循环压缩机能耗)/0.3901+(所有电耗)/0.2888+物耗2022/11/16重整装置总能耗总能耗E：2022/11/1249数据采集汇总（原料及装置类型）1Moil重整进料平均分子量

2Mni进料中环烷含量mol%3Mai进料中芳烃含量mol%反应系统类型和再生系统类型2022/11/16数据采集汇总（原料及装置类型）1Moil重整进料平均分子量50数据采集汇总（预加氢产物）1Y1h预加氢预分馏塔顶产品收率m%2Y2h预加氢汽提塔顶产品收率m%2022/11/16数据采集汇总（预加氢产物）1Y1h预加氢预分馏塔顶产品收率m51数据采集汇总（重整产物）1Mao相对于重整进料的芳烃收率mol%2MHo相对于重整进料的氢气收率m%3MGo相对于重整进料的干气收率m%4MLo相对于重整进料的液化气收率m%5MC5相对于重整进料的戊烷油收率m%2022/11/16数据采集汇总（重整产物）1Mao相对于重整进料的芳烃收率mo52数据采集汇总（操作参数一）1DTh预加氢进料换热器热端温差℃2DTr重整进料换热器热端温差℃3Ph预加氢高分压力MPa4Pr重整高分压力MPa5Pp增压机出口压力MPa2022/11/16数据采集汇总（操作参数一）1DTh预加氢进料换热器热端温差℃53数据采集汇总（操作参数二）6DP1预加氢进料泵进出口压差MPa7DP1重整进料泵进出口压差MPa8DP1再接触泵进出口压差MPa9DP1重整稳定塔进料泵进出口压差MPa2022/11/16数据采集汇总（操作参数二）6DP1预加氢进料泵进出口压差MP54五、能耗评价指标采用能耗因数来评价装置能耗水平EF=EE/EC式中：EC—计算基准能耗EE---装置实际能耗2022/11/16五、能耗评价指标采用能耗因数来评价装置能耗水平2022/1155六、应用举例2022/11/16六、应用举例2022/11/1256

谢谢大家2022/11/162022/11/1257重整装置基准能耗培训讲义本演示文稿可能包含观众讨论和即席反应。使用PowerPoint可以跟踪演示时的即席反应，在幻灯片放映中，右键单击鼠标请选择“会议记录”选择“即席反应”选项卡必要时输入即席反应单击“确定”撤消此框此动作将自动在演示文稿末尾创建一张即席反应幻灯片，包括您的观点。2022/11/16重整装置基准能耗培训讲义2022/11/1258目录一、前言二、能耗分解图三、基准条件四、计算方法五、能耗评价指标六、计算实例2022/11/16目录一、前59一、前言 影响重整装置能耗的因素很多，基准能耗不是一个具体的能耗指标，而是一种计算方法，它是从重整装置各部分用能机理出发，并结合用能效率因子加以修正，并普遍适用的重整装置能耗计算方法。 重整装置能耗中重整反应热所占比重较高，并且此反应热与原料组成和产品组成、性质有直接关系。所以重整装置基准能耗的计算依赖于原料组成、产品组成和性质的标定数据。

2022/11/16一、前言 影响重整装置能耗的因素很多，基准能耗不是一个具体60本方法适应的流程 本计算方法包括了预加氢、重整反应、催化剂再生、氢气再接触以及重整后分馏等部分。 预加氢分馏可以包括一塔或两塔流程；氢气再接触可以包括一级或两级压缩，重整后分馏只包括稳定塔。2022/11/16本方法适应的流程 本计算方法包括了预加氢、重整反应、催化剂61二、能耗分解图1、预加氢反应部分2、预加氢分馏部分3、重整反应部分4、再接触部分5、重整分馏部分6、再生系统2022/11/16二、能耗分解图1、预加氢反应部分2022/11/12621、预加氢反应部分2022/11/161、预加氢反应部分2022/11/12632、预加氢分馏部分（1）2022/11/162、预加氢分馏部分（1）2022/11/12642、预加氢分馏部分（2）2022/11/162、预加氢分馏部分（2）2022/11/12653、重整反应部分2022/11/163、重整反应部分2022/11/12664、再接触部分2022/11/164、再接触部分2022/11/12675、重整分馏部分2022/11/165、重整分馏部分2022/11/1268三、基准条件1、原料性质

石脑油，恩氏馏程干点≯180℃。2、产品性质A、重整产物为稳定汽油〔C5＋〕，40℃出装置。B、氢气纯度90〔mol％〕，纯氢产率：连续重整取3.5，固定床取2.8，组合床取3.1。C、氢气出装置压力2.0MPa2022/11/16三、基准条件1、原料性质2022/11/12693．预加氢反应条件

A、预加氢采用氢气循环流程，

B、气油体积比100:12022/11/163．预加氢反应条件2022/11/12704．重整反应条件

A、重整高分罐压力(表MPa)：连续重整取0.25，固定床取1.0，组合床取0.65;

B、系统压差(表MPa)：连续重整取0.2，固定床取0.4，组合床取0.3.

C、循环氢纯度V%,连续重整、固定床取、组合床均取0.85D、重整氢油比分子比,连续重整取2，固定床取6，组合床取3.5。

2022/11/164．重整反应条件A、重整高分罐压力(表MPa)：连续重整取715．各塔操作条件A、预分馏塔：塔顶压力(表)0.3MPa，回流比0.30〔对进料，重〕。B、汽提塔：塔顶压力(表)1.0MPa，回流比0.25〔对进料，重〕。C、稳定塔：塔顶压力(表)1.0MPa，回流比0.20〔对进料，重〕。D、各塔回流温度均为40℃。

2022/11/165．各塔操作条件A、预分馏塔：塔顶压力(表)0.3MPa726．加热炉热效率A、重整加热炉〔“四合一”炉〕热效率90％。B、其他圆筒炉〔不包括分子筛再生炉〕热效率88％。C、热油汽管线及反应器、塔类等高温部件散热损失为3%

2022/11/166．加热炉热效率A、重整加热炉〔“四合一”炉〕热效率90％737．其他A、重整循环氢压缩机采用离心机〔背压式蒸汽透平驱动〕，动力为3.5MPa蒸汽，排汽为1.0MPa蒸汽，离心式压缩机效率取0.85。B、其他压缩机采用电动往复式，压缩机效率取0.95。C、泵采用电机驱动。D、各塔热源均按重沸炉供热。E、拔头油直接送出装置而不进稳定塔。F、装置中全空冷进行冷凝、冷却，不设后冷器。

2022/11/167．其他A、重整循环氢压缩机采用离心机〔背压式蒸汽透平驱动74四、能耗计算方法1、反应热（进料加热炉和中间加热炉）2、塔的能耗3、压缩机4、泵5、空冷6、氨冷7、再生系统能耗8、其它物耗2022/11/16四、能耗计算方法1、反应热（进料加热炉和中间加热炉）2022754.1反应热（加热炉热量分配图解）2022/11/164.1反应热（加热炉热量分配图解）2022/11/12764.1、反应热（加热炉供热量）A、进料加热料的负荷为补偿进料换热器热端温差，中间加热炉作为反应的补偿。B、考虑到重整进料和产物都比较简单，重整反应热采用物质生成焓法。C、重整反应可以看成是环烷、烷烃转化成芳烃，一部分大烷烃变较小烷烃（C6-C8）和小烷烃（以C1-C5）的过程。在重整反应中有以下规律：2022/11/164.1、反应热（加热炉供热量）A、进料加热料的负荷为补偿进料774.1、反应热（重整反应热规律）l

五、六元环烷不论侧链如何，每摩尔环烷转化成1摩尔芳环的反应热非常接近，同时烷烃也有类似规律。l

氢气对反应热贡献为四反出口温度下的生成焓。l

小烷烃（以C1-C5）对反应热贡献为四反出口温度下的与进料中等质量烷烃的生成焓差。2022/11/164.1、反应热（重整反应热规律）l

五、六元环烷不论侧链如何784.1.1重整反应热所以每100Kmol进料反应总吸热量W（MJ）W=W1+W2+W3+W4； E3=W/（0.36*Moil*0.9）A、

W1为原料中环烷转化成芳烃的焓差。W1=196.55*MniB、

W2为原料中烷转化成芳烃的焓差。W2=240.45*(Mao-Mai-Mni)、2022/11/164.1.1重整反应热所以每100Kmol进料反应总吸热量W（794.1.1重整反应热

C、W3氢气在四反出口温度下的生成焓。W3=164.5*Who*Moil/100D、W4小烷烃（C1-C5）在四反出口温度下与进料中等质量烷烃的生成焓差2022/11/164.1.1重整反应热

2022/11/1280500℃下的与等质量进料烷烃的焓差(MJ/100Kmol)

2022/11/16500℃下的与等质量进料烷烃的焓差(MJ/100Kmol)814.1.2重整进料加热炉

将进料加热至末反出口温度E2=DTr*1000*3.1*（1+K/10）/3600/0.9=1.003*dTr*（1+K/10）DTr—换热器热端设计温差℃，K—-与氢油分子比有关的系数。氢油分子比按连续重整取2，固定床取6，组合床取3.52022/11/164.1.2重整进料加热炉

2022/11/1282重整进料加热炉缺省值表2022/11/16重整进料加热炉缺省值表2022/11/12834.1.3．预加氢加热炉

E3=0.9028*DTh/(1-Yh)

缺省值为60.19KW.Hr/T进料DTh—换热器热端设计温差℃， 缺省值取60Yh--预加氢拔头率，缺省值取0.12022/11/164.1.3．预加氢加热炉E3=0.9028*DTh/844.2、塔的能耗 向塔所提供的热量包括：A、塔顶气相与等质量进料在进料温度下的焓差，包括显热和潜热。B、塔底产品与等质量进料在进料温度下的焓差，只有显热。2022/11/164.2、塔的能耗 向塔所提供的热量包括：2022/11/1854.2.1预分馏塔(或者预加氢第一塔、采用脱戊烷流程）

E1=[10*（A+B）*(80+(100-40)*0.47)+10*（100-A）*(90-40)*0.47)]*4.18/3600/0.88=1.427*（A+B）+0.3098*（100-A）A—

该塔拔头率Wt%B---脱戊烷塔（对进料）回流百分比，2022/11/164.2.1预分馏塔(或者预加氢第一塔、采用脱戊烷流程）2864.2.1预加氢第一塔、重整稳定塔采用脱丁烷流程，塔顶温度60℃E3=[10*（A+B）*(80+(60-40)*0.47)+10*（100-A）*(90-40)*0.47)]*4.18/3600/0.88=1.180*（A+B）+0.3098*（100-A）A—

该塔拔头率Wt%B--脱丁烷塔（对进料）回流百分比。2022/11/164.2.1预加氢第一塔、重整稳定塔采用脱丁烷流程，塔顶温度874.2.2、预加氢第二塔（若此塔为小塔，分离第一塔塔顶料脱丁烷塔）E2=[10*（A+B）*(80+(60-40)*0.47)+10*（100-A）*(60-40)*0.47)]*4.18/3600/0.88=1.180*(A+B)+0.124*（100-A）A--进料中戊烷油收率Wt%B--脱丁烷塔（对预加氢进料）回流百分比2022/11/164.2.2、预加氢第二塔（若此塔为小塔，分离第一塔塔顶料脱丁884.2.2、预加氢第二塔（此塔为大塔，分离第一塔塔底料脱戊烷塔）E2=10*（A+B）*(80+(100-90)*0.47) *4.18/3600/0.88 =1.118*(A+B)A--进料中戊烷油收率Wt%B--脱戊烷塔（对预加氢进料）回流百分比2022/11/164.2.2、预加氢第二塔（此塔为大塔，分离第一塔塔底料脱戊烷894.3、压缩机能耗压缩过程可当作一个绝热过程，每kmol气体分子从P1压缩到P2所需外界作功W（KJ上式中：对于循环氢而言取r=1.3另取：R=8.314;T1=

313K上式化简得：

2022/11/164.3、压缩机能耗压缩过程可当作一个绝热过程，每kmol气体904.3.1、预加氢循环压缩机能耗压缩机轴功E2：E2=(100*1000/R)/22.4*W*/(3600)/0.95=0.00174*W（缺省值为2.3）P1—取2.1；P2—取2.7R—取750；往复式压缩机效率取0.95 氢油体积比按100：1考虑。2022/11/164.3.1、预加氢循环压缩机能耗压缩机轴功E2：2022/1914.3.2、重整循环压缩机能耗缺省值：连续：W=2024.5（KJ/Kmol）固定：W=1368.4（KJ/Kmol）组合：W=1331.4（KJ/Kmol）。2022/11/164.3.2、重整循环压缩机能耗缺省值：2022/11/12924.3.2、重整循环压缩机能耗压缩机轴功E2：E3=10*K2/K1*W/(3600)/0.85=0.003845*K2*W缺省值：连续：E3=19.46（KW.Hr/T进料）固定：E3=31.57（KW.Hr/T进料）组合：E3=17.92（KW.Hr/T进料）。2022/11/164.3.2、重整循环压缩机能耗压缩机轴功E2：2022/11934.3.2、重整循环压缩机缺省条件P1—重整循环压缩机入口压力（绝压MPa）连续重整取0.35，固定床取1.1，组合床取0.85,系统压差取0.2/0.4/0.3MpaK1—循环氢纯度V%,连续重整取0.85，固定床取0.85，组合床取0.85K2—重整氢油比分子比,连续重整取2.5，固定床取6，组合床取3.5 离心式压缩机效率取0.85，精制石脑油分子量取100。2022/11/164.3.2、重整循环压缩机缺省条件P1—重整循环压缩机入口压944.3.3、重整增压机能耗缺省值：连续（从0.25到2.2单级压缩比为2.65时）：W=4646.93（KJ/Kmol）固定（从1.0到2.2单级压缩比为2.05时）：W=3319.73（KJ/Kmol）组合（从0.75到2.2单级压缩比为2.8时）：W=4941.96（KJ/Kmol）

。2022/11/164.3.3、重整增压机能耗缺省值：2022/11/12954.3.3、重整增压机能耗压缩机轴功E2：E1=10*Wt/2/0.85*W/(3600)/0.95=0.001720*Wt*W缺省值：连续：E1=55.95（两级压缩）固定：E1=15.99（一级压缩）组合：E1=26.35（一级压缩）2022/11/164.3.3、重整增压机能耗压缩机轴功E2：2022/11/1964.3.3、重整增压机缺省条件Wt—纯氢产率（Wt%）连续：3.5，固定：2.8，组合：3.1, 往复式压缩机效率取0.95 氢气体积浓度0.852022/11/164.3.3、重整增压机缺省条件Wt—纯氢产率（Wt%）202974.4、泵的能耗泵按与压力有关和与压力无关分类。A、与压力有关的泵包括：预加氢进料泵、重整进料泵、再接触进料泵、重整分馏进料泵。B、与压力无关的泵包括：汽提塔、脱丁烷塔、脱戊烷塔三塔回流泵和塔底循环泵，回流泵与塔顶产品泵按共用一台考虑，其总流量为进料的0.5倍，扬程取100m，塔底循环泵按进料的5倍考虑，扬程取90m，所有泵效率取0.5。2022/11/164.4、泵的能耗泵按与压力有关和与压力无关分类。2022/1984.4、泵的能耗E=0.6667*（dP1+dP2+dP3+dP4） +0.25*3+2.5*3 =0.6667*（dP1+dP2+dP3+dP4）+8.25式中dP1、dP2、dP3dP4分别为预加氢进料泵、重整进料泵、再接触进料泵、重整分馏进料泵的进出口压差（MPa）2022/11/164.4、泵的能耗E=0.6667*（dP1+dP2994.4、泵的能耗缺省值连续重整：2.5、1.0、1.8、1.0，合计6.3MPa固定床重整：2.5、1.0、0、1.0，合计4.5MPa组合床：2.5、1.0、1.8、0.0，合计5.8MPa所以E6缺省值分别如下：连续重整：E6=12.45固定床重整：E6=11.25组合床：E6=10.582022/11/164.4、泵的能耗缺省值连续重整：2.5、1.0、1.8、1.1004.5、空冷