手算计算书-教学楼

本科生毕业设计毕业设计报告附件材料学生姓名学号年级指导教师教务处制表二。一年月曰目录TOC\o"1-5"\h\z.工程概况 1.设计资料 1工程地质条件 1气象资料 1抗震设防参数及其他设计参数 1材料选用 2.结构平面布置 2结构平面布置图 2构件尺寸确定 3.结构计算简图 4.1计算单元 4.2梁柱惯性矩、线刚度、相对线刚度 5.框架在恒载作用下的计算 71荷载分析 72恒载计算 73恒载作用下的内力计算 18.框架在活荷载作用下的计算 231活载标准值 232活载计算 233活载作用下内力计算 25.重力荷载代表值计算 301荷载清理 302柱重 333墙重 33各层重力荷载代表值 34.水平地震作用计算 351梁柱线刚度计算 35侧移刚度D计算 36结构基本自震周期的计算 37横向水平地震作用计算 38水平地震作用下横向框架内力计算 40.横向框架在风荷载作用下的计算 451垂直于建筑物表面上的风荷载标准值计算 452柱端弯矩及剪力计算 47框架梁端弯矩和剪力计算 48坡屋顶的弯矩、剪力、轴力计算 485框架柱轴力计算 49.荷载效应组合 5110.1一般规定 5110.2梁端内力换算 5310.3无地震作用的内力组合 5710.4有地震作用的内力组合 665标准组合 77.截面设计 80基本规定 80框架梁 81框架柱 95.梁柱节点抗震验算 1131基本规定 1132节点核心区受剪水平截面验算 1143节点核心区受剪承载力验算 114.基础设计 1201设计参数 1203基础抗冲切承载力验算 1214截面配筋计算 122.楼梯计算 12614.1斜板计算 1262平台板计算 12714.3平台梁计算 128楼板计算 1291单向板计算（A板） 1292双向板计算（B板） 130电算结果 1321结构设计信息 132周期振型地震力 140结构位移 146.工程概况本教学楼为3层钢筋混凝土框架结构体系，位于成都市北面198区域内，绕城高速与蜀龙路交汇处，距绕城高速100米，建筑面积约2623.0机2。1层建筑层高为4.5加，其余各层层高为4.2机。室内外高差为0.45加，基础采用柱下独立基础，建筑设计使用年限50年。楼内设有两个楼梯，楼梯开间均为3.96，进深均为8.1”，楼梯的布置均符合消防、抗震的要求.设计资料工程地质条件表2.1 地基各土层物理力学指标号土层名称重度Y(kN/m3)压缩模量Es(MPa)变形模量Eo(MPa)粘聚力C(kPa)内摩擦角<t>(°)承载力特征值fak(kPa)①杂填土18.0//1010/②粉土19.05.0/1218130③T松散卵石20.021.019.0/30200③-2稽密卵石21.026.022.0/35300③-3中密卵石22.036.030.0/40550③-4密实卵石23.045.038.0/45800气象资料表2.2 气象资料参数基本风压地面粗糙程度基本雪压0.3kN/m2(50年一遇)C0.lkN/mz(50年一遇)年平均气温相对湿度降水16.2'C冬季85%,夏季80%年平均总降水量947mm3抗震设防参数及其他设计参数表2.3 抗震设防参数抗震设防烈度设计基本地震加速度设计地震分组场地特征周期建筑场地类别7度0.10g第三组0.45sn类

表2.4 建筑结构等级信息及设计使用年限结构安全等级二级地基基础设计等级丙级设计使用年限50年抗震等级二级抗震设防类别乙类主体结构耐火等级二级2.4材料选用上部结构中，梁、柱、板混凝土等级均选用C40,梁、柱主筋选用HRB400,箍筋选用HPB300,板受力筋选用HRB335；基础混凝土强度等级选用C30,受力钢筋采用HRB335o3.结构平面布置图3.1.2 屋顶平面布置图3.2构件尺寸确定3.2.1板的厚度根据跨度及最小尺寸要求，单向板〃23000/30=100wz；双向板/z>3900/40=97.5w/n,且要求板厚〃280mm,考虑到教学楼荷载较大，故统一取板厚h-120mm3.2.2梁的截面尺寸a框架梁一般取为跨度的1/8〜1/12。边跨/=8100，皿，8100+12〜8100+8=(675〜1012)twn,取作〃=700mm,梁截面宽度6=〃+3〜〃+2=233〜350mm,取作b=300mm走廊/=3300wm,3300+12〜3300+8=(275〜413)6机，取作/i=500mm,梁截面宽度〃=力+3〜/?+2=167〜250mm,取作h=250mmb次梁一般取为跨度的1/12〜1/15。/=8100/nw,8100+15〜8100+12=(540〜675)6加，取作力=500机机，梁截面宽度b=〃+3~〃+2=166~250mm，取作b=250mmc二级次梁200x400/wn3.2.3柱的截面尺寸柱的截面尺寸根据轴压比限制值确定：柱轴向压力设计值：N=〃^〃A>^-柱截面尺寸： fcl^Nl简支状态计算的柱的负载面积g£-折算在单位面积上的重力荷载代表值,可近似取12-l5kN/m2,本设计^gk=l5kN/m2夕-考虑地震作用组合后柱轴向压力增大系数。边柱1.3,中柱1.2o框架柱轴压比限值。根据《建筑抗震设计规范》6850011-2010第6.3.7表3.2.1 轴压比限制取值表结构类型抗震等级一二三四框架结构0.650.750.850.90框架-抗震墙、板柱-抗震墙、框架-核心筒，筒中筒0.750.850.900.95部分框支抗震墙0.60.70一

《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)第6.1.2条，《建筑工程抗震设防分类标准》(GB50223—2008)7度区重点设防类建筑,抗震等级为二级，。由结构平面图可知:边柱最大负载面积2.2mx5.7/n,中柱7.5胆x5.7加，混凝土等级C35,4=161NItnm1。=585706=585706川柱截面面积:边柱A,>1.3x2.2x5.7x15x1000x30.75x16.7=184311加〃/=184311加〃/0.75x16.7柱截面为正方形，边柱边长242m加，中柱边长429m机。同时，考虑到框架梁尺寸较大，故取所有的柱框架柱截面面积为6OO〃wwx6OO〃"77o.结构计算简图计算单元选择4号轴线对应得一根框架计算，如图所示:框架梁跨度：取柱中心线距离柱高：底层柱高考虑到混凝土地坪的侧向约束，以及土体的约束，可认为深度到达1框架梁跨度：取柱中心线距离柱高：底层柱高考虑到混凝土地坪的侧向约束，以及土体的约束，可认为深度到达1〃2可近似看作固端，所以底层柱高为4.5+1=5.5加，其余各层取层高。框架计算简图：(300X700)(300X700)(250X500£(300X700)(300X700)G<250X500)S(3COX700)(300X700)009X009)(300X700)(300X700)(250X500£(300X700)(300X700)G<250X500)S(3COX700)(300X700)009X009)O09X89)009X009)(03X009)图4.1.2框架计算简图梁柱惯性矩、线刚度、相对线刚度4.2.1惯性矩t±:I= 12600mmx600mm柱：/=。'"。冬=o.OlO8w12考虑现浇板对梁刚度的加强作用，故对中框架梁的惯性矩乘以2.0,对边框架梁的惯性矩乘以L5。所取计算单元4轴线框架为中框架梁，故取/=2/0。3OO，〃mx7O(hnm梁：10=-———=0.008575加4,/=2/()=0.01715/7/4025x053250mmx500〃〃〃梁：L= -=0.0026/n4,/=27„=0.0052//?12()25x()73250mmx700mm梁：Zo=- -=0.00715/n4,/=2/0=0.0143/n4025x0250mmx500mm梁：70=- -=0.0026/n2.3相对线刚度取二、三层柱的i值为1,其余各杆件的相对刚度如下,/=2/2.3相对线刚度取二、三层柱的i值为1,其余各杆件的相对刚度如下4.2.2线刚度:E1~L梁线刚度计算(C40弹性模量4=3.25*1()4"/〃加2)300m/nx700mm梁：ih=E.x001715=6.88x104KN•6

hc8.1250mmx500mm梁：ih=E.x00052=5.13x104KN•m3.3250mmx700m6梁：ih=Ex0'0143=5.2xlO4A：^fflh c8.93250mmx500mm梁：ih=E.x°'0°52=9.34x104KN•mh 1 1.81柱线刚度计算（C40弹性模量耳=3.25x104N//w"）底层柱：i.=Ex00108=6.38x104A：N/?7,0 5.5二、三层柱：i.=Ex°O1O8=8.36xlO4Ar2Vm4.2顶层柱：i.=ExQ0108=9.36xl04A：^/ncc3.75图4.2.1 梁柱相对线刚度.框架在恒载作用下的计算荷载分析选取4轴线框架作为计算单元，两端楼板长短边之比为2.7,按单向板计算,中间楼板长短边之比为L8,按双向板计算，并将其传到梁上的梯形荷载与三角形荷载按梁端弯矩等效的原则转化为均布荷载，板的传力途径如下图：图5.1.1板传力途径双向板的由四角延伸出的45°斜线与平行于长边的中线相交，每块板被划分为四小块，沿板长向支撑梁的荷载为梯形分布，沿板短向支撑梁的荷载为三角形分布。为方便计算，将其转化为等效均布荷载。5三角形荷载作用时：q=^PO梯形荷载作用时：夕=（l_2/+/）p5.2恒载计算5.2.1屋面表5.2.1不上人坡屋面英红瓦\KNhrr

40厚保温层0.04x8=0.32沥青卷材防水层0.05KN/“220厚砂浆找平层0.02x20=0.4KN/m2100厚钢筋混凝土楼板0.1x25=2.5KN/疗板底20厚粉刷抹平0.02X17=0.34KN/m2合计4.6KN/m2取4.6KN/m25.2.2楼面表5.2.2水磨石楼面（普通教室）水磨石楼面0.65KN/m2120厚钢筋混凝土楼板0.12X25=3KN/m2板底20厚粉刷抹平0.02X17=0.34KN/m2合计3.99KN/m2取4KN/m2二、防滑地砖楼面（卫生间）陶瓷地砖卫生间楼面2.24KN/m2120厚钢筋混凝土楼板0.12X25=3KN/m2板底20厚粉刷抹平0.02X17=0.34KN/m2合计5.58KN/m2取5.6KN/m2三、不上人楼面

120厚钢筋混凝土楼板0.12X25=3KN/m2板底20厚粉刷抹平0.02X17=0.34KN/m2合计3.34KN/m2取3.5KN/m25.2.3构件自重表5.2.3纵、横向框架梁300/77/7?x700，〃，〃0.3x(0.7-0.12)x25+2x0.02x(0.7-0.12)x20=4.814KN/加250/77,27X700/77/770.25x(0.7-0.1)x25+2x0.02x(0.7一0.1)x20=3.99KN/加+cos24.5°=4.38KN/m2506机x500,72/7?0.25x(0.5-0.12)x25+2x0.02x(0.5-0.12)x20=2.70KN/tn250优〃?x500〃?〃？0.25x(0.5-0.12)x25+2x0.02x(0.5-0.12)x20=2.70KN/m+cos24.5o=2.97KN/m次梁300/27/77X700"〃〃0.3x(0.7-0.12)x25+2x0.02x(0.7-0.12)x20=4.814A：^/w250/77/7?X600/77/770.25x(0.6-0.12)x25+2x0.02x(0.6-0.12)x20=3.384//n250〃〃%x600/加0.25x(0.6-0.1)x25+2x0.02x(0.6-0.1)x20=3.525/C/V/w+cos24.5°=3.87KN/m屋脊横梁250/72/77X500/72/770.25x0.5x25=3.125KN/m框架柱

600mmx600mm0.6x0.6x25+0.02x(0.6+0.6)x2x20=9.96KN/m梁上柱300mmx300mm03x0.3x25+0.02x(0.3+03)x2x20=2.73KN/m5.2.4墙体表5.2.4外墙（教室）刷素水泥浆一遍，内掺水重325%白乳胶0.002X20=0.04KN/m215厚2:1:8水泥石灰砂浆，分两次抹灰0.015X17=0.255KN/m25厚1:2.5水泥砂浆0.005X20=0.IKN/m2喷刷底涂料一遍合计0.003X14-0.04KN/m2喷刷底涂料两遍200厚加气混凝土砌块0.2X5.5=1.IKN/m'内侧20厚水泥砂浆抹灰0.02X20=0.4KN/m合计1.94KN/m2层高4500梁高700,考虑0.8荷载系数3.8X1.94X0.8=5.90KN/m取6KN/m层高4200梁高700,考虑0.8荷载系数3.5X1.94X0.8=5.43KN/m取5.5KN/m外墙（卫生间）刷素水泥浆一遍，内掺水重3%-5%白乳胶0.002X20=0.04KN/m2

15厚2:1:8水泥石灰砂浆，分两次抹灰0.015X17=0.255KN/m25厚1:2.5水泥砂浆0.005X20=0.IKN/m喷刷底涂料一遍合计0.003X14-0.04KN/m-喷刷底涂料两遍200厚加气混凝土砌块0.2X5.5=1.IKN/m215厚1:3水泥砂浆0.015X20=0.3KN/m刷氯丁乳胶防水素浆一遍到顶合计0.015X19=0.28KN/m2刷氯丁乳胶防水素浆一遍到顶5厚氯丁乳胶防水砂浆镶贴10厚釉面砖到顶0.01X24=0.24KN/m2合计2.36KN/m'层高4500梁高700,考虑0.8荷载系数3.8X2.36X0.8=7.2KN/m取7.5KN/m层高4200梁高700,考虑0.8荷载系数3.5X2.36X0.8=6.61KN/m取7KN/m内墙（教室、走廊）200厚加气混凝土砌块0.2X5.5=1.IKN/m2两侧合计40厚水泥砂浆抹灰0.04X20=0.8KN/m合计1.9KN/m2

层高4500梁高7003.8X1.9=7.22KN/m取7.5KN/m层高4200梁高7003.5X1.9=6.65KN/m取7KN/m内墙（卫生间）20厚水泥砂浆抹灰0.02X20=0.4KN/m200厚加气混凝土砌块0.2X5.5=1.IKN/m215厚1:3水泥砂浆0.015X20=0.3KN/m刷氯丁乳胶防水素浆一遍到顶合计0.015X19=0.28KN/m210厚氯丁乳胶防水砂浆5厚氯丁乳胶防水砂浆镶贴10厚釉面砖到顶■70.01X24=0.24KN/m*合计2.32KN/m层高4500梁高7003.8X2.32=8.82KN/m取9KN/m层高4200梁高7003.5X2.32=8.12KN/m取8.5KN/m隔墙（卫生间）150厚加气混凝土砌块90.15X5.5=0.825KN/m两侧共30厚水泥砂浆抹灰0.03X20=0.6KN/m防水0.2KN/m2两侧共镶贴16厚釉面砖到顶0.016X24=0.38KN/m2

合计91.7KN/m层高4200梁高7003.5X1.7=6KN/m取6KN/m5.2.5次梁上荷载表5.2.51、2层梁自重3.384KN)楼面板传给梁2x1.5x4=12^/^恒载合计15.384KN/m3层梁自重3384KN1m楼面板传给梁2xl.5x3.5=10.5KN/m恒载合计13.884KN/〃？坡屋面8.1m梁自重381KN1m屋面板传给梁2xl.5x4.6+cos24.5°=15.1610V/m恒载合计19.03KN/m屋脊横梁梁自重3.125KN1m屋面板传给梁2x0.825x4.6+cos24.5°=8.34KN/m恒载合计WAIKNIm5.2.6纵向框架梁上荷载表5.2.6@轴、@轴1、2层梁自重4.814KN)

楼面板传梁0外墙自重(4.2-0.7)xl.94x0.8=5.43KN/nz恒载合计10.244KN/m次梁传的集中恒载4.lx15.384=63.07KN3层梁自重4.814KN/”楼面板传梁0恒载合计4.814KN/m次梁传的集中恒载4.1x13.884=56.92KN坡屋面梁自重438KNhn屋面板传梁0+0.85x4.6+cos24.5°=4.30KN/m恒载合计8.68KN/m次梁传的集中恒载4.1x19.03=78.02KN®轴、©轴1、2层梁自重4.814KN/m楼面板传给梁0+[l-2x(空尸+(也)3]xl.65x4=5.74KN/m6 6内墙自重(4.2-0.7)x1.9=6.65KN/m恒载合计ll.2KN/m次梁传的集中恒载4.1x15.384=63.07KN3：层梁自重4.814KN/m楼面板传给梁1 1久＜0+[l-2x(—)2+(—)3]xl.65x3.5=5.02Ar^/zn6 6恒载合计9.834KN/m

次梁传的集中恒载4.1x13.884=56.92KN坡屋面梁自重4.38KN/m屋面板传梁0.825x4.6+cos24.5°=4.17KNIm恒载合计8.55KN/m次梁传的集中恒载4.1x19.03=78.02KN5.2.7横向框架梁上荷载表5.2.7AB跨1、2层梁自重4.814KN/”楼面板传给梁2x15x4=12KN/m内墙自重0恒载合计16.81KN/m3层梁自重4.814KN)楼面板传给梁2xl.5x3.5=10.5KN/m恒载合计1531KNIm坡屋面梁自重4.38KN/m楼面板传给梁2xl.5x4.6-s-cos24.50=15A6KN/m恒载合计1954KNJmCD跨1层梁自重4.814KN/m楼面板传给梁2xl.5x4=12KN/m

内墙自重(4.2-0.7)x1.9=6.65KN/加恒载合计23A6KN/m2层梁自重4.814KN/m楼面板传给梁2xl.5x4=12KN/m内墙自重0恒载合计16.81KN/机3层梁自重4.8l4KN/m楼面板传给梁2xl.5x3.5=10.5KN/m恒载合计\5.3lKN/m坡屋面梁自重4.38KN/m楼面板传给梁2xl.5x4.6+cos24.5°=15.16^V/m恒载合计19.54KN/mBC跨1、2层梁自重2.7。KN1m楼面板传给梁』xL65x4x2=8.25KN/m8恒载合计10.95KN/m3层梁自重2.1OKN/m楼面板传给梁-xl.65x3.5x2=7.22KN/m8恒载合计9.92KNIm坡屋面梁自重2.91KNIm

屋面板传给梁0恒载合计2.97KN/m屋脊横梁传的集中荷载2x3x11.47=68.82^5.2.8柱集中荷载表5.2.8G）轴、@轴1>2层柱自重4.2x9.96=41.83KN纵梁传来的恒载6x10.244+63.07=124.53KN恒载合计166.36KN3层纵梁（3层）传来的恒载6x4.814+56.92=85.80^纵梁（坡屋面）传来的恒载6x8.68+78.02=130.1KN恒载合计215.9KN@轴、©轴1、2层柱自重4.2x9.96=41.83KN纵梁传来的恒载6x17.2+63.07=166.27KN恒载合计208.10KN3层柱自重3.75x9.96=37.35KN纵梁传来的恒载6x9.834+56.92=115.92KN恒载合计15327KN坡屋面纵梁传来的恒载6x8.55+78.02=129.32^恒载合计129.32KN

)8.1卜r25119I)8.1卜r25119I10.」*■GO-20181663&6166.36 205.1 208.1 166.36I川储箭山川牌」川川野H川I图5.2.1等效恒载受荷图（单位：KN或KN/m）5.3恒载作用下的内力计算5.3.1恒载作用下弯矩计算本算例采用弯矩二次分配法，计算假定：①不考虑轴向变形；②框架侧移忽略不计。弯矩二次分配法是一种简化的近似算法，其计算精度可满足工程需要，与其他两种算法相比，计算量较小，与分层法相比，由于考虑了各层荷载对其它层杆件内力的影响，因而其计算结果比分层法更为精确。因此选用弯矩二次分配法进行竖向荷载作用下内力的计算。楼面活荷载的作用位置是随时间变化的，由于它作用的位置不确定，会使构件的内力发生改变。由楼面活荷载不利布置引起的结构内力的增大，在计算楼面活荷载时采用“满布活荷载法”计算，由此求得的楼面梁弯矩在支座处与按最不利荷载布置原则求得的弯矩极为相似，但求得的梁跨中弯矩却偏小，对此，将求得的跨中弯矩乘以L1〜L2的系数予以增大，以近似考虑楼面活荷载的不利布置影响。主梁下样右梁方梁右梁左梁卜扑下井右梁02180392039050.50333920218-067067-0670677Q683Y161-41.4000000041404161zSu2420-1177000-207020700001177-2420^-271-487-48500000048548727110518-5825-4692-2003200346925825-105181■件右梁方梁卜林下井右梁*梁卜林下井右梁太梁下行0254^^40903370232031502810172017203150281023203370409-106833718371-900900-63718371106.83把4IJ77.936421-17.33-2353-2099-12851285235320991733-6421-4840-7793-115716.27-8673211-2081-11.93643-643208111.93-321186711.57-1627101162134-134-183-163-100100183163134-134-101-162-69009582-268397.14-4617-3455-1642164246173455-97K268369.00-958203540354029202402910291017801730291029102402920.3540354-91.919191-9949.94-91.919191325432.542684-1967-2385-2385-14591459238523851967-2684-32.54-3254389717747841342-1050-1279730-73010501846-1342984-38.97-2476-1659-1659-1369062075075046-147-240-2.40-198157319.0819085491*68-68598627-3360-35.89-167815.77319539.91-«7639064-5243-3822038602950319025803120238019201%031202380258031903860295-91919191-994994-1282712827354827112932-2115-2557-1951-15742272369228163053-4092-4951-37841626807-10571466-11931136-7871193-20461526-16.27・220-168-182-3.64-440-335-27131551239042303203903049552543-74988179-4190-2286-170227.9453963207-1139710294-65.39-3754图5.3.1恒载弯矩图（单位：KNtn）5.3.2恒载作用下剪力计算表5.3.2-1 恒载作用下柱端剪力层号A轴柱B轴柱C轴柱D轴柱%=匕、叫=/匕:叫427.85-27.853-43.9116.23-15.8335.302-19.8218.52-22.3524.671-6.946.23-8.7510.24层号弯矩引起的剪力荷载引起的剪力总剪力表5.3.2-2恒载作用下的梁端剪力

AB跨BC跨CD跨AB跨BPCD跨AB跨BC跨CD跨匕叫匕=匕匕=-%匕f匕=M匕%%%4-4.0536.994.0572.012.2372.0167.96-76.0639.2234.7676.06-67.963-8.6808.6862.0116.3762.0153.33-70.6916.37-16.3770.69-53.3320.290.31-0.3768.0818.0768.0868.37-67.7918.38-17.7667.71-68.451-0.84-3.311.3668.0818.0795.0167.24-68.9214.76-21.3896.37-93.65图5.3.2恒载剪力图(单位：KN)5.3.3恒载作用下轴力计算柱轴力按节点处的平衡条件进行计算。柱顶截面轴力： N?=£(Gj,j+%j+gJ+i)

柱底截面轴力:M柱底截面轴力:M底=£(G「4j+〃“+gpJ=i式中 g,——各层柱自重;G/——各层由纵向框架传来的荷载;■左一、吟,j——节点左侧、右侧梁的剪力。图5.3.3图5.3.3恒载轴力图（单位：KN）层号®轴柱®轴柱⑥轴柱@轴柱N顶N底%N底N项N底N项N底4234.22271.57234.22271.573331.07372.90474.55516.38474.55516.38331.07372.902565.80607.63768.82810.65768.12809.95565.88607.711799.40854.181060.601115.381093.971148.75825.89880.67恒载作用下柱的轴力表5.3.3

6.框架在活荷载作用下的计算®轴、⑥轴®轴、⑥轴1、2层楼面板传给梁0次梁传的集中活载4.1x7.5=30.75^3层楼面板传给梁0次梁传的集中活载4.1x1.5=6.15^坡屋面屋面板传给梁0+0.85x0.5=0.43KN/m次梁传的集中活载4.1xl.5=6.15KN®轴、©轴6.2.2纵向框架梁上的荷载表6.2.2@轴、@轴6.1活载标准值表6.1教室、教具室、准备室2.5KN/m2标本室、语言资料室2.5KN/m2卫生间2.5KN/m2走廊3.5KN/m2不上人屋面、不上人楼面0.5KN/m26.2活载计算6.2.1次梁上的荷载表6.2.11、2层楼面板传给梁2xl.5x2.5=7.5K/V/w3层楼面板传给梁2xl.5xO.5=1.5KN/m坡屋面8.1/n屋面板传给梁2xl.5xO.5=1.5A：^/77z屋脊横梁屋面板传给梁2x0.825x0.5=0.83^/7/7

1、2层楼面板传给梁0+[1-2x(^)2+(—)3]x1.65x3.5=5.02/C^/w6 6次梁传的集中活载4.1x7.5=30.75KN3层楼面板传给梁0+[l-2x(—)2+(—)3]xl.65x0.5=0.72Ar^/nz6 6次梁传的集中活载4.1xl.5=6.15KN坡屋面楼面板传给梁0.825x0.5=0.41KN/m次梁传的集中活载4.lx1.5+1.5x0.72+1.65x0.52=8.09KN6.2.3横向框架梁上的荷载表6.2.3AB跨、CD跨1、2层楼面板传给梁2xl.5x2.5=7.5KN/m3层楼面板传给梁2xl.5x0.5=1.5KN/m坡屋面楼面板传给梁2xl.5x0.5=1.5KN/mBC跨1、2层楼面板传给梁-xl.65x3.5x2=7.22^/w83层楼面板传给梁-xl.65x0.5x2=1.03Ar^/m8坡屋面屋面板传给梁0屋脊横梁传的集中荷载2x3x0.83=4.98KN6.2.4柱集中荷载表6.2.4®轴、⑥轴1>2层纵梁传来的活载0+30.75=30.75KN3层纵梁（3层）传来的活载0+6.15=6.15^

纵梁（坡屋面）传来的活载6x0.43+6.15=8.73KN活载合计14.88KN®轴、©轴1、2层纵梁传来的活载6x5.02+30.75=60.87KN3层纵梁传来的活载6x0.72+6.15=10.47KN坡屋面纵梁传来的活载6x0.41+8.09=10.55^图6.2.1等效活载受荷图（单位：KN或KN/m）6.3活载作用下内力计算活载作用下弯矩计算表6・3・1左梁卜样T»右梁左梁右梁左梁卜林否件右梁0：1803920390505039392021800000000003、-820-3.21-3200000003.233.212.08-115000-1601600.001.15-2芯・0.第-0.37-0370000000370.3702080-473-356-160160355473-829卜样右梁左梁下样右梁*梁卜林下杵右梁方梁下林0254^^040903370.：3203150.28101720.17203150281023203370409-820-8.208：0-093093-8208208.20417671553-1.69-229-2.04-125125229204169-553-4.17-67!-089726-0842/6-161-5.01063-0.631615.01-2760840.89-726-140-226-1%0/5102091056-055-102-091-075186140226-6331171•5.3810.03-288-615-100100288615-10035386.33-11710354035402920240291029101780.1780291029102402920.3540354-41.0D4100-6556.S-41.004100145114511197-8：7-1002-1002-6!361310021002827-1197-14.51-1451335791-413519-102-537307-30T102537-599413-3.35-791-2S3-253-203-0.64-077-077-0470470770.770642082.532S315341990-35243808-1182-1617-10.0910G9118216.17-38083524-15.34-19900386029503190.258031202380192019203120.23802S803190.3860295-41004100-6556S-4100410015.831210130B-889-1075-8.20-6616611075820889-1308-15.83-12107257-444654-501331-3.31501-654444-7.26-109-083-0®-125-151-115-0930931511151.250901.0908322001127-332537.A0-1727-935 -107910791727935-37403326-22.00-1127图6.3.1活载弯矩图（单位：KN）活载作用下剪力计算表6.3.2-1 活载作用下柱端剪力层号⑷轴柱⑻轴柱©轴柱⑥轴柱匕:吸叫匕.二v卜-丫上=咋42.03-2.033-6.444.28-4.286.442-9.987.96-7.969.981-3.072.55-2.553.07

表6.3.2-2 活载作用下的梁端剪力层号弯矩引起的剪力荷载引起的剪力总剪力AB跨BC跨CD跨AB跨BC跨CD跨AB跨BC跨CD跨匕=%匕=%匕=%匕r匕f匕=/匕%%%%4-0.222.850.225.5305.535.31-5.752.852.855.75-5.313-0.5700.576.081.706.085.51-6.651.70-1.706.65-5.512-0.3500.3530.3811.9130.3830.03-30.7311.91-11.9130.73-30.031-0.5100.5130.3811.9130.3829.87-30.8911.91-11.9130.89-29.87.3.3恒载作用下轴力计算柱轴力按节点处的平衡条件进行计算。柱顶截面轴力： 乂顼=£(G「V左,j+相,p柱底截面轴力： N,底=j=i式中 G,一一各层由纵向框架传来的荷载；7左,「V右,/——节点左侧、右侧梁的剪力。表6.3.3 活载作用下柱的轴力层号®轴柱⑥轴柱©轴柱⑥轴柱N师、=N底"顶=N底N颔=N底N澳=N底418.3818.38325.2237.237.225.22286148.71148.71861146.62252.38252.38146.62

图6.3.3活载轴力图（单位：KN）.重力荷载代表值计算根据GB50011—2010《建筑抗震设计规范》5.1.3规定：计算地震作用时，建筑的重力荷载代表值应取结构和构配件的自重标准值和各可变荷载组合值之和。其中，楼面活荷载组合值系数为0.5,屋面活荷载不计入。楼面重力荷载代表值：G,=结构和构配件的自重标准值+O.5X可变荷载标准值屋面重力荷载标准值：由于没有雪荷载，G,仅取结构和构配件的自重标准值7.1荷载清理7.1.1第一、第二结构层表7.1.1纵向框架梁300/77/72X700〃"〃(42.9-7x0.5)x4x4.814=758.69KN横向框架梁300机机x700，初〃(19.5-2x0.6-3.3)x8x4.814=577.68^(3.3-0.6)x8x2.7=58.32KN次梁

250/w/nx600/?!ah(8.1-0,1)x12x3.384=324.86^300mmx700机机(8.1-0.1+9-0.3x2)x4.814=78.95^楼面恒载花岗石楼面(42.9x19.5-3.9x8.1x2-8.1x9)x4=2801.88KN卫生间8.1x9x5.6=408.24KN楼梯间3.9x8.1x2x7=442.26KN合计3652.38KN恒载合计5450.88KN楼面活载教室、卫生间(42.9x8.1+35.1x8.1)x2.5=1579.5^走廊、楼梯间(42.9x3.3+8.1x3.9x2)x3,5=716.63^活载合计2296.13KN7.1.2第三结构层表7.1.2纵向框架梁300/HAKX700/77/7/(42.9-7x0.5)x4x4.814=758.69^横向框架梁(19.5-2x0.6-3.3)x8x4.814=577.68^250mmx500mm(3.3-0.6)x8x2.7=58.32^次梁250〃?〃?x600,加(8.1-0.1)x12x3.384=324.86^(8.1-0.1+9-0.3x2)x4.814=78.95^楼面恒载楼面42.9x19.5x3.5=2927.93^恒载合计4726.43KN楼面活载楼面42.9x19.5x0.5=418.28^活载合计418.28KN7.1.3屋面结构层表7.1.3纵向框架梁250/77/7?X700/WH44.6x4.38x2=390.70^横向框架梁250/77/71xlOOmm(21.2-3.3)x4.38x6=470.41^250mmx500〃?〃？3.3x2x2.7+3.3x4x2.97=57.02KN次梁250〃〃%x600m加(21.2-3.3)x7x3.87=484.91KN屋脊斜梁250〃〃〃x700/加12.80x4x4.38=224.26^屋脊横梁250优能x500〃?〃？26.3x3.125=82.19KN坡屋面恒载屋面板(26.3+44.6)x8.95+2x2x4.6+cos24.5°+21.2x9.15+2x2x4.6+cos28.5。=4221.63KN

恒载合计5931.12KN坡屋面活载屋面板44.6X21.2x0.5=472.76KN7.2柱重表7.21层(5.5/2+4.2/2)x32x9.96=1545.79KN2层(4.2/2+4.2/2)x32x9.96=1338.62KN3层(4.2+2x32+3.75+2x8+2.1x4)x9.96+(3.75x4+2.1x4)x2.73=966.26KN坡屋面3.75+2x8x9.96=149.4KN7.3墙重表7.3外墙1层[(42.9-0.6x7)+(42.9-9-0.6x6)+(19.5-0.6x3)x2]x6+(9-0.5)x7.5=690.15KN2层[(42.9-0.6x7)+(42.9-9-0.6x6)+(19.5-0.6x3)x2]x5.5+(9-0.5)x7=633.70KN3层[(42.9-0.6x7)+(42.9-9-0.6x6)+(19.5-0.6x3)x2]x5,5+(9-0.5)x7=633.70KN内墙1层[(8.1-0.6)x8+(3.9-0.6)x2+(6-0.6)x6+9-0.6]x7.5+[(8.1-0,6)x2+9-0,6]x9=l094.1KN2层[(8.1-0.6)x8+(3.9-0.6)x2+(6-0.6)x6+9-0.6]x7+[(8.1-0.6)x2+9-0.6]x8.5=1006.7/C^3层[(8.1-0.6)x8+(3.9-0.6)x2+(6-0.6)x6+9-0.6]x7+[(8.1-0.6)x2+9-0.6]x8.5=1006.7KN隔墙1层(9-0.3+7.7)x6=98.4KN2层(9-0.3+7.7)x6=98.4KN3层(9-0.3+7.7)x6=98.4KN.4各层重力荷载代表值重力荷载代表值=结构和构配件自重荷载标准值+0.5X活荷载标准值。其中结构和构配件自重取楼面上下各一半层层高范围内的结构及构配件自重。项次1层2层3层坡屋面板（KN）3652.383652.382927.934221.63梁（KN）1798.501798.501798.501709.49柱（KN）1545.791338.62966.26149.40墙（KN）1810.731738.8869.40活载（KN）2296.132296.13418.28472.76总重（KN）=恒载+0.5X活载9955.479676.376771.236316.90集中于各楼层梁中心线处的重力荷载代表值G计算结果如下图所示:.6316.90.6771.23.9676.37.9955.47T图7.4.1各层楼重力荷载代表值（单位：KN）.水平地震作用计算计算水平地震作用时，根据GB50011—2010《建筑抗震设计规范》5.1.2：对高度不超过40m、以剪切变形为主且质量和刚度沿高度分布比较均匀的结构，可采用底部剪力法进行简化计算。梁柱线刚度计算考虑现浇板对梁刚度的加强作用，故对框架梁的惯性矩乘以2.0,对边框架梁的惯性矩乘以L5。框架梁的线刚度计算详见表6.4,柱的线刚度计算详见下表表8.L1 框架梁线刚度计算框架梁位置截面bxh(m2)混凝土强度等级弹性模量纥（KN/m2）跨度/(w)矩形截面惯性矩/"）4=1.51°(边跨)4=2.0/。(中跨)(m2)i_E3lb~L边框架梁0.25x0.5C403.25X1073.32.604x10-33.91X10-33.85X1040.3X0.7C403.25X1078.18.575x10与1.29x10-5.18X104中框架梁0.25x0.5C403.25X1073.32.604x10-35.21x10-35.13X10403x0.7C403.25X1078.18.575x10q1.72x10-26.90X104表8.1.2 框架柱线刚度计算框架柱位置截面bXh（加）混凝土强度等级弹性模量纥（KN/m2）高度L（加）矩形截面惯性矩/『（一）i=EeIc/L底层0.6x0.6C403.25X1075.51.08x10-26.38X104标准层0.6x0.6C403.25X1074.21.08X1028.36X104坡屋面0.6x0.6C403.25X1073.751.08X10-29.36X104

坡屋面0.6x0.6C403.25X1072.11.08X1021.67X105侧移刚度D计算考虑梁柱的线刚度比，用D值法计算框架柱的侧移刚度。表8.2.1 底层框架柱侧移刚度计算位置KaD=\2aic/h2数外边柱：i= %中柱：1=（Z）+3）/1«=(0.5+7)/(2+/)边框边柱6.38X1040.8380.471119214边框中柱6.38X1041.4150.561141984中框边柱6.38X1041.0810.5131298412中框中柱6.38X1041.8850.6141554012ED446764表8.2.2 标准层框架柱抗侧刚度计算位置4KaD=\2cde/h2数量边柱：1=(i2+«4)/2z(.中柱：i=(i|+i2+ij+4)2a-i/(2+z)边框边柱8.36X1040.6200.237134784边框中柱8.36X1041.0800.351199624

中框边柱8.36X1040.8250.2921660612中框中柱8.36X1041.4390.4182377212ED618296底层与二层的抗侧移刚度比值为446764/618296=0.72>0.7,满足要求，为规则框架。结构基本自震周期的计算用顶点位移法计算结构的基本自振周期。按经验公式计算工：Tt=式中匕.一一考虑非结构墙体刚度影响的周期折减系数，当采用实砌体填充墙时取0.6〜0.7当采用轻质隔墙时、外挂隔墙时取0.8；uT——结构顶点假想位移，mo的计算为：将集中在各楼层处的重力荷载代表值a作为水平荷载施加到框架楼层处，按照弹性方法所求得的结构顶点位移，计算结果列于表5.2中。表8.3 结构顶点假想位移计算楼层Gj(KN)ZG（kn）工D(KN1哈%（机）46316.906316.90-00.1312336771.2313088.136182960.021170.1312329676.3722764.506182960.036820.1100619955.4732719.974467640.073240.07324

wr=0.13123m,取心=0.7,则7；=I"瓜=1.7x0.7xVO.13123=0.43s横向水平地震作用计算GB50011-2010《建筑抗震设计规范》5.1.2规定：质量和刚度沿高度分布比较均匀、高度不超过40m,并以剪切变形为主（房屋高宽比小于4）,故采用底部剪力法计算横向水平地震作用。地震影响系数由《建筑抗震设计规范》GB50011-2010查得:7度区水平地震影响系数最大值6皿=0.08,按地震情况下H类场地，设计地震分组为第三组时，特征周期7；=0.45so因为0.1<工<7；,查得：%=小％^=1x0.08=0.08。结构等效总重力荷载：Ge</=0.85xG,=0.85x32719.97=27811.97kN1=1结构总水平地震作用标准值：Fek=a}Ge（l=0.08x27811.97=2224.96jWV第i层水平地震作用标准值：G,H,J=1FekQ-G因为7；=0.43s<1.47；=0.63s,所以不需要考虑顶部附加水平地震作用，即4。表8.4.1层号G(KN)”,（加）G.HiZg”，E(KN)匕(KN)46316.9016.2102333.78345069.76659.83659.8336771.2313.994120.10606.871266.7

29676.379.793860.79605.201871.919955.475.554755.09353.052224.96GB50011-2010《建筑抗震设计规范》5.2.5规定：抗震验算时，结构各楼层的最小水平地震剪力标准值应符合下列要求：Vek>疸Gj

j=i式中 一一第i层对应于水平地震作用标准值的楼层剪力；力--剪力系数，匕(KN)不应小于规定的楼层最小地震剪力系数值；Gj一一第j层的重力荷载代表值。表8.4.2楼层匕(KN)fGj(KN)j-ivyEKij=l4659.836316.900.10431266.713088.130.09621871.922764.500.08212224.9632719.970.068查表得剪力系数4=0.016,经上表验算，各楼层地震剪力标准值均满足要求。表8.4.3层号层高匕(KN)Z3(KN/m)V4=平hi44.5659.83-0034.21266.76182960.002051/204924.21871.96182960.003031/138615.52224.964467640.004981/1104

最大层间位移角©=」一＜」一,满足GB50011—2010《建筑抗震设计规范》11045505.5.1弹性层间位移限值的要求。659,83)60687>60520>35305659,83)60687>60520>35305、659.831266.71871.92224.96图&4.图&4.1地震作用（KN）图8.4.2地震剪力（KN）5水平地震作用下横向框架内力计算第j层第i第j层第i柱所分配的剪力:层号Zq(KN/m)EDj(KN/m)FRKN)Vj(KN)4--82.4882.4836182968075679.26165.4426182968075679.05244.4914467645704845.08284.11上述地震力由8根横向框架共同承担，并按刚度比例分配到第4轴横向框架的水平地震作用和地震剪力如下表所示：表8.5.1-1V.=^-V

柱端弯矩分配:反弯点高比： y=%+%+%+为表8.5.1-2 各层柱端弯矩和剪力计算层号柱位D^KN/m）iyVu（KN）M卜（KN-m）c上M<yKNm）3边柱166060.8250.434.0285.7357.15中柱237721.4390.4548.70112.5092.042边柱166060.8250.4350.27120.3690.80中柱237721.4390.4671.97163.23139.051边柱129841.0810.664.66142.26213.39中柱155401.8850.5677.39187.29238.375.2框架梁端弯矩和剪力计算由节点平衡条件，梁端弯矩之和等于柱端弯矩之和，将节点左右梁端弯矩之和按左右梁的线刚度比列分配，可求出各梁端弯矩，进而由梁的平衡条件求出梁端剪力。梁端弯矩的分配： 乂蹒=.八（/上+”.）。左+办右Mm=~^—（M,上+Mcf）%右十〃右、，. M1+M1梁的剪力： 丫=力％8.5.3各层梁端弯矩和剪力计算表8.5.3层号4321AB梁Ma36.8648.87177.51233.06

%左9.0436.23146.52187.32匕b二M#%左5.1410.5140.0051.90BC梁Mr右16.8027108.75139.02左16.8027108.75139.02y= 右 左9.2816.3665.9184.25CD梁Me右9.0436.23146.52187.32MD36.8648.87177.51233.06VCD- j‘CO5.1410.5140.0051.908.5.4坡屋顶的弯矩、剪力、轴力计算在屋顶作用水平单位力尸=1，求得各构件内力系数，由于不考虑梁柱轴向变形，所以各构件弯矩与剪力为0,由轴力来提供抗侧力，各构件轴力系数如下图（正值受拉，负值受压）：构件AB梁BC梁左BC梁右CD梁B柱C柱N(KN)45.4545.28-45.2845.450.33-0.33

.5.5框架柱轴力计算根据梁端剪力计算柱轴力。边柱轴力:N广力k边柱轴力:k=i中柱轴力： %=£或左-匕，右）k=i表&5.5各层柱轴力计算层号3NrNd412.79-12.793-33.826.94-6.9433.822-73.82-18.9718.9773.821-125.72-51.3251.32125.72注：轴力以受压为正.横向框架在风荷载作用下的计算垂直于建筑物表面上的风荷载标准值计算(1)基本参数计算本工程室内外高差为0.45m。基本风压叱=0.30kN/m2,地面粗糙度类别为B类,结构总高度为17.85m。根据《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)8.1.1计算主要承重结构时，垂直于建筑物表面上的风荷载标准值按下式计算：叫=邑,串,其中，风荷载体型系数从，坡屋面以下迎风面取0.8,背风面取0.5,合计为4=1.3,坡屋面-06-0w=-0.6+—-——x(24.5-15)=-0.22,且绝对值不小于0.1,所以迎风面取' 30-15-0.22,背风面取-0.5。如下图:图9.1.1风荷载体型系数根据《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)8.4.1对于高度大于30m且高宽比大于1.5的房屋，以及基本自振周期7；大于0.25s的各种高耸结构。应考虑风压脉动对结构产生顺风向风振影响。本工程H/B=17.85/20=0.9<1.5,“<30"，且不属于高耸结构，所以夕z=L(2)各层楼面处集中风荷载标准值计算列于下表表9.1 风荷载标准值计算层号凡A44(jWV/m2)hv(m)h、(m)F尸伉氏上/241.1910.280.34.501.3531.0911.30.34.24.56.592111.30.34.24.29.831111.30.34.954.210.71

图9.1.2风荷载作用下的计算简图（单位：KN） 图9.1.3风荷载剪力（单位：KN）9.2柱端弯矩及剪力计算风荷载作用下的柱端剪力按下式计算：匕=善""HDij1柱端弯矩分配：反弯点高比： 5=%+%+%+力表9.2 各层柱端弯矩和剪力计算层号柱位D^KN/m)1y匕(KN)吃下(KNm)3边柱166060.8250.41.634.112.74中柱237721.4390.452.345.404.422边柱166060.8250.433.658.756.60中柱237721.4390.465.2311.8610.111边柱129841.0810.66.4814.2621.39

中柱155401.8850.567.7618.7723.899.3框架梁端弯矩和剪力计算由节点平衡条件，梁端弯矩之和等于柱端弯矩之和，将节点左右梁端弯矩之和按左右梁的线刚度比列分配，可求出各梁端弯矩，进而由梁的平衡条件求出梁端剪力。梁端弯矩的分配： ="左（"上+M吓）■+“右梁的剪力： v=M'r：M[表9.3 各层梁端弯矩和剪力计算层号4321AB梁肛1.772.3411.4920.86Mb左0.441.749.3416.581/ _Ma+Mb%：VAB- 1MB0.250.502.574.62BC梁Mm0.811.306.9412.30M<.左0.811.306.9412.30y=“8右+Me左he0.500.794.217.45CD梁0.441.749.3416.58MD1.772.3411.4920.86VCD- j【CD0.250.502.574.629.4坡屋顶的弯矩、剪力、轴力计算在屋顶作用水平单位力F=l,求得各构件内力系数，由于不考虑梁柱轴向

变形，所以各构件弯矩与剪力为0,由轴力来提供抗侧力，各构件轴力系数如下图（正值受拉，负值受压）：构件AB梁BC梁左BC梁右CD梁B柱C柱N(KN)0.740.74-0.740.74009.5框架柱轴力计算根据梁端剪力计算柱轴力。中柱轴力:边柱轴力： ”力女中柱轴力:层号心腔Nd40.68-0.683-1.030.39-0.391.032-3.60-1.251.253.601-8.22-4.084.088.22外空（匕,左-匕右）k=i表9.5 各层柱轴力计算注：轴力以受压为正

10.荷载效应组合10.1一般规定1.1梁端负弯矩调幅考虑到钢筋混凝土结构具有塑性内力重分布的性质，在竖向荷载下可以适当降低梁端弯矩，进行调幅（调幅系数取0.85）,以减少负弯矩钢筋的拥挤现象。在竖向荷载作用下，可考虑框架梁端塑性变形内力重分布对梁端负弯矩的影响，对其乘以调幅系数进行调幅，并应符合下列规定：（1）现浇框架梁端负弯矩调幅系数0可取为0.8-0.9；（2）框架梁端负弯矩调幅后，梁跨中弯矩应按平衡条件求得。调幅后跨中弯矩可按下式计算：M=1.02用中+（M/+M）x（l-夕）/2注：梁的弯矩方向以下部受拉为正，上部受拉为负。（3）应先对竖向荷载作用下框架梁的弯矩进行调幅，再与水平作用产生的框架梁弯矩进行组合；（4）由于对梁在竖向荷载作用下产生的支座弯矩进行了调幅，因此，其界限相对受压区高度应取0.35而不是多o控制截面框架梁的控制截面最不利内力组合有以下几种：梁跨中截面：+M0m及相应的V（正截面设计），有时需组合-Mmax梁支座截面：-Mg及相应的丫（正截面设计），匕ax及相应的加（斜截面设计），有时需组合+Mmax。框架柱的控制截面最不利内力组合有以下几种：柱截面：|Mmaxl及相应的N、V；及相应的加、V；及相应的M、V；匕小及相应的“、N。内力换算结构受力分析所得内力是构件轴线处内力，而梁支座截面指柱边缘处梁端截面，柱上、下端截面是指梁顶和梁底处柱端截面。因此在进行内力组合前，应将各种荷载作用下的梁柱轴线的弯矩值和剪力值换算到梁柱边缘处，然后再进行内力组合。对于框架柱，可采用轴线处的内力值。梁支座边缘处的内力值按下式计算：M边缘=M-其•边缘=v-gg式中M边缘一一支座边缘截面的弯矩标准值；%缘一一支座边缘截面的剪力标准值；M一一梁柱中线交点处的弯矩标准值；V一一与M相应的梁柱中线交点处的剪力标准值；q一一梁单位长度的均布荷载标准值；b一一梁端支座宽度（即柱截面高度）。10.1.4荷载效应组合的种类本方案主要考虑以下组合：（1）非抗震设计时的基本组合。以永久荷载效应控制的组合：S=1.35%+0.7X1.4S0；以可变荷载效应控制的组合：S=1.2Sct+1.4Sei；考虑恒载、活载和风载组合时，采用简化规则：S=\2SGk+1.4x0.9x（S。*+Swk）o（2）地震作用效应和其他荷载效应的基本组合。考虑重力荷载代表值、风载和水平地震组合（对一般结构风载组合系数为0）：一般情况时：S-L2Sge*+1 ；当重力荷载效应对构件承载力有利时：S-LOSgea+1.3S£Ajt（3）荷载效应的标准组合：S=1.OxSGil+1.0x5^10.2梁端内力换算将梁轴线处的内力换算到梁柱边缘处表10.2 梁端内力换算楼层截面位置内力荷载类型恒载活载左风右风左震右震4层轴线处内力AB跨左端M-69.00-6.331.77-1.7736.86-36.86V67.965.31-0.250.25-5.415.41右如M-105.18-8.29-0.440.44-9.049.04V-76.06-5.75-0.250.25-5.415.41BC跨左端M-46.92-3.56-0.810.81-16.8016.80V39.222.850.50-0.509.28-9.28右端M20.031.600.000.000.000.00V34.762.850.50-0.509.28-9.28CD跨左端M-105.18-8.290.44-0.449.04-9.04V76.065.75-0.250.25-5.415.41右端M-69.00-6.33-1.771.77-36.8636.86V-67.69-5.51-0.250.25-5.415.414层梁支座边缘处内力AB跨左端M-48.61-4.741.70-1.7035.24-35.24V62.104.86右如M-82.36-6.57-0.370.37-7.427.42V-70.20-5.30

BC跨左端M-35.15-2.71-0.660.66-14.0214.02V38.332.85右端M9.600.75-0.150.15-2.782.78V33.872.85CD跨左端M-82.36-6.570.37-0.377.42-7.42V70.205.30右端M-48.69-4.68-1.701.70-35.2435.24V-61.83-5.063层轴线处内力AB跨左瑞M-26.83-5.382.34-2.3448.87-48.87V53.335.51-0.500.50-10.5110.51右痂M-97.14-10.03-1.741.74-36.2336.23V-70.69-6.65-0.500.50-10.5110.51BC跨左端M-16.42-1.001.30-1.3027.00-27.00V16.371.70-0.790.79-16.3616.36右端M-16.42-1.00一1.301.30-27.0027.00V-16.37-1.70-0.790.79-16.3616.36CD跨左端M-97.14-10.031.74-1.7436.23-36.23V70.696.65-0.500.50-10.5110.51右端M-26.83-5.38-2.342.34-48.8748.87V-53.33-5.51-0.500.50-10.5110.513层梁支座边缘处内力AB跨左瑞M-10.83-3.732.19-2.1945.72-45.72V48.745.06右痂M-75.93-8.04-1.591.59-33.0833.08V-66.10-6.20BC跨左端M-11.51-0.491.06-1.0622.09-22.09V13.391.39右端M-11.51-0.49-1.061.06-22.0922.09V-13.39-1.39CD跨左端M-75.93-8.041.59-1.5933.08-33.08V66.106.20右端M-10.83-3.73-2.192.19-45.7245.72V-48.74-5.062层轴线处内力AB跨左瑞M-88.59-35.2411.49-11.49177.51-177.51V68.3730.03-2.572.57-40.0040.00右痂M-86.27-38.08-9.349.34-146.52146.52V-67.71-30.73-2.572.57-40.0040.00BC跨左端M-16.87-10.096.94-6.94108.75-108.75V18.3811.91-4.214.21-65.9165.91右端M-15.77-10.09-6.946.94-108.75108.75

V-17.76-11.91-4.214.21-65.9165.91CD跨左端M-87.63-38.089.34-9.34146.52-146.52V67.7130.73-2.572.57-40.0040.00右端M-90.64-35.24-11.4911.49-177.51177.51V-68.45-30.03-2.572.57-40.0040.002层梁支座边缘处内力AB跨左斯M-68.08-26.2310.72-10.72165.51-165.51V63.3327.78右端M-65.96-28.86-8.578.57-134.52134.52V-62.67-28.48BC跨左端M-11.36-6.525.68-5.6888.98-88.98V15.109.74右端M-10.44-6.52-5.685.68-88.9888.98V-14.48-9.74CD跨左端M-67.32-28.868.57-8.5