制动器的有限元分析

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与的It史环丁Eillf-#HEttRlJKH中ilJ-tHHHIipAHfcll-a-lH：,FU«UlMM4AH4>M平姑I&暮村!E・ftW«Rn#Vi^RV«M^Fitfifta^KMiAfeitfiMFdtli版日■帛KWIKii^BirIftRC±不*PSttlMLta?W«A.■花出W心竹■■一个H#ii!L!E，«VUIHIR4«T-F.fi*iH|i!Ji^m-+fflJj.悦1*港漂/—・掌~■生flPlf-土吁Mr41啊上酎5力暇鼻注■■加H屈中*子菜■•Hfl-P-Qtt中会产生收敛困难等问题，因此制动蹄上的压力载荷需要几个子步，逐步施加。2.4.计算结果及分析有限元分析包括制动时制动鼓没有转动时产生的静压力结果，以及制动速度为lOOkm/h,40km/h时的制动结果：(1制动鼓静止时的计算结果1制动鼓上的等效应力分布：中会产生收敛困难等问题,图2.7制动鼓静止时制动鼓上应力分布图(Pa从图2.7的显示结果可以得到，制动器静止时，制动鼓的左右部分呈对称分布。制动鼓的应力最大位置位于制动鼓的左下及右下部的中间部分，制动鼓上的应力大小为0.58X107pa(5.8MPa。为了保证模拟冲焊鼓式制动器制动时的真实性，因此在制动鼓的端面分别施加了一定的径向约束，因此在冲焊鼓式制动器开始接触动时，制动鼓底部的结构不同于顶部,底部内圈有一定厚度的实体起到加强作用，所以二者的应力不同。2制动蹄上的等效应力分布：中会产生1|图2—8接触开始时制动蹄上应力分布图(Pa从图2-8的显示结果可以得到，制动器开始接触制动时，两个制动蹄的应力呈对称分布。制动蹄的应力最大位置位于二制动蹄的下部，在制动蹄的固定端。制动蹄上的最大应力为O.8xL08Pa(80MPa。开始接触时，制动蹄上的摩擦片与制动鼓刚好接触，在制动反力的作用下,制动蹄上的应力最大位于制动蹄的固定端。3摩擦片上的等效应力分布:从图2-8的显：对称分布。制动辟图2-9开始接触时摩擦片上应力分布图（Pa从图2-9的显示结果可以得到，制动器开始接触时，从摩擦片上的应力在制动力的作用下，有一定的应力集中。摩擦片上的应力最大位置位于制动蹄的中部。摩擦片上的应力大小为0.648X106Pa（0.648MPa。4接触面上的接触压力和摩擦力的分布：从图2-8白7k-fc图2.10开始接触时接触面上接触压力分布图从图2.10的显示结果可以得到，制动器开始接触时，接触面主要在摩擦片上的中部，所得到的结果也主要是与制动鼓上目标面的垂直接触反力,接触面上的接触压力大小为0.948）106Pa（O.948MPa。(2在制动速度为lOOkm/h时制动器的计算结果1摩擦片和制动鼓开始接触时的应力状态：制动鼓上的等效应力分布：青岛从图2-10的显示结果节的中部，所得到的结果也主接触压力大小为0.948X106<2)在制动速度为100km；■fa.—.a■ ..r.■ ■h通r■图2,lllOOkm/制动开始时制动鼓上应力分布图(Pa从计算结果可以得到，制动器开始制动时，制动鼓的左右部分呈不对称分布。制动鼓的应力最大位置位于制动鼓的左下部，制动鼓上的应力大小为O.166X108Pa(16.6MPa。为了保证模拟冲焊鼓式制动器制动时的真实性，因此在制动鼓的端面分别施加了一定的径向约束，因此在冲焊鼓式制动器开始制动时，制动鼓右下部的外端有一定的应力集中,主要是由于制动鼓底部的结构不同于顶部，所以二者的应力不同。从上图可以推断出，制动蹄在开始接触时的最大应力位于制动鼓的右下部外沿处。24制动蹄上的等效应力分布:②制动蹄上图2.12lOOkm/h制动开始时制动蹄上应力分布图（Pa从计算结果可以得到，制动器开始制动时，领蹄和从蹄的应力呈不对称分布。制动蹄的应力最大位置位于领蹄的下部，在制动蹄的固定端。制动蹄上的应力大小为0.864）108Pa（86.4MPa。开始制动时，制动蹄上的摩擦片与制动鼓刚好接触，在自增力的作用下，领蹄上的应力刚刚开始出现应力增大的趋势。摩擦片上的等效应力分布：②制动蹄上图2.13lOOkm/h制动开始时摩擦片上应力分布图（Pa从计算结果可以得到，制动器开始制动时，由于制动鼓和摩擦片还没有完全作用，从摩擦片上的应力在制动力的作用下，也有一定的应力集中。摩擦片上的应力最大位置位于领蹄的下部。摩擦片上的应力大小为O.119X107帕（1.10K帕。开始制动时，的摩擦片与制动鼓刚好接触，在自增力的作用下，制动鼓对摩擦片有个沿切线向下的压力，在摩擦片上有分布在整个摩擦片上的向下的应力，在制动鼓上能够产生反作用力即向上的支撑反力的位置在制动鼓的下部,因此制动鼓下部有较大的支撑反力，而摩擦片上的应力分布较制动鼓上的小。接触面上的接触压力和摩擦力的分布：作用，从摩擦片上的应力在图2.14lOOkm/h制动开始时接触面上接触压力分布图(Pa图2.15100km/h制动开始时接触面上摩擦力分布图(Pa从计算结果可以得到，制动器开始制动时，接触面主要在摩擦片上的中部,所得到的结果也主要是与制动鼓上目标面的垂直接触反力,接触面上的接触压力大小为O.13>107Pa(1.3MPa，接触面上的摩擦力大小为O.39X106pa(O.39MPa。2摩擦片和制动鼓在制动结束时的应力结果：制动结束的时刻是在开始制动后1.35秒左右，以下均是在这一时刻的结果。制动鼓上的等效应力分布：图2.16lOOkm/h制动结束时制动鼓上应力分布图(Pa从计算结果可以得到，制动器制动结束时，制动鼓的左右部分呈不对称分布。制动鼓的应力最大位置位于制动鼓的底部内圈和顶部，制动鼓上的应力大小为O.543XL08Pa(54.3MPa。和开始制动时相比，开始制动时的应力主要来自摩擦片对制动鼓的影响,在制动器制动结束时的应力主要是制动结束后制动器本身的惯性带来的惯性力，由于这部分应力是整车带给制动器的，因此，其应力要大于摩擦片带给制动鼓的接触应力。所以在制动器制动结束时主要体现的应力是制动器的端部应力。制动蹄上的等效应力分布: 直制动鼓的应力最大位置位0.543X108Pa(54.3MPa工和开始制动时相比，：座二RJP.Zkil 1A^Tirrt-+AAitrh4.图2-17lOOkm/h制动结束时制动蹄上应力分布图(Pa从计算结果可以得到，制动器制动结束时，领蹄和从蹄的应力同样呈不对称分布。制动蹄的应力最大位置位于领蹄的下部，在制动蹄的固定端。制动蹄上的应力大小为0.204X109pa(204MPa。制动结束时，制动蹄上的摩擦片与制动蹄在自增力的作用下，领蹄上的应力结果比较大。摩擦片上的等效应力分布：从计算结果可以得到，虽然制动结束了，但是制动鼓和摩擦片仍然处于接触状态,自增力效应的影响虽然减小仍然存在，因此，虽然从蹄上的制动力效果开始增大，但是领蹄和从蹄上的应力分布仍然不同。摩擦片上的应力最大位置分别位27于领蹄的中部和从蹄的中部。摩擦片上的应力大小为0.78义06Pa(O.78MPa。于领蹄的中部9图2.18lOOkrn/lfi|动结束时摩擦片上应力分布图(Pa接触面上的接触压力和摩擦力的分布胃岛于领蹄的中部和从蹄的中部图2-19lOOkm/h制动结束时接触面上面压图2-20lOOkm/h制动结束时接触面上摩擦力分布圈(Pa力应力分布图(Pa从计算结果得到，制动结束时，接触面主要在摩擦片上的中部，所得到的结果也主要是与制动鼓上目标面的垂直接触反力，接触面上的接触压力大小为O.928X106Pa(O.928MPa,接触面上的摩擦力大小为O.278X106pa(O.278MPa。(3在制动速度为40km/h时制动器的计算结果，1摩擦片和制动鼓开始接触时的应力状态①制动鼓上的等效应力分布图2-2140km/h制动开始时制动鼓上应力分布图(Pa从计算结果可以得到，低速下制动器开始制动时，制动鼓的左右部分呈不对称分布。制动鼓的应力最大位置位于制动鼓的左下部，制动鼓上的应力大小为O.123xL08Pa(12.3MPao对同一制动模型的不同速度下的计算，得到的结果目的是区分一下制动器在量上的变化，就是想得到低速下其各种力的大小。制动蹄上的等效应力分布:图2-2240km/h制动开始时制动蹄上应力分布图（Pa从计算结果可以得到，低速下制动器开始制动时，领蹄和从蹄的应力呈不对称分布。制动蹄的应力最大位置位于领蹄的下部，在制动蹄的固定端。制动蹄上的应力大小为0.784X108Pa（78.4MPa。③摩擦片」图2-2340km/h制动开始时摩擦片上应力分布图（Pa从计算结果可以得到，制动器开始制动时，由于制动鼓和摩擦片还没有完全接触,从摩擦片上的应力在制动力的作用下，也有一定的应力集中。摩擦片上的应力最大位置位于领蹄的底部。摩擦片上的应力大小为0.792X106Pa(0.79MPa。④接触面上的接触压力和摩擦力的分布青岛③摩擦片上的等效应力夕图2-2440km/h制动开始时接触面上接触压力分布图(Pa图2.2540km/h制动开始时接触面上摩擦力分布图(Pa从计算结果得到，制动器开始制动时，接触面主要在摩擦片上的中部，所得到的结果也主要是与制动鼓上目标面的垂直接触反力,接触面上的接触压力大小为O.841X107Pa(0.841MPa，接触面上的摩擦力大小为O.25XL06Pa(O.25MPa。2摩擦片和制动鼓在制动结束时的应力结果制动器制动结束的时刻在开始制动后O.53秒，以下均是在这一时刻的结果。①制动鼓上图2.2640km/h制动结束时制动鼓上应力分布图(Pa从计算结果可以得到，制动器制动结束时，制动鼓的左右部分呈不对称分布。在低速下，由于速度较低带来的惯性载荷相对较高的速度来说比较小，因此带来的制动结束后的主要应力是制动蹄带给的压力变化。应力最大值分别出现在制动鼓的左上,和右下的位置，值为0.786义07Pa(7.86MPa。②制动蹄上的等效应力分布①制动鼓上图2-2740km/h制动结束时制动蹄上应力分布图(Pa从计算结果得到，制动器制动结束时，领蹄和从蹄的应力同样里不对称分布。制动蹄的应力最大位置位于领蹄的下部，在制动蹄的固定端。制动蹄上的应力大小为O.108X109Pa(108MPa。摩擦片上的等效应力分布：小为0J08X1C③摩擦片上图2.2840km/h制动结束时摩擦片上应力分布图(Pa从计算结果可以得到，制动器制动结束时，虽然制动器处于抱死状态，但是制动鼓和摩擦片仍然处于接触状态,自增力效应的影响虽然减小仍然存在。因此，虽然从蹄上的制动力效果开始增大，但是领蹄和从蹄上的应力分布仍然不同。摩擦片上的应力最大位置分别位于领蹄的中部和从蹄的中部。摩擦片上的应力大小为0.739\06pa(0.739MPa。接触面上的接触压力和摩擦力的分布:小为0J0SX109Pa(108MF图2.2940km/h时制动结束时接触面上面压力分布图CPa图2.3040km/h时制动结束时接触面上摩擦力应力分布图(Pa从计算结果得到，制动器制动结束时，接触面主要在摩擦片上的中部，所得到的结果也主要是与制动鼓上目标面的垂直接触反力，接触面上的接触压力大小_■m■：]U暨直 为B.-W1XitfTiCMJIWh：-.■帷■上W鼻力大小*ft|47M(4)汗■■代尊站■牌•耐tMtLt%整鼻品■的■时比■mifHivMac1-MvaaPiHiiHv中HSIM剥号1!上・ 牲典上桐l«kn^flitK9«t#ftaiV¥«^4fE^QMriMA-t■*,通心辛昌finKWH■心亲心5#!：；*」峋用却营止叨义我yjtrtll留UH冷・JT*，■雄舌■■蛔4陶・创蛆，H■T胃匕的・，■<£・X*■小拍肆却■^制igr)■曲・年感专寸些HW.田此用虬&・堵.肯曲帕+SX^-n^NA»4JT*4rlMBqflif&KN&-+"litiKfflR-fll-ii#KNIMhSttMa£ffiM4*K4.G±«.*Wa^HY.>l.4E!N蛀好dill■斜EH-ClUIf-JlKttftJKRXitAH-Ji4MKA.IU；・iU蜩暗W改俗：h停H&HV在K・id•云的・整也节*41凋ii,•”蓝建屈吨*郸打,■上用有*■募幸fi.肘用*做<1岫史书*走#|6丽成导，再•札胃尊出・•ahtt»s fiMttpmR45#：tfNAM.JBflgHftff-T,不R&HJmJIEE站*常■—M6L J上■需7匕土尊H£■El直~E 第冲捍酷式切切iMU合埼的有限元分斯WiKKiRE的・#虹和方#H1fK!tlf.底■!«附时JEI+g由雨WU瓦帼尊H格由肖*金*1**#新・#mir.d^nainfv^M-£r9«iBBi9t£.£!Bii-T«w♦州用略由同断怵谟雄不■喑fIP在wm叩土泞凿温膝一彪11由守恻不■精他的像夏摩律武宜Ft』杜金*lt«中,*拳■岬Uf此宜■.侣不/用呻曲史II•摩■生咐一神覃留职.R•作肴中.心VI国KF邮胃尤・HjfM^ilKtt MSCSflfinuir蟹件鼻.由厦壬H■勤ui?4由■孔grr『中羽■立mf4■■:口更乱Nil1J源具酷式财对■#音半建龙■劫?J.I■—擦临分新帜帝鲫・FliflfeltMllfein^M^K. ££.Ktl£WJ14-BW- ffttHii£kMt4UE^¥.14导率鼻岬■■■吨.11VUH白f!由胃玮的出胸扯讦■点珀尾主蛔■X*昂.时口「・L普・MF 1541L殳E"S gMBt:J-4L^-Fi-*配中玷L—号BIREIRM船鼻窖至HrMJu—丹雷才Hiti和【的/村早累敷.葛,.布_wn防*«:何3蜀M具普*Ml»l»IVltmE.B^Bt-imEl!±：t.4ji浦 gK.+『/—SUSfl*I¥i2tlEHi£.C—款日m的比#h2. Itl2ft-nas.UW口・队4乳，；M4■无■HE分听FRArW言定g*i■尊我条h■41咄阳*・，awMfl^fflp-tUltUtL只Ifidmil前F■古炽:峻•一酎，*^RILA-NQ4ftH.泓.■富胡¥快才金11苗任补：SnWlli!首时计茸■rittT. 象IM^ildAiL■力"申"«ltU»E■V M4»tcBEfl«ltU»E■V M4»tcBEfl：-■■*¥*誓顼7*4 田卜ECfl□JERtHt-tEfcNh-n可心叫X%版m。 8Ea?INW■与甲IfifFENKILR黑十胄做■忒-在・州昌通中口有・中箕点上/1„^,+1-*鼻ii■Sitr二』Tt?•胃MJrl*睹卜料代曹31—KfMKQlTifr|—/If■■村HitM—■』：|?1—罚日>：『同于・式制*盾*帕衣飙对IE#■舛H尚测中点由盅*，而同H・WWl?+*f*£^MIKSXU■忒Kf禺>Fi方*菖^liiM^aM.-N^HffiAEAlUb厦甘*■由W#脸玉日■币・l■干虹thiy^ttiMi^M^taimiXIMMMAJt^i9A^^frHt».KM倾■fl寸r・■■■■代小CIHSW关.耳rtfeR岬，■f«^A-tfrH^sjr 内*力吐is+-内盘膏检用奶自％.itaH-fcVniMAA^is-.qiLrA.y滔g*盘料 服'叫•帑^余 EM中Lq"轩虹d±AU菖，袖鳄帽旻霉R・Iri/JfeEFHM用fift应tl•胃大T■胃■白雪n札Kvtnti^rt.■咕U母点：f］的仆董以年*超升时四决力ilK内史一Kt■力堀在山峰牛岸■金也胃皂也««■!«*«*RMt.耳力大*耳取.■律事叶归厚!19日夕拍目_如||申*卧咪■牛曲内材也柄・■篇弟M用?|七「IN岫丘力■勿，■,押T金*T十E1■洽弓#B^MW.Vljb1&买力期由由更化<1一/『眼与可BIW甘囱1LMHI作国，田蠢明t・棘临■主，Hi■.町■的部虬臼口3,14■元在■厦域悻用下时分带F同n成慈・胃事*餐时，由聘口『」由独鼻株直an.由蜜II现空略希品KA可力「建■(•flRH：H*i3C¥«r^#IA.因kJ■卜T,ff-r^p-r->jojf p-mo)■m-四目心t«呻-［卯J财？】町-mW呻岫b 田仆可NHili卅下!<§*曲武*:I叶-呻|■-帝r o-uj其中<i|;—河■附TWk日於mttx.a^ti.fulL^tR.丘旁倪星村，■■■为：8胄|r］5hL<|, <1-111.2<ifcS-lfe*r|-m.UrtJI方争中M土i［里胃来仲.响加巾I 5站出土牢国用七由日》«・*#，・・理其咐RF的？牌，［上■廿■与E2力的*胃&蓦■用*新亳打KUT#■用fl才ETftp#帅寿％主甄■连小神芟■点R辱■由方孚用与由41呻*史・*朝*KH*ab玉函寿■盗舞陆船出■・R-Qiunail«tiiishueFd&,tnVU4U；4^NKfqH^fl!K*uEfit uamHIWkFTfffiSiFSNtPSlH甲仲荒H•艮■普.31件焊H或制就■■当埼MiHl元仍贤青岛理工大学工学硕土学位论文在进行冲焊鼓式制动器的耦合场有限元分析时，使用ANSYS的前处理建立三维有限元模型，并对其进行网格划分等，因此二者的结构模型以及网格是一致的,然后使用ANSYS中的LS.DYNA模块进行接触摩擦生热的设置以及有限元分析、计算。3.2.1中焊鼓式制动器的结构一热分析有限元模型上文提到过对冲焊鼓式制动器的结构一热分析模型是在ansys内建立起来的，所以结构上二者是一致的，只不过在不同的界面下显示的效果不一样。图3.1是在Isjtyzffi后处理中的得到的结构模型图。在进j■图3.1冲焊鼓式制动器的后处理模型3.2.2中焊鼓式制动器耦合场的边界条件作为鼓式制动器的结构场的后续分析，耦合场的边界条件因该同结构分析中制动器的边界条件一致。保留其制动蹄围绕本身转动中心的自由度，其他自由度全部约束，以及制动鼓的转动自由度的保留。这样才能保证模拟分析的制动效果。3.2.3在LS.DYNA内进行的载荷设置在ls_dyna内载荷的施加均需要以随时间变化的曲线的形式施加。对分析的物体分别赋给其结构和温度属性，使其能够产生摩擦热。同时在制动鼓的内圈面设置刚性面,作为制动器的驱动面，并其施加转动惯量和质量属性，对制动蹄上的力以曲线形式加载。制动过程中由于ls_dynaffi条件限制,因此在边界条件的施NA,采取的另外青岛理工大学工学硕士学位论文一种转动方式，施加的是转动位移，因此得到的结果与上文结构场中的摩擦应力位置不大相同，但是本章的内容是为了得到制动抱死后的温度分布，及在ls_dynaS进行耦合计算的一种方法的探讨，以便进一步的细致分析。3.2.计算结果及对比分析本章计算的是鼓式制动器的摩擦热分析，分析是以初速度为70km/h为例，分析的对象是从开始制动到制动鼓速度为零时制动鼓和摩擦片之间的温升问题。从基本理论上已经说明由于制动鼓和摩擦片之间的接触不完全性会导致摩擦片上的接触摩擦热的位置不连续，在摩擦片上与制动鼓接触的位置上会有不断的持续温升。但是在制动鼓上的情形相反，制动鼓上的温度分布会比较完全，但是在温升的时间上会有一个不连续性。需要提出的是，由于是在两个不同的分析环境下进行的分析,因此耦合分析和结构分析的情况并不完全对应。(1冲焊鼓式制动器的制动过程中的摩擦生热的结果分析：在上述载荷条件和边界条件下，摩擦生热的过程，即摩擦片和制动鼓之间的相对转动时问为O.87秒，以下结果包括制动鼓及摩擦片上的摩擦热温度分布。【冲焊鼓式制动器制动过中的摩擦片上的摩擦热分布图3-2冲焊鼓式制动器领蹄摩擦片图3-3冲焊鼓式制动器从蹄摩擦片的摩擦生热图的摩擦生熟图从以上摩擦片上的摩擦热结果分布图可知道，领蹄摩擦片上的摩擦热量产生较多。主要分布在摩擦片上的下部。在从蹄上的摩擦片上的热量产生较少，位置同样是位于摩擦片上的底端。其温度最大值为206度。主要的分布结果是由于转动时摩擦片的底端首先接触制动鼓，并且产生摩擦热,同时在领蹄的自增力作用下，接触面增大摩擦热产生较多。2制动鼓上的摩擦热分布规律图3_4冲焊鼓式制动器制动鼓上的摩擦生热图从以上制动鼓上的摩擦热结果分布图可知道，制动鼓上的摩擦热量主要分布在制动鼓于摩擦片接触部位。其中主要位置位于制动鼓的两端，即制动鼓与摩擦片的尖角位置接触的部位。其温度最大值为81度。(2冲焊鼓式制动器的制动过程中摩擦片上的摩擦生热的曲线结果分析：”nn:"51“//n</rP7711/-矿I-m图3-5冲焊鼓式制动器摩擦片上的6个节点的温度变化曲线上图的六个节点中位于顶部曲线的B,D两个节点位于摩擦片底部，从结果曲线可得其温度变化在制动器开始接触时有较明显的温度增长趋势。最高温度达到了130度,其中变化较缓慢的两个节点EA位于摩擦片的中上部，位于接触摩擦力较小的区域，在图表的最下面还有两条曲线，位于摩擦片内壁距摩擦接触区域的远端。短时间内温度几乎没有变化。以上节点计算结果比较符合实际情〉兄。其中需要解释的是摩擦片上的节点温度呈持续增长的方式，主要是由于摩擦_ __ _ ■88■冲：•■=T:声官Z兰3tnMitilMiaii-ffcfliiiiftiratflttT-tffHliitKnft*.DLI■晚虬料引鼻就•食.KUfiLt9ffjlHiaVSU.BEt9ffjlHiaVSU.BEti«t3-+tr*is■敝中*河干胃册a«m的UM星■中也色风填也tttXKKK-S.-1-Tr.fifUCf-R虬胃眼■觊十寺立蛔■■!!史企■日尊对・日・町匀1M©邮时黑通腕姑Vh m尊rtf,Sc ♦■•由诉由正州旧it中啬■嚣4miltATdflftMFPtflKHGTf■■上*Nfli■UK.Q'iUaB.W-±KtkfeTW尊■£”》!kVH>t^A-KEtfAttU事IOjUEEFJI灶丁一中11*»艮熟快上，■航歌卜的M■泗崖」1大,l?J：CA4.Vie^±i，冲杰中宜野*・*ng4Lftfln ■心W*tr乍iftir.■M■直'■戴会我、的配点肺*史由17朋度・河用*21；-||鲫鞍・#■中黑raz.iBfHfi#R.«ursAL5DhHA JHfl.RRKH4IHii^wii.^ix^iisflnq-e.在斋*■主/t酎曲着下羿脸帽nr*.讷R1315*®J1-»INH!£^£EanH^.下一F的MV航■将■曲孰站*M厅弘用〃宅证>：_一 一WJ.il_£K~ffj~IT^Jt^"_iE_一 一WJ.il_£K~ffj~IT^Jt^"_iEgiiiSfli^lt.不■#・!国电甘怖中,哼*耳人苦峙n-N E*MS«*^M£±■UH阪住由・HKtl胃/片■单号■悦区心V 丁由■fqliM•■占上辂点.Q■蓍电13■tjftflttftfrlct.SUJfiWttT*11**/1*上暗1度■苦加twF胃，等』童通风盘式制动靠埼梅场有限元分折在■氏■式WLWHWLdrK4u»nken«^*・为■中川・也哼・aaistv■GBEA■中.日属骨宜堵"五眼目橘M.lt±*WltrM|riifiA+*.A El■HXitTVUWIEVIV **真虾t«iWK^±r土H碑制电0：牝■■.!?蛇■■#■；,*唏11畛・*四秀.叫尊百桐化的胃@18■度，忒■迁景灿皿度心啪叫尊勤岩G!埒.赤feLA^y：■腹■率尊扉胃菌田.虹林It.ttTM^3K4atH律4叫亶并■中VLlI-^EiKiS^JKV■H