多、高层钢结构设计

多、高层层钢结构构设计本章目录录4.1多、高层层钢结构构的特点点与结构构体系4.2多、高层层钢结构构的计算算特点4.3多层多跨跨框架设设计4.4组合楼盖盖设计4.5设计实例例（自学学）24.1多、高层层钢结构构的特点点与结构构体系4.1.1多、高层层钢结构构的特点点4.1.2多、高层层钢结构构的结构构体系本节目录录34.1.1多、高层层钢结构构的特点点高层建筑筑是一种种它的““高”“层”强烈地地影响其其规划、、设计、、建造和和使用的的建筑。。高度和层数是一幢建建筑是否否为高层层建筑的的两个主主要评判判指标。。《规范》：10层及10层以上的的居住建筑筑；高度超超过24m的公共建筑筑为高层建筑筑。国际上，，通常将将高度超超过100m或层数超超过30层的建筑物物称为超高层建建筑。何谓高层层建筑结结构？44.1.1多、高层层钢结构构的特点点高层建筑筑结构可可以简化化成为支支承在地地基上的的竖向悬臂臂构件。相对于多多层建筑筑以承受受竖向荷荷载为主主，在高高层建筑筑中，抵抵抗水平力成为设计计的主要要矛盾。。多层到高高层，是是一个水水平荷载载起作用用由小到到大的量变过程。量变的积积累给高高层建筑筑的受力力带来质的变化。。高层建筑筑结构有有何特点点？54.1.1多、高层层钢结构构的特点点随高度的增加，，内力和和变形呈呈非线性性增长。。从结构构的观点点看，凡凡是水平平荷载起起主要作作用的建建筑就可可认为进进入了高高层建筑筑结构的的范畴。。随层数的增加，，材料用用量呈非非线性增增长。设设法减少少为抵抗抗侧向力力所需增增加的材材料用量量是衡量量一个结结构设计计师能力力好坏的的主要标标准之一一。64.1.1多、高层层钢结构构的特点点高层建筑筑不仅是是人类财财富和技技术实力力的表现现，还代代表人类类的精神神追求和和创造愿愿望。人类的建建筑历史史就是一一部不断断追求新新的建筑筑高度的的历史。74.1.1多、高层层钢结构构的特点点应县木塔塔（1056年）比萨斜塔塔（1173年）埃菲尔铁铁塔（1889年）84.1.1多、高层层钢结构构的特点点1885年，芝加哥家家庭保险险公司大大楼（HomeInsuranceBuilding）在美国建建成，10层42米高，下下面6层采用““铸铁柱柱－熟铁铁梁”框框架，上上面4层采用钢钢框架，，这标志志着一种种区别于于传统砌砌筑结构构的新结结构体系系的诞生生，一般般被认为为是第一幢现现代高层层建筑。家庭保险险公司大大楼于1931年拆除，，但由此此开启的的现代高高层建筑筑的蓬勃勃发展却却一直延延续至今今。94.1.1多、高层层钢结构构的特点点芝加哥家家庭保险险公司大大楼104.1.1多、高层层钢结构构的特点点1931年，纽约约的帝国大厦厦（EmpireStateBuilding）建成，，纽约州州别名为为“帝国国州”，，故名。。大厦底底部面积积为130××60平方米，，向上逐逐渐收缩缩。85层以下为为普通使使用楼层层，85层以上缩缩小为一一个直径径10米、高61米的尖塔塔。塔本本身相当当于17层，因此此帝国大大厦号称称102层，塔顶顶距地面面381米。这是人人类历史史上第一一幢超越越埃菲尔尔铁塔的的现代高高层建筑筑，也是是世界上第第一座超超过100层的大楼楼。它保持世界界最高建建筑的记记录达41年之久，是高层层建筑发发展史上上的一个个里程碑。114.1.1多、高层层钢结构构的特点点帝国大厦厦124.1.1多、高层层钢结构构的特点点1968年，芝加加哥JohnHancock大厦建成成。100层332米高，立面面为上小小下大的的矩形截锥锥形，底面的的平面尺尺寸为79.9m×46.9m，顶面的的平面尺尺寸为48.6m×30.4m，底层最最大柱距距13.2m，立面上上的巨大大的X形支撑特别引人人注目，，用钢量量仅146kg/m2，相当于于40层钢框架架结构的的用钢量量。134.1.1多、高高层钢钢结构构的特特点14JohnHancock大厦4.1.1多、高高层钢钢结构构的特特点15JohnHancock大厦4.1.1多、高高层钢钢结构构的特特点1972年，纽约世世界贸贸易中中心（WorldTradeCenter）双塔塔建成成。该该工程程在规规模和和技术术上的的创新新是前前所未未有的的，如如首次次进行行了模模型风风洞试试验，，首次次采用用了压型钢钢板组组合楼楼板，首次次在楼楼梯井井道采采用了了轻质质防火火隔板板，首首次采采用黏弹性性阻尼尼器进行风风振效效应控控制等等，对对以后后高层层建筑筑的设设计和和建造造具有有重要要的参参考价价值。。161718双塔北楼高高417m，南楼高高415m，均为为110层，是是世界界上第第一次次高度度超过过400米的大大楼。。4.1.1多、高高层钢钢结构构的特特点19首次采采用钢框筒筒结构构，平面面尺寸寸为63.5m×63.5m，柱距距1.02m，设置置在平平面中中央的的47根钢柱柱仅承承受竖竖向荷荷载，，用钢钢量仅仅186kg/m2。20底部的的台柱式式转换换，新颖颖而独独特，，使它它看起起来更更像是是两棵棵秀丽丽挺拔拔的参参天大大树。。4.1.1多、高高层钢钢结构构的特特点4.1.1多、高高层钢钢结构构的特特点214.1.1多、高高层钢钢结构构的特特点222001年9月11日，世世界贸贸易中中心突突遭恐恐怖分分子毁毁灭性性袭击击，造造成两两座大大楼先先后竖竖向倒倒塌，，对全全世界界高层层建筑筑的发发展产产生了了很大大的影影响。。4.1.1多、高高层钢钢结构构的特特点232425264.1.1多、高高层钢钢结构构的特特点1974年，西尔斯斯大厦厦(SearsTower)在芝加加哥建建成，，110层442.5m，第一一次采采用束筒结结构，用钢钢量161kg/m2，1998年前一一直是是世界界最高高的建建筑。。274.1.1多、高高层钢钢结构构的特特点50层以下下为9个框筒筒组成成的束束筒，，51～66层是7个框筒筒，67～90层为5个框筒筒，91层以上上是2个框筒筒。在第29～31层、第第66层和第第90层。沿沿周边边各设设一道道水平平带状状桁架架，起起到增增加刚刚度的的作用用。Khan解释水水平带带状桁桁架的的作用用说：：“用用橡皮皮筋将将一把把铅笔笔箍起起来。。”28294.1.1多、高层钢钢结构的特特点西尔斯大厦厦30马来西亚吉吉隆坡双子子星石油大大厦PetronasTowers：1998年在马来西西亚首都吉吉隆坡建成成，88层，高452米，西萨.佩里事务所所的代表作作品，（1998年-2004）为世界第第一高楼。。4.1.1多、高层钢钢结构的特特点314.1.1多、高层钢钢结构的特特点哈利法塔BurjKhalifa：2004年9月21日开始动工工，2010年1月4日竣工启用用，它是21世纪的帝国国州大厦，，160层和828米的高度另另其它建筑筑望尘莫及及，它会被被谁超越，，现在不得得而知，但但它必定会会是21世纪最引人人注目的建建筑之一。。32334.1.1多、高层钢钢结构的特特点3435为了使迪拜拜塔保持世世界最高建建筑物的称称号，从700米的高度开开始，它设设计了一种种螺旋管钢钢结构体，，从建筑物物内部一直直延伸到顶顶端，这个个螺旋管可可以用液压压千斤顶提提升，作为为增加建筑筑物高度的的支柱。4.1.1多、高层钢钢结构的特特点上海金茂大大厦88层，421m；香港中环广广场78层，374m；香港中国银银行70层，369m；台湾高雄银银行85层，348m；深圳地王大大厦81层，325m；广州中天广广场80层，320m；深圳赛格广广场65层，300m；香港皇后大大道中心69层，292m；香港ChengKong中心64层，283m。4.1.1多、高层钢钢结构的特特点我国现代高高层建筑钢钢结构自80年代中期起起步，第一一幢高层建建筑钢结构构为43层、高165m的深圳发展中中心大厦（1990年）。此后后，较具代代表性有：：36台北101是位于台北北市信义区区的一栋摩摩天大楼，，楼高509.2m，总楼层共共地上101层、地下5层，于1999年动工、2004年12月31日完工启用用。曾于2004年12月31日至2010年1月4日间拥有““世界第一高高楼”的纪录。。4.1.1多、高层钢钢结构的特特点374.1.1多、高层钢钢结构的特特点3839金茂大厦的每边设置置2根钢筋混凝凝土巨柱，，巨柱的底底部截面尺尺寸为1.5m××4.88m，88层，主体结结构高372.1m，总高420.5m，在第24～26层、第5l～53层、第85～87层设置了3道钢伸臂桁桁架。4.1.1多、高层钢钢结构的特特点40RC核心筒+外伸桁架和和巨型（型型钢）柱(三重结构体体系)，101层，高492m，7度抗震设防防4.1.1多、高层钢钢结构的特特点4142“上海中心”我国第第一高楼，，其主体建建筑结构高高度为580米，塔冠最最高点632米。大楼于于2008年11月开工，建建成后最多多可容纳3万人同时办办公。4.1.1多、高层钢钢结构的特特点434.1.1多、高层钢钢结构的特特点444.1.1多、高层钢钢结构的特特点454.1.1多、高层钢钢结构的特特点606米的武汉绿绿地国际金金融城518米的东北第第一高楼——大连·绿地中心464.1.1多、高层钢钢结构的特特点646m平安国际金金融中心47510米北京第一一高楼“中中国尊”48天津117大厦苏州东方之之门4.1.1多、高层钢钢结构的特特点自重轻——采用钢结构构承重骨架架，比钢筋筋混凝土结结构减轻自自重1/3以上。抗震性能好好——钢材良好的的弹塑性性性能，可使使承重骨架架及节点等等在地震作作用下具有有良好的延延性。钢结结构自重轻轻也可显著著减少地震震作用，地地震作用可可减少40％左右。有效使用面面积高——与同类钢筋筋混凝土高高层结构相相比，可相相应增加建建筑使用面面积约4％。建造速度快快——与同类钢筋筋混凝土高高层结构相相比，一般般可缩短建建设周期1/4—1/3。防火性能差差——不加耐火防防护的钢结结构构件，，其平均耐耐火时限15min左右，明显显低于钢筋筋混凝土结结构。494.1.1多、高层钢钢结构的特特点（1）水平荷载成为决定因因素50高层建筑钢钢结构的设设计特点高层建筑结构用钢量随层数的变化风荷载作用用下的5跨钢框架各各分项用钢钢量随房屋屋层数而变变化的示意意图，从中中可见水平平荷载的影影响远远大大于竖向荷荷载的影响响，而且随随着房屋层层数的增加加而急剧增增加。4.1.1多、高层钢钢结构的特特点（2）结构侧移可能成为控控制指标51高层建筑钢钢结构的设设计特点结构顶点侧侧移△与结结构总高度度H的四次方成成正比。这这说明，随着房屋高高度的增加加，水平荷荷载下结构构的侧向变变形速率增增大。因此，与较较低房屋相相比，结构构侧移已上上升为高层层建筑结构构设计的关关键因素，，可能成为为结构设计计的控制指指标。4.1.1多、高层钢钢结构的特特点（3）轴向变形不容忽视52高层建筑钢钢结构的设设计特点框架中柱的的轴压应力力往往大于于边柱的轴轴压应力，，中柱的轴轴向压缩变变形大于边边柱的轴向向压缩变形形。当房屋屋很高时，，这种轴向向压缩差异异将会达到到较大的数数值，其后后果相当于于连续梁的的中间支座产产生沉陷，从而使连连续梁中间间支座处的的负弯矩值值减小，跨跨中正弯矩矩值和端支支座负弯矩矩值增大。。（4）减轻结构构自重具有有重要意义义高层建筑结结构设计要要求尽可能能采用轻质质、高强且且性能良好好的材料，，一方面减减小重力荷荷载，进一一步减小基基础压力和和造价；另另一方面因因结构所受受动力荷载载大小直接接与质量有有关，减小小质量有助助于减小结结构动力荷荷载。（a）结构倾覆（b）结构整体弯曲或剪切破坏（c）结构侧向变现过大4.1.2多、高层钢钢结构的结结构体系对于多高层层建筑，需需要承受的的荷载主要有：（（1）由建筑物物本身及其其内部人员员、设施引引起的重力；（2）由风或或地震引引起的侧力。在重力作用下，，结构的的水平构构件（楼楼板或梁梁）不发发生破坏坏；结构构整体不不发生失失稳。在侧向力作用下，，结构不不倾覆；；结构不不发生整整体弯曲曲或剪切切破坏；；结构侧侧向变形形不能过过大，以以致影响响建筑或或结构的的功能要要求。（a）水平构件破坏（b）结构整体失稳由结构的的功能要要求可知知，多高高层钢结结构的结结构体系系应区分分抗重力结结构体系系和抗侧力结结构体系系，多高层层建筑钢钢结构是是通过楼楼盖体系系抵抗重重力的。。多高层层建筑钢钢结构除除需承受受重力引引起的竖竖向荷载载外，更更重要的的是需要要承受由由风或地地震引起起的水平平荷载，，因此多高高层钢结结构建筑筑一般根根据其抗抗侧力体体系的特特点进行行结构体体系分类类。53结构类型6、7度（0.10g）7度（0.15g）8度9度（0.40g）（0.20g）（0.30g）框架11090907050框架-中心支撑220200180150120筒体（框筒，筒中筒，桁架筒，束筒）和巨型框架3002802602401804.1.2多、高层层钢结构构的结构构体系烈度6、789最大高宽比6.56.05.5钢结构民民用房屋屋的结构构类型和和最大高度度应符合表表4.1的规定，，平面和和竖面均均不规则则的钢结结构，适适用的最最大高度度应适当当降低。。房屋的的高宽比限限值不宜超过过表4.2的规定。。54钢结构房房屋适用用的最大大高度(m)钢结构民民用房屋屋适用的的最大高高宽比4.1.2多、高层层钢结构构的结构构体系框架-支撑结构框架-剪力墙结构筒体结构巨型框架结构框架结构框架-核心筒结构多、高层结构554.1.2多、高层层钢结构构的结构构体系纯框架结结构一般适用用于层数数不超过过30层的高层钢钢结构。。指沿房屋屋的纵向和横向均采用钢钢框架作作为主要要承重构件和抗侧力构件所构构成的结结构体系系。其钢钢框架是是由水平平杆件（（钢梁））和竖向向杆件（（钢柱））正交连连接形成成。56纯框架结结构57优点建筑平面面布置灵灵活，可用隔隔断分隔隔成小房房间，或或拆除隔隔断改成成大房间间。外墙用非承重重构件，，可使立面设计计灵活多多变。采用轻质隔墙和外外墙可大大大降低房屋屋自重。抗震性能能好：框架结结构各部部分刚度度比较均均匀，有有较大延延性，自振周期期较长，因而对对地震作作用不敏敏感。缺点框架结构构的抗侧刚度度小，侧向位位移大。。框架结构构的梁柱柱节点腹腹板一般般较薄，，节点域将将产生较较大剪切切变形，使框架架侧移进进一步增增大。水平荷载载作用下下，钢框框架因截截面尺寸寸较小，，侧移值值较大，，其上的的竖向荷荷载将产产生二阶效应应。效应严严重时，，还会危危及框架架的总体体稳定。。由于框架架侧向位位移大，，易引起非非结构构构件的破破坏。4.1.2多、高层层钢结构构的结构构体系纯框架结结构4.1.2多、高层层钢结构构的结构构体系58纯框架结结构4.1.2多、高层层钢结构构的结构构体系莱钢开发发的青岛岛即墨钢钢结构住住宅59纯框架结结构4.1.2多、高层层钢结构构的结构构体系框架-剪力墙结结构钢框架-剪力墙体体系在钢框架架的基础础上，沿沿结构的的纵、横横两个方方向或其其他主轴轴方向，，根据侧侧力的大大小，配配置一定定数量的的剪力墙墙。结构以剪剪力墙作作为抗侧侧力结构构，既具具有框架架结构平平面布置置灵活、、使用方方便的特特点，又又具有较较框架结结构大的的刚度，，可以用用于比框框架体系系更高的的房屋。。整个建筑筑的竖向荷载载全部由钢钢框架来来承担；；水平荷载载引起的水水平剪力力由钢框框架和墙墙板共同同承担，，并按两两类构件件的层间间抗推刚刚度（侧侧向刚度度）比例例分配（（一般情情况，水水平剪力力主要由由墙板来来承担））；水平平荷载引引起的倾倾覆力矩矩，由钢钢框架和和钢框架架-墙板所形形成的组组合体来来承担。。剪力墙分分为钢筋混凝凝土剪力力墙、钢筋混凝凝土带缝缝剪力墙墙和钢板剪力力墙等。604.1.2多、高层层钢结构构的结构构体系钢筋混凝凝土剪力力墙：抗侧移移刚度大大，但地地震时易易发生应应力集中中，导致致墙体产产生生斜向大大裂缝而而发生脆脆性破坏坏。614.1.2多、高层层钢结构构的结构构体系钢筋混凝凝土带缝缝剪力墙墙：在钢筋筋混凝土土墙体中中每隔一一定间距距设置竖缝，墙体成成为许多多并列的的壁柱，，在强震震时进入入塑性阶阶段，吸吸收大量量地震能能，但其其壁柱继继续保持持其承载载能力，，可防止止建筑物物倒塌。。为使墙板板承受水水平剪力力而不承承担竖向向荷载，，墙板四四周于钢钢框架梁梁、柱之之间应留留缝隙，，仅有数数处与钢钢框架梁梁、柱连连接。624.1.2多、高层钢结结构的结构体体系钢板剪力墙：以钢板做成成剪力墙结构构，钢板厚约约8~10mm，与钢框架组组合，起到刚刚性构件的作作用。在水平平刚度相同的的条件下，框框架-钢板剪力墙结结构的耗钢量量比纯框架结结构要省。634.1.2多、高层钢结结构的结构体体系644.1.2多、高层钢结结构的结构体体系从提供结构抗抗侧刚度、承承载力到耗能能654.1.2多、高层钢结结构的结构体体系框架-支撑结构在框架体系中中，沿结构的的纵、横两个个方向或其他他主轴方向，，根据侧力的的大小，布置置一定数量的的竖向支撑，，所形成的结结构体系称之之为框架-支撑体系，简称为框-撑体系。抗风及抗震设设防烈度为7度以下时，可可采用中心支撑；抗震设防烈烈度为8度及以上时，，宜采用偏心支撑。664.1.2多、高层钢结结构的结构体体系67地震区支撑一般沿同同一竖向柱距距内连续布置置。非地震区可交错布置。。框架与支撑系系统协同工作作，支撑起剪剪力墙的作用用，承担大部部分水平剪力。罕遇地震中中若支撑系统统破坏，还可可以通过内力力重分布，由由框架承担水水平力，形成成所谓两道抗震设防防。4.1.2多、高层钢结结构的结构体体系为协调框架和和支撑的水平平变形，可在在建筑的顶层层设置帽桁架，必要时还可可在中间某层层设置腰桁架。帽桁架和腰桁桁架使外围柱柱与核心抗剪剪结构共同工工作，可有效减小小结构的侧向向位移，刚度度也有很大提提高。684.1.2多、高层钢结结构的结构体体系69中心支撑是指斜杆与横梁及柱汇交于一点，或两根斜杆与横梁汇交于一点，也可与柱子汇交于一点，但汇交时均无偏心距。中心支撑框架具有良好的强度和刚度，但由于支撑斜杆反复受压屈曲后承载力急剧下降，使得结构的能量耗散性能较差。中心支撑偏心支撑改变斜杆与梁的屈服顺序，利用梁的先行屈服和耗能，来保护斜杆不发生屈曲或者屈曲在后，因而更适用于抗震结构。4.1.2多、高层钢结结构的结构体体系704.1.2多、高层钢结结构的结构体体系714.1.2多、高层钢结结构的结构体体系72734.1.2多、高层钢结结构的结构体体系744.1.2多、高层钢结结构的结构体体系4.1.2多、高层钢结结构的结构体体系75框架-核心筒结构4.1.2多、高层钢结结构的结构体体系钢框架-核心筒体系是是指由外侧钢框架与内部芯筒所组成的结构构体系。内部芯筒可以是钢筋混凝土芯芯筒或钢骨混凝土芯芯筒或钢结构支撑芯芯筒。核心筒体承承担全部或大大部分水平力力及扭转力。。钢框架与核心心筒之间通过过钢梁连接。钢梁与钢筋筋混凝土核心心筒常为铰接接；与钢骨混混凝土核心筒筒及钢结构支支撑核心筒一一般宜采用刚刚接，也可铰铰接；钢梁与与钢框架的连连接宜采用刚刚接，也可铰铰接。76框架-核心筒结构4.1.2多、高层钢结结构的结构体体系77筒体结构4.1.2多、高层钢结结构的结构体体系根据筒体的组组成、布置、、数量的不同同，可将筒体体结构分为筒中筒、框筒束等结构体系。。784.1.2多、高层钢结结构的结构体体系筒中筒结构体系是由分别别设置于内外外的两个以上筒体体通过有效的连连接组成一个个共同工作的的结构体系。。由于筒中筒结结构体系的内内外筒体共同同承受侧向力力，所以结构构的抗侧移刚度很很大，能承受很大大的侧向力。。794.1.2多、高层钢结结构的结构体体系束筒结构是由两个以上的框框筒并列组合在一一起形成的框筒束及其内部的承重框框架共同组成的结结构体系。具有更好的整整体性和更大大的整体侧向向刚度。每一一个框筒单元元的平面形状状，可以是三三角形、半圆圆形、矩形、、弧形及其他他形状。80(a)梯形平面框束筒；(b)梭形平面框束筒；(c)双矩形平面框束筒4.1.2多、高层钢结结构的结构体体系81内、外框筒通通过各层楼盖盖联系在一起起，共同承担担在风、地震震等水平荷载载作用下水平平剪力和倾覆覆力矩。内框筒与外框框筒配合使用用时，由于弯弯曲型构件与与剪弯型构件件侧向变形的的相互协调，，减小了结构构顶点和下半半部的层间侧侧移角。4.1.2多、高层钢结结构的结构体体系82可以利用房屋屋顶层以及每每隔若干层的的设备层或避避难层，沿内内框筒的纵横横向框架所在在平面，设置置内外筒联系系框架，使外外框筒的各柱柱在结构整体体弯曲中发挥挥更大作用，，从而进一步步提高整个结结构体系的抗抗倾覆能力。。筒体结构亦可可设置帽桁架架与腰桁架加加强筒体间的的连接，以增增强结构的整整体性。巨型框架体系系4.1.2多、高层钢结结构的结构体体系83巨型桁架结构构巨型柱-核心筒-伸臂桁架结构构体系4.1.2多、高层钢结结构的结构体体系84由三期北京国国贸大厦的结结构变化，可可以看到我国国高层建筑结结构体系的发发展。4.1.2多、高层钢结结构的结构体体系851989年建成的国贸贸一期为钢筒中筒结构。4.1.2多、高层钢结结构的结构体体系861999年建成的国贸贸二期(38层、160m高)的平面与一期期相同，外钢钢框筒的柱距距由3m扩大为9m，核心筒由全全钢改为钢骨骨混凝土，结结构体系变为为框架-核心筒结构。4.1.2多、高层钢结结构的结构体体系872009年建成的国贸贸三期中央大大厦，330m高，建成后为为北京最高的的建筑，采用用框架－核心筒筒－伸臂结构构。l-5层采用巨型支支撑框架，6～63层为钢梁-钢骨混凝土柱柱框架，64层以上采用钢钢框架；钢筋筋混凝土核心心筒的墙体内内，43层以下设置钢钢骨。第5～7层、第39～41层、第63～65层设置了钢伸伸臂桁架。4.1.3结构布置要点点88平面布置要点首选光滑曲线构成的凸平面形式。采用中心对称和双轴对称的平面形式。避免狭长形平面形式。抗震设防时，平面尺寸满足规范的要求。因地震侧移较大且较难控制，一般不设防震缝。一般不设温度缝，通过其他措施解决温度应力问题。对平面不规则结构，在计算和构造上要采取措施宜使各层抗侧力刚度中心和水平合力中心重合。各层刚度中心接近在一条垂线上。为获得较大横向刚度和减少风振效应，高宽比要满足限值要求。对竖向不规则结构，在计算和构造上要采取相应措施。竖向布置要点宜设置地下室提高抗倾覆能力。抗震设防时，基础埋深要一致。基础埋深不宜小于H/15，采用桩基时不宜小于H/20。地下室采用混凝土剪力墙或框架剪力墙结构，并设2~3层钢骨混凝土的过渡层以平缓抗推刚度。基础布置要点89平面不规则结结构①当任一层的偏偏心率大于0.15时；②平面有凹角角并且凹角伸伸出的长度为为该方向建筑筑总尺寸的25%；③楼面不连续续或刚度突变变，包括开洞洞面超过总面面积的50%；④抗侧力构件件既不平行也也不对称于平平面抗侧力的的形心主轴。。竖向不规则结构①楼层刚度小于其相邻上层刚度的70%，并且连续三层总的刚度降低大于50%。②相邻楼层质量之比超过1.5。③立面收进尺寸的比例大于1:0.75。④竖向抗侧力构件不连续。⑤任一楼层抗侧力构件总抗剪承载力小于相邻上层的80%。4.1.3结构布置要点点904.1.3结构布置要点点平面不规则：：扭转效应破破坏914.1.3结构布置要点点纵横向刚度不不均匀924.1.3结构布置要点点竖向不规则：：刚度突变934.1.3结构布置要点点竖向不规则：：软弱层4.2多、高层钢结结构的计算特特点4.2.1荷载4.2.2结构计算本节目录9495荷载标准值风荷载地震作用4.2.1荷载施工荷载永久荷载楼面(屋面)活荷载积灰荷载和雪荷载竖向荷载水平荷载4.2.1荷载风荷载作用在多高层层建筑任意高高度处的风荷载标准值值wk，应按下式计计算：wk—任意高高度处处的风风荷载载标准准值(kN/m2)；w0—高层建建筑基基本风风压(kN/m2)；μz—风压高高度变变化系系数；；μs—风荷载载体型型系数数；βz—顺风向向高度度处的的风振振系数数。以上参数的取值，可按照《建筑结构荷载规范》或《高层建筑钢结构技术规程》的有关规定取用。964.2.1荷载地震作作用979899地震作作用4.2.1荷载底部剪力法结构计算一般原则4.2.2结构计计算1.结构计计算的的一般般原则则100（1）楼板板平面面内无无限刚刚假定定（2）考虑虑楼板板与钢钢梁共共同工工作（3）结构构计算算简图图（4）梁柱柱的剪剪切变变形（5）竖向向连续续剪力力墙（7）框-撑中框框架承承受剪剪力对整体性较差、或楼面有大开孔、有较长外伸段或相邻层刚度有突变的楼面，当不能保证楼面的整体刚度时，宜采用楼板平面内的实际刚度，或对按刚性楼面假定计算所得结果进行调整。由于楼板与钢梁连接在一起，宜考虑楼板与钢梁的共同工作，梁的惯性矩可考虑楼板的共同作用而适当放大。当梁两侧有楼板时，取1.5Ⅰb；当梁仅一侧有楼板时，取1.2Ⅰb

，Ⅰb钢梁的惯性矩。平面模型空间协同模型空间模型（6）支撑撑的连连接（8）中心心支撑撑斜杆杆轴线线偏离离高层建筑钢结构梁柱构件的跨高比较小，因此，在计算结构的内力和位移时，除考虑梁、柱的弯曲变形和柱的轴向变形外，尚应计算梁、柱的剪切变形。钢框架-剪力墙体系中，现浇竖向连续钢筋混凝土剪力墙的计算按照钢筋混凝土结构设计，应计入墙的弯曲变形、剪切变形和轴向变形。柱间支撑两端应为刚性连接，但可按两端铰接连接计算。若采用偏心支撑，由于耗能梁段在大震时将首先屈服，计算时应取为单独单元。在钢框架-支撑结构中框架部分按计算得到的地震剪力应乘以调整系数，达到不小于结构底部总地震剪力的25%。中心支撑框架的斜杆轴线偏离梁柱轴线交点不超过支撑杆件的宽度时，仍可按中心支撑框架分析，但应计及由此产生的附加弯矩；4.2.2结构计计算2.内力与与位移移计算算高层建建筑钢钢结构构功能能复杂杂、体体型多多样、、受力力复杂杂且杆杆件数数量众众多。。因此此，在在进行行结构构静、、动力力分析析时，，一般般都应应借助助电子子计算算机来来完成成。若是在在初设阶阶段进进行截截面的的预估估，也可可参考考有关关资料料和手手册采采用一一些近似计计算方方法，如:分层法法；D值法；；空间协协同工工作分分析；；等效角角柱法法；等效截截面法法；展开平平面框框架法法等。。1014.2.2结构计计算2.内力与与位移移计算算（1）内力力计算算时不不考虑虑剪切切变形形；水水平位位移计计算时时考虑虑剪切切变形形高层建建筑钢钢结构构的梁梁、柱柱杆件件一般般采用用H形和箱箱形，，梁柱柱连接接节点点域的的剪切切变形形对内力的影响响较小小，计计算时时可以以不考考虑。。剪切变变形对对结构构水平位位移的影响响较大大，一一般可可达10％~20％。因因此，，分析析时应应计入入梁柱柱节点点域剪剪切变变形对对高层层建筑筑钢结结构侧侧移的的影响响。可可将梁柱柱节点点域当当作一一个单单独的的单元元进行行结构构分析析，也也可可按按下下列列规规定定作作近近似似计计算算：：①对于于箱箱形形截截面面柱柱框框架架，，可可将将梁梁柱柱节节点点域域当当作作刚刚域域，，刚刚域域的的尺尺寸寸取取节节点点域域尺尺寸寸的的一一半半。。②对对工工字字形形截截面面柱柱框框架架，，可可先先按按结结构构轴轴线线尺尺寸寸进进行行分分析析，，然然后后对对位位移移进进行行放放大大修修正正。。当采采用用近近似似方方法法进进行行高高层层钢钢结结构构的的内内力力与与位位移移分分析析时时，，应应注注意意:1024.2.2结构构计计算算2.内力力与与位位移移计计算算（2）高层层建建筑筑钢钢结结构构整整体体稳稳定定性性计计算算高层层建建筑筑钢钢结结构构的的P-ΔΔ效应应较较强强，，一一般般应应验验算算结结构构的的整整体体稳稳定定性性。。但但根根据据理理论论分分析析和和实实例例计计算算，，若若将将结结构构的的层间间位位移移、柱的的轴轴压压比比和长细细比比限制制在在一一定定范范围围内内，，就就能能控控制制二二阶阶效效应应对对结结构构极极限限承承载载能能力力的的影影响响。。《高层层民民用用建建筑筑钢钢结结构构技技术术规规程程》规定定，，当当同同时时符符合合下下列列条条件件时时，，可可不不验验算算结结构构的的整整体体稳稳定定。。①结构构各各楼楼层层柱柱的的长长细细比比和和平平均均轴轴压压比比满满足足：：②结构构按按一一阶阶线线性性弹弹性性计计算算所所得得的的各各楼楼层层层层间间相相对对位位移移值值满满足足：：1034.2.2结构构计计算算2.内力力与与位位移移计计算算结构构计计算算内内容容为为：：静力力计计算算：用用矩矩阵阵位位移移法法/有限限元元法法；；稳定定计计算算：满满足足一一定定条条件件后后不不必必计计算算；；动力力计计算算：底底部部剪剪力力法法、、振振型型分分解解反反应应谱谱法法、、时时程程分分析析法法。。1044.2.2结构构计计算算3.承载载力力验验算算钢结结构构构构件件的的承承载载力力应应满满足足下下列列公公式式要要求求：：非抗震设计时：第一阶段抗震设计时：105进行构件的截面设计时，通常分别对每种荷载组合工况进行验算，取其中最不利的情况作为构件的设计内力。1.00.900.900.900.850.80节点焊缝节点螺栓节点支撑柱梁构件名称结构构件承载力抗震调整系数地震震作作用用分分项项系系数数4.2.2结构构计计算算4.位移移限限制制（1）风荷荷载载作作用用下下的的侧侧移移要要求求顶点点质质心心位位置置的的侧侧移移不不宜宜超超过过建建筑筑高高度度的的1／500；质心心层层间间侧侧移移不不宜宜超超过过楼楼层层高高度度的的l／400；任一一层层结结构构平平面面的的端端部部构构件件最最大大侧侧移移不不得得超超过过质质心心侧侧移移的的1.2倍。1064.2.2结构构计计算算4.位移移限限制制（2）第一一阶阶段段抗抗震震侧侧移移的的要要求求采用用和和抗抗震震承承载载力力验验算算相相同同的的标标准准组组合合。。高层层建建筑筑钢钢结结构构的的第第一一阶阶段段抗抗震震设设计计，，其其层层间间侧侧移移标标准准值值不不得得超超过过结结构构层层高高的的1／250。结构构平平面面端端部部构构件件最最大大侧侧移移不不得得超超过过质质心心侧侧移移的的1.3倍。。1074.2.2结构构计计算算4.位移移限限制制（3）罕遇遇地地震震作作用用下下的的侧侧移移要要求求采用用竖竖向向荷荷载载（（为为重重力力荷荷载载代代表表值值））和和地地震震作作用用同同时时作作用用的的计计算算模模型型一一起起计计算算。。第二二阶阶段段抗抗震震设设计计，，其其结结构构层层间间侧侧移移不不得得超超过过层层高高的的1／50。结构构层层间间侧移移延延性性比比(层间间最最大大允允许许位位移移与与弹弹性性位位移移之之比比））不不得得大大于于下下表表的的规规定定。。结构类别层间侧移延性比钢框架3.5偏心支撑框架3.0中心支撑框架2.5有混凝土剪力墙的钢框架2.01084.3多层层多多跨跨框框架架设设计计4.3.1构件件设设计计4.3.2连接接节节点点的的设设计计本节节目目录录109多层层多多跨跨框框架架的的组组成成1104.3多层层多多跨跨框框架架设设计计框架梁框架柱中心支撑4.3.1构件件设设计计4.3.1构件件设设计计1.框架架梁梁设设计计钢框框架架梁梁一一般般采采用用工字字形形截截面面或窄翼翼缘缘H型钢钢截面面111（a）实腹式构件截面形式（b）工字形截面钢与混凝土组合梁

（c）钢与压型钢板混凝土组合梁4.3.1构件件设设计计1.框架架梁梁设设计计钢框框架架梁梁应应满满足足强度度、整体体稳稳定定和局部部稳稳定定性要要求求。。（1）梁的的强强度度框架架梁梁在在罕罕遇遇地地震震下下允允许许出出现现塑性性铰铰，在在多遇遇地地震震下应保证证不破坏坏和不允允许截面面应力的的塑性发发展。1124.3.1构件设计计1.框架梁设设计113（2）梁的整体体稳定框架梁的的整体稳稳定性通通常通过过梁上的的刚性铺板板或支撑体体系加以以保证。。当梁符合合梁一章章规定的的受压翼翼缘自由由长度与与其宽度度之比的的限值时时，可不计算整整体稳定定性。但7度以上设设防的高高层钢结结构，对对罕遇地震震下可能出出现塑性铰的部位，，如梁端端、集中中荷载作作用点，，应有侧侧向支撑撑点。由由于地震震力方向向变化，，塑性铰铰弯矩的的方向也也变化，，故应在在梁上下下翼缘均均设支撑撑。4.3.1构件设计计1.框架梁设设计（3）梁的局部部稳定框架梁翼翼缘和腹腹板的局局部稳定定在一般般情况下下应符合合梁一章章的规定定。但处于地地震设防防烈度≥≥7度地区的的高层建建筑，对对抗侧力力框架的的梁中可可能出现现塑性铰的区段，，其组成成板件的的宽厚比比应符合合《钢结构设设计规范范》中塑性设设计时的的规定限限值。114框架梁板件宽厚比限值3630箱形梁翼缘在两腹板之间的部分b0/t85-120N/Af72-100N/Af工字形梁和箱形梁腹板h0/tw119工字形梁和箱形梁翼缘悬伸部分b/t6度和非抗震设防7度及7度以上板件4.3.1构件设计计2.框架柱设设计框架柱截截面可以以采用H形、箱形、十字形及圆形等。115（a）实腹式截面（b）异形组合柱截面

（c）矩形或圆形钢管（混凝土）4.3.1构件设计计2.框架柱设设计（1）对抗震设防防的框架柱柱，为了了实现强柱弱梁梁的设计概概念，使使塑性铰铰出现在在梁端而而不是柱柱端，在在框架的的任一节点处，宜满满足下式式的要求求：116框架柱一般般为双向压弯构构件。——分别为计算平面内交汇于节点的柱和梁的截面塑性模量；——分别为柱和梁钢材的屈服强度；——按多遇地震作用组合得出的柱轴力；——框架柱的截面面积；——6度Ⅳ类场地和7度时可取1.0；8度1.05；9度1.15。式中——柱钢材的抗压强度设计值；——柱的承载力抗震调整系数。4.3.1构件设计2.框架柱设计计（2）轴压比验算算？117（6）柱的长细比比验算（3）强度验算（4）柱的整体稳稳定验算3337箱形柱壁板4343工字形柱腹板1011工字形柱翼缘悬伸部分8度或9度7度板件（5）柱的局部稳稳定：按≥7度抗震设防防的框架柱柱，其板件件的宽厚比比限值应较较非抗震设设计时更严严，即必须须满足下表表的要求。。3.中心支撑构构件4.3.1构件设计竖向垂直支支撑：沿高层建建筑高度方方向布置的的垂直支撑撑，其工作作状态类似似于一竖向桁架系系统。结构体系中中的柱即为为桁架的弦杆，斜腹杆则需专门设设置。竖向支撑可可沿建筑的的纵向或横横向单向布布置，也可可双向布置置。支撑布布置的数量量及位置应应尽量与结结构的刚心心和重心相相一致。1183.中心支撑构构件4.3.1构件设计垂直支撑中中的支撑斜斜杆与框架架柱的夹角角应在45°左右。当支支撑斜杆的的轴线通过过框架梁与与柱中线的的交点时为为中心支撑，当支撑斜斜杆的轴线线设计为偏偏离梁与柱柱轴线的交交点时为偏心支撑。在高烈度度地震区，，宜采用偏偏心支撑。。119aaaaaa中心支撑构构件可用单斜杆、十字交叉斜斜杆、人字形或V形斜杆体系系。当采用只能能受拉的单单斜杆体系系时，应同同时设置不不同倾斜方方向的两组组，且每层层中不同方方向斜杆的的截面积在在水平方向向的投影面面积相差不不应超过10％。支撑斜杆宜宜采用双轴对称截截面。3.中心支撑构构件4.3.1构件设计人字形支撑撑的受压斜斜杆若受压压屈曲，将将导致框架架横梁产生生较大变形形。按中心心支撑计算算简图计算算斜杆内力时，设计斜斜杆的地震震力应乘以以增大系数数，单斜杆支撑撑和交叉支支撑乘1.3，人字支撑和和V形支撑乘1.5，以提高斜撑的的承载力。在多遇地震震作用效应应组合下，，支撑斜杆杆的抗压验验算按下式式进行：1203.中心支撑构构件4.3.1构件设计刚度:地震作用下下支撑体系系的滞回性性能，主要要取决于其其受压行为为。支撑长长细比较大大者，滞回回圈较小，，吸收能量量的能力也也较弱。因因而对抗震震设防建筑筑中支撑杆杆件的长细细比，限制制应更严，，并满足下下列要求：：1216、7度设防8度设防9度设防多层多跨框框架的组成成1224.3多层多跨框框架设计梁与柱连接柱与柱连接梁与梁的连接4.3.2连接节点的的设计1234.3.2连接节点的的设计1.节点设计的的一般要求求多、高层建建筑钢结构构的节点设设计应满足足传力可靠、构造简单、具有抗震延延性及施工方便的要求。当按非抗震设计计时，结构主主要受风荷荷载控制，，节点连接接处于弹性性受力状态态，故按弹弹性受力阶阶段设计。。当按抗震设计时，在多遇地震作用下，节节点连接处处于弹性受受力状态，，按弹性受受力阶段设设计；但在在罕遇地震作用下结构构可能进入入弹塑性阶阶段，按照照大震不倒倒的原则，，要求节点点连接的极极限承载力力要高于构构件本身的的承载力。。1244.3.2连接节点的的设计（1）梁与柱的的连接125先用螺栓安装定位，然后翼缘施焊，操作方便，应用比较普遍。栓焊混合连接全部高强度螺栓连接，施工便捷，符合工业化生产模式。但接头尺寸较大，钢板用量稍多，费用较高。强震时，接头可能产生滑移。全栓连接传力充分，不会滑移。良好的焊接构造与焊接质量，可以为结构提供足够的延性。缺点是焊接部位常留有一定的残余应力。全焊连接126柱两侧梁高高不等时的的水平加劲劲肋（a）不等高梁的水平加劲肋设置；（b）矮梁加腋；（c）斜加劲肋4.3.2连接节点的的设计（1）梁与柱的的连接1271281291304.3.2连接节点的的设计（1）梁与柱的的连接1314.3.2连接节点的的设计（1）梁与柱的的连接1324.3.2连接节点的的设计（1）梁与柱的的连接1334.3.2连接节点的的设计（1）梁与柱的的连接4.3.2连接节点的的设计（1）梁与柱的的连接134改进梁-柱刚性连接接抗震性能能的构造措施削弱型：通过在距梁端一定距离处，对梁上、下翼缘进行切削切口或钻孔或开缝等措施，以形成薄弱截面，达到强震时梁的塑性铰外移的目的梁端加强型：通过在梁端加焊楔形盖板或者加焊竖向肋板或者加焊梁腋或者加焊侧板或者局部加宽或加厚梁端翼缘等措施，以加强节点，达到强震时梁的塑性铰外移的目的。在梁端部加加腋，使使塑性铰外外移;4.3.2连接节点的的设计135（1）梁与柱的的连接1364.3.2连接节点的的设计（1）梁与柱的的连接半刚接节点点1374.3.2连接节点的的设计（1）梁与柱的的连接铰接节点由连接角钢或连接板通过高强度螺栓仅与梁腹板的连接。138钢框架宜选选用H形或箱形截面柱。常常用的有对齐坡口焊焊接以及高强度螺栓栓与焊缝的的混合连接接。4.3.2连接节点的的设计(2)柱与柱连接接13945o铣平t0t140十字形柱与与箱形柱相相连处，在在两种截面面的过渡段段中，十字字形柱的腹腹板应伸入入箱形柱内内，其伸入入长度应不不小于钢柱柱截面高度度加200mm。4.3.2连接节点的的设计141(2)柱与柱连接接抗震设防时时，为防止止框架横梁梁的侧向屈屈曲，在节节点塑性区区段应设置置侧向支承构构件。由于梁上翼翼缘和楼板板连在一起起，所以只只需在互相相垂直的主主梁下翼缘缘设置侧向向隅撑，此此时隅撑可可起到支承承两根横梁梁的作用。。框架横梁下下翼缘在距距柱轴线1/10～1/8梁跨处设置置侧向隅撑。其设计轴轴压力应根根据梁下翼翼缘的受压压承载力按按下式计算算：4.3.2连接节点的的设计142(3)梁与梁连接接4.3.2连接节点的的设计2.节点计算143抗剪强度工字形截面面柱和箱形形截面柱的的节点域的的稳定性应按下列公公式验算：：抗震：非抗震：钢结构构件件连接应按按无震组合合和地震组组合内力进进行弹性设设计，并应应进行大震震时极限承承载力验算算。4.3.2连接节点的的设计2.节点计算（3）连接弹塑塑性设计1444.4组合楼盖设设计145在高层钢结结构中，楼楼(屋)盖的工程量量占有很大大的比重，，其对结构构的工作性性能、造价价及施工速速度等都有有着重要的的影响。在确定楼盖盖结构方案案时，应考考虑以下要要求；①保证楼楼盖有足够够的平面整体刚刚度；②减轻结构的自重及减小结构层的高度；③有利于于现场安装方便及快速速施工；④较好的的防火、隔音性能，并便便于管线的的敷设。高层建筑钢钢结构的常常用楼面做做法有：压型钢板组组合楼板、预制楼板和普通现浇楼楼板等。目前最常用用的做法是是在钢梁上上铺设压型钢钢板，再浇注整体钢钢筋混凝土土板，即形成组合楼板。此时的楼楼面梁亦相相应形成钢与混凝土土组合梁。1464.4组合楼盖设设计4.4组合楼盖设设计147通过剪力连接件件将压型钢板板与混凝土土进行组合合，形成一一种共同受受力、协调调变形的组组合板称为为组合板。组合楼板中中的压型钢板除在施工工阶段作为为模板用外，在使使用阶段还还兼做组合合板中的受力钢筋或部分受力钢钢筋。这种组合楼楼板结构体体系能够充充分利用混混凝土所具具有的优越越抗压性能能和充分发发挥钢材所所具有的优优越抗拉性性能外，还还具有自重重轻、塑性性和抗震性性能好、经经济效果显显著和施工工简便等突突出有点。。优点4.4组合楼盖设设计148在设计中未未涉及两种种不同材料料的组合效效应，仅根根据它们承承受的外荷荷载的条件件，参照钢钢结构和混混凝土结构构设计规范范，分别进进行设计，，这种组合合板称为非组合楼板板。压型钢板作为模板压型钢板作为主要承载构件考虑压型钢板与混凝土组合效应压型钢板与与混凝土在在使用阶段段形成整体体。设计时时，按组合合楼板进行行设计压型型钢板与混混凝土之间间的组合效效应，是通通过叠合面面之间采用用适当的连连接形成的的。1.压型钢板的的形式1494.4组合楼盖设设计在使用阶段，压型钢板板不作为混混凝土板的的受拉钢筋筋，属于非非受力钢板板，因此按按无压型钢钢板的混凝凝土板计算算其承载力力。在施工阶段，压型钢板板作为浇筑筑混凝土的的模板,即不卸的永永久模板。。在施工阶阶段要由压压型钢板承承担未结硬硬混凝土的的板的重量量和施工荷荷载。压型钢板与与混凝土之之间的叠合合面可以放放松要求，，不要求采采用带有特特殊要求的的压型钢板板；非组合楼板组合楼板在使用阶段压型钢板作为为混凝土板的的受拉钢筋；；在施工阶段作为现浇混凝凝土时的模板板。采用能传递压压型钢板与混混凝土叠合面面上纵向剪力力的压型钢板板，压型钢板板采用圆柱头头焊钉将压型型钢板与钢梁梁焊接固定，，能够保证传传递剪力和施施工人员的安安全。1.压型钢板的形形式150闭合式压型钢板，依靠楔形混凝土块体为叠合面提供必要的抗剪能力。在无压痕压型钢板上口钢板上翼缘加焊横向受力钢筋。压型钢板形式带压痕、冲孔或加劲肋的压型钢板，靠压痕、冲孔或加劲肋为叠合面提供必要的抗剪能力。4.4组合楼盖设计计1.压型钢板的形形式依靠设置于端部的锚固件传递151(a)板肋垂直于主主梁(b)板肋平行于主主梁4.4组合楼盖设计计1.压型钢板的形形式(1)沿正截面弯曲曲破坏（构造和计算算保证）①少筋破坏：：当组合板的的含钢量过小，板的破坏是是因压型钢板板及钢筋全截截面屈服并发发生撕裂，属属于脆性破坏。②超筋破坏：：当组合板的的含钢量过大，板的破坏是是因受压区混混凝土被压碎碎，此时压型型钢板尚未屈屈服。由于混混凝土被突然然压碎，也是是属于脆性破坏。③适筋破坏：：当组合板含钢量适当时，受拉钢板板及钢筋首先先屈服，板的的变形裂缝迅迅速发展，受受压区不断减减小，最后因因受压区混凝凝土被压碎而而破坏。因破破坏前产生了了很大的裂缝缝变形，因此此有明显的破破坏预兆，属属于延性破坏。组合板板的弯曲破坏坏应应设计为为这种适筋破破坏。4.4组合楼盖设计计2.组合板的极限限状态152（2）界面纵向水平平剪切破坏（计算保证））当混凝土与压压型钢板界面的抗剪强强度不足时，界面产生生过大滑移，，失去组合作作用，使混凝凝土与压型钢钢板被各个击击破而崩溃。。（3）沿斜截面剪切切破坏（计算保证））当组合板的厚跨比很大时，可能在支支座最大剪力力处沿斜截面面剪切破坏。。（4）冲剪破坏（计算保证））当组合板比较较薄，在局部面积积上作用有较较大集中荷载载时，可能发发生组合板局局部冲剪破坏坏。（5）局部竖向分离离（构造保证））当竖向粘结力不不足时，可能在掀掀起力作用下下使混凝土与与压型钢板发发生局部竖向向分离，丧失失组合作用。。在组合板与与支承梁的连连接处配置足足够量的带头头栓钉，能有有效防止混凝凝土与压型钢钢板因掀起力力发生竖向分分离。4.4组合楼盖设计计2.组合板的破坏坏形式153（6）支座处过大滑滑移（构造保证））在组合板端部部,混凝土与压型型钢板发生过过大滑移，因因此组合板在在端部与支承承梁连接处，，如果剪力连连接件抗剪强强度不足以抵抵抗较大的剪剪切滑移时，，也将因局部部破坏而使组组合板丧失承承载能力。因因此必须设置置端部锚固件件。（7）压型钢板的局局部屈曲（构造保证））处于受压区的的压型钢板、、例如连续板板的中间支座座处，以及虽虽然压型钢板板处于受拉区区，但是当含含钢量过大，，受压区高度度较高，以致致压型钢板上上翼缘及部分分腹板可能处处于受压区，，此时尚应防防止压型钢板板的局部屈曲曲失稳引起组组合板丧失承承载能力。4.4组合楼盖设计计2.组合板的破坏坏形式1544.4组合楼盖设计计3.组合板的计算算155组合板的计算算按施工阶段和使用阶段分别计算:施工阶段应验算在施工工荷载作用下下，作为浇筑筑混凝土模板板的压型钢板板的强度与变变形。使用阶段,混凝土已经经结硬，根据据压型钢板与与混凝土共同同工作