复杂工况下极软流塑地层盾构施工技术

汇报人：鲍镇杭时间：2017年10月25日复杂工况下下极软流塑塑地层盾构构施工技术中国中铁隧隧道局集团团杭州公司司目录页CONTENTSPAGE工程概况施工中遇到到的难点问问题复杂工况下下极软流塑塑地层盾构施施工体会与认识识1234延时符工程概况选题背景工程概况延时符工程地质复杂工况选题背景选题背景杭州地铁盾盾构在极软软流塑地层层（标贯值值小于5、液性指数数大于1）复杂工况况下施工，，极易出现现盾构上浮浮、管片姿姿态偏离设计轴线，从而而导致管片片破损及渗漏、水平收敛敛超限、盾盾尾变形、、沉降过大大、邻近施施工对已完完盾构隧道道影响较大大等诸多问问题。本次交流通过对庆~建区间极软流流塑地层在在复杂工况下盾构施工工的研究，总结结出盾构施工工经验，为为今后类似似地层在复复杂工况盾构施施工提供参考和借鉴鉴。延时符本标段（SG2-13标）为杭州地铁2号线西北段段先行标（13-19标）。选题背景延时符同区域同地质邻近标段盾盾构施工：在2号线西北段段13-19标中17标、18标也出现较为严重的的盾构上浮浮问题，造成管片片破损、渗渗漏，钢环环加固处理理。其中管片破损最最严重的为2号线17标沈塘桥站~下宁桥站盾构构区间，该区间均长986米，所采用盾构构机型号与与我项目相相同，区间间最小转弯弯半径为300m，最大纵坡坡23.412‰，盾构穿越越土层主要要为：④2淤泥质粉质质粘土夹粉粉土、⑥1淤泥质粘土土夹粉土。。经了解，，该区间上行线隧道环破损损率高达69.4%，下行线环环破损率为71.2%。以下为各标标段隧道问问题典型照照片：典型上部错错台连续破损、、渗漏收敛超限、、纵缝工程概况项目简介本项目2号线13标为两站三区间，其中庆~建区间下穿庆春东路、凯旋路、沪杭铁路、贴沙河、环城东路及凤起路，最后抵达建国路站。沿线两侧分布有居民，以多层建筑物、高层建筑为主，同时叠加潮鸣地块通车前同步施工，该区间为杭州地铁2号线西北段最为复杂且掘进难度最大的区间。区间设计区间双线均长为1316m，区间平面线路先以350m、305m进行，再以315反向曲线掘进；纵断面现以21‰、8.5‰下坡，再以4‰及26‰上坡接收。本区间间距最小为11m，区间埋深最大约20.4m，最小约10.9m。隧道设计区间隧道设计均为双线圆形隧道，工程管片设计内径为5.5m，外径为6.2m，宽度为1.2m，分为6块错缝拼装。管片采用C50防水钢筋混凝土，抗渗等级P10。1234工程地质区间隧道洞身穿越的地层主要为：③6粉砂夹砂质粉土、⑥2淤泥质粉质粘土、⑦1粉质粘土。本场地属冲海相沉积平原区，其中⑥2层淤泥质粉质粘土，工程性质较差。延时符项

目构

造说

明管片内径φ5500mm

管片厚度350mm

管片宽度1200mm

管片分块六块一个小封顶块、两个邻接块、三个标准块管片拼装方式错缝拼装

封顶块插入方式径向插入结合纵向插入式先搭接700mm径向推上，再纵向插入管片连接弯螺栓连接环向：12个M30螺栓；纵向：16个M30螺栓榫槽设置环、纵缝设凸凹榫

工程地质延时符庆~建区间隧道道处于软土土地层，盾构掘进所处主主要地层为为③6砂质粉土、、⑥2淤泥质粉质质粘土、⑦⑦1粉质粘土地层。地层名称含水量（%）孔隙比塑性指数液性指数静止侧压力系数压缩模量（MPa）摩擦角标准贯入试验（击/30cm）渗透系数垂直水平③6粉砂夹砂质粉土25.70.741

0.3711.3630.5172.0E-031.5E-03⑥2淤泥质粉质粘土39.61.15715.61.160.602.8102.66.0E-077.0E-07⑦1粉质粘土290.80914.20.540.515.76168.94.0E-075.0E-07地层编号地层名称地层描述③6粉砂夹砂质粉土灰黄色，绿灰色，很湿，稍密~中密，含有机质，氧化铁质及云母屑。局部夹砂质粉土薄层。主要分布于冲海相沉积区。⑥2淤泥质粉质粘土灰~深灰色，流塑，含有机质，局部夹贝壳碎屑，高灵敏度。⑦1粉质粘土栗黄色，层面有时呈暗绿色，饱和，可塑，含氧化铁质，夹极薄层粉土。局部为粘土。该摇振反应无，切面较光滑，干强度高，韧性中等。层具干缩裂隙，为裂隙粘性土层。沿线局部分布。其中⑥2层淤泥粉质质粘土土层标贯值值为1.8~4.1（平均2.6），属高含水量（39.6％），高压缩性，，低强度，，低渗透性性的饱和极软流流塑土层，具有较高的的灵敏度和和触变特性复杂工况延时符平曲线占比比穿越地层占占比大坡度占比比综上，庆~建区间整个个区间环境境都较为复复杂，其中88％区段处于于小半径圆圆曲线及缓缓和曲线上上，89％区段需穿穿越⑥2层淤泥质极软流塑地层，54％区段处于于大坡度或或大坡度变变坡阶段，，同时地表表沿线基本本均为重要要建（构））筑物、河河流，工况及其复杂。延时符施工中遇到的难点问题盾构施工上上浮问题延时符庆~建区间隧道道处于软土土地层，盾构掘进所处主主要地层为为③6砂质粉土、、⑥2淤泥质粉质质粘土、⑦⑦1粉质粘土地层。环号100-170171-192193-214215-246247-298299-325326-353354-372373-430对应盾构坡度-21‰～-47‰-47‰～-24‰-24‰～-20‰-20‰～-49‰-49‰～-30‰-30‰～-57‰-57‰～-30‰-30‰～-43‰-43‰～+1‰设计-21‰-21‰-21‰-21‰变坡-8.5‰-8.5‰-8.5‰-8.5‰上行出现了四次变幅较大上浮浮，即“100环-170环”、“215环-246环”、“299环-325环”和“354环-372环”四个区区段。盾构所需实实际推进纵纵坡与设计计坡度对比比表停机状态下下上行线部部分盾构上上浮数据统统计折线图图300环0mm400mm800mm1200mm拼装后总变化量切高（mm）-39-33-28-24-1821尾高（mm）939810511211623管片破损、、渗漏延时符从现场碎裂裂的情况来来看，主要要集中在管管片内弧面面的后部，，特别是隧隧道上半部部与后一环环封顶块相相接部位（（L1或L2），部分分碎裂出出现在隧隧道腰部部（B2）纵缝之之间。上浮使得盾构构机掘进进姿态与与管片姿姿态不相相吻合，在盾构构机推进进过程中中，造成盾构构机推进进油缸千千斤顶与与管片横横断面不不垂直接接触，产产生径向向分力，同时，，由于盾盾尾间隙隙偏小，，盾构机机盾尾对对管片产产生挤压压，导致管片片出现开裂、渗渗漏。管片破损损统计如如下：区间上行行线1-400环中有55％环有破破损现象象，管片片破损率率约为19％；区间上下下线400-1095环有14％环有破破损现象象，管片片破损率率约为5％；区间下行行线1-400环中有7％环有破破损现象象，管片片破损率率约为3％。主要破损损部位延时符盾尾变形：极软流塑塑地层施工过程程中盾构机大坡度急急转弯施工时，盾构下部间隙隙较小，长期受力力较大，同时由由于小松松盾构机机盾尾由由上下两部部分焊接接而成，盾尾存在形变变情况。在前期经过过大坡度度、小半半径工况况下“上上浮”之之后我部测得区区间上行行线盾尾尾横竖差差为3.1cm，下行线线盾尾横横竖差为为1.3cm；待完成成盾构接接收后，，我部又又安排专专人进行行盾尾整整体圆度度测量，，上行线线盾尾横横竖差达达到4.2cm，下行线线盾尾横横竖差达达到3.8cm。上行线增增加了1.1cm、下行线线增加了了2.5cm。上浮引引起盾尾尾变形，，盾尾的的变形又又进一步步恶化了了管片拼拼装、姿姿态控制制。盾尾形变变首次测量量3.1cm贯通测量量4.2cm施工期水水平收敛敛情况延时符庆建区间间盾构施工期在配套拖车车脱出管管片后开开始测取取管片水水平收敛敛初值，，前50环每5环布置1个监测断断面，50环以后每每10环布置1个监测断断面，从水平收敛敛监测数数据统计计如下：：庆建区间上、下行线水平收敛合计范围1-619环监测收敛值（共测67*2个断面）831-1092环监测收敛值(共测21*2个断面）除潮鸣地块外合计620-830环监测收敛值（共测22*2断面）合计占总测取环数比值序号水平收敛数值范围（mm）数量（环）占总测取环数比值数量（环）占总测取环数比值数量（环）占总测取环数比值1-37.2mm≤ΔL＜0mm75.22%24.76%9715.91%167.27%20mm≤ΔL≤37.2mm10376.87%3173.81%1343784.09%17177.73%337.2mm＜ΔL≤40mm42.99%614.29%1000.00%104.55%440mm＜ΔL＜50mm75.22%37.14%1000.00%104.55%550mm≤ΔL＜55mm32.24%00.00%300.00%31.36%655mm≤ΔL＜60mm42.99%00.00%400.00%41.82%760mm≤ΔL＜70mm21.49%00.00%200.00%20.91%870mm≤ΔL＜80mm21.49%00.00%200.00%20.91%980mm≤ΔL＜90mm21.49%00.00%200.00%20.91%合计ΔL≥37.2mm2417.9%921.4%3300.00%3315%在施工期间间，庆~建区间上行线水水平收敛敛大于6‰的约为26.36％，下行行线水平平收敛大大于6‰的约为5.55％，双线大于于6‰合计约占总环环数的15％。此外上行线非潮鸣地块水平平收敛≥60mm的有6个断面，且均集集中于小小里程段段（共计54环因收敛敛过大采采用钢环加固固）。下行线隧道非非潮鸣地地块段及双线潮潮鸣地块段均无水平收敛敛≥60mm的断面。。根据监测测数据统统计开始至停测水平平收敛变变形基本本在-2mm~6mm，总体数据基本本无影响响。地表楼房产生生不均匀沉降降延时符东园22幢位于杭州下城城区凤起路北北侧，为地上七层框架架结构体系，总高度22.5m，基础、柱、现现浇梁板以及及混凝土墙的的混凝土强度度等级为C25。东园22幢东南角与地地铁上行线隧隧道净间距为为4.4m（距下行线15.4m），东园22幢西南角与地地铁上行线隧隧道净间距为3.5m（距下行线14.5m）。地铁上行行线隧道在东东园22幢房屋前埋深深为13.06～14.18m。穿越段处于极极软流塑地层层，姿态波动动大，调整难难。监测至2016年4月21日沉降值（上上、下行线均均穿越后）：：最大：-62.38mm（JGC94非墙体测点））、-48.56mm（JGC93墙体测点），，最小-2.83mm（JGC99）。监测至2016年5月10日沉降值（隧隧道贯通后））：最大：-71.8mm（JGC94非墙体测点））、-58.87mm（JGC93墙体测点），，最小-4.16mm（JGC99）。监测至2016年9月22日沉降值：最最大：-79.59mm（JGC94非墙体测点））、-68.3mm（JGC93墙体测点），，最小-8.22mm（JGC99）。监测至2016年11月6日沉降值：最最大：-79.82mm（JGC94非墙体测点））、-69.04mm（JGC93墙体测点），，最小-7.98mm（JGC99）。从监测数据来来看，呈现施施工期间沉降降速率较大，，后期沉降速速率减少，但但持续影响时时间长的特点点。物业地块基坑坑加固重叠施施工对已完隧隧道影响严重重延时符潮鸣地块基坑坑范围处于2号线庆建区间间隧道650环～790环正上方。2号线庆建区间以315m、304m小半穿越该地块，纵坡4‰，顶埋深约19.2～20.9m，上、下行线线净间距4.9m～5.3m。根据其加固方方案其围护结结构与隧道交交叉处（以及及盾构隧道两两侧约5～10m范围）采用重重力式（多排排三轴水泥搅搅拌桩φ850@600）内插2排型钢结合一一道钢筋混凝凝土支护。门字形加固方式隧道两侧三轴搅拌拌桩长约27.2m（比隧道底部部深约1m），平面距离隧道道外边2.5m。潮鸣地块施工工对已完隧道道影响延时符通过比对，施工前后通过过与非潮鸣地块区域隧道道对比，潮鸣地块正下方施工区域引起较多纵向裂缝、渗渗漏问题。除渗渗漏漏、、裂裂缝缝外外，潮潮鸣鸣地地块块施施工工的的大大量量扰扰动动，，因因破破坏坏周周边边原原状状土土层层，，先先后后产产生生不不均均匀匀地地应应力力，，致致使使我我部部区区间间隧隧道道产生生了了极极大大的的水水平平收收敛敛变变化化。在隧隧道道出出现现较较大大变变形形时时，，分分别别于于2016年10月1日、、10月29日、、11月19日、、2017年4月8日进进行行了了四次次管管片片水水平平收收敛敛各各方方联联测测，从从各各方方联联测测数数据据综综合合对对比比，，随随着着时时间间增增加加水水平平收收敛敛变变形形大大大大增加加。根据据隧隧道道施工工期期测测得得数数据据，在潮潮鸣鸣地地块块范范围围内内隧隧道道水水平平收收敛敛未未有有≥≥60mm的断断面面，，但但由由于于地地块块加加固固施施工工开开始始至2017年4月8日期间间，水平平收收敛敛≥≥60mm的由0环持续续增加加到了了202环。。可看出出由由于于潮潮鸣鸣地地块块施施工工，，对对我我部部已已完完隧隧道道造造成成了了严严重重影影响响。。序号水平收敛数值范围（mm）10月4数量（环）占总测取环数比值10月29数量（环）占总测取环数比值11月19数量（环）占总测取环数比值4月8日数量（环）占总测取环数比值140mm~50mm9734.64%11831.89%13030.81%7317.30%250mm~55mm5519.64%6317.03%6715.88%5713.51%355mm~60mm2910.36%4311.62%5513.03%5412.80%460mm~70mm207.14%3810.27%6816.11%12429.38%570mm~80mm31.07%236.22%225.21%5813.74%680mm~90mm163.79%790mm~100mm40.95%合计ΔL≥60mm238.21%6116.49%9021.33%20247.87%施工工过过程程中中相相关关专专家家会会诊诊情情况况延时时符符首次次““会会诊诊””：：2015年6月30日庆庆建建区区间间上上行行线线盾盾构构““上上浮浮””处处理理专专家家会二次次““会会诊诊””：：2015年10月13日区区间间盾盾构构““上上浮浮””专专家家会会三次次““会会诊诊””：：2015年11月18日区区间间盾盾构构““上上浮浮””、、管管片片破破损损专专家家会会四次次““会会诊诊””：：2016年4月12日西西北北段段四四个个区区间间隧隧道道管管片片修修补补及及加加固固专专题题会会盾构构““上上浮浮””区区域域隧隧道道洞洞身身穿穿越越的的地地层层由由之之前前单一一的③③6粉砂砂夹夹砂砂质质粉粉土土变变为为由由③③6粉砂砂夹夹砂砂质质粉粉土土和和⑥⑥2淤泥泥质质粉粉质质粘土土复合合地层层，其其中中⑥⑥2淤泥泥质质粉粉质质粘粘土土所所占占比比例例逐逐步步增增加加。。在上上行行线线掘掘进进过过程程中中，，第第二二次盾盾构构上浮浮区区域域是是在在290环~320环左左右右，，此此段段隧隧道道埋埋深深约约16m，穿穿越越土层层全断断面面为淤泥泥质质粉粉质质粘粘土土。。针对对上上行行线线出出现现了四四次次较较为为变变幅幅较较大大上上浮浮，，本本次次专专家家会会综综合合施施工工组织织、设备备选型型、、设计计及地质质条件件等等多多方方面面分分析析、、探讨讨。市地铁铁集集团团总总工工张张金金荣荣主主持持地地铁铁2号线线西西北北段段庆~庆左左线、、庆~建站站右线线。。沈~下左左右右线、、下~学左左线区区间间隧隧道道管管片片修修补补及破破损损收收敛敛加加固固研研究究会会，，其中中沈沈~下~学区区间间需需进进行行全全断断面面扫扫描描。延时符复杂工况况下盾构隧道道施工大坡度、、小半径径下穿笕杭杭铁路下穿贴沙沙河极软流塑塑地层管片钢环环加固房屋纠倾倾延时符姿态控制制设备使用用大坡度、、极限小小半径状状态急转转弯线型型掘进做好管片型号号调整：：区间最小小半径304m，稍有偏偏差易引引起错台台、破损损问题。。杭州地区区管片为为49.6mm的楔形量量，而半半径304m的圆曲左左右超前前量为24.4mm，即平曲曲线一直直线环一一转弯环环结合才才能勉强强满足要要求。在在遇到变变坡阶段段则必须须做好转转弯环管管片点位位选择来来满足平平、纵姿姿态和间间隙要求,与设计进进行动态态调整,满足满足足姿态符符合线路路要求。。进入曲线线段时提提前调整整盾构机机姿态，向圆心侧预预偏移20~30mm，采用小小推力、、低扭矩矩、慢速速掘进，，减小对对管片、、地层扰扰动盾体转弯弯主要采采用左右右两区的的主推千千斤顶推推力差调调节，但但是当推推力差无无法满足足小半径径转弯时时，便要要开启盾盾尾铰接接连接和和超挖刀刀的应用用，使盾盾构在掘掘进时能能灵活的的进行姿姿态调整整，顺利利通过小小半径转转弯。合理控制制左右分分区推力力差，同同时开启启铰接顺顺应平曲曲线姿态态，必要要时开启启单侧超超挖刀配配合掘进进复杂工况况下极软软流塑地地层盾构构施工管片选型型注浆措施施严控同步注浆浆，减小小地表沉沉降；向向圆曲线线外侧二二次注浆浆，平衡衡推力，，减少向向外偏移移。同时时也起起稳固固管片片、减减小地地层损损失的的作用用延时符符盾构穿越既既有铁铁路施施工盾构穿穿越处处上方方既有有线路路为笕笕杭线线，复复线，，线间间距为为4m，出入入段线的的盾构构与铁铁路方方向平平行中中心水水平间间距为为约14.5m（垂直直线中中心间间距约约12m）。隧隧道顶顶覆土土深约约为15.7-15.8m(地面标标高6.38m)；穿越铁路段段影响响范围围为214～274环。穿越前前①、施工参参数优优化（（试验验段））：将盾构构机到到达铁铁路下下方之之前的的50m～30m作为试试验段段，实行试验段段下穿穿前20m的模拟拟试验验总结结最佳佳参数数；②、建立联联合办办公机制：建立共共享平平台，，多方方监测测数据据共享享，为为盾构构参数数调整整提供供依据（施工监监测、、第三三方监监测及及铁路路监测测）。复杂工工况下下极软软流塑塑地层层盾构构施工工延时符符盾构穿越既既有铁铁路施施工下穿阶阶段总体思思路：：建立立均速速、正正常掘掘进的的理念念。①、土土压力力：施工过过程中中应根根据掘掘进速速度、、出土土量、、地面面监测测结果果以及及铁路路线的的监测测结果果适时时调整整土仓仓压力力，避避免加加固土土体因因挤压压以及及土体体超挖挖失稳稳造成成地面面隆起起和过过大沉沉降，，保证证铁路路线道道床基基础稳定。。根据共享监监测适适时调调整土土压力力，避避免土土压剧剧烈波波动，，单环环变量量控制制在0.2bar以内。。②、掘掘进速速度和和姿态态纠偏偏：以不超超过20mm/min匀速掘掘进，，减少少非工工序性性停顿顿，尤尤其是是305曲线上上需避避免过过大过过急纠纠偏，，提前前预判判充分分利用用转弯弯环和和贴超超缓和和纠偏偏，以减小对对既有有铁路路的影影响。。③、出出土量量及碴碴土改改良：根据地地面沉沉降监监测数数据调调整出出土量量，严控出出碴量量，用用泡沫沫剂改改良土土体提提高出出土稳稳定性性，减减少波波动。④、同步注浆浆：为确保管片片壁后充填填密室，且且能够短时时间内具有有相应的强强度，采用可硬性4点注浆，真真正做到不不注浆不施工，保证同步步。水泥（kg）粉煤灰（kg）膨润土（kg）砂（kg）水（kg）稠度9043072.57805329～11⑤、管片拼装装：在盾构管片片拼装时，，千斤顶的的回缩会引引起盾构机机的微量后后退，管片拼装减少同同时回缩千千斤顶个数数，并把拼拼装力调到到最大，减减少因后退退引起土压压波动。⑥、地下水控控制：因铁铁路临近贴贴沙河，地地下水量丰丰富。铁路两侧压注双双液浆止水水环箍，防防止贴沙河河、地下水水等影响。。复杂工况下下极软流塑塑地层盾构构施工延时符盾构下穿贴贴沙河施工下穿段贴沙沙河河道宽宽约98m，该河道为为城市内河河，为主要要的二级水水源保护区区（备用水水源）。河河堤采用砖砖砌片石结结构。庆建建区间上下下行线均需需下穿贴沙沙河主河段段，上下行线隧隧道自庆菱菱路站始发发后将分别别于R=305、310的半径下穿穿贴沙河，，在西岸与与河堤形成成约85m的重叠下穿穿段。复杂工况下下极软流塑塑地层盾构构施工①、因河底无法法监测，故故提前做好好注浆量控控制尤其是是穿越河堤堤段实时调调整注浆量量；根据前期情况在下穿贴沙沙河期间同同步注浆量量不小于5m³/环，在穿越越河堤段根根据监测数数据注浆量量调整为6.5～7m³/环。二次注注浆的跟进进位置控制制在当前环环后4环以外，一一是防止损损坏盾尾刷刷，二是防防止窜浆。。②、为预防防螺旋机发发生喷水现现象，在盾盾构过河期期间，降低出碴口口开口率，，并在出土土口设置两两道闸门，以仅能满足出出土要求为为控制目标，以有效阻止止喷涌的发发生。③、在盾构机推推进至河堤堤前后阶段段，推进至河堤堤前后阶段段，及时调调整土压力力，匀速掘掘进，同时时严控刀盘盘转速及转转向，避免免过大扰动动及盾构回回转角过大大。④、加强管管片螺栓复复紧，每3环掘进完成成对脱出盾盾尾的10环以内的管管片进行全全面复紧。延时符0102“上浮”原原因分析：盾构穿越越区域为含含水量较高高的极软流流塑土层时时，这种地地层由于流流塑性很大大，在极端端情况下该该土层会像像液体一样样为土层中中穿越而过过的盾构机机提供很大大浮力，该该浮力大小小为F。当浮力大于于盾构机自自身重力，，且由于盾盾构机周围围为流塑性性极大的土土体，无法法提供抗力力而导致盾盾构机上浮浮。当然实实际中并不不会出现这这种情况，，然而含水率高的的极软流塑塑性地层地地基抗力小小，盾构机机掘进时所所受的浮力力大于盾构构机自重与与上部抗力力的总和，，致使出现现盾构机上上浮的现象象。尤其是复杂杂工况下由于盾构掘进过过程中需要高频调整姿态，致使使掘进过程程中蛇形过过大，出现现超挖，更为盾构机和管管片上浮提提供了空间。措施：明确盾构构机上浮主主要原因为为其受到一一个较大的向上上的“浮力力”，故需通过措措施让盾构构机受到一一个向下的的分力来抑抑制浮力，，从而减小小盾构上浮浮量。现对复杂环环境下软土土地层小半半径盾构掘掘进技术措措施作如下下叙述：F=γ*V＞GF：盾构机所所受浮力γ：所在土层层饱和重度度V：盾构机主主机体积G：盾构机主主机自重极软流塑地层综合施施工复杂工况下下极软流塑塑地层盾构构施工技术术延时符增重上超控制根据实时工工况，必要要时旋转转转弯环加大大管片上超超量，易为为盾构提供供向下分力力，加大盾盾构向下趋势。同时为避避免因上超超过大而导导致反力过过大引起负负面效果，，可在上部部千斤顶加加塞钢楔块块来作为““上部虚拟超前量量”，满足推推力要求的的同时确保保下部有足足够间隙避避免因间隙隙过小使管管片破损及及盾构上浮浮。掘进前措施施即提供向下分力即提供一个个向下分力力。因盾构构机主机整整体质量偏偏轻，易出出现较大““上浮趋势势”，姿态态控制难度度大，宜在在中盾区域域增加20~30T铁块配重，，提高一个个额外的向向下分力，，并使盾构构机重心前前移来减缓缓上浮。贴超控制为减少管片片碎裂情况况，贴超采用石石棉板增加加缓冲、改改善受力，，调整间隙隙及环面平平整度缩小小管片横竖竖差。同时通过贴贴超，保证证盾尾间隙隙，尤其是是下部盾尾尾间隙，减减少底部制约类似经验上行线吸取取前段推进进经验，下下行线吸取取上行线同同里程段经经验，预判判相应地层层上浮量，，提前以低低姿态、大大坡度掘进进，避免因因压坡不及及时造成超超限、破损损。设计沟通设计沟通:若出现难以以控制情况况，加强与与设计沟通通，在满足足调线调坡坡的前提下下适当放宽宽平面、高高程指标来来避免强行行纠偏引起起的问题，减少因超超限造成的的大幅度纠纠偏和管片片开裂。复杂工况下下极软流塑塑地层盾构构施工极软流塑地层综合施施工延时符推力分配减小推力在纠偏过程程中，尤其其是上浮量量波动阶段段，盾构姿态调调整困难，伴随随蛇形推进进致推力过大、速度度缓慢情况况，故应以以2cm/min匀速推进，，并在中盾压注注膨润土，，减小摩阻阻，减小推推力，提高高纠偏质量。掘进时措施施加大上部推推力、减小小下部推力力来产生向向下分力但但仍要合理理控制油压压差，避免免压差过大大因受力不不均出现错错台、渗漏漏等问题。。在控制上浮浮的措施中中，控制推推力差是手手段，在上上浮趋势控控制住以后后，推力差差的减小对对管片质量量的保证是是必要条件件。同步注浆优化同步注注浆浆液配配合比，适适当增加砂和水水泥用量，保证稠度。。且只开上部两个个注浆口均匀注浆，尤其是在小半径适当增增加注浆量量，尽快稳住成型管片。姿态控制土压力在发现“上上浮”趋势势后，在地表可控控的情况下下，适当降降低土压，，降低推力力，便于压压坡，减小小姿态调整整过程引起起管片破损损、错台等等情况。提前以低于于设计30mm推进，增加加上浮余量量、高度重重视姿态变变化，时刻刻关注上浮浮趋势，“早纠、勤勤纠、勤复复测”，保保证下部间间隙的前提提下尽快达达到平衡所所需坡度，，最短时间内内控制上浮浮掘进控制单环分两次次推进，每每半环进行行姿态、间间隙、超前前量测量，，指导后半半环推进复杂工况下下极软流塑塑地层盾构构施工极软流塑地层综合施施工延时符二次注浆管片拼装加强管片拼拼装质量控控制，拼装完成初初次拧紧，，推进1m再次复紧，，采用风炮炮扳手确保保力度，使使其整体受受力防止脱脱出盾尾后后自身偏移移出现错动动、造成破破坏。掘进后措施施为保证管片片在纠偏过过程中不产产生上浮，，采用跟踪二二次注浆，，盾尾后8~10环施作环箍箍，保证后后部管片稳稳定，为盾盾构下降提提供保证。管片复紧每一环掘进进应推进足足够的长度度，这样有有利于管片片拼装，且且不会因为为预留F块空间不够够，造成邻邻接管片破破损。管片片拼装过程程中，尤为为严格控制制第一块管管片的位置置，它决定定了本环其其他管片的的位置及拼拼缝的宽窄窄。在“上上浮”区段段，推进足够长度度，加大管片片拼装空间，，且第一块落落底块宜低于于相邻块平整整拼装，防止止出现喇叭口口。复杂工况下极极软流塑地层层盾构施工极软流塑地层综合施工工延时符管片钢环加固固非潮鸣地块段段钢环宽度为为800mm环向分为10块，NO1、NO2、NO3长度为2000mm，NO4—NO10（共7块）长度为1610mm，纵向分为宽宽400mm的两块组成。。潮鸣地块段钢钢环环向分为为6块，长度为4220mm的2块，长度为3000mm的2块，长度为1415mm的2块；半环钢环环分为3块，长度4220mm的1块，长度为3000mm的2块。主要加固原则则如下：裂缝宽度大于于0.3mm；管片有贯通裂裂缝；管片错台大于于20mm；水平收敛大于于60mm；（非潮鸣地地块54环，潮鸣地块块202环）对一个封顶块块和一个邻接接块连