江苏大剧院钢结构吊装支撑架施工方案

--443.3.3支撑反力计算结果吊装中，临时支撑底部反力计算结果如下图所示。最大支撑反力为58.8吨。支撑反力计算结果吊装工况验算典型分块吊装计算选取悬挑端重量较大的分块及长度较长的平面桁架作为计算对象，复核其在吊装过程中的应力及变形情况，计算结果如下：吊装示意图由以下计算结果可知：在吊装过程中，悬挑端分块最大变形为9.0mm,吊点处变形为6.6mm，则吊装分块绝对变形为2.4mm，最大杆件应力为12.6N/mm2v310N/mm2，满足!吊装分块变形（mm）R£・M-]2dSR£・M-]2dSrwiMIH:ZK4B■罰Nfnmrna：EH吊装分块杆件应力（N/mm2）吊装示意图由计算结果可知：在吊装过程中，桁架最大变形为4.1mm，吊点处变形为3.8mm,则吊装分块绝对变形为0.3mm,最大杆件应力为6.0N/mm2<310N/mm2,满足！吊装分块变形（mm）BEAM5rHES5CDEid_CDLWa<!HJliLDM?.（fl■U-^INjnnAS1lYiid^cG«nXT朋H|*1*吊装分块杆件应力（N/mm2）卸载前、后屋盖计算卸载前屋盖计算结果如下：卸载前屋盖X向变形（mm）I-D：im.AcnvimT<ESidLCB2E.n^n?MAX:I-D：im.AcnvimT<ESidLCB2E.n^n?MAX:M2MWI了0JT-ttl.€1^?¥llEl*lYiid&tG«nH励#1Kr0d55卸载前屋盖Y向变形（mm）rrild*;P05T-Pft.OZE5K4i.CBSsLCESiS5Dmn:7^3mmXrUflSS2：0.™卸载前屋盖Z向变形（mm）卸载前屋盖杆件组合应力（N/mm2）rrild^sSTEELDE5I3N035□120.29Cl33CdD.I3Q10a07QQ3at»>=D5：iMM:7±ft-■gjm㈣Z：D.™卸载前屋盖杆件组合应力比卸载后屋盖计算结果如下：nld45n

PQEl-PftOCE^S€ft105.1CBS:U.CB2Mmm::54€£±ff：mmW?卸载后屋盖X向变形（mm）卸载后屋盖Y向变形（mm）卸载后屋盖Z向变形（mm）NJL■::-I+I.HP11Jtft-Nfmnx2CB5:HI■r-fr*1ZlDJOf卸载后屋盖杆件组合应力（N/mm2）卸载后屋盖杆件组合应力比由计算可知：屋盖在卸载前后竖向最大变形为93.6mm,其挠跨比为93.6/66465=l/710vl/400,杆件最大应力为269.7N/mm2<295N/mm2，应力比为0.84<1，最大应力出现在幕墙底端，实际最大应力出现在幕墙支座处，杆件应力较小，满足！

第四章大小门厅支撑方案4.1支撑整体布置图图一图如上图所示，为满足本工程剧场大小门厅的拼装要求，需在门厅下面6m层混凝土屋顶面布置满堂脚手架，具体如上图所示网格区域。具体布置见附图。4.2脚手架计算4.2.1计算说明及荷载取值施工过程中，拼装部分构件重量及施工荷载由满堂脚手架承担。这里主要对外环桁架部分的脚手架进行验算，荷载分布在4m宽度范围内。在计算过程中不考虑应力的重新分布。拼装部分的重力荷载约为2.5kN/米2。验算脚手架承载力时，取施工均布活荷载标准值为3kN/米2。满堂脚手架钢管为①48X3,材质为Q235A,横距X纵距X步距为lOOOmmX1000mmX1500mm。计算脚手架自重时，直接用脚手杆的重量乘上1.5的系数，以考虑斜杆以及扣件重。单位面积上每米高度脚手杆的重量为1.5X3.33X(1+1+1.5)/(1X1X1.5)=11.7kg=0.115kN。脚手架高度14米，对地面荷载约为1.6kN/米2。4.2.2计算结果屋面荷载屋顶承受的均布荷载主要来自拼装构件和脚手架的自重、构造措施的重量以及施工荷载。此荷载计算中构件自重乘以系数1.2以考虑施工荷载并增加1kN/米2的脚手架平台重量。计算结果见表3。表3承载力验算计算结果构件自重等效荷载(kN/米2)脚手架自重等效荷载(kN/米2)脚手架立杆段轴向力设计值(kN)屋顶承担均布荷载(kN/米2)①②((①+②+1)X1.2+2X1.4)X1X1①X1.2+1.0+②25.6满堂支架承载力验算脚手架承载力进行验算时，立杆段轴向力设计值的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.3.2-1进行，具体计算过程及结果见表3。满堂脚手架单杆承受最大荷载为8.92kN。因满堂脚手架使用时间较长且安装高度较大，因此在验算立杆承载承载力时需要考虑风荷载的影响，按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.3.1条公式

—+—W<f验算。申AW式中，脚手管壁厚按2.7mm取值进行计算：A=3.84cm2,i=1.60cm,W=4.12cm3；p—轴心受压构件的稳定系数，根据长细比九按附录C取值，X=lo,l=gh；i0k—计算长度附加系数，其值取1.155；卩一考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，按表5.3.3采用；h—立杆步距；查表5.3.3知卩=2.0，l=kph=1.155X2.0X1.5=3.465m，0则九=lo=346.5/1.60=216.7，查附表C得p=0.155；iN=8.92kN；TOC\o"1-5"\h\zM为风荷载设计值产生的立杆段弯矩，M=0.85x1.4M=°出%!严；WWWK10①=0.7pp①；kzs0l—立杆纵距，取为1maP—风压高度变化系数，按《建筑结构荷载规范》表7.2.1采用，地面粗糙度Az类，高度取20米，p=1.63；z①一基本风压为0.5kN/m2；0p—脚手架风载体型系数，按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表s4.2.2采用，因脚手架为敞开式，按p查《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)stw表7.3.1第32项p=如，p为桁架型构件的体型系数，圆管杆件按第36(b)stwss项采用，为桁架的挡风系数；项采用，为桁架的挡风系数；A为桁架杆件和节点挡风的净投影面积，A为桁架的轮廓面积，取十个横距范n围内计算得0=0.13查得p=1.2，则p=如=1.2X0.13=0.156；sstws①=0.7pp①=0.7X1.63X0.156X0.5=0.09kN/m2；kzs0NM89200.85x1.4x0.09x10-3x1000x15002贝U——+—W=+—申AW0.155x38410x4.12x103=155.7N/mm2<215N/mm2，满足！4.3脚手架搭设要求脚手架的具体搭设要求同第二章。

第五章立面框筒柱脚手架方案5.1脚手架整体布置图AlBlB2A333A4AGAlBlB2A333A4AG立面框筒柱脚手架平面布置图由于此处脚手架竖向只受自重和施工荷载而没有来自构件的外力，所以我们采用满堂脚手架钢管为①48X3,材质为Q235A，横距X纵距X步距为lOOOmmX1000mmX1400mm。个别步距可根据高度调整，具体布置见附图。5.2脚手架搭设要求具体的搭设要求参照第二章所述。

第六章幕墙桁架脚手架要求及附图.1幕墙桁架示意图幕墙桁架与混凝土墙面几乎平行且距离比较近，如下图所示；幕墙桁架与混凝土墙面几乎平行且距离比较近，如下图所示；幕墙桁架幕墙桁架我们的幕墙桁架在吊装过程中采用如下图所示的定位支撑：

我们的幕墙桁架在吊装过程中采用如下图所示的定位支撑：iisai«-i1IIIHIIIIIHFII*"■■>v>:iisai«-i1IIIHIIIIIHFII*"■■>v>:由于幕墙桁架与混凝土墙面之间的距离很小，所以希望土建方在搭设该区域脚手架时尽量把宽度控制在750mm以内，对于