楼施工升降机安拆预案

57/57****22#楼升降机安拆专项施工方案编制单位：****编制时刻：2015年5月目录一、工程概况 1二、升降机概况 1三、施工预备 2四、升降机基础施工 2五、施工升降机的安装和拆除 3六、升降机附着 6七、运行前的预备工作与检查 6八、工作中的安全操作规程 7九、班后工作 7十、施工升降机使用治理规则 7十一、楼层安全防护门的设置及使用安全措施 8十二、应急预案： 8一、工程概况序号项目内容1工程名称2工程地址3建设单位4设计单位5勘查单位6监理单位7质量监督单位8施工单位9合同性质施工总承包10合同工期天11质量目标达到要求合格标准依照工程平面位置、长度、宽度、高度及施工现场材料堆放情况，为满足主体施工和装饰时期施工人员和材料的垂直运输要求，在22#楼南侧安装一台山东大汉建设机械有限公司生产的SC200/200施工升降机。二、升降机概况名称施工升降机生产厂家山东大汉型号SC200/200运行速度33m/min额定载重量1000Kg额定功率（KW）2×3×11吊笼尺寸（内空）3×1.3×2.4m最大起升高度150m额定乘员15人工作电流70A标准节尺寸650×650×1508mm标准节质量140kg附墙间距9m总自重16t三、施工预备1、施工升机进场后，由生产厂家出示产品合格证，提供使用讲明书。依照施工升降机安装安全技术验收单中的技术要求，逐项检查预备工作。2、安装操作人员应持证上岗，同意技术、安全等各项交底，制定施工升降机安全操作规程。3、工作环境：1）供电总位必须符合供电要求；2）电梯安装部位基础部分5米范围内不得有电、气焊和阻碍吊笼运行的其他障碍（物）作业；3）由吊笼进入建筑物的各层平台、通道应达到2吨以上的承载力，并有牢固的防护栏和防护门；4）严禁利用导轨架、附着部分和楼层平台通道牵拉、悬挂脚手架、施工管道、绳、缆、标语、旗帜和其他与升降机无关的物品；5）夜间作业要有足够的照明，每层平台应设标志灯；6）通往楼层的各防护门要做到笼走门关，每层要有楼层号的明显标志。4、对升降机在现场进行准确确定位。5、SC200/200升降机基础制作，基础混凝土强度等级C35，待强度达到70%以后进行升降机安装。6、升降机专用电箱，为了满足升降机正常工作，必须配用专用电箱，每台升降机配备一台分箱和两台开关箱，分箱额定电流为165A,开关箱额定电流为100A。7、单独埋设一组地线，与固定支脚边缘焊接，接地电阻小于4欧姆。地线做法如下：用3根φ33长1.5-1.8米钢管制作成1.2米等边三角形垂直打到地下，用50×5的镀锌扁钢将三根钢管焊接连在一起，然后将扁钢焊接在升降机底架上。四、升降机基础施工1、依照施工升降机各部件的自重、动荷载、冲切力以各荷载的系数，原讲明书设计基础尺寸为6000×4000×350，配置钢筋为ф8@200双向钢筋网片，混凝土采纳C35。依照本工程实际情况，升降机基础直接落在北侧回填土上，回填土施工过程中分层夯实，达到设计承载力要求。2、依照附图对升降机基础在现场进行定位。3、升降机基础为混凝土板，基础高度为350mm，基础尺寸4000mm×6000mm。混凝土板为钢筋砼，基础底座及预埋螺栓和混凝土浇筑一起浇筑。在混凝土强度达到70%以上时，经验收合格后方能安装升降机。4、绑扎升降机基础钢筋，此工序做好过程操纵，施工记录，质量验收。5、基础混凝土模板安装应牢固，接缝平坦、紧密，浇注C35的砼应振捣密实。6、对升降机基础进行养护，留置试块并做好砼强度报告。五、施工升降机的安装和拆除(一)施工升降机的安装1、底盘、护栏的安装a、首先将底盘安装到位，并用标准节底节对接管口的水平度，并拧紧地脚螺栓。b、将侧围栏与底盘相连接，依次连接好后围栏、边围栏，然后装好电源柜门框，同时安围栏螺栓。c、用塔吊装外笼门（注意因吊点不正确导致外笼门变形），与塔吊指挥协调好注意事项。d、固定所有外笼螺栓，安装好外笼对重滑道，调整整套外笼水平。e、把电缆滑车分左、右安装于底盘上，并安装好第一条工字形滑车导轨。f、用塔吊加装2个标准节并拧紧标准节螺栓。g、安装好外笼门支撑并调整好适合吊放吊笼尺寸。h、安装好缓冲弹簧底座，并加入缓冲弹簧。2、吊笼的安装a、预备好塔吊，4人以上配合，注意吊笼吊点平衡锁扣锁好，适合吊装环境，指挥塔吊平缓起吊。b、吊塔平缓摆至外笼上部（离基础面约5米高度）平缓下放并缓慢套入标准节内。吊笼套入标准节时注意吊笼下放过程中各方位位置，使其安全平稳放在缓冲弹簧内。如此方法把另一吊笼套入标准节内，同时安装固定好笼顶安全围栏。c、松开传动电机制动装置螺栓并检查是否有效，安装好电机防雨板。d、在地上连接标准节4节，用吊机吊装与主机上标准节对节。3、试车a、检查理顺连接线路，并按线号固定好连接螺栓（现在注意线号与线色）。b、检查工地进入此设备电源是否正常，用电安全装置是否合理、完善、安全。c、在确定符合通电试用条件下打开电源，试用各爱护装置是否灵敏有效，同时确定进电源是否错相（依照错恩爱护器显视），如有错相现场先断开进电源总电源，并派专人看守，把进电源动力线对换一相序。d、检查吊笼顶部是否有悬挂物，零部件是否放置平稳，不得露出安全栏外，吊笼启动前再次全面检查，确保升降机运行通道无障碍，消除所有不安全隐患。e、吊笼启动试运行必须在笼顶操作。f、运行前，首先保证接地装置与升降机金属结构联通，接地电阻≤4Ω。4、导轨架的安装a、施工升降机塔机能够吊装，先在地面将标准节每6节连为一体，然后用塔机吊至连接点对接安装。b、在逐节安装过程中，必须注意导轨架的垂直度操纵在千分之一范围内，同时能够通过附墙斜撑组合调节并固定。c、安装标准节必须注意：拧紧所有标准节螺栓；安装时绝对不同意超过额定安装载重量；严禁夜间作业。5、附墙架的安装a、依照此工地建筑物情况，按中心距与建筑物连接尺寸3.0m连接。b、把施工升降机双笼开启到适合安装附墙架位置（9m范围内），本工程层高为2.9m，按每三层设置一道要求安装好附墙架。c、附墙架与建筑物的固定，本工地采纳在阳台梁上穿孔，用8.8级强度20mm螺栓固定的方式进行安装。d、安装附墙架时必须要注意：拧紧所有螺栓，开口销必须张开；附墙间距不得大于9m，最大悬臂不得超过7m。6、电缆导向装置的安装a、当标准节安装至一定高度（此工地安装至约25米高度时），安装好中间挑线架并固定好螺栓。b、在吊笼上安装电缆托架，将动电缆线的一端接入吊笼接线端上并固定，将动电缆的另一端接入外笼电源箱。c、安装中间接线盒及静电缆，将静电缆的一端接入中间接线盒并将其固定在标准节上，每6米固定一次。d、取下外笼电源箱一端的动电缆，并将此端头与中间接线盒处的静电缆连接，并固定在挑线架上。e、拆下吊笼一端的动电缆，穿过电缆滑车并固定在电缆托架上，将电缆接入吊笼电源箱内。f、将静电缆另一端接入外笼电源箱内。g、安装电缆装置必须注意事项：注意电缆的爱护，防止划破漏电电人现象；试运行电缆装置的滑车是否正常；电缆滑车轮是否灵活，中间挑线架安装位置是否合理，滑车轮导向是否正常。依照吊笼的运行高度安装好电缆滑车导轨和电缆爱护架。7、调试a、检查各部连接是否可靠。b、传动小齿轮与传动齿间隙是否合符使用标准。c、导轮间隙是否合符运行要求。d、限速器齿距是否合符运行条件，无异常。8、安全限位安装及试运行a、导轨架、附墙架按规定要求，安全逐节提升至施工楼层所需高度。b、在吊笼底部安装好下限位碰铁，使其在操作失效情况下能自动切断电源。c、在所需导轨架高度上安装防冲顶装置，防止意外发生，同时必须保证上限位开关和极限开关同时有效。d、安装好各门限位、外笼门及吊笼的机械联锁装置，并确保所有装置工作可靠。e、复查升降机的所有性能是否符合试运行要求，同时按使用讲明书批示各润滑部位进行润滑。f、在吊笼顶部用上操作盒进行试运行，并逐层检查附墙联接是否可靠，电缆装置是否运行正常，上、下限位操纵是否可靠，合理消除所有不安全隐患。、接料平台的搭设1、接料台设置采纳φ48X3.5mm钢管前排为双立杆，后排为单立杆搭设方式，接料台大小具体依照施工电梯使用位置搭设，每层接料台与结构面平齐，外侧略高内侧5cm，接料台与电梯笼正对面设置外开闭安全防护门。楼层挑架采纳φ48钢管悬挑，并采纳φ12钢丝绳反拉作安全储备，做法同外架。平台上铺50mm松木板，平台铺板与电梯吊笼间的水平距离为50mm～120mm。电梯防护门材料为方管，高度为1800mm，插销在电梯侧，门的里侧用钢丝网片封闭，字体为“注意安全，随手关门”。采纳室外落地式及悬挑式相关结合接料平台具体做法参下图：落地正面、侧面构造详图悬挑正面、侧面构造详图安全防护门构造示意图落地式接料平台计算书2、1参数信息:（1）.脚手架参数双排脚手架搭设高度为20.8m，立杆采纳单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为1m，纵距La为1.25m，大小横杆的步距为1.8m；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为3根；脚手架沿墙纵向长度为20.80m；采纳的钢管类型为Φ48×3.25；横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.00；连墙件采纳两步两跨，竖向间距3.6m，水平间距2.5m，采纳扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；（2）.活荷载参数施工均布活荷载标准值:4.000kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2层；（3）.风荷载参数本工程地处山东省枣庄市，差不多风压0.35kN/m2；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.232；（4）.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1176；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类不:木脚手板；栏杆挡板类不:木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.036；脚手板铺设总层数:5；（5）.地基参数地基土类型:素回填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。2.2、大横杆的计算:《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。（1）.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.036kN/m；脚手板的自重标准值:P2=0.35×1/(3+1)=0.087kN/m；活荷载标准值:Q=4×1/(3+1)=1kN/m；静荷载的设计值:q1=1.2×0.036+1.2×0.087=0.148kN/m；活荷载的设计值:q2=1.4×1=1.4kN/m；图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)（2）.强度验算跨中和支座最大弯距分不按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:M1max=0.08q1l2+0.10q2l2跨中最大弯距为M1max=0.08×0.148×1.252+0.10×1.4×1.252=0.237kN·m；支座最大弯距计算公式如下:M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2支座最大弯距为M2max=-0.10×0.148×1.252-0.117×1.4×1.252=-0.279kN·m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max(0.237×106,0.279×106)/4790=58.246N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为σ=58.246N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！（3）.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：νmax=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.036+0.087=0.123kN/m；活荷载标准值:q2=Q=1kN/m；最大挠度计算值为：ν=0.677×0.123×12504/(100×2.06×105×115000)+0.990×1×12504/(100×2.06×105×115000)=1.106mm；大横杆的最大挠度1.106mm小于大横杆的最大容许挠度1250/150mm与10mm，满足要求！2.3、小横杆的计算:依照JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。（1）.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.036×1.25=0.045kN；脚手板的自重标准值：P2=0.35×1×1.25/(3+1)=0.109kN；活荷载标准值：Q=4×1×1.25/(3+1)=1.250kN；集中荷载的设计值:P=1.2×(0.045+0.109)+1.4×1.25=1.935kN；小横杆计算简图（2）.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.2×0.036×12/8=0.005kN·m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/2Mpmax=1.935×1/2=0.968kN·m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.973kN·m；最大应力计算值σ=M/W=0.973×106/4790=203.118N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ=203.118N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！（3）.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:νqmax=5ql4/384EIνqmax=5×0.036×10004/(384×2.06×105×115000)=0.02mm；大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.045+0.109+1.25=1.404kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:νpmax=19Pl3/384EIνpmax=19×1404.25×10003/(384×2.06×105×115000)=2.933mm；最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.02+2.933=2.953mm；小横杆的最大挠度为2.953mm小于小横杆的最大容许挠度1000/150=6.667与10mm,满足要求！2.4、扣件抗滑力的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取16.00kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值:P1=0.036×1.25×3/2=0.067kN；小横杆的自重标准值:P2=0.036×1/2=0.018kN；脚手板的自重标准值:P3=0.35×1×1.25/2=0.219kN；活荷载标准值:Q=4×1×1.25/2=2.5kN；荷载的设计值:R=1.2×(0.067+0.018+0.219)+1.4×2.5=3.865kN；R<16.00kN,因此双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!（2.5）、脚手架立杆荷载计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1176kN/mNG1=[0.1176+(1.25×3/2)×0.036/1.80]×20.80=3.224kN；(2)脚手板的自重标准值；采纳木脚手板，标准值为0.35kN/m2NG2=0.35×5×1.25×(1+0.3)/2=1.422kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采纳木脚手板挡板，标准值为0.14kN/mNG3=0.14×5×1.25/2=0.438kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2NG4=0.005×1.25×20.8=0.13kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.213kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=4×1×1.25×2/2=5kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×5.213+0.85×1.4×5=12.206kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.213+1.4×5=13.256kN；2.6、立杆的稳定性计算:风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0.7μz·μs·ω0其中ω0--差不多风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采纳：ω0=0.35kN/m2；μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采纳：μz=0.74；μs--风荷载体型系数：取值为0.232；经计算得到，风荷载标准值为:Wk=0.7×0.35×0.74×0.232=0.042kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.042×1.25×1.82/10=0.02kN·m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)+MW/W≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=12.206kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=N'=13.256kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)表5.3.3得：μ=1.5；计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；长细比:L0/i=196；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.188立杆净截面面积：A=4.57cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.79cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；考虑风荷载时σ=12205.946/(0.188×457)+20271.588/4790=146.3N/mm2；立杆稳定性计算σ=146.3N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时σ=13255.946/(0.188×457)=154.29N/mm2；立杆稳定性计算σ=154.29N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！2.7、最大搭设高度的计算:按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)5.3.6条考虑风荷载时,采纳单立管的放开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs=[φAf-(1.2NG2k+0.85×1.4(ΣNQk+MwkφA/W))]/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.989kN；活荷载标准值：NQ=5kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.118kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.02/(1.4×0.85)=0.017kN·m；Hs=(0.188×4.57×10-4×205×103-(1.2×1.989+0.85×1.4×(5+0.188×4.57×100×0.017/4.79)))/(1.2×0.118)=63.151m；按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：[H]=Hs/(1+0.001Hs)[H]=63.151/(1+0.001×63.151)=59.4m；[H]=59.4和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50m。脚手架单立杆搭设高度为20.8m，小于[H]，满足要求！2.8、连墙件的稳定性计算:连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.232，ω0＝0.35，Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.92×0.232×0.35=0.052kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=9m2；按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=0.659kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=5.659kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ·A·[f]其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i=300/15.9的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；A=4.57cm2；[f]=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4.57×10-4×205×103=88.907kN；Nl=5.659<Nf=88.907,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采纳双扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl=5.659小于双扣件的抗滑力16kN，满足要求！连墙件扣件连接示意图2.9、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值:fg=fgk×kc=120kPa；其中，地基承载力标准值：fgk=120kPa；脚手架地基承载力调整系数：kc=1；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=61.03kPa；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=12.206kN；基础底面面积：A=0.2m2。p=61.03kPa≤fg=120kPa。地基承载力满足要求！3、悬挑式接料平台的计算3.1、参数信息:（1）.脚手架参数双排脚手架搭设高度为19.4m，立杆采纳单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.25m，立杆的横距为1m，立杆的步距为1.8m；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为3根；采纳的钢管类型为Φ48×3.25；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距3.6m，水平间距2.5m，采纳扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；（2）.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):4.000；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2层；（3）.风荷载参数本工程地处山东省枣庄市，差不多风压0.35kN/m2；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214；（4）.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1176；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:6层；脚手板类不:木脚手板；栏杆挡板类不:木脚手板挡板；（5）.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢管采纳Φ48×3.25钢筋，其中建筑物外悬挑段长度1.4m，建筑物内锚固段长度3.1m。锚固压点螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C35；（6）.拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.300；悬挑水平钢梁采纳钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.3m。3.2、大横杆的计算:《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。（1）.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.036kN/m；脚手板的自重标准值:P2=0.35×1/(3+1)=0.087kN/m；活荷载标准值:Q=4×1/(3+1)=1kN/m；静荷载的设计值:q1=1.2×0.036+1.2×0.087=0.148kN/m；活荷载的设计值:q2=1.4×1=1.4kN/m；图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)（2）.强度验算跨中和支座最大弯距分不按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:M1max=0.08q1l2+0.10q2l2跨中最大弯距为M1max=0.08×0.148×1.252+0.10×1.4×1.252=0.237kN·m；支座最大弯距计算公式如下:M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2支座最大弯距为M2max=-0.10×0.148×1.252-0.117×1.4×1.252=-0.279kN·m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max(0.237×106,0.279×106)/4790=58.246N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为σ=58.246N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！（3）.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：νmax=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.036+0.087=0.123kN/m；活荷载标准值:q2=Q=1kN/m；最大挠度计算值为：ν=0.677×0.123×12504/(100×2.06×105×115000)+0.990×1×12504/(100×2.06×105×115000)=1.106mm；大横杆的最大挠度1.106mm小于大横杆的最大容许挠度1250/150mm与10mm，满足要求！3.3、小横杆的计算:依照JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。（1）.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.036×1.25=0.045kN；脚手板的自重标准值：P2=0.35×1×1.25/(3+1)=0.109kN；活荷载标准值：Q=4×1×1.25/(3+1)=1.250kN；集中荷载的设计值:P=1.2×(0.045+0.109)+1.4×1.25=1.935kN；小横杆计算简图（1）.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.2×0.036×12/8=0.005kN·m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/2Mpmax=1.935×1/2=0.968kN·m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.973kN·m；最大应力计算值σ=M/W=0.973×106/4790=203.118N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ=203.118N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！（1）.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:νqmax=5ql4/384EIνqmax=5×0.036×10004/(384×2.06×105×115000)=0.02mm；大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.045+0.109+1.25=1.404kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:νpmax=19Pl3/384EIνpmax=19×1404.25×10003/(384×2.06×105×115000)=2.933mm；最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.02+2.933=2.953mm；小横杆的最大挠度为2.953mm小于小横杆的最大容许挠度1000/150=6.667与10mm,满足要求！3.4、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值:P1=0.036×1.25×3/2=0.067kN；小横杆的自重标准值:P2=0.036×1/2=0.018kN；脚手板的自重标准值:P3=0.35×1×1.25/2=0.219kN；活荷载标准值:Q=4×1×1.25/2=2.5kN；荷载的设计值:R=1.2×(0.067+0.018+0.219)+1.4×2.5=3.865kN；R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!3.5、脚手架立杆荷载的计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1176kN/mNG1=[0.1176+(1.25×3/2)×0.036/1.80]×19.40=3.007kN；(2)脚手板的自重标准值；采纳木脚手板，标准值为0.35kN/m2NG2=0.35×6×1.25×(1+0.3)/2=1.706kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采纳木脚手板挡板，标准值为0.14kN/mNG3=0.14×6×1.25/2=0.525kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2NG4=0.005×1.25×19.4=0.121kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.359kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=4×1×1.25×2/2=5kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×5.359+0.85×1.4×5=12.381kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.359+1.4×5=13.431kN；3.6、立杆的稳定性计算:风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0.7μz·μs·ω0其中ω0--差不多风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采纳：ω0=0.35kN/m2；μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采纳：μz=0.74；μs--风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为:Wk=0.7×0.35×0.74×0.214=0.039kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.039×1.25×1.82/10=0.019kN·m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)+MW/W≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=12.381kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=N'=13.431kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)表5.3.3得：μ=1.5；计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；长细比:L0/i=196；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.188立杆净截面面积：A=4.57cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.79cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；考虑风荷载时σ=12381.303/(0.188×457)+18698.792/4790=148.013N/mm2；立杆稳定性计算σ=148.013N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时σ=13431.303/(0.188×457)=156.331N/mm2；立杆稳定性计算σ=156.331N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.7、连墙件的计算:连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.35，Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.92×0.214×0.35=0.048kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=9m2；按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=0.608kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=5.608kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ·A·[f]其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i=300/15.9的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；A=4.57cm2；[f]=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4.57×10-4×205×103=88.907kN；Nl=5.608<Nf=88.907,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采纳双扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl=5.608小于双扣件的抗滑力12kN，满足要求！连墙件扣件连接示意图3.7、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排距为1000mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1300mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=866.2cm4，截面抵抗矩W=108.3cm3，截面积A=21.95cm2。受脚手架集中荷载N=1.2×5.359+1.4×5=13.431kN；水平钢梁自重荷载q=1.2×21.95×0.0001×78.5=0.207kN/m；悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图通过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN·m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分不为：R[1]=15.921kN；R[2]=11.873kN；R[3]=-0.001kN。最大弯矩Mmax=2.365kN·m；最大应力σ=M/1.05W+N/A=2.365×106/(1.05×108300)+9.167×103/2195=24.971N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值24.971N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求！3.9、拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算RAH=ΣRUicosθi其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisinθi按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分不为：RU1=17.112kN；3.10、拉绳的强度计算:钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=17.112kN选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径14mm。[Fg]=aFg/K其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg＝123KN；α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分不取0.85、0.82和0.8。α＝0.85；K--钢丝绳使用安全系数。K＝6。得到：[Fg]=17.425KN>Ru＝17.112KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=17.112kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为σ=N/A≤[f]其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径D=(17112×4/(3.142×50×2))1/2=14.8mm；实际拉环选用直径D=16mm的HPB235的钢筋制作即可。3.11、锚固段与楼板连接的计算:1.水平钢梁与楼板压点假如采纳螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式:h≥N/πd[fb]其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=0.001kN；d--楼板螺栓的直径，d=20mm；[fb]--楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.57N/mm2；[f]--钢材强度设计值,取215N/mm2；h--楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，通过计算得到h要大于1/(3.142×20×1.57)=0.01mm。螺栓所能承受的最大拉力F=1/4×3.14×202×215×10-3=67.51kN螺栓的轴向拉力N=0.001kN小于螺栓所能承受的最大拉力F=67.51kN，满足要求！2.水平钢梁与楼板压点假如采纳螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:N≤(b2-πd2/4)fcc其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N=11.873kN；d--楼板螺栓的直径，d=20mm；b--楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=100mm；fcc--混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=16.7N/mm2；(b2-πd2/4)fcc=(1002-3.142×202/4)×16.7/1000=161.754kN>N=11.873kN通过计算得到公式右边等于161.75kN，大于锚固力N=11.87kN，楼板混凝土局部承压计算满足要求!施工升降机的拆卸1、拆卸前的预备场地勘察：要求清除阻碍拆装施工升降机的现场空间障碍，拆除升降机内外的所有临时设施，保证升降机拆卸工作的顺利进行。升降机拆卸前的零部件检