综合楼写字楼多层框架结构设计书毕业设计

第绪随着社会的进步、经济的不断发、人民生活水平的提高和家庭、社会对办公投资的加大，越来越多的人开始关注并重视办公硬件设施，尤其是办公规模、规划布局、建筑形象、结构设计。所以，一个设计新颖、功能齐全、使用方便、形象完好的写字楼不仅能够给人们带来舒适的工作环境，还可以给人以新的认识，可以提高各公司和企事业名气，代表公司形象，甚至可以成为一个公司的门面

写字楼建筑设计时根据写字楼的使用功能和标准对平面布置进行了合理安排。该综合楼写字楼的结构设计局部完成了该房屋的结构平面布置，以一榀横向框架为例对框架进行了竖向恒荷载、竖向活荷载、风荷载作用下的内力计算、内力组合及承载力

计算，并且设计了独立根底。根据以上设计绘制了相应的建筑施工图和结构施工图目前，我国建筑中仍以钢筋混凝土结构为主，钢筋混凝土造价较低，材料来富，且可以浇筑成各种复杂断面形状，节省钢材，承载力也不低，经过合理获得较好的抗震性能。框架结构体系的主要特点是平面布置比拟灵活，能提供较室内空间，对于写字楼类楼房是最常用的结构体系。随着中国经济的进一步开展和市化的拓展，写字楼的建设进入了一个崭新的开展时期，国内目前对办公建筑的主要有办公建筑的工程性探索和建筑表皮的研究，建筑杂志110期专门以“建筑表皮〞为主题展开讨论；还有其他专业杂志上也有不少关于建筑表皮的文章是对建筑表皮形式内容的探索。但通过对这些文章的研读，使我们了解了建筑表皮论是对办公建筑的室内环境还是能耗，都起着至关重要的作用。而国外对办公建筑的注的的

。循“平安适用

美观〞、的设计原那么，依据房屋建筑制图统一标准〔GBJ1—86建筑设计防火标〔GBJ16—87建筑设计抗震标准〔GB50176—93建筑结构荷载标准

〔GB50009—2002、建筑地基根底设计标〔GB5007—2021〕等国家相关技术标准和标准，在指导老师的指导下现在所给定确定。影响建筑层数因素很多，主要根据建筑的使用功能、基地环境和城市规划的要求、选用的结构类型、施工材料的要求以及建筑防火和经济条件等要求综合确定。

建筑层高确实定。建筑高度24m以下为低层或多层办公建筑。

室内净高确实定办公室的室内净高不得低于2.60m设空调的可不低于2.40m走道净高不得低于2.10m，贮藏间净高不得低于2.00m。

建筑门厅设计。门厅一般可设传达室、收发室、会客室。根据使用需要也可设和地

。。

楼

。棚

建筑立面设计。进行立面设计时要考虑房屋的内部空间关系，相邻立面的协各立面墙面的处理和门窗安排，满足立面形式美观要求，同时还应考虑各入口，雨篷

等细部构件的处理。

楼梯设计。根据楼梯平面形式的选用，主要依据其使用性质和重要程度来决直跑楼梯具有方向单一贯穿空间的特点双跑楼梯三跑楼梯一般可用于主要楼梯也可用在次要部位作为辅助性质的楼梯。人流疏散量大的建筑常采用交叉楼梯和剪刀楼梯的形式，不仅有利于人流疏散，还可到达有效利用空间的效果

细部构造设计。勒脚、散水等细部构造设计。勒脚是墙身接近室外地面的局部一般情况下，其高度为室、柱的内力组合。

梁、柱、板、楼梯的截面配筋计算。梁、柱根据内力组合进行配筋计算，板按弹性理论计算。〔1〕建筑等级确实定：根据写字楼的功能、适用、平安级。〔2〕总每层的层高和室内净高，楼梯的布置，门厅的布置。

〔3〕建筑的外观设计。

〔4〕建筑面积确实定。

〔5求等进行设计。各局部都要按照标准要求进行设计。

〔6〕细部设计：确定建筑物勒脚、散水等细部构造。

〔7采用规那么结构以利于房屋抗震，按照“的原那么，确定柱网尺寸，确定材料及截面尺寸，以及根底的选定。结构设计局部〔1〕确定结构方案：上部承重结构方案与布置。

〔2〕荷载及计算：恒荷载及活荷载的收集与计算，框架梁、柱配筋图；选定层的梁平法施工图，并填写梁表；选定轴线的柱填写柱表。

〔3〕进行横向水平与纵向水平地震的作用计算。〔4〕进行变形验算。〔5〕结构施工图绘制。本次毕业设计力争在有限的时间内在刘老师的指导下完成编制详尽的设计说明书，绘制完整的施工图。

建筑设计总平面设计应符合现行行业标准城市道路和建筑物无障碍设计标准的有关规定。总平面布置应合理布局、功能分区明确、节约用地、交通组织顺畅，并应满足当地城市规划行政主管部门的有关规定和指标绿化与建筑物、构筑物、道路和管线之间的距离，应符合有关标准的规定

总平面图如图。 图总平面建筑平面是表示建筑物在水平方向房屋各个局部的组合关系。在平面设计中，始终需要从建筑整体空间组合的效应来考虑，紧密联系建筑剖面和立面，分析剖面立面的可能性和合理性也就是说我们从平面设计入手平面图如图。

图平面平整，在体型设计上遵循相应的设计标准和技术指标。便能从直观上进行观察和计算。本设计根据任务设计任务书和现代写字楼观念以及本设计的结构方案，本设计地上六层。根据各层的使用要求，层高选择如下1层层高4.16m层均为3.6m取m。图4。

图正立面 图图多为m

本工程为哈尔滨新华公司综合楼写字楼设计主体共六层，建筑总面积约为m2，设计使用年限50年。防火耐火等级：Ⅱ级。抗震等级：四级抗震。屋面做法：

保护层：40厚C20细石混凝土板；防水层：SBS高分子复合防水卷材二道；

找平层：20厚1：3水泥砂浆；

保温层：膨胀珍珠岩最薄处20厚向泄水管处2%找坡〔平均77厚〕。找平层：20厚1：3水泥砂浆；保温层：100厚苯板保温层；隔气层：20厚涂配套防水砂浆；

结构层：120厚现浇钢筋混凝土屋面板；

抹灰层：15厚1：3水泥砂浆；楼面做法：

10厚面砖地面；20厚1：3水泥砂浆找平层；

120厚现浇钢筋混凝土楼板；

15厚1：3水泥砂浆；

白色涂料。 ， 1.10N/mm ， 1.10N/mm ， mm混凝土：根底采用C20， 9.6N/mm 柱梁采用C4 。用m。为m。：m2按0。：s按0用。

由沈阳地质勘察工程公司提供地质勘察技术报告，场地地质情况如表所示。场地标准冻结深度；场地土类型为中硬场地土；建筑场地类别为Ⅱ类。表建筑地层一览表序号岩分土层描由碎石砖块粘土等土层深度(M)厚度范围(M)地基土承载力桩端阻力桩摩擦1 杂填土成，松散 —— —— ——2 粉质粘黄褐色，湿，可 170 —— 15黄褐色，石英长石质，梢3 中4 圆砾湿，中密黄褐色，石长石质混粒构，湿，中 200 —— 3015 —— 520 4100 80注：地下稳定水位距地-10M；表中给定的土层深度从自然地坪算起。抗震设防根本烈度：7度。

荷载按现行建筑结构荷载标准〔GB50009—2001〕取值。建筑设计主要解决以下问题：场地体形；与人的活动有关的空间组织；建筑技术问题；建筑艺术问题。

建筑设计根据建筑用地条件和建筑使用功能、周边城市环境特点，首先设计建筑面，包括建筑平面选择、平面柱网布置、平面交通组织及平面功能设计；其次进行造剖面设计；最后设计楼梯和卫生间。本设计满足建筑单位的使用要求，技术理，同时，通风、采光、消防等技术指标均满足相应的标准和规定

第结构设计根据设计任务书中的要求，同时考虑到结构不同使用功能的需求，建筑物内部使用空间能灵活分割需求，因此本工程选用钢筋混凝土框架结构，其特点是结构整体性好，抗震性能好。柱网布置图如。图柱网布板柱的截面尺寸

一般情况下，框架梁的截面尺寸按以下公式计算：h h 〔8~/2~1/

b b/2~1/

b 〕h 取 m： /8h 取 mb： ： 2~1/4)7005~350)mmbb 取 mh , m c c NN fb 楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚度取100mm用C40〔 m2gzn〔3〕〔4N，F，g在

单位面积上的重力荷载代表值，可近似取22为考虑地震作用组合后柱的轴压力增大系数，边柱取3等跨内柱取，n为混凝土轴心抗压强度设计值，171m2 Nu为混凝土轴心抗压强度设计值，171m2 N N〔 N〔 2~14 5NA n 〔6Nv求N2m。〕N ， NN ： 11N ， NN ： 5： 5162~14)652160~2520kNN ， N N u 取 mc ： 1 N u 取 mc c V N hb ：N 100N c c 假定框架柱嵌固于根底顶面，框架梁与柱刚结。由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离。底层柱高从根底顶面算至二层楼面，室内外差450mm，根据地质资料确定根底顶面离室外地面500mm。求得为。其余各层计算高度为3.6m。横向框架计算简图如图。 图横向框架

屋面荷载的标准值保护层40厚C20细石混凝土板422m防水层：SBS高分子复合防水卷材二道：522：0厚13：220m2保温层：膨胀珍珠岩最薄20厚向泄水管2%找坡〔平77厚〕：

77m找平层20厚13水泥砂浆220m2保温层100厚苯板保温层05：2：20m：0：05m25厚13水泥砂浆50m：0厚13：20m2015m25厚13：50m值：375m：2577：m柱荷载的标准首层框架柱自重5515N555741NN65565N555746NN值

400mm厚陶粒外墙自重452：2m：10mm15m：20m2侧m：171mm：25m172m：2m：25：2m：10mm15m：20m2侧m：171m：m2：m：m23横向风荷载作用下框架的内力和侧移的计算风荷载的标准值风荷载的标准值计算由公式〔〕：wuwu〔风荷载由面荷载转换成集中荷载，由公式〔〕

+ F

+ k zs上 下 k zs—高度z处的风振系数；u ；—风荷载的体形系数，取 u ；

—风压高度变化系数；wm；wm；BB—；

度30m，可取 所需计算风荷载标准值如表；横向框架的等效节点集中风荷载如图。表风荷载标准值计算表层数度(m) 1 2 3 4 5 6 图等效节点集中风荷2框架侧移刚度的计算为混凝土的弹性模量，为混凝土的弹性模量，lb cb255 I ，向m、mI 。：

6 3 0= 5 6 6 3 0= 5 65023767Nm梁 6 3 0= 0 6 3 0= 0 150023711m梁 i I i I 柱= 15025510Nm6 3 = 6506 3 = 65025569m柱：i I i I 梁= 5 15023711m0 6 3 0= 0 6 3 0= 0 150 023711Nm梁令 ，那么其余各梁柱的相对线刚度如，侧移刚度参见。 图梁柱的相对线刚表侧移刚度D位 边 中柱DDD位 边 DDD h K K式

K K = 2+层 0.52 0.21 26112 221328 0.34 42276底 0.73 0.45 19625 136942 0.56 42276K2K

风荷载作用下框架的侧移计算层间相对位移： 。。

风荷载作用下框架侧移值如。 u n

i i V D〔u u u 顶点侧移：〔 V N V Nm D 常使用条件下，多高层房屋结构应处于弹性状态，并具有足够的抗侧移刚度，以防止产生过大的侧向位移而影响结构的承载力稳定性和使用要求结构在水平荷载的作用下的水平侧移结构在风荷载作用下的水平位移法计算。对于高度不大150m的多高层建筑，按弹性方法计算最大的高应符合式的要求： e 表风荷载作用下框架侧移计算层间最大位移为： 81550416层F NN mu h(m) m6 221328 051 3.6 6165 1 221328 20 3.6 5654 1 221328 189 3.6 4453 1 221328 259 3.6 2562 1 221328 29 3.6 09971 1 136942 68 68u ，满足标准要求。风荷载作用下框架结构的内力计算反弯点高度计算yyyyyy)n 1 2 比上值上值2

反弯点高度计算值见表。表反弯点高度值计算表层 K 边 0.21 0 1 0 __ __ 1 06中柱 0.34 1 0 __ __ 1 0边柱 0.52 0.21 0 1 0 1 0 1 05中柱 0.34 0 1 0 1 0 1 0边柱 0.52 0.21 0 1 0 1 0 1 04中柱 0.34 0 1 0 1 0 1 0边柱 0.52 0.21 0 1 0 1 0 1 03中柱 0.34 0 1 0 1 0 1 0边柱 0.52 0.21 0.55 1 0 1 0 1 02中柱 0.34 0 1 0 1 0 1 0边柱 0.52 0.21 0.70 1 0 1 0 __ __1中柱 0.34 3 1 0 1 0 __ __ n

ij ij j n

ij ij j V V D柱端弯矩： t 1

ij ij MV〔3M为第层第根柱的底端弯 MMM r r t /l b b c c b Mi MM i 〔〕柱端弯矩及剪力计算柱端剪力为〔MV y bij ij M第层第根柱的顶端弯求得所有的柱端得弯矩之后根据节点的平衡条件按照梁的线刚度之比将弯点的两侧梁间进行分配l t /l b b c c b b

〔2〔3〔4〕可计算风荷载作用下柱端弯矩与剪力如表图 5、6、7。表算D DD D D DD D kN次置 NV mV hm ym kk下6 边 26112 221328 中柱 42276 221328 5 边柱 26112 221328 中柱 42276 221328 4 边柱 26112 221328 中柱 42276 221328 3 边柱 26112 221328 中柱 42276 221328 2 边柱 26112 221328 中柱 42276 221328 1 边柱 9 19625 136942 中柱 9 24423 136942

图风荷载作用下框架结构的弯矩图Nm图风荷载作用下的剪力图kN

图风荷载作用下的轴力图(kN楼盖的设楼面板的内力计荷载的设计楼面恒荷载标准 mg g 值52m2楼面活荷载标准值 m2q 设计值q04m按弹性理论计算弹性理论中板的计算简图如图。

求各区格板跨内正弯矩时，按恒载满布及活荷载棋盘布置计算，那么取荷载qgg 连续板： qgg 2 2 mq ，：gq55m2楼板内力计算参见表。

图板的计算简表楼面板内力计算表区格 A格 B C D1

1

3

3MkNm64

8 MNm263

8 9 g计算简ll 6000/8100=0.74 8100/8100=1 1 mm 3 3 .1 31 3 3 1 3 1 计算简支座86 80.05658 6 0 0.07078 6 0.05658 6

楼面板的配筋计算

根据表楼板内力计算表，板厚取100mm 5

s h00m h m Ah00m度C405HRB335， mAM h。表表

面 km 选配钢 跨中支座A区B区C区D区边 80 边 70 8@170 短 80 0 边 70 8@170 短 80 10@13 长 80 10@130 短 80 0 边 80 0 A-B - 80 14@130 B-B - 80 14@130 A-C - 80 14@130 C-C 80 14@130 C-D 80 14@130 D-D 80 14@130 屋面板的内力计算ll/65计1

荷载的设计值屋面恒荷载标准值 mg g ：2m屋面活荷载标准值： m2q 设计值：q04m按弹性理论计算求各区格板跨内正弯矩时，按恒载满布及活荷载棋盘布置计算，那么取荷载：

2 7.652kN/m2 2

2 7.652kN/m2 2 g ，2 8Nm求各中间支座最大负弯矩时，按恒荷载及或荷载均满布各区格计算，那么取荷载：gq28m屋面板内力计算参见表表屋面板内力计算表区格 A格 B C D1 MkNm 2 1 MkNm 2 2 6

68 2

2469 MNm 2 计算简g0.0513 8.1 0.0513 8.1 78 6 7 0.07078 6 7 0.0513 8.1 7l l 6000/8100=0.74 8100/8100=1 1 8 6 4 0.0513 8.1 70.0513 8.1 78 6 4 224622462242 计算简m支座m

屋面板配筋如表。表屋面板配筋表hhm m截面 kNm A 选配钢m跨中支座A区B区C区D区边 80 0 边 70 0 边 80 5 0 边 70 8@100 短 80 10@100 长边 80 5 边 6 80 10@150 长 80 10@15 A-B - 80 0 B-B - 80 1 0 A-C - 80 1 0 C-C 80 0 C-D 80 0 D-D 70.8 80 0 竖向荷载作用下框架的内力计算荷载转换

各层走廊上梁承当的由屋面板楼面板传来的荷载形式为梯形布。荷载转换计算如图。梁上线荷载：p123q

各层走廊上梁承当的由屋面板楼面板传来的荷载形式为三角形将其简化为矩形分布荷载转换示意梁上线荷载：p8q竖向恒荷载作用下框架内力的计算作用在梁上的线荷载边跨梁的重：m：3555：568mmm 8 1652 8 mm：518m：47Nmmm5211 m5211 m 8 m载：76N：3735355

53312N 2 N：71N

墙体自重67145331555N

2 515N515NN：36N 2 1331 2 NN1331211N

2 2 11N：11N〔层N〔N图0。 横向框架计算单在竖向恒荷载作用下框架内力的计算各层梁上作用的恒荷如图。

11 2l2 46 Nm2 276 1 2l2 46 Nm76 Nm2 1 85 Nm2 3l3 75 Nm2 1 2l2 2 81 Nm78.1 Nm1 2l2 2 78.1 Nm2 85 Nm2 75 Nm2 2l2 3l3 2l2 6l6 图2图3、4。横向框架的分层法kNm3竖向恒荷载作用下弯矩kNm〕与剪力图(kN)4竖向荷载作用下框架结构的轴力图〔N

竖向活荷载作用下框架内力的计算

1.竖向活荷载作用在梁上的线荷载楼面板传来的活荷载：2682m2182Nm屋面板传来的活荷载22568 25182Nm载：2332545kN屋面中柱：233522555225554： N

各层梁上作用的恒荷如图。 5各层梁上作用的活

2 2l2 2 2 2l2 2 2 2 2l2 2 46 Nm55 Nm2 3l3 1 51 Nm46 Nm55 Nm2 1 51 Nm55 Nm2 56 Nm15 Nm2 56 Nm15 Nm2 2l2 6l6 2l2 3l3 6l6 图6图7、8。 横向框架的分层法kNm7竖向活荷载作用下的弯矩图〔kNm〕与剪力〔N在竖向活载作用下框架结构的轴力图N

的内力计各质点的重力荷载代表值53640714876122436

G

3G

32GGGGG2 3 4 5 6

5364076127148336336233522325422 3 4 5 6

536407612714833633623352232542315423

62335924167E E E E 136407612714823363G

30326223G

3032框架自振周期H2 2 H2 2 1 3 3 30.00069 30.00069 BT T0.9 1 xBT T0.9 1 x1 8 T 0.08 1841FG 1 多遇水平地震作用标准值及位移计

设防烈度为7度，场地为I：n n GHn n GH

F F FH 6 6 8， 22

结构底部横向水平地震作用标准值k n k n 44 5 252Nk q ：FF 各楼层水平地震作用标准值按下式计算：216 1 216j 8N

FNF3 3 3 3 移层次 NFFN

i i u V DV ni ni u u mm力VF6 VF5 5 VFV4 4 VVVFVN2 2 V1 1 水平地震作用下各楼层剪力及位移验算见表。表各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力表G ND mu 1193664 1 15 2 1193664 14 3 1193664 3 13 1193664 4 102 1193664 5 61 1 790236 0 表横向水平地震作用下的位移验算V mV mu /m层 Ni u//m 1193664 1 3600 1045 1193664 1.34 1 3600 0 1193664 10.13 3600 1043 1193664 2.21 8.35 3600 0 1193664 2.36 6.14 3600 0 790236 110

符合要求 i 1 横向地震作用下框架各层柱端弯矩及剪力计算31；地震作用下的弯矩图剪力图、轴力图如3.1、3.2、3.2。表横向地震作用下框架各层柱端弯矩及剪力计DKNm DKNm N层柱V N DDV hm ymM上 M下 次置 kNmkNm边 19894 0 3.6 0.18 1989446中 37302422760.191 0.100.14 6198944边 19894 0 3.6 0.27 4 1989445中 37302422760.191 0.25

0.27 198944边 19894 0 3.6 0.35 4 1989444中 37302422760.191 0.350.35 10 198944边 19894 0 3.6 0.44 1989443中 37302422761 11 198944边 19894 0 3.6 0.51 4 1989442中 37302422760.191 3 1111989441边 17780 9 0.71 131706

中 23550244230.191 0.83 221317069地震作用下的弯矩图〔Nm

图地震荷载作用下的剪力图N 地震荷载作用下的轴力图〔N〕合。

层截面表一层框架梁的内力组合表〔A〕wkwk次位内力SGkSQkS 一层122跨间M -67.67 - V 1 M -1 - V 1 M - V 1 M — — —M — — — —表表〔B〕GkGkGkGkGkGk QkRE Qk 层截面内 S S 跨跨

间次位力 QkQk一层置12左2右 M - - - V M - - - - -V 2 2 2 2M -3 - - -3 V 2 2 2 2M SSSSQkSSSSQkwkEkM 表表〔A〕层 面 力Gk

次 位12三层M - - 2 V M -1 - 1 V 1 M - GkGkQkGkGkQkRE QkGk 2跨间V 1 M — — — —M — — — —表三层表框架梁的内力组合表〔B〕层截面内 次位置力 GkQk Qk三层122跨间 M - - - V M - - - - V 2 2 2 2M -3 - - -3 V 2 2 2 2M M 表表〔A〕

层次截面位内力SGkSQkSwkS六层122M -65.94 - 2.89 V 0.84 4M -1 - V 1 0.84 4M -1 - V 1 0.52 M — — — — GkGk GkGkQkRE QkGk 跨间 M — — — —表表〔B〕截 层次面位力 Gk 置Qk Qk六层12左2右跨间M - 2 - - V M - - - 7 - -V 2 2 2 2M - -3 - -3 V 2 2 2 2 2M M S S SSEk层次面置内力 GkSQkSwkS 1.2 Gk Qk wk

层内 5RE Gk Qk S S S S

M 1 M - - N 24

k 24

k 次力5k maxM maxM六层六层N 0.84 M 柱底N 0.84 柱底M - - -1 - 表6六层框架柱弯矩和轴力组合〔A〕表六层框架柱弯矩和轴力组合〔B〕

N 1050.84 截面S SS1.2 S SS层次位置内力GkSQkSSGk Qk M 柱顶N 三层M 柱底N 表三层框架柱弯矩与轴力〔A〕表7三层框架柱弯矩与轴力〔B〕表8一层框架柱弯矩和轴力〔A〕 S

S 层次截面位置内力 5RE Gk Qk SSk 2 4

k maxM maxM柱顶三层柱底M - N M - - - N

截面表一层框架柱弯矩与剪力〔B〕S SS1.2 S SS层位内GkSQkSwkSEkGk Qk wk M 柱顶N 一层M 柱底N

截表横向框架柱剪力组合 S S S SS 2层次面位置内力 5RE Gk Qk k k maxM maxM一层M 柱顶N M 柱底N GkGkQkRE ， m5Gk层次 GkSQkSwkS m Qk ， ' m ± ± 3 ± ± 1 ± ± 8框架梁的设框架梁的正截面受弯承载力的计算梁采用C40混凝土， m 用HRB400 ，箍筋采用HPB300级， m 面bh0700mm2面

Mmhm，

9

/ 9

/ 61 0 s M cbh 010 1 12 1 1293 s 1 12 1 1293 s s M yhs 05 取1028 m A f 0 A f 0 0 0 n 4/ s M cbh 0101 12 1 1256 s s M yhs 028 / 1 5 5 05 0。

面Nm

61 0 10.5 1564A 8 / 3 5 5 05 A 8 / 3 5 5 05 0A0 0 0 n 2/ s M cbh 0101 12 1 1236 s / 1782mm取428 m s M yhs 02 f 。

面Nm

61 0 2 10.5 1562 A A f 0 0 0 n / 3980.07mm取628 m5 / 5 5 5 05 0

满足要求。

中跨支座左截面Nm

2/ 2/ s M cbh 0101 0 1 12 1 1293 s 1 12 1 1293 s s M yhs 052 s M yhs 05 2 / 7 5 5 05 0A0 0 0 n 9

/ s M cbh 0101 12 1 1291 s / 5686mm取928 m s M yhs 00 f 。面Nm 61 0 2 10.5 1519取728 m0 / 9 5 5 05 00 / 9 5 5 05 0A0 0 0 n 70035665mm2w <Nm么0 f 。筋计

跨，N

寸bbh 可用hh 梁wb 级C40， m0.25 501300665N c

验算是否需要按计算配箍0.7 713006622667kN 0.7 713006622667kN A m可按构造配筋根据构造及抗震要求选用双〔n=2φ8A m距。A A 满足要求。m 7A bs 2 0.34 A bs 2 0.34 0.24 sv 300A bs 20.22 0.24 sv 0 00 300验算最小配筋率： 0 00 箍筋加密区长度：5h50m求筋70035665mm270035665mm2w <Nm么00.25 501300665N c 0.7 0.7 713006622667kN 非加密区：采用双肢箍筋φ8@150，中跨剪力由永久荷载控制，N寸 满足要求。hh 梁A mAA A mAA s 2 4 4 v wb 0级C40， mbh 可用验算是否需要按计算配箍bh 可按构造配筋根据构造及抗震要求选用双〔n=2φ8箍筋箍筋 箍筋间距S=150mm满足最大箍筋间距和最小箍筋间距。23m 7A s 2A s 24 4 v 0 00 0验算最小配筋率： 0 00 ：5h50m求筋 筋0，

A s A s 22 4 v 0 00 v 0 00 00 ， m用HRB335， m ， m用HRB335， m mM 637kN602kNN Mh 5 52 Nmt 50 50b s y M M M c c 9柱的设计及配筋柱正截面设计及配筋取首层截面设计及配筋柱采用C40混凝土， meeM 0hm 用HPB300级， mee 2 2 面bh0650mm2 hme he h1b 02NmV i i V , N7056969kNm ：s s 51650/h5110650915Ne Ne 1 A A 0b/ 5461.69 237.44mm s 取20和偏心方向的fh fh 的，即mm99201650515

3006153553.67mmi 74m1 1 1 1 00259.11 1400 AA81Nbh 故按大偏心受压

AA AA h 选28 m2s 假设按构造配筋： 0 n s 6 00mAA 。算：

边柱剪力设计值： N：

0.25 ：

0.25 5016506151908.80kN ccc5 57 105720 NA V fs 2 V 5取3V 57 60 710 v bh 满足要求。N3100

故h 30 6N筋31 05 50 1 1 0 00 柱

： 602kN2 ：

0.25 5016506151908.80kN 602kNccc用φ43 14 4 00 05 5 57 105720 N。V 剪跨比 1 5A A V fs 取37 20 7 20 710 sv bh 满足要求。N3100

故h 30 2筋31 05 50 1 0 00 用φ43 18 4 00 0。

0根底的设计根本条件：上部结构荷载N寸650650mm

根底埋置身度m地基土承载力设计200kP混凝土强度等级C0 底Nm。

： ，0， m 底Nm。

： ，0， mF f 500FP 图2。A m54.85m2计算基底净反力设计值：9s 55柱下独立根底根底高度：

hm取hhm02 650214553.56m 4.85mb h b2 650214553.56m 4.85m 2 2 52 5 2 2 52 5b 16 1b 16 1h：

2 2 1 5 5 1 m h2 t c2 度：hh050m

取三级台阶，各级取350mm，h30m：hh0m图1。：。2。2 ： 1 248G1 248GM la bb P PAt x