白果桥主桥上部结构施工方案

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第一部分工程概况一、编制依据1、南京市六合区白果桥及北连接线施工招标文件;2、南京市市政设计研究院有限公司编制的“六合区白果桥工程主桥施工图设计”、“六合区白果桥工程引桥施工图设计”、“六合区白果桥工程道路施工图设计”中的相关内容;3、相关技术资料、标准和规范；4、工地实地勘测数据；5、我公司施工类似桥梁工程的施工经验;6、当地航道部门同意设置21m*2m通航孔;7、混凝土运输道路良好,地方事务已解决。二、工程概貌一般横断面布置：道路红线宽30m，路幅分配考虑为：5m（人行道）+20m（机非混行车道）+5m（人行道）=30m，中间20m为双向四车道及非机动车道宽度.白果桥主梁为42m+91m+42m三跨连续结构，除边跨端锚段采用变高度、变截面外，其余均为等高度单箱单室箱形截面。标准梁高2.00～2.066m,外侧悬臂外挑2.0m。主缆锚固区的端锚段高4.53~2.033m，每侧长7.66m，主要用作主缆锚固及平衡压重用。桥梁标准段采用两侧各一个加劲梁，加劲梁底板宽4。4m，厚30cm，加劲梁顶板和桥面板厚22cm.桥塔附近箱梁采用两个I形截面，塔墩固结，塔梁分离的自锚飘浮体系,I形截面底宽1.9m，腹板厚70cm标准段箱梁在吊杆锚固处,设一道厚70cm的横隔板，两条箱梁间横梁厚50cm。桥塔两侧及端锚梁侧横隔板厚50cm,横梁厚50cm，横梁采用预应力结构体系，在端横梁的横梁处设牛腿，供边跨25米空心板桥梁搁置.加劲梁采用预应力结构体系，纵向预应力布置在顶板、底板。4束预应力全加劲梁通长，4束预应力是设置在主跨中间60m范围。主梁采用预应力结构体系，主梁和桥面板混凝土都是在支架上完成，必须在缆索股架设前浇注成,主梁下支架必须在缆索安装完毕后才能拆除。混凝土浇筑顺序是先浇加劲梁，加劲梁全部浇筑并达到强度后张拉纵向和端横梁的预应力，再浇中横梁并达到强度张拉，最后安装桥面板并浇湿接头.三、桥址处地形地貌、气象、水文和地质条件⑤～2a弱风化粉砂岩：棕红色,极软岩，较完整，岩体的基本质量等级为V类，遇水极易软化,岩体单轴抗压强度较5~2层要低,分布在5～2层中上部，局部缺失,埋深50.4～54.5m,层厚0。6～5。9m。四、技术标准7、桥梁结构设计基准期：100年.五、主要工程量1、本标段包含主桥、北引桥和北引道，其中悬索桥的主缆加工、安装由业主另外招标.2、主桥上部结构（二期恒载）现浇工程数量表主桥上部结构现浇工程项目数量表序号项目名称单位主塔主桥现浇备注材料规格端横梁加劲梁内横梁桥面板1混凝土C40M3728.62C50M313942119676.55523普通钢筋＞10T15459.3243146189。64≤10T115φJ15.2预应力钢铰线T7.618.545。56φJ32精轧螺纹钢筋T2.327GPZ(II）支座个8交接墩上有4个第二部分预应力混凝土施工一、总体思路：由于本次混凝土现浇数量较大，从整体质量考虑拟定采用分段分层浇筑,先将端横梁及加劲梁分段、分层施工完毕后,同时施工跨中及两主塔间的三道内横梁，再将段与段间的湿接缝连接，待最后一个湿接头混凝土达到张拉强度后,先对3道内横梁和端横录供进行张拉,再对加劲梁张拉，接着下来再按对称的要求进行其它内横梁施工，在内横梁施工的同时，进行桥面板的预制工作,待内横梁全部施工完毕后,采用龙门吊起吊进行桥面板安装，并及时施工桥面板间的湿接缝。1—1、分段计划：在纵向计划分成7大段,段与段之间采用5。25m和1m的两种湿接头连接，浇筑顺序见附图16：1—2、分层计划:端横梁：分两层浇筑,第一层浇底层2.218米高,第二次浇上面的1.815米(见图3）;加劲梁：先底板和腹板,待底板和腹板混凝土达到强度后，再浇顶板和翼缘板；内横梁：采用吊模施工，第一次浇到内横梁与桥面板交接的拐角处（见图4）.桥面板：采用现场预制后，直接吊装的方法，再浇湿接头的方法(见图5）。二、混凝土施工技术2—1、混凝土厂家的确定混凝土拟采用商品混凝土，厂家为信誉较好的嘉华混凝土有限公司，已与我单位有过多次合作经历，生产出来的C50混凝土各项指标均达到设计要求，外观颜色一致。该厂为预拌商品混凝土专业承包二级，有两条混凝土生产线，料场库存数量大,混凝土运输车、混凝土泵车数量多，性能完好，实验室配置全，质量管理到位，服务热情，参与过多座桥梁工程建设。2-2、混凝土配合比的确定根据以往混凝土搅拌站的生产经验结合我单位的施工经验，共同研讨，初步确定如下混凝土配合比,并已在验证之中。C50砼混合比每立方材料用量：水水泥矿粉粉煤灰砂碎石外加剂150360907563611127.88饮用水嘉新京阳马钢嘉华化工园热电厂湖北六合江苏博特/PO42。5S95级Ⅱ级2。5～2.75～25JM—Ⅷ2-3、主塔和副塔施工方案2-3—1、塔模板计划因塔在中部要做横梁，有较多钢筋伸出,做滑模不方便。本方案采用图1和图7所示方法，主、副塔模板都有两套模板，一套模板包括长模板长4米+两个1米的。第一次浇混凝土是4+0.5米高，即长模板4米+接头模的一半.第二次是把4米模板拆下接到己浇一半的接头模上部，上部再接1米接头模，第二次浇混凝土是0。5+4+0.5米,每次浇混凝土接缝都在1米模中间,以此减少接头错台。模板面板采用6mm厚钢板，主塔截面为2800×1600mm，副塔截面为2000×1000mm，最大设计模板区格是371。4×500mm，边框和竖向肋采用[8，横肋采用70×7mm，间距h=500mm，计算竖肋时忽略横肋的作用,将模板看成间距h=371。4mm的单向板。横向柱箍结构见图17，柱箍间距L=1000mm，对拉用φ32mm精扎螺纹钢。副塔的对拉筋少，截面尺寸较小，端头模外的柱箍跨径Lmax=1272mm,计算中柱箍跨径以此值为准。2—3—2、塔四周脚手架和施工人员上下通道： 主副塔外围搭设脚手架钢管见下图1:2—3—2—1、围绕主副塔都是双排钢管，步距1。8米,排距0.75米,可放置0。6米宽的走道板。随塔升高，脚手架适时相应搭高，脚手架每3米与主副塔固接点1处。2—3—2—2、内排钢管距塔0。3米,这是给模板拆卸和工人操作模板和擦油的空间.2-3-2-3、主副塔间的钢管脚手架用通长无接头钢管连接，加强整体性.2-3-2—4、围绕主塔双排钢管搭设人员上下梯.钢管脚手外侧用安全网密封,人在内部通道上下.

图1主、副塔人工操作脚手架平面图2-3—3、测量计划主副塔要求精度高，误差都在1CM内。计划四个塔施工进度差别不大,以一个塔为基准为主测量放样,四个顶相互校对,力保达到精度要求。2-3-4、主、副塔施工方法2-3—4-1、起吊设备:充分利用主塔在河边的特点,采用吊车法起吊安装主塔钢筋、模板，用混凝土泵车直接打混凝土。先用中小型吊车施工，承台顶到马鞍顶距离是26.795米，最后阶段用50T大吊车施工,根据经验和吊车参数，能完成主塔混凝土的施工。2-3-4-2、施工计划在每个塔处的图2位置搭吊车工做平台，主副塔钢筋模板用吊车运输，混凝土用泵车直接运送,养护水用高压泵,拆模板时间相对延长到5天，后用塑料膜包裹养护。2—3-4—3、主塔施工吊车平台在离主塔中心5.0m处设1个平台，布置图如图2所示：图2中为了使吊车转盘中心尽量靠近主塔，吊车转盘中心有可能与桥边线相重合。施工中加劲梁飞出翼缘边上有约1米×2米缺口先不浇，待上部吊装完毕再补浇完成.2—4、端横梁施工因为端横梁梁体混凝土为C50，截面尺寸达到约24m2,实体高4m,长30m，一次浇筑约700方.该梁外表设计非预应力筋Φ12＠10cm，比较密集，即使在表面出温度裂缝，外表裂宽应比较细小，或在规范裂控范围，但这种情况温裂最大裂宽在构件内部,施工中必须防止。温度控制的主要任务已在《白果桥常见质量通病》中论述，施工中再根据实际情况进行优化和改进.主要措施有:2—4-1、将端横梁分2层浇注，分缝处如图3所示，上、部混凝土方量大致相近，大为减少水化；2-4—2、在端横梁内部按下图所示预埋∮38mm的水管,从混凝土浇注完毕后开始通水，一直到7天或混凝土强度达到70％以上，方可停水，并且要保证水流速度，降低混凝土内部的水化热，并在适当位置预埋测温计，以便根据内外温度差选择适当通水参数，和为以后工作积累经验。2-4-3、在分层的界面上按接头规定进行处理；图3端横梁水管布置和分二次浇筑分界面2—4—4在端横梁施工时要注意缆索的散索套的预埋、第一吊杆有关杆件预埋；2—4—5、端横梁虽然体积比较大,但由于是在岸上作业，并且地基条件均较好，施工方便，主要是下底的支架要有足够的承载力（见图14右侧）；2—4-6、端横梁底模主要采用竹胶板作模板，侧模采用大块钢模组合而成。2-5、加劲梁现浇方案：2-5—1、加劲梁现浇顺序加劲梁施工时分段分层施工，一段的两层全部施工完毕后,再浇下一段,浇筑顺序（见图16）：实际上在加劲梁开始施工前，端横梁已开始施工，与加劲梁分开。第1阶段：2个中跨的1号块预压完毕后可进行混凝土浇筑；第2阶段：4个2号块；4个4＃块在岸上，与河中没有关系，施工中适当根据人力机械紧前安排。各段做完成以后，将湿接头连接起来，先连边跨和跨中，主梁位置的湿接头最后连接.加劲梁浇注，计划分层浇筑，第一次浇底板和腹板。待底板、腹板混凝土达到设计强度后再浇该段顶板混凝土。2-5—2、分段原则:2-5—2—1、分段在施工支架上弯矩基本为0的位置,钢架上剪力和轴力对变形影响较小，弯矩较小，以后开裂可能性小.缆索安装后各吊点间正负弯矩值小，变化距离短,不便作为参考;2-5-2—2、接缝在加劲梁空箱中部；2-5-2—3、主塔部位负弯矩大，不沉降,计划后浇。其余钢支架部位有弹性变形和钢桩轻微沉降，宜先浇。2-5-2-4、加劲梁每次浇混凝土方量相近，避免过于悬殊.2—5-2—5、两条加劲梁共留12个湿接缝，目的是减少不均匀沉降给加劲梁带来的开裂危险。湿接缝尽可能在中低温焊接头钢筋。浇注混凝土也选在中低温天气进行.加劲梁湿接头合拢估计在3月－4月浇注，温度应比较合适。加劲梁达到强度后应尽快张拉,以防气温变化使梁在支架上因下底摩阻力阻碍拉裂.2—5—3、模板计划：外底模板用1。5CM竹胶板,模板下是5×10木枋，中心间距34.9CM，木枋下是I10，中心间距75CM。根据计算能满足有关要求，对局部需要调整的底模，采用在工字钢与木枋之间增加楔形块,一方面调整模板标高，另一方面方便观察体系转化时加劲梁的受力变化，吊杆张拉后加劲梁与支架之间是否脱空。加劲梁分二次浇筑，先浇部分芯模可拆除;后浇上部可留人孔，待上部达到强度后从人孔拆除上底模,再把人孔封上，以减轻梁重,也便于控制内壁混凝土质量.人孔尺寸取较小值，如75×80cm为好，使加劲梁上部整体性削弱少.主塔间的横梁截面小,内芯模用木工板制作，不计划取出.主塔模板计划4米主模板1节加1米接头模板2节，每次浇5米高,并让接头在1米模板的一半处,使接头没有台阶。主塔模板在拆除后用塑料薄膜包裹，以保证表面养护效果.2-5-4、加劲梁和内横梁施工缝本施工存在多处施工缝，可能出现施工缝处振捣不实，缝漏水,缝处波纹管接头漏浆堵孔等缺陷;2-5-4-1、工缝两侧模板不宜用一般外撑加固方法，宜用对拉锣杆拉紧，严防跑模.外模搭接原混凝土表面长度不小于1CM，接缝外用薄海棉条填充再压紧，即要不漏浆，又要错台最小，防止出现接缝处凹凸不平和蜂窝麻面，影响美观。2-5-4—2、应凿除表面的水泥砂浆和松弱层，人工凿除时，其强度应达到2.5MPa；风镐凿毛时，其强度应达到l0MPa。2—5—4—3、经凿毛后的混凝土面应用水冲洗干净，在浇筑下次混凝土前，用无油压缩空气吹干，不得留积水。2—5—4—4、施工缝为斜面时，应浇筑成或凿成台阶状.2—5-4—5、浇筑混凝土时，必须用振动器振捣密实,防止在接缝处出现蜂窝或胶结料不足,影响新旧混凝土的粘结,也要严防碰破波纹管.2-5-4—6、施工缝处波纹管接头操作要专人负责，波纹管与出气孔交点要用环氧树脂粘抹，以防漏浆.2-6、中横梁及桥面板施工中横梁浇注计划采用吊模施工，如下图所示，计划先做三道中横梁，分别为两主塔位置和中跨的跨中位置，待三道中横梁施工完毕并张拉后，主、副塔也早浇完，张拉加劲梁预应力束，因加劲梁钢绞线不多，张拉顺序对称张拉，又有三道内横梁联系,张拉后不会出现侧弯位移。

图4中横梁现浇支架图中横梁共有43道，岸跨的中横梁可以将上图中的支架直接架到地面上钢管支架上，为防止中部弯矩大,可在桥轴线位置增加一道支撑，大大减小贝雷架的弯矩.中横梁施工计划采用8套支架及底模，每套支架浇5—6个中横梁，中横梁混凝土强度达到90%即可张拉,张拉后,即可脱去底模，将支架和底模一起平移到隔壁的相应位置，进行下一道中横梁的施工。经业主、设计、监控、缆索施工单位一致同意，决定在加劲梁张拉后缆索施工单位进场，可以做些准备工作，材料设备进场、搭设猫道,布缆、挂吊杆等工作，在此期间，将继续进行剩余的内横梁施工,估计也就是个把月的时间，在此期间,可将所有的中横梁施工完毕,包括桥面板在此期间进行安装和湿接缝施工。桥面板预制：桥面板预制可在场地内选择一块平整地，先用混凝土作底模平台，再在上面铺以3mm的钢板作为底模面板，以方便脱模和保证底板颜色一致。预制工作可以尽量早开始，全桥44×8＝352块，实际上可以马上进行,计划设32个底模,8套侧模进行施工，一个底模的周转周期为7天，即7天时间可生产32块预制板，共进行11个周期，为了保证按期完成，实际周转时间按9天计划，共需要9×11＝99天,即可以在100天内完成所有预制板工作，计划从2008年元月份开始预制，扣除春节影响，最迟可在4月底能够全部预制完毕。预制板达到设计强度后,可将预制集中堆到河边，以方便吊车吊到船舱内，便于从上面起吊安装。

图5行车道板安装示意图岸跨的中横梁施工完毕后，即可以先安装边跨的桥面板，待中跨的中横梁全部施工完毕后，安装中跨的桥面板。边跨的桥面板安装采用吊车直接起吊的方法进行安装就位；中跨的桥面板架设时，先用吊车将桥面板吊施到驳船上,驳船将预制的桥面板运到待安装位置的下方，利用小龙门吊进行安装。每块板重在3.1t，重量不大，可在两道加劲梁间设小龙门吊（起吊能力为5t）,如上图所示，预制板5天内可安装完毕，我们已有叁次该法预制安装的经验，工艺成熟。桥面板起吊离船只后，为了安全，驳船应离开悬吊板的正下方，防止意外情况发生，物体坠落.桥面板安装后，即可跟在后面进行桥面板的湿接缝施工，先进行钢筋纵横向焊接，钢筋安装完毕后，即可从下面用吊模的方法进行湿接缝混凝土施工。桥面板安装及湿接缝施工均在缆索紧缆之前完成。三、混凝土施工质量保证措施为了保证混凝土施工完毕后做到内实外光的要求，在混凝土施工过程中,必须做到以下几点：3-1、钢筋、模板、预应力管道经监理验收合格后,即准备浇混凝土，混凝土采用商品混凝土,由混凝土运输车送到施工现场,输送泵送到指定的位置.同时要求混凝土厂家作好备用泵的准备.每次浇混凝土提前3天与混凝土搅拌站联系，对原材料的质量、混凝土方量，所需的机械设备进行书面要求，应检查砂、石、水泥、外加剂的备料数量,并有一定的富余，考虑为了使箱梁混凝土外观颜色致,最好是一次性备好箱梁的所有砂、石材料，也就是说，将箱梁所用的砂、石一次进到位，与其它材料分开放，防止混凝土施工时各项准备工作准备不充分；3-2、正式开盘前，由试验室派专人到混凝土搅拌站进行检查:原材料准备数量是否满足本次浇的混凝土，砂、石的质量是否符合要求，对于石子可采用冲洗的方法，对于含泥和级配不合格的砂子禁止使用，必须进合格的砂子；3-3、混凝土浇筑前应检查振捣器是否良好，振动力能否满足要求，应有专人负责，统一指挥，分段分层进行，尤其是钢筋密的部分和预应力锚板和波纹管下面.在混凝土浇筑过程中，一方面要按照规范要求，严格控制混凝土的质量，另一方面要严格按规定的浇注顺序，分层浇筑,对称下料、分层振捣，分层厚度不得大于30cm.（当雨天浇筑混凝土时须在块件顶部覆盖彩条布，以防雨水流入模内,影响混凝土的质量及外观。3-4、混凝土拌制完毕放到运输车后，应马上运送到工地，中途不得停留,在整个运输过程中，运输车的车灌应以慢速旋转，运到工地后，工地应充分做好浇混凝土的准备，混凝土到达工地后,马上要打出去，整个过程当中，禁止任何人向混凝土内加水,若出现坍落度偏小，泵车打不了时，混凝土应及时回收到搅拌站，由搅拌站采取措施后降级使用；3-5、混凝土浇筑符合混凝土施工的要求，施工完毕后，及时采用土工布进行覆盖,上面再盖塑料薄膜,防止水分散失过快,导致混凝土表面开裂，终凝后及时洒水养护，始终保证混凝土表面处于潮湿状态。3-6、为了使混凝土浇捣密实,采取如下措施：3-6—1、严格执行混凝土配合比和坍落度。3-6—2、先浇箱梁底板混凝土,底板混凝土一部分从两侧腹板位置下，大部分混凝土需从中间芯模孔中下,振动棒也要通过底板上的开孔进行振捣。待底板混凝土浇注完毕后，再浇箱梁的的腹板混凝土。混凝土浇筑时应注意插入振动棒振捣，严禁碰伤碰破预应力管道，同时要注意芯模不要被破坏和变形。3-6-3、振捣时采用交叉式振捣方法，严禁混凝土漏振,防止产生蜂窝、麻面,要确保加劲梁做到外光内实。3—6-4、在浇注过程中要派专人抽拨预应力管道中的聚乙烯管，防止在浇注过程中,个别管道漏浆而影响钢绞线穿束。初凝后,及时覆盖进行养护.达到设计强度的80%后，即可以拆除侧模和芯模,继续覆盖洒水养生。3-6—5、箱梁顶板混凝土施工时，对顶板的混凝土应进行拉毛处理，以保证与桥面铺装较好的粘结，确保桥面铺装质量。四、预应力施工技术本桥的预应力材料包括钢铰线和精轧螺纹钢筋，预应力钢铰线采用OVM15—5、OVM15-6、OVM15-9和OVM15-12三种，其标准强度为1860MPa，弹性模量E=195000MPa,竖向预应力采用精轧螺纹钢筋,直径32mm，抗拉强度为750MPa,弹性模量E=2×105MPa。对于钢铰线均采用两端对称张拉，对于精轧螺纹钢筋采用单端张拉，单根控制张拉力为512.5KN，超张拉5%.预应力材料运至工地时应置于室内并防止锈蚀.预应力钢束张拉以张拉力作控制,以伸长量作校核.张拉时，应尽量避免滑丝、断丝现象，当出现滑丝、断丝时应抽换钢铰线后重新张拉。4—1、预应力施工时应注意以下内容:4—1—1、预应力钢束张拉顺序按图纸有关说明进行。测定伸长量时应扣除全部因非弹性变形引起的伸长值。其实测值与理论伸长值误差应控制在6％以内；4—1—2、预应力锚具、波纹管、锚垫板、锚下螺旋筋等均按设计要求配置供应，钢铰线、锚具等使用前按有关要求进行堆放和检测，检测合格后方可使用。4-1—3、预应力束管道应在最高点设置排气孔;4-1—4、钢铰线下料采用砂轮切割机,切口两侧用20号铅丝绑扎，以免松散；4—1—5、所有预应力钢材不允许焊接或在上电焊打火；4—1—6、锚具垫板必须与钢束垂直，垫板孔中心与管道中心一致，安装千斤顶时必须保持锚圈孔与垫板孔严格对中。4—1-7、锚具夹片与锚头锥孔要保持洁净，严禁有金属屑等杂物;4—1-8、纵向预应力筋在箱梁横断面上应保持对称张拉，并两端张拉应保持同步；4-1-9、预应力钢束张拉完毕后，严禁碰撞锚具、钢铰线，钢铰线待切割后用环氧砂浆封锚。4-2、钢绞线的安装：4-2—1、钢绞线的下料长度,等于孔道净长加构件两端的预留工作长度。钢绞线的切断采用砂轮切割机,以保证切口平整、丝头不散。张拉结束封锚、压浆后，钢绞线外露过长部分需切断，仍采用砂轮切割机切除.不允许采用电弧焊切割，以免钢绞线可能因产生意外打火而造成损伤.4—1-2、钢绞线的穿束：钢绞线整束同时穿入，穿入时，钢绞线应排列理顺，防止扭曲，穿入端应套入一定尺的薄铁皮套并用胶布裹好,防止钢铰线穿入时，捅坏波纹管，而影响钢铰线穿入，并应沿长度方向每隔2～3m用铁丝捆扎一道防止散头。4-3、钢绞线的张拉与锚固（带有自锚性能的锚具）：4—3-1、由于本次的预应力钢铰线较长，拟定在正式张拉前，先抽取一束钢铰线进行试张拉，同时邀请相关部门参加，以便测出孔道的摩阻系数，为下面全面张拉作好准备。4-3—2、安装锚具前，应将钢绞线表面粘着的泥砂及灰将用钢丝刷清除。锚环和锚板表面的防锈油可不再清除，但锥形孔须保持清洁，不得有泥土、砂粒等脏物。安装千斤顶时，应特别注意其活塞上的工具锚的孔位和梁端部工作锚的孔位一致.严禁钢绞线在千斤顶的穿心孔内发生交叉，以免张拉时出现失锚事故。工具锚的夹片，应注意保持清洁和良好的润滑状态。新的工具锚夹片第一次使用前，应在夹片背面涂上润滑脂，以后每使用5～10次，应将工具锚上的挡板连同夹片一同卸下，向锚板的锥孔中重新涂上一层润滑剂，以防夹片在退楔时被卡住。如遇个别钢绞线滑移,可更换夹片,用单顶单独张拉,直至达到所需吨位。本桥钢铰线通长束长度较长,需采用二次倒顶张拉。4—3—3、预应力施工计算：预应力钢绞线在张拉时,张拉力过大会使构件的混凝土徐变、起拱过大或锚板区出现裂缝.反之，构件可能会过早出现裂缝。本桥的预应力钢绞线标准强度Ryb=1860Mpa，张拉控制应力бcon=0。75Ryb=0。75×1860=1395Mpa。钢绞线的计算截面积为140mm2.张拉时,预应力钢束张拉端张拉力P=бcon×140×n（KN）（n—每束钢绞线的根数)。由上式可得：9束钢铰线的张拉端张拉力P=1860×0。75×140×9=1757。7KN；12束钢铰线的张拉端张拉力P=1860×0。75×140×12=2344KN；4-3-4、钢绞线张拉程序(带有自锚性能的锚具)：预应力钢束为低松驰钢绞线,张拉时按下列程序操作:30m长以下的钢束可采用下述张拉步骤：0→初应力б0→应力2б0→100％бcon(持荷5min锚固），初应力应根据的预应力张拉损失情况确定（一般为б0=0.1бcon)。预应力钢绞线张拉时，按下列程序操作：0→0.1бcon→0.2бcon→1.00бcon（持荷5min锚固）30m长以上的钢束可采用下述张拉步骤:0→初应力б0→应力2б0→100％бcon（持荷5min锚固），初应力应根据的预应力张拉损失情况确定（一般为б0=0.15бcon)。预应力钢绞线张拉时，按下列程序操作：0→0。15бcon→0。3бcon→1。00бcon（持荷5min锚固）4-3-5、张拉顺序：全桥预应力张拉顺序:根据设计要求,一般先张拉长束再拉短束。4-3-6、张拉前，千斤顶和油表应配套检测，得出千斤顶主油缸压力表压力值和张拉力之间的关系。利用两者关系和梁板钢束的张拉控制力（见前所述)，可得张拉时各阶段千斤顶主油缸压力表压力值.实际张拉过程中是依靠压力表值来控制张拉力的.4—3-7、预应力钢绞线理论伸长值计算预应力钢绞线的理论伸长值△L（㎜）可按下式进行计算张拉力需考虑预应力损失，在此只考虑孔道摩擦损失等（长期预应力损失等不考虑).△L=PPL/APEP—-—--——-——--—-——--—①式中：PP—-预应力钢绞线的平均张拉力（N)（见下式所述）L—-预应力钢绞线的长度（㎜）（构件孔道长度)AP-—预应力钢绞线的截面面积140（㎜2）EP--预应力钢绞线的弹性模量2.0×105（N/㎜2）上式中PP=P（1-1/e-（kx+uθ)）÷（kx+uθ)———-—②PP—预应力钢绞线平均张拉力（N）P—预应力钢绞线张拉端的张拉力（N）(见前面所述）K-孔道偏差系数K=0.0015U-预应力钢绞线与孔道壁的摩擦系数U=0.2θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）x—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）4-3-8、预应力钢绞线张拉时，实际伸长值的测定预应力张拉时,应先张拉到初应力б0，伸长值应从初应力时开始量测.钢绞线的实际伸长值除量测的伸长值外，必须加上初应力以下的推算伸长值.最后扣除在张拉过程中产生的弹性压缩值，以及千斤顶长度范围内钢绞线的理论伸长值。预应力钢绞线张拉的实际伸长值可按下式计算△L=△L1+△L2—（工作长度内理论伸长值+工具锚和夹具的弹性压缩值）式中：△L1—从初应力到最大张拉应力间的实测伸长值（㎜)△L1=△L（бcon）-ΔL（0.1бcon）△L2—初应力以下的推算伸长值(㎜）初应力以下的伸长值△L2=ΔL（0。2бcon）-ΔL（0.1бcon)上式中ΔL（0.1бcon）-达到10％控制应力时实测值ΔL（0。2бcon）-达到20%控制应力时实测值注：30m以上的预应力初应力可用0。15бcon4-3—9、实际伸长量和理论伸长量比较0.94△L理论≤△L实际≤1.06△L理论实际伸长量应控制在理论伸长的±6％范围内，否则应暂停张拉,待查明原因后并采取措施予以调整后，方可继续张拉.张拉结束锚固并经检验合格后，即可用砂轮切割机切割端头多余的预应力钢铰线,一般要预留3~5cm.之后立即用环氧砂浆封锚，待封锚达到一定强度后，即准备压浆。4—4、压浆每束张拉完毕后应及时压浆，压浆嘴和排气孔根据施工需要设置，管道压浆水泥浆强度要求达到40Mpa。4—4-1、准备工作4—4—1—1、张拉数据齐全,并经过技术负责人确认质量合格后方可进行压浆.4-4-1—2、压浆前应对管道内有害材料进行冲洗，并用无油压缩空气吹净积水。4-4-1—3、管道压浆用的水泥浆的技术要求如下：4—4-1-3—1、孔道压浆应采用标号不低于42.5级普通硅酸盐水泥配制的水泥浆。4-4-1-3—2、水泥浆的水灰比不大于为0。4,掺入适量的减水剂时，水灰比可减小到0。35，泌水率控制在3％以内,搅拌后3个小时的泌水率宜控制在2%，24h内重新全部被浆吸回。水泥浆的稠度应控制在14～18s之间。4—4—1-3-3、为了增加孔道灌浆的密实性，在水泥浆中可掺入对钢绞线无腐蚀性作用的臌胀剂,其掺量应由试验确定。4—4—1-3—4、水泥浆自搅拌到进入管道的间隔时间不得超过40分钟。每批孔道压浆均应制作7。07cm立方体标准试件3组，3组标准养护28天,检查其抗压强度，作为水泥浆质量的评定依据。4—4-2、管道压浆4—4-2—1、灌浆顺序宜先灌注下层孔道，后上层孔道的顺序进行。4—4-2—2、灌浆应缓慢均匀地进行，不得中断，并应排气通顺。4-4—2-3、灌浆方法采用一次压浆工艺，如因故超过时间，应用压力水冲洗孔道,重新压浆。4—4—2-4、拌浆机投料顺序上：先将定量的水加于拌和机内再放入水泥,充分拌合后，再加入掺加剂.拌和时间至少2分钟，直到达到均匀的稠度为止.防止结块水泥阻塞压浆管的出浆嘴,水泥浆搅拌机出口设过滤网。4-4—2—5、钢绞线张拉后，孔道应尽快灌浆。孔道压浆强度不应小于40Mpa。4-4—2-6、压浆的具体做法是：先在同一孔道的两头的锚垫板的压浆孔上安装压浆阀（直接拧在压浆管口上的螺母上）。对掺外加剂泌水率较小的水泥浆，通过验测证明能达到孔内饱满时，可采用一次压浆的方法；不掺外加剂的水泥浆，应采用二次压浆法,两次压浆的间隔宜为30～45mim。压浆时，第一次由甲端压向乙端，等乙端出口冒出浓浆后，关闭乙端阀门，宜再继续加压2分钟至0。5～0。6Mpa大气压,且无漏水、漏浆时关闭甲端进浆阀。第二次可在同一端复压，或乙端向甲端复压。4-4—2—7、压浆拌和机应能制造出胶状稠度的水泥浆。压浆机必须能以0.7Mpa的常压连续进行作业。压浆时，搅搅拌机要照常循环并搅拌.4-4—2-8、压浆设备应能对压浆完成的孔道保持压力，并应装置一个维持孔道压力的、能够开闭的喷嘴。4—4—2—9压力表应在使用前进行校正，压浆作业过程，最多每隔3h将所有设备用清水彻底清洗一次。每天用完后须进行清洗.五、与缆索施工的配合缆索是全桥成桥后的主要受力构件,缆索安装过程中有好多构件需要在混凝土施工过程中进行预埋，并且预埋件的安装质量直接影响最终的使用效果，因此，密切与缆索施工队伍配合，对全桥的成桥质量起到至关重要的作用。缆索施工前，应对图纸的相关尺寸仔细核对，发现问题及时与设计联系，请设计根据具体情况进行核实后，由设计单位出变更图纸后方可实施。5-1、缆索及预埋件的加工（具体方案由缆索厂家在开工前上报）缆索及预埋件均由厂家在加工厂制作成型，成品运到工地后，进行预埋及安装、防护.5-2、预埋件安装缆索单位的预埋件运到工地并经检验合格后，在厂家的指导下,结合混凝土浇注进行安装，确保预埋件不漏埋、不错埋,各项指标达到设计要求，在混凝土施工过程中不位移。5—3、缆索施工（具体方案由缆索厂家在开工前上报)缆索及吊杆加工主要全部集中在工厂加工，加工厂内设施齐全，操作方便.加工好的产品经验收合格后方可包装，并安全运送到工地，要妥善保管，防止丢失和损坏.在主桥的四个主塔、两道加劲梁、两道端横梁和三道内横梁施工完毕后,缆索单位即可进场，进行施工的相关准备工作:猫道搭设、布缆、挂吊杆等工作。在全桥的内横梁全部施工完毕的同时,进行行车道板的安装和湿接缝的吊模施工，待行车道板的湿接缝混凝土达到设计强度后，缆索单位方可正式开始缆索及吊杆的第一次张拉工作。待吊杆第一次张拉完毕后，进行桥面铺装层的混凝土施工.桥面铺装层混凝土达到一定强度后，再进行吊杆的第二次张拉，并就吊杆的整体受力情况进行局部调整.吊杆全部张拉完毕并调整结束后，着手进行缆索及吊杆的防腐工作,同时桥梁的人行道部分和沥青混凝土准备施工.

第三部分现浇支架总体思路:全桥三跨现浇支架总体上分为两大部分,一部分为两边跨的岸上部分,一部分为中跨的水上部分。全桥的支架方案围绕如何保证现浇混凝土质量进行搭设的思路：首先：从支架的承载力，必须满足上部的恒载和施工荷载的重量；其次：是支架的沉降量必须满足现浇箱梁混凝土的允许值；再次：支架的稳定性，包括纵向和横向；最后：支架的安全保证措施。二、下部现浇支架本桥主桥42m+91m+42m三跨连续结构的中孔91m连续梁，采用水中插打钢管桩、搭设贝雷梁支架现浇施工。支架应能保证施工过程中必要的滁河通航和安全要求。主桥支架在吊杆张拉完成之前支架一直承担全桥重量，支架必须满足承载要求和抗洪要求，支架在成桥之前不能拆除.主跨支架布置详见“中跨支架结构图各图12”,支架有关数据见下表：长度（m)通航孔最大跨（m)钢管桩计划单桩承载力计算桩长(m)（计算见后）165。121400KN26。80（φ426桩)27。91（φ380桩）主桥不含端横梁（长165。1米)的混凝土数量分别为:加劲梁2119.14m3,中横梁676.5m3,桥面板552m3，单位长度荷载是(2119。14+676。5+552）×25÷165。1＝506.9KN/m,考虑施工荷载5%，其设计系数20%，则单位长度荷载为506.9×1.05×1。2＝639KN/m，对于全桥两条加劲梁来说每米需要钢桩N=639÷400=1。5975根，对于一条加劲梁来说，则每米需要钢桩数量为639÷400÷2＝0.8根.通航孔采用双向通行，各设一个21米跨径,边孔采用11m，中跨桩布置见图11和图12，边跨桩布置见图14.2—1、水中钢桩入土深度计算：摩擦桩的容许承载力计算公式：［P]=0.7(ULτP+AσR）÷1.6［P]--—容许承载力,取[P］=400KN;U-—-桩周长；L桩入土长度;P—根据地质报告③—1亚粘土的摩擦力标准值,取P=75KPa;①—3淤泥、②—1亚粘土和②-2淤泥质亚粘土三层较浅，笼统根据经验估为P=10KPa；0。7——＝0.735×0。95，其中0.735是沉入桩在亚粘土中稳定月余后的摩擦力降低系数；0。95是群桩承载力降低系数;1。6--—临时工程的安全系数.根据第一部分第三节中的数据，［P］＝0。7×（0.426×3.14×5。67×10+0.426×L亚×75）÷1.6＝400KN,解得L亚＝8。35mφ426*8mm钢管桩入③-1亚粘土深度L=8.35米，桩总长L总=12.78+5。67+8。35=26。8m，其中12.78m是桩在标高0以上的桩长，5。67是从标高0到③—1层土的长度。φ380＊8mm钢管桩入亚粘土深度L亚=9。46米，L总=12.78+5.67+9.46=27.91m。2—2、水中墩钢桩数量计算2-2-1、通航孔一个中墩需钢桩数量：21m×0.8=16.8根每个临时墩布置双排桩，两排桩间距1.5m，共16根见图12.虽然两跨连续梁中墩受力比平均值大，但真正在加劲梁张拉之前，桥面板及大部分中横梁没有浇，实际每条中墩承重为（2119。14÷165。1÷2×21+15。8÷2）×25×1.05×1。2＝4494KN,4494÷400＝11.3根桩就够了，加劲梁张拉之后中墩受到张拉索的一定反拱作用，也有减轻中墩荷载作用。中墩也不易布的太宽太长，再加桩确有困难，施工中计划中墩用φ426×8mm的钢桩，计划采用1cm/分钟贯入度来控制，努力打深一些以弥补桩间距太小的弱点。2—2—2、通航孔边墩钢桩数量:（11+21)÷2×0.8=12.8根。实际在打桩时，为布桩即方便又对称,双排每排7根,排间距2m。2-2—3、承台边沿钢桩数量:因桩支承在承台边沿，钢桩长约5。5m，桩短不是压杆稳定性控制,φ426单桩承载力应大于149吨，而其实际承受力范围为11×639÷2＝3514.5kn，每排取5根桩完全满足承载力要求。在施工承台时要留预埋件固定钢桩下端。在施工主塔和副塔时,留有对拉螺栓孔，用φ32对拉螺栓固定在主塔上连接承台上支承钢桩上端，支架拆除后要将对拉螺栓孔进行修补，保持外表美观.水中边跨布置跨径小,支架挠度小,更易控制线形。2—3-3、支架在承台上钢桩布置在承台混凝土施工过程中，事先按照支架方案，在承台顶预埋钢板，以便在承台上的钢管与之焊接，增加承钢管与承台的固结，同时利用墩身施工的模板对拉杆孔位，采用槽钢或角铁对上面钢管桩顶及贝雷架进行连接,增加钢管的稳定性，使之与墩身连接，增加支架的安全性。2-3、水中支架钢管桩的自由长度L0钢桩上端与I20横梁连接，横梁与贝蕾架整体连接,所以桩上端是铰支.深水航道处的（水+淤泥）总深约7m，以南侧最不利情况考虑，标高0~-5。67m是淤泥，标高-5。67m以下是粘土，下端不计固端作用,偏安全地算铰支.在水面以上标高约8m处打支撑，也按铰支计算。钢桩上顶最高标高14。93—1。7(贝蕾架和加强杆）—0.2下底梁-0。22垫物=12。81M。河底标高0m到—5。67m间是淤泥和淤泥质亚粘土,算摩擦力但不算自由长度缩短作用.将铰支点算在-5。67m的亚粘土上顶，桩顶、桩底标高如图1所示。在河面标高约H=8m处打支撑,将钢桩相互联结，最大自由长度L0=8+5。67=13.67m。2-4、水中钢管桩施工安全措施：2—4—1、通航孔上下游共设4个航标灯，请航道部门按标准设置。2-4-2、施工前,办理好相关手续，并在省级以上的报刊上发航行通告,取得水上施工安全许可证,并邀请海事部门在相关施工过程中全过程现场维护，防止船只误入施工区域,造成安全事故的隐患。2-4-3、施工前，要向建设单位、监理单位报送详细的施工组织方案和安全技术方案，由建设单位或由建设单位按合同委托监理单位组织专家对方案进行论证审定。方案可行后监理单位方可批准，没有批准开工的坚决不让开工，在此基础上层层搞好施工安全技术交底，项目部要加强施工方案执行的情况检查和监督,防止盲目蛮干，违障指挥、违障施工,要按有关规定设立安全警示标志。切实强化施工现场的管理，堵绝非施工人员和非相关人员进入施工区域。桥梁范围内除施工通道外,设立大门，并派专人值勤，非施工人员和相关的人员不得进入施工现场，桥梁的其它四周均采用波钢瓦与外面隔开，防止其他人员误入桥下,给施工带来安全隐患.2-4—4、施工过程中有专人指挥、安全员现场察看安全情况、发现问题及时处理。2-4-5、要有安全防范措施，施工区域的四周要挂红灯及显眼的标志，在河道的上、下游200米外设立警示牌，河中通航孔的临时墩在船只进口处,设护桩，通航孔的临时钢管桩及护桩均涂涮反光油漆，钢管桩上并挂红灯，在通航孔的上面，支架的下面30cm处设限高标志，并涂上鲜明色彩，双向通航孔，通进、出口分别设置绿、红信号灯，告示过往船只，经过施工区域,警慎驾驶,顺利通过。2-4—6、在施工过程中要防止桥上建筑物及碎渣掉到河中,尤其是只船只通过时，暂时停止施工，待船只通过后,方可复工。操作边缘地带的工人要配戴安全带，桥上要配备救生圈，并系上不少于30米的长绳,以备急需时用。2—4—7、由于本桥在施工过程中不得封航，在岸边施工时,不影响通航，但在跨中施工时，将会影响通航安全，所以在中跨施工时,要另派专人在支架上巡视，加强上、下游的了望，通过高音喇叭喊，在有船只到来之时，暂停施工，待船只过去后再施工，特别注意桥上的物品落下砸到船只.2—4-8、在整个施工过程中,岸边放一条小船，以备急用,小船上放救生衣和救生圈各两套，并系上不短于30米长的细绳。水上支架搭设时，所有人员必须穿救生衣,防止人员落水意外事件发生。2—4-9、在洪水季节，巡查人员注意观察洪水的变化，防止洪水过高,加强对附近的河堤的检查，防止水灾.对临时墩上的杂草进行及时清除，防止阻水.2—4—10、一旦出现险情，及时逐级汇报，争取各级领导的支持,采取有效措施，及时撤离所有人员和设备到安全地带，并发出紧急信号，禁止任何船只进入作业区,将各项损失降到最低限度。2—5、水中墩钢管桩承载力静载试验2-5—1、实际振动沉桩按照土质计算的桩长见本节第1条.实际河床上可能有淤泥坑和航道沟槽；地质报告给出的摩擦力的准确性也有差异,使计算的入土桩长作为参考,实际入土深度与计算桩长常有一定出入。本次用50T浮吊船作业,用40型振动锤打桩。实际振动沉桩中比较实用的做法是，不论下部是否有航道沟槽或何种土质，用40型振动锤振到最后贯入度1CM/分钟，凭过去对亚粘土测试和经验可实际承担约大于40T的上部荷载。2-5-2、测钢管桩承载力方法本次支架全采用钢支架，下部是钢管桩,在400KN荷载下φ426钢桩弹性压缩约4。33mm,φ380钢桩弹性压缩约4.9mm。但在上部荷载下的永久沉降量只有通过预压才能较准确测出.本次计划用2根桩抬一根桩的方法（如图13所示）测单桩承载力。试压时，采用千斤顶的压力表测定油压,换算成荷载。试桩沉降一般采用百分表固定和支承百分表的夹具和基准梁在构造上应确保不受气温、振动及其他外界因素影响而发生竖向变位。同时，在钢管桩的外侧用角铁焊出一支撑点，加载过程中不会受到影响，用精密水准仪测出加载前、加载过程中分级加载、加载到位后、沉降稳定后以及全部卸载后的标高，得出钢管桩的沉降和压缩变形值，并与百分表测出的数值一起进行分析,确定最终沉降量。2—5-3、单桩的静载试验要点2-5—3-1、试验加载方式：为缩短试验时间，对于工程桩试验的检验性试验,采用快速维持荷载法，即一般每隔一小时加一级荷载。2—5—3-2、荷载分级：试验时加载应分级进行，第一级的加荷值按照200KN、第二级240KN、第三级280KN、第四级320KN、第五级360KN、第六级400KN。第五、六级采用慢速维持荷载法。2-5-4、测读桩沉降量的间隔时间:在每级加载后，隔5、10、15min各测读一次，以后每隔15min测读一次，累计1h后再加后一级。每次测读值记入试验记录表。2-5—5、稳定标准：在第五级加载中，桩的沉降量在每一小时内的沉降不超过0。1mm时，可加第六级荷载。2-5-6、终止加载的条件:当出现下列情况之一时，可认为桩基已达到破坏状态，即可终止加载。2—5—6-1、某级荷载作用下，桩的沉降量为前一级荷载作用下沉降量的5倍;2-5-6—2、某级荷载作用下，桩的沉降量大于前一级荷载作用下沉降量的2倍，且经24h尚未达相对稳定。2-5—7、桩基试验应注意：2-5-7-1、加荷设备（如千斤顶）、计量仪表（如压力表、百分表）分别校验，以免带来量测误差;2-5-7—2、固定安装沉降量测仪表（如百分表）的基准桩与试桩或锚桩的距离，不能太近,以免基准桩随着试桩沉降或锚桩的上升改变量测的准确性；2—5-7—3、试验荷载应保持稳定,维持不变，以免降低了的压力不能补充，使桩的沉降变形与荷载对应关系出现不正常情况，影响试验成果的分析和判定。本计划加载400KN应该不会出塑性阶段而破坏的现象。2-5-7-4、在稳定停留期要有技术人员不离位置的值班,看护和记录油表和千分表读数，发现下沉加快和油表读数降底要补足油表读数.如果沉降量大,不满足设计要求，应采用加桩以减少单桩沉载力，达到支架沉降量在设计要求之内.2—5—7—5、预压选入土相对浅和自由长度大的桩做试验，计划选测2根，1根大桩、1根小桩.2-5-7-6、试验中选用刚度大的钢梁和较粗拉筋,以减小弹性变形,并注意图4B点横梁挠度和拉筋的总体变形,参考桩和百分表横杆不能受到其它因素干扰，使百分表真正反应被测钢桩在规定荷载和随时间的下沉值。2-5—8、数据处理一根桩静载加压结束后，应及时对数据进行分析，并绘制相应图表，与水准仪测得的数据进行比较,最后确定沉降量，并上报资料,作为施工过程中的控制依据.2-6、岸跨支架布置：主桥两边跨是42。76m连续梁，采用在两条加劲梁下搭支架，进行现浇施工，岸跨的支架布置见图14，具体施工步骤为:2-6—1、承载力计算：加劲梁、中横梁及桥面板和施工荷载综合在一起桥长方向按63.9吨/米，从主塔到端横梁共长为35.10米，按图14布置主要为3，中墩承载力最大,承载设计最大值为11×63.9＝702.9吨.根据现场情况及梁体宽度，拟定在每道加劲梁下一个临时支墩下设7×2×0.5米的双层钢筋混凝土支墩，则一个临时支墩需承载力为702.91÷2＝351.45吨，单位面积压力为:351.45÷（7×2）＝25。1t/㎡。每个支点上设5根∮425×8mm钢管5根，钢管下端垫600×600×10mm的钢板，钢板在浇支墩混凝土时直接焊锚筋埋在混凝土里面，钢管与预埋钢板采用焊接,则每根钢管桩承载力为：351.45÷5＝70。29吨,而每根钢管在长细比允许范围内的允许承载力约为：3。14×42.5×0。8×1。4＝149.5吨，如果临时支墩下的承载力满足25。1t/㎡，则不需要加固,否则应在此支墩下再做扩大基础，确保支墩垫层的承载力满足要求。据此,再根据南、北岸不同情况，分别计算,布置承载点处的支撑：2-6—1—1、北岸北岸靠近承台处原是防洪墙，基础很牢，下部1.5m宽的钢筋混凝土基础,防洪墙内原为六合预制厂场地，有二层15cm厚的混凝土，下面是块石、碎石回填，完全可以直接在上面搭设支架,平时混凝土浇注时,最大混凝土泵车自重在42吨,架起时四个支腿接触面积为4×3。14×0.152＝0.28m2，则单位面积承载力为：42÷0.28＝150吨/m2，混凝土没有出现裂纹，则可以认为此处地面的承载力达到150吨/m2，满足30t/㎡的要求，可以直接在原混凝土地面上浇支墩混凝土。2-6—1—2、南岸由于南岸相对于北岸地表条件要差一些，根据地勘资料显示：单位面积承载力在7t左右，与要求的25。1t/㎡，相差较大，故需采取措施。拟定加固措施：在需要设支墩位置，在加劲梁下面，开挖10米长，4米宽的基槽,至进入原状土为止(根据现场勘察情况估计在1米左右），采用18t的振动压路机下到基槽内进行碾压，至无明显轮迹为止，试验表明，原状土经过碾压后承载力可将提高50%左右，单位面积承载力达到10t以上，仍需要加固。在经过碾压后的基槽内,从支点的纵轴线上3米范围、横轴线上8米范围内按＠57cm打木桩，木桩采用有效桩径15cm、桩长4的木桩打入3.8m,留20cm用∮16mm的钢筋将桩头缠住，再在上面浇筑3×6×0。5m的整板C30双层钢筋混凝土，打入的木桩按摩擦桩计算受力,摩擦系数按30Kpa,则单根木桩承载力为：0.15×3.14×3.8×3＝5.3t，一个基坑共计打入木桩6×12＝72根木桩，木桩共计承载力为:5。3×72＝381.6t。因此经过加固后的一个基坑承载力为：3×8×10+381.6＝621.6t。已超过单个支墩承载力满足351.45t重的要求.再在此混凝土基础上浇2×6米的混凝土支墩,作为钢管桩支撑梁。由于南侧的地基条件不好，拟定在打好支点的基础上，将整个场地进行硬化处理,以便排水,防止影响地基承载力2-6-1—3、根据需要,在岸跨钢管柱间适当打一些斜撑，以增加钢管桩的稳定性。贝雷架两端与已浇主塔和墩身联接，将桩顶与贝雷架连结，见图15a、b所示，构成铰支条件，增加稳定性，也可防止贝雷架在相邻跨先受力是时的上拱脱空现象.桩顶I20横梁两侧要加焊φ73×5竖撑，下撑在Ⅰ20横梁上，如图15虚线所示。作用是增加贝雷架的剪力，以弥补贝蕾架抗剪和压力不足。在加劲梁底达到强度后,上部重量直接传到下支墩上，避免贝雷架被剪压失效,也可防止模板下木枋肋被压变形。先设置这些支撑比后设置会缝隙更小.2—7、端横梁下支架计划由于起锚锭作用，体积大，底板上单位何载：3。97×2.5=99。25kn/m2.计划用竹胶板做底模和边模,但竹胶板下不能用木枋作肋.因上部重量大，木肋会被压变凹形。计划竹胶板下垫I10工钢，间隔36CM.端横梁下支架见图14右侧所示，在承台上用φ426×8mm钢管竖撑，密度为1根/2m2,竖撑上顶是双I20底梁，I20底梁上方布置贝雷架端横梁在两个承台间距离16。2米，北岸可在混凝土地面上直接打支撑支在贝雷架下，南岸用图14岸跨中部同样方法，上部是贝雷架，端横梁单位长施工荷载设计值是：1394。62÷30÷2×25×1。1×1。2=767KN/M端横梁现浇支架有两个主要特点与加劲梁的不同：⑴、荷载767KN/M大于2个加劲梁对下的最大荷载压力639KN/M；⑵、C50和大体积发热量不好控制，基于上述两条，拟定采用如下措施：①、分二层浇注端横梁；②、端横梁下不用木枋作竹胶板下肋，用I10做下肋，以防木枋被压偏.2—8、现浇上部贝雷架结构2—8—1、贝雷架布置通航孔21米,每片加劲梁下设8片贝雷架，上下加强，布置方式如下图a（具体计算见后）：

a通航孔加劲梁下雷片横向布置图

b通航孔加劲梁下雷片横向布置图为保证贝雷架的连续和完整，非通航孔也采用6片贝雷架,布置同上图b，不用加强弦杆。岸跨因地形起伏大，荷载很大,仍计划用6片贝雷架搭设，整体连续性好,贝雷架下部用粗钢管稳定性好，6片贝雷架的横截面布置如图15所示.计算通航孔挠度是考虑全部荷载上去后的，f=3.35CM。而实际我们现在计划加劲梁混凝土分两次浇筑，第一次浇到箱梁的翼缘板根部，也就是1.5m高，而此时上去的重量约加劲梁的一半，挠度也约一半。待下部1.5m高混凝土达到了强度后再浇筑上半部的翼缘板及顶板时，下面1.5m高的梁具有了足够的刚度，先浇底板的非预应力筋可以起到一定抗弯和自身简支作用,总挠度比3。35CM应小。而其它10.5m和11m跨的挠度都在1CM之内,第二次浇筑时,挠度增加值可忽略不计。2-8—2、模板下抗剪压支撑贝雷架抗剪压能力有限,应在模板下顶φ73×5mm钢管，下端直接焊在下部粗钢管桩上或双I20分配梁上，见图15虚线所示。10.5和11m跨用φ73×5mm的钢管作支撑，每墩8根，通航孔中墩在模板下顶φ140×6mm钢管每墩8根，通航孔边墩模板下顶φ140×6mm钢管每墩4根。2—8-3模板和下肋布置外模板用1.5CM竹胶板,模板下是5×10木枋,中心间距34。9CM，木枋下是I10,I10中心间距75CM。根据计算能满足有关要求。2—9、河中贝雷架支架预压方案考虑支架施工，下部结构的钢管桩的下沉、压缩变形、贝雷架的挠度等因素,根据总体施工方案，先施工加劲梁和中间的一道中横梁后即进行纵向预应力张拉，故拟定先在中跨的42米支架进行加劲梁和一道中横梁的等载预压。预压是在支架搭设完毕后，在贝雷架上放置横向工字钢后，直接在上面预压。预压可达到两个目的：一是消除支架的非弹性变形，二是检验支架的受力状况。根据预压结果再进行局部调整。预压材料采用袋装砂，砂子用汽车直接送到工地,每车砂子必须过地磅，以确定砂子的重量，砂子送到工地后，不得用于它处，集中堆放在河边，用专制的袋子装砂，每袋能装1吨左右，砂子装好后，用汽车吊将砂袋装到船上，船开到支架下，由浮吊船起吊，放到支架上码好（见图19）。预压顺序:根据混凝土施工顺序，中跨拟定先浇中间42m通航孔部分，所以预压时也是先压一条加劲梁中间的通航孔部分42米，等中跨的通航孔预压结束后，根据具体情况，再压两侧的非通航孔和另一条加劲梁。一道加劲梁预压重量标准值为：（2119。14÷165.1÷2×42+15.7÷2)×2。5×1.2＝832t(式中2119。14———为加劲梁的混凝土数量；165.1-——为加劲梁长度；2两道加劲梁；42-—-中跨42米长；15.7÷2—-—一道中横梁混凝土数量的半；2。5-—-混凝土比重;1.2—-—富余系数）加载前，在钢管桩顶和贝雷架顶分别做上标记，钢管桩选择8根、贝雷架上每2米两侧各设一个测点,测下原始数据。荷载分级增加,先加到50％测量一次,以后，每加10%再测一次,全部加到位后,每4小时测一次,直到最后三天平均沉降量不大于2mm为止,方可卸载，卸载过程中，按卸载程序进行，每减少10％测量一次，直到卸到50%为止。中跨的两通航孔预压结束后，测量资料整理：将资料整理汇编后，并将观测结果上报监理、设计、监控等单位进行综合分析后,并与单桩静载试验的数据进行分析比较，作为加劲梁底模标高的调整依据。经静载和整体预压后，如果发现单桩承载力偏小或预压后钢管桩沉降较大，那就必须采取另外的措施进行补强，采用更大的振动锤补打钢管桩或增加钢管桩的数量，以弥补不足后方可进入下一道工序，如果经过两次试验结果没有出现异常情况，说明临时钢管桩承载力、稳定性满足要求，则不需要作任何调整，卸载后,直接铺底模板,钢管安装并进入下一道工序。三、有关支架计算3—1、有关主桥梁混凝土方量计算：3-1-1、加劲梁：两翼板:S1=1/2（0。2+0。50）×2+1/2（0.505+0。22)=1。0625m加劲梁实体：S2=4。4＊(1。513+0.3+0.22）=8。9452m2空箱面积：S3=3.4×1。513—1/2×0。285×1-1/2×0.315×1-1/2（0.2×0。4×2=4.7642m2空箱端倒角近似S4=0.14272m3加劲梁总体积：（1.0625+8.9452）×165。1-4.764（3。5×3.4+1。35×4+1。6×2）+0.1427×80)×2=2119.14m33-1-2、桥面板：7。6×2=15。20.22×15.2×(91+(42.86-5。81)×2）=552.1m3-1—3、内横梁：A、B、C近似同样算:截面积：S1=(1.775+1.646)/2×8。6×2—1/2×0。285×1×2=29.136m2V1=S1×0。5=14。5678m竖梗：V2=1/2（0。2×0.2)×2×2×1。646=0.13168m3上平梗:V3=1/2(0。2×0.3)×2×17。2=1。032m3总计：V总=43（14.5678+0。13168+1。032)=676。45m33-1—4、端横梁：V1=［（3.97+5.81×3％）×5.81+（3.97+15×1.5％/2+4。369）/2×5。81]/2×15×4=1453.49m中部V2=1.27×1。02×15×4=77。724m3齿块V3=1。024×0.23×4=0.28m3锚端加厚V4=(5.738×0。5+1/2×0。128×0.5)×1.6×4=18。57V=V1+V2+V3+V4=1394。62m3-2、主桥现浇主要自重参数：加劲梁单位长质量：2119。14÷165.1(扣除盖梁长度)÷2=6.42m3荷载设计值：P=6。42×25×1。1×1。2=211。86KN/m＝212KN/m，钢筋混凝土容重取25KN/m3,内含有10％施工、模板等荷载,1。2是设计值系数。主桥单位长质量：（2119.4+552.1+676。45)÷165。1=20.2771m3荷载设计值P=20。277×25×1.05×1.2=639KN/m3—3、水中钢桩特性采用φ426*8mm钢桩.贝雷架与钢桩顶部用型钢相联，在平面X、Y方向形成铰，桩上端作铰支计算，在河面+8。0m处打有纵横向支撑，L0＝13.0M.Ⅰ=π（42.64—41.04）/64=22941mm4A=（42。62—41.02)π/4=105cmi=√（I/A)=14.78cm，「б」取0.14KN/mmμ=1300÷14.78=88，ψ=0.67，「p」=10500×0。140×0。67＝985KN>400KN如果河中桩在水面上不打支撑最不利情况，自由长度:μ=1847÷14。78=125，ψ=0.43,「p」=10500×0。14×0.43＝632KN>400KN,满足。采用φ380*8mm钢管桩Ⅰ=π（384—36。44）/64=16172mm4A=(384—36.404）π/4=93。44cm2i=√（I/A）=13。16cm，「б」取140N/mm2μ=1300÷13.16=98。8，ψ=0.60，「p」=785KN>400KN，满足。3-4、贝雷架计算3—4-1、中跨贝雷架弯距计算：先做加劲梁,达到强度后张拉加劲梁，中跨21m，墩宽2。0米,净跨19米.先浇一条加劲梁荷载设计值212KN/M，10组贝雷架上、下加强的自重荷载设计值12。3KN/M，混凝土加贝雷架的荷载设计值q=212+12。3=224.3kn/m计算简图如下：

图6通航孔42m贝雷架强度计算简图跨中最大弯矩:M1＝0.07×ql2=0。07×224。3×192=5668。1kn·m中支点最大负弯矩约为：M0＝-0.125×ql2=-0.125×224.3×192=-10121.5kn·m计划取10片贝雷架上下加强,贝雷架容许弯距:[M］=10×2。1×788×0。8=13238.4KN·M〉10121。5KN·M说明满足跨中正弯距和中墩顶负弯距。式中0。07和—0.125是等跨连续梁弯矩参数.19米是净跨径，788KN是每片桁架弯矩设计值，0。8是自定安全系数，2.1是加强弦杆系数。3—4-2、中跨贝雷架最大剪力计算：Q=0。625×19×224.3/2=1331.8KN＜10×245×0。8＝1960KN。满足要求.式中0。625是2等跨连续梁剪力系数.为了增加贝雷架的剪力,以防在剪力和压力下贝雷架中间竖杆失效,应增设图4中虚线撑杆，撑杆尽可能对称布置在钢桩顶部，与钢桩顶焊接，以便直接把上部荷载传到钢管上。3—4—3、中跨贝雷架挠度计算：跨径按19米计算，销孔挠度:f1=0.05（n2—1)=1.95CM,其中n是贝雷架片数取,n=19÷3≈6.33。跨中荷载挠度:f2=0.521ql4/100EI=0.521×(224.3/1.2）×103×19.54/(100×2。1×1011×250400×10×2×10—8）=1。20cm;总挠度f=f1+f2=＝3。15cm。3-4—4、水中边跨贝雷架计算：按两跨连续梁，净跨是11—1＝10m，

图7水中边跨贝雷架受力计算简图支点处负弯矩：Nmax=-0.125×224。3×102÷788÷0.8=4.45片＜6片，满足要求，其中Mmax=—2804KN·m.式中0。125是连续梁系数。实际仍用6片，以保证与中跨对接连续，但不用加强杆，墩顶都要增设图15中虚线撑杆以加强抗剪。挠度：f=0.05(n2—1）×0.1+0。521ql4/100EI=0。59+0。521×(224。3/1。2)×103×104/100×2.1×1011×250400×6×10-8）≈0.89cm很小。跨中正弯矩：W＝0.07ql2=0.07×224.3×102÷788÷0.8=2.5片＜6片，满足要求剪力也极为富余，计算略。如果先浇加劲梁一半，弯矩和剪力都更富余。3-4-5、岸跨贝雷架布置计算：按三跨连续梁。岸跨支架见图14，跨径10.5m，净跨径10。5-1＝9。5m，支点处片数：Nmax=0。100×224.3×9。52÷788÷0。8=3.2片＜6片,满足要求。其中支点处负弯矩Mmax=—2024.3KN·m；端跨正弯矩M=1619KN·m。实际用6片贝雷架，加强整体性。剪力q=9。5×224.3÷2÷245÷0.8=5。4片，满足。3-4-6、桩顶I20横梁计算从图12表可知墩顶分配横梁间距Lmax=1.5米,设钢桩φ380mm,净空L=1.5—0。38=1。12米，按最不利荷载考虑，贝蕾架支承在跨中；受荷P＝245×0.8=196KN;按照简支梁计算，I20横梁上的最大弯距：Mmax=PL/4=54。88KN.M校核强度:σmax=M/W=231Mpa>140Mpa,一根工字钢不满足要求，拟采用2根工字钢，则每根工字钢上最大受力为196/2＝98KN，则其抗压强度只为231/2＝115。5Mpa＞140Mpa。施工中用双工字钢更安全好装配，能解决这个问题，或者用从两根钢桩间向I20字钢分配梁上打斜撑，也能解决I20弯矩不足的问题。

图8桩顶工钢分配梁受力计算简图3—5、有关模板和木肋计算3-5-1、加劲梁下底木肋模板受力特点：加劲梁全部重量压在模板上，模板压在5×10方木上，方木压在下部Ⅰ10上,Ⅰ10压在下部贝雷架上.模板是竹胶板1。5cm厚。加劲梁自重设计值为212KN/m，扣除翼缘少部分长度，即设加劲梁平均受力宽度(4。4+2+1.4)—1。5=6.3米，自重设计值为q=212÷6.3=33。65KN/m2,含施工荷载.3-5-2、竹胶板模板强度计算：5×10木枋在1。22米宽的竹胶板上放4.5根,间距是34.9cm，净距29。9cm。加劲梁底板下采用Ⅰ10横梁,中心间距75cm,净距≈70cm,Ⅰ10与木枋垂直放置，0.75÷0.349=2。15＞2[3]（按单向板计算）。计