施工电梯地下室楼板加固施工方案

无锡绿地东望景苑A3地块三期工程施工电梯地下室顶板加固专项施工方案编制人： 审批人：黄国强 日期： 上海绿地建筑工程有限公司编制说明为了无锡绿地东望景苑三期A3地块工程安全、文明施工、按规范化要求并达到国家规定的标准，由于本工程有地下室二层，主楼周边均为二层地下车库，在主楼砌筑及抹灰等为解决施工材料垂直运输问题垂直运输机械（施工电梯）位置根据现场的实际情况和施工的需要安置在本工程主楼旁地下室顶板上。二、工程概况无锡绿地世纪城三期房建工程位于无锡市惠山区。拟建场地位于新春东路交江海东路南东侧。本工程项目由3栋框架剪力墙结构的33层高层和一个大地下车库由人防和非人防组成。其中三期总建筑面积为68343〃，其中地上建筑面积为54288.35川，地下室建筑总建筑面积为14054.65〃。本工程建筑设计使用年限：三类、50年。本工程抗震设防类别为丙类，抗震设防烈度为 6度。本工程高层建筑防火类别为二类，建筑耐火等级：地下室为一级，其余为二级；顶板混凝土级别为C40。施工电梯为南京生产的高立SC200/20Q型。三、地下室顶板加固施工方案为保证施工升降机正常运行及楼面安全，拟采用如下加固方案：在80#楼地下室采用钢管（©48X3.0）搭设满堂脚手架（支撑面积为6.0mX6.0m）,把地下室顶板上的荷载传至地下室底板以满足安全施工要求。满堂架搭设时采用立杆上加可调顶托，顶托上用木方（60x100mm支撑顶板，立杆间距@60X600mm底部垫方木板，水平钢管步距1500mm立杆四周45度角设置剪刀撑连续设置到顶，上、下水平杆距立杆端部不大于 200mm为确保施工电梯荷载能有效传递至地下室底板，可调顶托必须旋紧，立杆保证上下同心

—-亠在地下室顶板施工电梯的机座处，顶板因防水要求不能打孔穿地脚螺栓，故采用浇筑砼基础C35厚度300mm,方形4mX4m，钢筋网格间距按照使用说明书的要求双向双层@200X200,规格C20;机座底盘与砼基础的连接用原配地脚螺丝。电梯机座安装在地下室顶板上，基础螺栓 M25和10#槽钢安装在现浇的基础上。c ID丿IH四、地下室顶板加固计算计算依据1、 国家和行业现行施工验收规范、规程、标准以及云江苏省、无锡市关于建筑施工管理的有关规定。2、 本工程施工蓝图3、 租赁公司提供的施工升降机说明书4、 《施工升降机》(GB/T10054-2005)5、 《施工升降机安全规则》(GB10055-2007)6、 《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)7、 《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)8、 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012计算书1、 参数信息1).施工升降机型号：SC200/200；吊笼形式：双吊笼；架设总高度：100m；标准节长度：1.508m；导轨架截面长：0.9m；导轨架截面宽：0.65m；标准节重：167kg；对重重量：1300kg；单个吊笼重:1460kg；吊笼载重：2000kg；外笼重：1480kg；其他配件总重量：200kg2).钢管参数：钢管类型：①48X3.0;3).基础参数基础混凝土强度等级：C35；双向双层@200<200,规格C10;基础长度I:4.0m; 基础宽度b:4.0m;基础高度h：0.3m；2、 荷载计算导轨架重(共需67节标准节，标准节重167kg):167kgx67=11189kg,施工升降机自重标准值:Pk=(1460.00x2+1480.00+1300.00x2+2000.00x2+11189.00+200.00)x10/1000=223.89kN安全系数K=2.1荷载取值:P=2.1x223.89=470.17kN本工程地下室顶板设计规定等效静荷载标准值最大 36KN/M。地下室顶板混凝土为C30,混凝土养护时间28d,根据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)4.1.4表4.1.4-1中C30混凝土的轴心抗压强度设计值 14.3N/mm2(即：14300KN加)。升降机满负荷工作时， 荷载取值为470.17KN,升降机双笼离地满负荷工作时为最不利工况,此时升降机的标准节为主要荷载传递构件，标准节的受力状况，即：470.17KN-C0.8x0.8) =734.64KN/川，大于地下室顶板静荷载标准值36KN/川，小于混凝土轴心抗压强度标准值 14300KN/m2o由于施工电梯的总荷载值大于设计规定地下室顶板等效静荷载标准值,为了减小混凝土结构的变形,采用钢管支撑加固的方法,由支撑加固钢管支撑承担升降机的全部荷载,通过钢管支撑将荷载传至基础梁及底板。单位平方面积承受的荷载:Pn二P/A=470.17KN/16m2(4mX4m)=29.4KN5按29.4KN/m2计算。现场根据实际情况顶撑架体的立杆纵、横向间距均按600设置，水平杆步距为1500,根据《建筑施工计算手册》第二版表8-17(420页)得知每根048X3.0的钢管立杆容许荷载[N]=26.8kN;计算单元为(4mix4m=16m2)共计49根立杆：每根立杆的实际承载力：N=29.4kNX16m2^49=9.6kN<[N]=26.8kN，满足要求。计算支撑架的受压应力及稳定性：、根据荷载29.4kN/m2，每区格面积为0.6x0.6=0.36m2每根立杆承受的荷载为：N=0.36x29400N/m=10584N、采用048x3.0mm钢管，A=424mm2、按强度计算，支柱的受压应力为：(T=N/A(T=N/A=10584/424=24.97N/mm2、立杆受压稳定性：(t=N/巾A<f长细比 入二L/i钢管回转半径i=V(d2+d12)/4=V(482+422)/4=15.9mm入=1500/15.9〜94.3查建筑施工计算手册第二版附录二附表 2-67得轴心受压杆的稳定系数巾=0.684,则290.016(T==N/巾A=10584/0.684x424=36.5N/mm2<215N/mm2满足要求。3、基础验算

、承台底面积验算轴心受压基础基底面积应满足S=4X4=16mi>(Pk+G)/fc=(223.89+120”(16.7X103)=0.021m2基础底面积满足要求。、承台抗冲切验算由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。计算简图如下：1111冲切面冲切面冲切面45%.rririTmifuiTiniuil1J―j12-2F1W0.7Bipftamho am=(at+ab)/2 F1=PjXAI式中Pj二P/S=470.169/16=29.386kN/m2;歸--受冲切承载力截面高度影响系数，粥=1;h0--基础冲切破坏锥体的有效高度，h°=300-35=265mmAi--冲切验算时取用的部分基底面积， A=4X1.25=5m2;am--冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；at--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽 a;ab--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长；a b=a+2ht)=0.6+2x0.265=1.13ma m=(at+ab)/2=(0.6+1.13)/2=0.865mF l=PXA=29.386x5=146.928kN0.7«pftamho=O.7XX.57X65X?65/1000=251.918kN>146.928kN。基础抗冲切满足要求。、承台底部弯矩计算属于轴心受压，在承台底部两个方向的弯矩：M1=(a12/12)[(2I+a')(pmax+p-2G/A)+(pmax-p)l]M2=(1/48)(l-a ')2(2b+b')(pmax+pmin-2G/A)式中M1,M2--任意截面1-1、2-2处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；a1--任意截面1-1至基底边缘最大反力处的距离，a1=1.55m；l,b--基础底面的长和宽；pmax,pmin--相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大和最小地基反力设计值，pmax=pmin=(470.169+144)/16=38.386kN/m2；p--相应于荷载效应基本组合时在任意截面1-1处基础底面地基反力设计值，p=pmax=38.386kN/m2；G--考虑荷载分项系数的基础自重，当组合值由永久荷载控制时，G=1.35G,G为基础标准自重，G=1.35X120=162kNM1=1.552/12X[(2X4+0.9)X(38.386+38.386-2X162/16)+(38.386-38.386)X4]=100.712kN•m;M2=(4-0.9)2/48X(2X4+0.6)X(38.386+38.386-2X162/16)=97.318kN•m;、承台底部配筋计算2a=M/(^cbho)E=1(1-2as)1/2Y=1-E2As=M/(Yhofy)式中 g--当混凝土强度不超过C50寸，a1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，內取为0.94,期间按线性内插法，01=1;1-1截面：a=|M|/(fcbho2)=1OO.71W6/(1.001«.704.00>K03^265.002)=0.021;E=%1-a)1/2=1-(1-20<021)0.5=0.022;Y=1-E/2=-0.022/2=0.989;A s=|M|/(肉他)=100.71106/(0.989360.00265.00)=1067.27mmf。2-2截面：a=|M|/(血bh°2)=97.32106/(1.0016704.001034265.00^)=0.021;E=%1-a)1/2=1-(1-20<021)°.5=0.021;Y=1-E/2=-0.021/2=0.990;A s=|M|/(¥fyho)=97.32106/(0.990360.00265.00)=1030.91mm2。mm截面1-1配筋：As1=1649.3