外墙整体电动提升脚手架工程施工预案培训文件

31/55外墙整体电动提升脚手架工程施工方案一、编制依据依照“高层建筑外墙整体电动提升脚手架”设计静载试验结果和《建筑安装工人安全技术规程》，结合我公司的施工特点和人员素养，在广泛了解兄弟及友邻单位整体提升架施工经验和教训的基础上，编制此方案。二、工程特点依照我公司施工速度快的特点，一方面整体架与电梯和塔吊的护墙不相互阻碍，减少了每次升降整体架的作业时刻，加快了施工进度，另一方面施工电梯位置处外架可安全地运输人和物到已建成的各楼层，增强了施工的灵活性。本工程自五层标准层以上，结构形式一样，更增加了使用整体式外架的可能性。故对整体式提升脚手架进行设计和结构验算，保证结构及架体的安全使用。三、整体架的施工整体提升架由固定系统、承力系统、升降系统、上部一般脚手架和出（卸）料挑平台（本工程不考虑此部荷载）五大部分组成。其中固定系统包括预留孔、连墙螺栓、连墙拉杆；承力系统包括承力托架、承力拉杆、桁架；升降系统包括10T电动葫芦、1T手动葫芦、电器操纵台等电器系统、工字挑梁、挑架拉杆、滑轨系统（含安全装置）、导向滑轮以及对讲机等。以上几大部分及其之间协调安全可靠地工作，是整体提升架安全可靠地满足工程施工的关键。3.1整体提升架各部件的加工制作要求：（1）所有参加制作的工人必须持证上岗，并要做焊件进行试验，合格后才进行焊接操作。（2）制作所有钢材必须有出厂合格证书和力学性能检验报告，进口钢材还必须有化学检验报告。（3）整体提升架各部件必须严格按设计要求精心加工，其要紧受力构件如连墙螺栓（M30）、承力托架、承力拉杆和滑轨系统的安全装置应有合格的力学试验报告。3.2整体提升架的搭设要求：依照整体提升架的特点，要求建筑结构外墙在立面上无大的变化，同时整体架必须在已施工的建筑物上搭设，因此本工程整体提升架采纳在外架立杆内搭设整体提升架。该方法有利的是不阻碍主体结构的正常施工，它利用施工第一层标准层就开始集中力量搭设整体提升架。其中在搭设过程中应注意以下几点问题：（1）下部双排脚手架与边梁（结构框架梁或阳台边梁）拉结必须紧固，同时在第一层标准层外墙模板拆除后，应立即用花篮螺栓把下部双排脚手架拉紧。（2）五层（标准层二层）外墙拆模后，立即进行整体提升架的搭设，其搭设顺序见图二讲明，整体架应严格按设计和《建筑安装工人安全技术规程》搭设，其中承力桁架的搭设是关键，搭设桁架时应注意：A、横杆必须水平，立杆必须垂直，其倾斜度应操纵在L/200（L为立杆高度）。B、桁架两端第一节间腹杆坡向必须正确（按设计）。各腹杆长短应适中并尽量靠近节点。C、每跨桁架，特不是较大跨度的桁架中心须按1/400跨度起拱。D、桁架弦杆必须按设计进行连接，在搭设时要注意选择杆子的长度，使其搭头在桁架节点的距离不小于300mm。在搭设桁架和上部一般脚手架时，还应注意所有的钢管、扣件和钢筋网片均不得阻碍整体提升架的升降，还应严格按设计要求采取设置连墙拉杆和滑轨系统等加固措施。E、出（卸）料挑平台的搭设（位置见图一），整体升降脚手架使用前必须对下部双排脚手架采取加固措施。F、整体升降脚手架使用前必须严格按规程评定验收，验收由质安部、主管工长、设计者、工程项目经理、项目技术负责人、专职工长汇同一起进行，验收合格后方可使用。3.3自动升降脚手架工艺和操作要求：自动升降脚手架操作工艺流程（见下图）手动葫芦升（降）工字钢支架电动提升机检查手动葫芦升（降）工字钢支架电动提升机检查安装升降支架（工字钢）悬挂电动葫芦，布电源线安装升降支架（工字钢）悬挂电动葫芦，布电源线拆卸提升（降）提升架拆卸提升（降）提升架安装护墙装置，检查升降导向滑轮，拆卸连墙件检查、整修、验收使用脚手架安装护墙装置，检查升降导向滑轮，拆卸连墙件检查、整修、验收使用脚手架局部安全防护局部安全防护调整电动提升机，保证提升机充分持荷调整电动提升机，保证提升机充分持荷安装连墙杆，并使整体与墙连接安装连墙杆，并使整体与墙连接拆除承力架拉杆和承力架连墙螺栓拆除承力架拉杆和承力架连墙螺栓安装承力托架拉杆，调整拉杆花安装承力托架拉杆，调整拉杆花蓝螺栓检查并调整升降同步差异排除、检查升降投影面之内的障碍物检查并调整升降同步差异排除、检查升降投影面之内的障碍物升降差不多到位后，进行局部小调整，安装，紧固承力托架，拉杆连墙螺栓升降差不多到位后，进行局部小调整，安装，紧固承力托架，拉杆连墙螺栓提升、下降提升、下降（2）升降操作要求A、升降前必须检查预留孔的位置是否有误，并按提升高度、水平位置提早修正，减少升降进程中的难度。B、升降严格按操作规程，未经专业培训考核，无证不得安排升降作业。C、进行该项作业的人员，应以书面的方法进行技术、安全交底，方可上岗作业。D、严格岗位责任制，凡参加该项作业人员，必须具有技术、责任心较强。素养高并明确责任、岗位，对参加人员实行定人、定岗、定职责。严格制作程序。E、升降由工程项目经理负责制，由项目副经理母斌负责，每栋楼房下设专职工长一名，安全监督检查。升降专人指挥（工长），凡是该项施工作业的人员，应听从统一指挥，出现异常应向指挥报告，停止升降，排除故障后才能接着作业。F、认真做好日常巡视检查、设备的维修保养，防止因违章超载使用产生变形，及设备出现故障，提升机不得带病工作，架体保持清洁。G、不得依靠或利用提升架，承重支模。升降时其他工种人员禁止架上作业。3.4、拆除施工方法：拆除采取利用装饰外架，由装饰外架作为拆除时的支承，待桁架以上的架拆除光后，才能拆除连墙拉杆螺栓，最后进行桁架拆除。四、高层建筑整体提升架施工组织治理在严格按设计和《建筑安装工人安全技术规程》搭设和操作的基础上，尚应严密组织形式，精心治理，才能确保整体提升架的安全使用，保证施工的顺利进行。4.1组织治理形式整体提升架的施工治理实行主管工长负责下的定员定岗定责的分级责任制治理形式。因此，在组织整体提升架专业施工队时，应选择在工作上一贯认真负责，技术熟练的治理人员和操作工人，组成精兵强阵。并在广泛了解兄弟、友邻单位整体提升架施工经验和教训的基础上，建立一套严密的科学治理制度，严格治理，确保整体提升架的安全施工。1）整体提升架的组织体系表-1组织治理体系电气、机械工长兰海滨电气、机械工长兰海滨主管副经理母斌质安员李忠泉质安员李忠泉主管工长周信祥黄斌主管工长周信祥黄斌刘耀东邱皓加工队（8人）加工队（8人）搭设搭设提升架架工班长：曹贵富机械班组（6人）预留孔的留设修整架工班长：曹贵富机械班组（6人）预留孔的留设修整升降和使用提升架升降和使用提升架架子班组（12人）电工班（2人）架子班组（12人）电工班（2人）整体提升架组织治理体系图2）治理责任制（1）技术负责人金代敏：负责审核整体提升架的设计及负责解决整体架的加工、搭设、升降和使用过程中所存在的技术问题。（2）项目副经理母斌：全面负责1号楼的外爬架指挥治理工作。（3）主管工长周信祥、黄斌、邱皓、刘耀东：负责提升架的搭设、升降、日常维修保养，升降的验收检查，对施工操作技术交底，上岗人员的培训，严格持证上岗，对安全使用治理全面负责。（刘耀东负责D座、邱皓负责C座、周信祥负责A座、黄斌负责B座）（3）电气、机械工长兰海滨：对设备、电气、构件加工、使用安全负责。保证电气、机械设备的正常运转，严格按设计及相应规范要求加工制作提升架，设备保养、维修，施工设备、电器的使用管 理。（4）质安员李忠泉：对使用安全检查、验收负责。保证严格按设计和《建筑安装工人安全技术规程》加工、搭设升降和使用整体提升架，检查预留孔洞的位置，坚持对整体提升架的日常检查，确保提升架因操作缘故出现问题，监督按章操作。（5）架工班（班长曹贵富）：对主体工长负责。保证按设计和《建筑安装工人安全技术规程》的要求，搭设和升降整体架，并坚持日常的检修工作，保证架子施工按操作程序升降，确保安全使用。（6）加工队：对机械工长兰海滨负责。保证整体架的构件严格按设计要求及相应规范制作。（7）机操班组：对机械工长兰海滨负责。做好机械设备的日常维修，保证在升降整体架时，机械设备的正常运转，以及严格按要求正确操作机械设备，确保升降过程的安全。（8）电工班：对电气工长兰海滨负责。按设计要求和相应规范、规程架设电路，以保证电气设备的正常运转转和安全使用，确保不因电的缘故出现伤人或机械问题。（9）升降同步观测组：由刘耀东、邱皓、周信祥、黄斌、陈勇、李忠泉、罗代辉组成，其中项目副经理母斌负责总体协调和指挥。分不把A、B、C、D座的整体架各划分为3个区，每人负责一区（CD座刘耀东、邱皓、陈勇各一区，母斌总巡视；AB座周信祥、黄斌、陈勇各一区，母斌总巡视），观测所在区的同步差异，并随时向母斌报告。而母斌则依照各区的情况推断各区之间是否已出现较大的同步差异，而作出相应的升（降）、停的指令（注：观测同步差异采纳标尺，该标尺每5cm为一刻度，标尺刻度均以电动提升机的挂钩处作为零刻度，并往下标注刻度，如此，提升整体架时，则可随时读出各电动升降机处的标尺读数，推断各承力架是否出现多大同步差异）。4.21）整体架搭设完毕后，必须进行荷载试验，并通过有关部门检查验收后方可使用。2）4级以上强风或雷雨，严禁升降脚手架。在升降过程中遇强风或雷雨，得立即停止升降，并牢固地安装好连墙杆。3）升降整体架出现较大的同步差异时（超过50mm）得立即停止升降，查明缘故，排除故障后，才能接着升降。4）负责升降，固定工作人员，不得更换。5）每次升降后或遇强风、雷雨后，一定要经质安员和总指挥、专业工长检查、验收后方可使用。6）加强日常的保养、整修和检查，形成一天一检查的严格制度。4.3施工整体提升架的安全保证措施1）升降整体架的操作人员必须遵守工地的一切安全治理规定。2）升降整体架时，严禁非操作人员上架，以及严禁人员在整体架下方停留。并认真检查提升设备、电气、架体脱离建筑物，无阻碍才能进行。3）整体架上严禁超载，以及严禁搭设、支顶、松动架体各部扣件、连接螺栓、起重设备、电气、安全防护设施，日常设值班人员巡视检查，杜绝违章超载或拆卸。4）电气设备的电线通过整体架时，必须用绝缘线与钢管隔开，同时电控系统必须有漏电开关。5）电动提升机必须通过检验，合格后方可使用。6）统一升降指挥，提升机统一编号，信号联络设专人，对讲机使用前应先对话，无误后方可进行。7）提升架升降时禁止其它施工人员上架操作施工，架体上堆集物荷载全卸除完后进行，主体及装修堆料平台按规定荷重堆料，禁止超载（升降时应先全部卸除）后，无一切阻碍东西，方可进行升降。8）塔吊起吊物应超过提升架的高度，防止吊物撞击、拉、挂架体产生变形。使用期间架上杂物应随时派人清除，保持清洁，以免增加架体自重。（超过作业面的护身拦立杆，最多不得高出15cm）。9）升降操作人员严格按程序拆、装各部位连接件，特不是底盘托架与墙面保持20mm以上空距，不得存在任何阻力。电动提升机吊点应正确，防止起吊卡链、脱钩（设脱钩爱护器），升降时应特不引起高度重视。发觉不正常出现应立即停止启动。五、外爬架施工技术与安全技术治理制度为保证外爬架的正常运作和施工安全，对爬架的施工技术和安全技术治理特制定以下措施：5.1施工技术（1）严格按照已审定的设计方案制作、安装外爬架；（2）保证爬架所用的预留孔洞位置正确、标高一致；本工程预留洞标高设置在板面下250，即板面标高h-0.25为预留洞中心标高（卫生间板厚100，下降110，故设置标高为h-0.25）；但在AD座8层、20层、24层；BC座8层、16层、24层应做专门处理（因为该板200厚平梁底设置）；阳台边梁高度为350。（3）操作人员必须挂证上岗，并定员定岗，所有操作人员上岗前须经培训三天以上，方可上岗作业。（4）严格遵守爬架升降、操作程序，任何人不得擅自修改作业顺序；（5）爬架升降，统一由专业工长指挥，其它人员不得越权指挥；（6）托架、钢挑梁、拉杆、电动葫芦必须经物理力学试验合格后方可用于工程；（7）电控室由专业电工固定作业，其它人员不得擅自操作；5.2安全技术治理（1）外爬架安装前必须持有有关构件合格证书；（2）安装完毕后须经专职人员检查验收合格后方能使用；（3）建立完善的检查验收制度，每升、降一次均需检查验收并作好书面检查记录；（4）安全设施必须符合施工安全检查评分标准要求；凡达不到要求者必须整改合格后才能交付使用；（5）升、降前须经专职人员检查完毕后方可升降；（6）升、降作业时刻内架上必须清除所有材料物资；（7）外爬架上集中荷载不同意超过2700N/m2；（8）非专业人员不准动用架上各种安全设施和安全装置；（9）严禁违章指挥以及冒险蛮干。5.3机械设备维修保养（1）所有机械设备必须持有出厂合格证明；（2）使用前必须经试运转合格后方可投入现场使用；（3）必须设专人维护保养；（4）每使用一次后须即时进行维护保养；（5）非机械专业人员不得擅自使用机械设备；六、悬挂式整体提升脚手架计算书6.1组成整体提升架由一般脚手架、承力桁架、固定系统、提升系统、出料平台和预留孔组成。本工程整体提升脚手架考虑17.3米高（9步半外架），6.2承力桁架计算1、上部一般脚手架的构造：（1）步距：1.8米，共8步半，则高度为15.3米，加上下部桁架及其支座2.0米，整体提升脚手架总高度为（2）立杆纵距：1.5米；立杆横距：0.8米；2、出料平台构造（本工程不考虑卸料平台荷载）：（1）主体施工时，在局部承力桁架上弦处搭设一挑平台，宽度为3米，挑出距离为1.4米，该平台为出料平台，该处桁架下弦之间加设水平斜撑。（2）装饰施工时，拆除主体出料平台，于局部脚手架的第5步和第6步处搭设一挑平台，宽度也为3米，挑出距离为1.3米，作为装饰施工的受料平台，在同一片脚手架上不能有两个挑平台。3、在阳台处有凸出结构500宽的空调板，该部分的脚手架立杆横距调为0.6米，内立杆离挑出最远的结构面为0.1米；另外在结构四个大角结构内缩480，故在此部分加长底盘托架以及加长起升设备工字钢长度；4、荷载计算：（1）计算参数：①钢管：38.4N/m②扣件：10.02N/个③钢筋网片：105N/m2④钢板网防护、安全网、踢脚板每步：80N/m⑤施工荷载主体：3000N/m2装饰：2000N/m2⑥动荷载系数；1.4⑦超载系数（针对施工荷载）：2.0⑧钢管强度：fy=160N/mm2⑨钢材的弹性模量：E=2.06×105N/mm2（2）荷载计算：主体施工时，一般只有一步架的施工荷载，再加上挑平台（出料、转模板）的荷载，也是小于装饰施工时三步架同时施工的荷载，因此，按装饰架计算，设计桁架，然后复核主体施工时，承受桁架是否满足要求。①架子、脚手板、栏板等自重（全作用于外立杆）a、钢板网防护、安全网、踢脚板等自重W1=80×1.2=96N/mb、脚手板自重：W2=105×0.8×1.2=100.8N/m②架子自重（不含挑架）：按实计算：（步距1.8米，最长横杆1.5米）（Ⅰ）1.5米立杆横距架子自重（每跨考虑2米的剪刀撑杆，并含其扣件）（1.8×2+1.5×2+1.5+2）×38.4×1.1+5×10.02W3′=×1.21.5=381.38N/m（Ⅱ）0.8米立杆纵距架子自重（1.80×2+0.8×2+1.5+2）×38.4×1.1+5×10.02∴W3″=×1.20.8=626.4N/m式中1.1是考虑理论杆长与实际杆长的差异。③施工荷载，三步架同时进行装饰施工，考虑2倍的荷载超重系数；则q=2000×0.8×1.4×2=4480N/m④每根立杆作用于两桁架节点的轴力Ⅰ、关于内、外立杆均匀受力的情况：外桁架跨中节点N外=[（W2+W3′）×9+q×3]×1.5÷2+W1×9×1.5N外=[（100.8+381.38）×9+4480×3]×1.5÷2+96×9×1.5=14631(N)（9W2+3q）（1.5+0.8）+1.5×9W3′+0.8×9W3支座节点N1外=4+W1×9×（1.5+0.8）×1/2（9×100.8+3×4480）×2.3+1.5×9×381.38+7.2×626.4N1外=4+96×9×（1.5+0.8）×1/2=10554(N)b、内桁架跨中节点N内=N外－W1×9×1.5=13191－96×9×1.5=11895（N）支座节点N1内=N1外－W1×9×（1.5+0.8）×1/2=10554－96×9×2.3×1/2=9560.4（N）Ⅱ、关于装饰施工时，内外立杆非均匀受力的情况，现在内立杆承受除W1之外的0.635倍荷载，而外立杆承受另外的0.365倍荷载和W1a、外桁架跨中节点：N外′=2N内×0.365+W1×9×1.5=9979（N）支座节点：N1外′=2N1内×0.365+W1×9×（1.5+0.8）×1/2=7973（N）b、内桁架跨中节点：N内′=2N内×0.635=11895×2×0.635=15107（N）支座节点：N1内′=2N1内×0.635=9560.4×2×0.635=12142（N）可见，只须验算内桁架是否满足要求即可。⑥计算桁架自重分解至上、下弦节点的荷载：（计算上考虑垂直剪刀撑及腹杆的重量分不由上、下弦节点各承受一半）。上弦（见图二）（从简直接给出）内桁架内桁架GHKK′H′G′MJQQ′J′M′ABCC′B′A′DEFF′E′外桁架外桁架上弦布置下弦布置图二上、下弦布置PA=PA′=232（N），PB=PB′=409（N）PC=PC′=272（N），PG=PG′=177（N）PH=PH′=409（N），PK=PK′=321（N）（其中，在计算立杆的轴力时，已把上弦处小横杆，二根大横杆（即内、外桁架各一弦杆）以及五个扣件的重量和该处的脚手板、栏板、栏杆的重量计算到里面去了，因此，在此处就没有给予考虑）。b、下弦（见图二）（从简直接给出）。下弦上也铺钢筋脚手板封闭，同时挂兜底安全网，外立杆处照旧有栏杆、栏板等荷载，同时考虑每9跨内有3个架工对架子的升降进行操作，作为平均荷载。2.4×3×75×10÷9÷0.9=667N/m2PD=PD′=1058（N），PE=PE″=1023（N）外PF″=PF″=1258（N）；PM=PM′=1231（N），PJ=PJ′=1298（N）内PQ=PQ′=1552（N）5、内力计算：（1）由荷载计算可知，只需验算装饰施工时，内、外立杆非均匀受力的内桁架强度与稳定，计算简图如下：N1内(12142N内(N内(N内(N内(1内(GPG(177)HPH(409)kPk(321)kPk′(321)HPH′(409)GPG′(177)2000MJQQJMPm(1231)PJ(1298)PQ(1552)PQ′(1552)PJ′(1298)Pm′(1231)R内R图三内桁架计算简图内力计算结果见下表：构件名称长度Lmm截面积Amm2回转半径imaxmm长细比λ=L0/imax受压稳定系数Φ内力N拉正压负（N）应力σ=N/ΦA（N/mm2）判不式σ≤fy备注支座300489.315.78190.973-4734499.4<满足MG2000489.315.78126.70.411-1231961.2<M1500489.315.78950.5882534688.1<M2500489.315.78158.40.283-42242305.1>超52.5%GH1500489.315.78950.58801500489.315.78950.5882534688.1<HQ2500489.315.78158.40.283-28299204.4>超2.2%HJ2000489.315.78126.70.41112986.5<HK1500489.315.78950.588-42325147<KK´1500489.315.78950.588-23315.581<QQ´1500489.315.78950.5880<KQ2000489.315.78126.70.41120561102.2QK´2500489.315.78158.40.283-31682.5228.8>超14.4%从表中可看出，上下弦斜长杆需采纳双钢管才能满足受力要求，要紧是为把脚手架及端腹杆的力有效传递至支座处。（2）杆件接头计算：①上弦，用接头扣连接，要求一般支座处或端节间中连接。②上弦的连接可在承力架中用接头扣连接，必须在跨中接头时，采纳焊接接头或法兰连接，接头位置必须操纵在端节间或第二节间，严禁在跨中部节间接头。焊接和法兰连接的接头要按下面要求连接：a、焊接：由内力表中选下弦最大拉力计算，单根钢管最大拉力为：NtNt<fy=215N/mm2焊缝设计同钢管壁厚，hf=3.5mm，每条焊缝长度Lw=80mm，为安全计，取4条计算。Nt<fyw=160N/mm2故，钢筋L=200mm，见图四。6.3固定系统的计算1、承力架的计算（立杆非均匀受力的情况计算）（1）计算外桁架作用在承力架上的支座反力R外，计算简图见图六：通过计算，最大的支座反力为R外=32819（N）。(7973)(9979)(9979)(9979)(9979)(7973)NNNNNNP232）P409）P908）P908）P409）P232）ABCC′B′A′2000DEFF′E′D′（1058）（1023）（1258）（1258）（1023）（1058）PDPEPFPF′PE′PD′R外R外图六外桁架内力计算简图（2）承力架计算（见图七）（3）图中W1为承力架重，140kg，即：W1=140×10×1.2=1680（N）W2为拉杆的重量，每根按25kg计，∴W2=2×25×10×1.2=600（N）W3为连接件M1（两个）的重量，每根ML1考虑为7kg，即W3=2×7×10×1.2=168（N）T为拉杆的拉力，T=2T1，T1为单根拉力。V′为螺栓（受剪）的反力。A、首先计算穿墙螺栓M1∵∑A=0，∴2R内·AB+W3×（AB+0.25）+W1×L1-V′·L=02×47344×0.8+168×1.05+1680×0.61V′==54965（N）1.4∴单个穿墙承受的剪力为：V1′=V′/2=27483（N）选M30的螺栓，其有效面积Ae=561mm∴fv=V1′/Ae=27483/561=49N/mm2<fvb=130N/mm2故螺栓M30满足要求。B、计算连接件ML1（见图八）单根ML1在C点受到弯矩Mc=（100+50）×V1′∴Mc=4122450N·mm因此选8#槽钢，其Wx=25300mm3；Mc/Wx=4122450/25300=163N/mm2<fy=215/mm2a、依照∑B=0，计算得Rc=39261（N）因此选M27的螺栓，其Ae=459.4mm2Rc/Ae=85.5N/mm2<fvb=130N/mm2b、复核；由于截面C穿孔削弱，计算得其净抵抗矩Wnx=25043mm3Mc/Wnx=4122450/25043=164.6N/mm2<fy=215/mm2c、抗剪：现在，Anx=A－tw·d=1024－5×30=874mm2Rc/Anx=39261/874=44.9N/mm2<fv=125/mm2d、ML139261/(5×π×27/2)=185.2N/mm2<fce=320/mm2e、横钢根部的焊缝计算：hf=5,Lw=80mm（实际焊缝100mm）V1′<fyw=160N/mm2根部钢板选用8厚，故满足要求。h、连接件B点处的RB是由承力架上的内横框传来的，与M3螺栓无关，故可按构造选用M14的螺栓。g、承力架边框的计算：见图七，B点处承力架承受的弯矩最大，MB=V′·BD－W3·BF=54965×500－168×250=27440500N.mm∴单根边框承受的弯矩MB1=13720250N.mm选用[14a槽钢，其Wx=80500mm3MB1/Wx=13720250/80500=170.4N/mm2<fy=215/mm22、拉杆计算：依照图七，ΣY=0得2T1.sinα+V′－（2R外+W2）－2R内－W1－W3=02×32819＋600＋2×47344+1680＋168－54965T1==59477（N）2×sin650a、因为拉杆是花篮螺栓做成的，故按螺栓计算，选Ø25拉杆，则是M24的螺栓，其Ae=353mm∴ft=59477/353=168.5<ftb=170N/mm2拉杆满足要求。b、花篮螺栓花篮筋的计算，见图九花篮筋选用20，其A=314mm2T1/2A=59477/(2×314)=94.7N/mm2<fy=215/mm2焊缝计算：焊缝如图九示，为安全计，取单面焊缝计算，其有效长度为Lw=60mm∴fy=T1/(2×0.7hf×Lw)=59477/(2×0.7×6×60)=118<ffw=160N/mm2c、拉杆上节计算：见图十（一），焊缝hf=8mm，Lw=80mm可见，其Lw=80mm∴fy=T1/（2×0.7hf×Lw）=59477/（2×0.7×8×80）=66.4<ffw=160N/mm2由于B3板较厚，可不必验算其螺栓孔处的挤压应力，且其抗剪强度是显然满足的（100宽的板）。d、拉杆下节计算：（从简）直接用螺栓把下节接点板B8固定于承力架边框槽钢腹板上，螺栓为2M24，连接板B8为10厚。e、穿墙螺栓（受剪、拉）计算：选M30螺栓，其Ae=560.6mm2同时√（）2+（）2=√（）2+（）2=0.785M30螺栓满足要求。f、结构边梁的验算：由以上计算可知，承力拉杆受力为T1=59477N，有两根穿墙螺栓承担拉力TS总=T1COS650=25136N，单根穿墙螺栓受拉力为TS=12568N，即结构边梁所受的拉力为12.57KN；螺栓承受的剪力为Tτ总=T1sin650=53904N，单根穿墙螺栓承受剪力为Tτ=26952.2N，即结构边梁所受的剪力为27KN；依照爬架平面图可知：在1~6轴线交B轴线、1、6轴线交G轴线处（A座）；在8~13轴线交B轴线、8~13轴线交G轴线处（B座）；在18~23轴线交B轴线、18~23轴线交G轴线处（C座）；在25~30轴线交B轴线、25、30轴线交G轴线处（D座）等受力最不利。①边梁侧向受拉计算简图见附图；②由图纸查询可知：边梁L8：200×350，配筋为314；314，箍筋为8@200(2)；砼强度等级最低等级为C30；边梁L7：200×350，配筋为314；314，箍筋为8@200(2)；砼强度等级最低等级为C30；悬挑边梁XL1：200×350，配筋为4202/2；316，箍筋为10@100(2)；砼强度等级最低等级为C30；悬挑梁：200×350，配筋为325；314，箍筋为8@100(2)；砼强度等级最低等级为C30；③梁侧面受力计算1）L8计算：由简图一计算得：RA1=18.38KNRB1=14.36KNMC1=28.72KN.mMD1=29.37KN.m由简图二计算得：RA2=18.38KNRB2=14.36KNMC2=24.02KN.mMD2=26.24KN.m∴Mmax=MD1=29.37KN.mfc=14.3N/mm2h0=200-35=165mmb=3α1=1.0β1=0.8∴αs=M/α1fcbh02=29.37×106÷（1.0×14.3×350×1652）=0.216<0.518ξ=1-√1-2αs=0.246<0.518γs=0.5(1+√1-2ξ)=0.5(1+√1-2×0.246)=0.856∴AS=M/fyγsh0=29.37×106÷（340×0.856×165）=611mm现场配筋：114+114，AS实际=153.9+153.9=307.8mm2＜∴梁L8侧面配筋不能满足受力要求；需要加配筋为：611-308=303mm2，即梁L8侧面需加筋120（314.22）梁L7计算由简图三计算得：RA3=28.88KNRB3=28.88KNMC3=ME3=19.79KN.mMD3=MF3=23.5KN.mM中3=24.74KN.m∴Mmax=M中=24.74KN.mfc=14.3N/mm2h0=200-35=165mmb=350mmα1=1.0β1=0.8∴αs=M/α1fcbh02=24.74×106÷（1.0×14.3×350×1652）=0.182<0.518ξ=1-√1-2αs=0.202<0.518γs=0.5(1+√1-2ξ)=0.5(1+√1-2×0.202)=0.886∴AS=M/fyγsh0=24.74×106÷（340×0.886×165）=498mm现场配筋：114+114，AS实际=153.9+153.9=307.8mm2＜∴梁L7侧面配筋不能满足受力要求；需要加配筋为：498-308=190mm2，即梁L7侧面需加筋116（201.13）悬挑梁XL1计算（配筋为4202/2；316，箍筋为10@100(2)；砼强度等级最低等级为C30）；由简图四计算得：R04=28.11KNM04=20.75KN.mMA4=12.4KN.mMB4=0.265KN.m由简图五计算得：R05=28.11KNM05=20.75KN.mMC5=4.2KN.mMD5=0.632KN.m∴Mmax=M04=M05=20.75KN.mfc=14.3N/mm2h0=200-60=140mmα1=1.0β1=0.8∴αs=M/α1fcbh02=20.75×106÷（1.0×14.3×350×1402）=0.212<0.518ξ=1-√1-2αs=0.241<0.518γs=0.5(1+√1-2ξ)=0.5(1+√1-2×0.241)=0.86∴AS=M/fyγsh0=20.75×106÷（340×0.86×140）=506.9mm现场配筋：220+116，AS实际=628+201.1=829.1mm2＞∴悬挑配筋能满足受力要求。④边梁正面受弯计算简图见附图。②由图纸查询可知：边梁L8：200×350，配筋为314；314，箍筋为8@200(2)；砼强度等级最低等级为C30；边梁L7：200×350，配筋为314；314，箍筋为8@200(2)；砼强度等级最低等级为C30；悬挑边梁XL1：200×350，配筋为4202/2；316，箍筋为10@100(2)；砼强度等级最低等级为C30；悬挑梁：200×350，配筋为325；314，箍筋为8@100(2)；砼强度等级最低等级为C30；③梁正面受弯计算1）L8计算（200×350，配筋为314；314，箍筋为8@200(2)；砼强度等级最低等级为C30；）：由简图一计算得：RA1=35.12KNRB1=26.48KNMC1=57.17KN.mMD1=58.4KN.m由简图二计算得：RA2=35.12KNRB2=26.48KNMC2=47.45KN.mMD2=51.64KN.m∴Mmax=MD1=58.4KN.mfc=14.3N/mm2h0=350-35=315mmb=α1=1.0β1=0.8∴αs=M/α1fcbh02=58.4×106÷（1.0×14.3×200×3152）=0.206<0.518ξ=1-√1-2αs=0.233<0.518γs=0.5(1+√1-2ξ)=0.5(1+√1-2×0.233)=0.865∴AS=M/fyγsh0=58.4×106÷（340×0.865×315）=630mm现场配筋：314，AS实际=153.9×3=461.7mm2＜∴梁L8正面配筋不能满足受力要求；需要加配筋为：630-461.7=168.3mm2，即梁L8正面需加筋116（201.12）梁L7计算（200×350，配筋为314；314，箍筋为8@200(2)；砼强度等级最低等级为C30；）由简图三计算得：RA3=57.74KNRB3=57.74KNMC3=ME3=23KN.mMD3=MF3=47.86KN.mM中3=48.55KN.m由简图四计算得：RA4=57.74KNRB4=57.74KNMC4=ME4=40KN.mMD4=MF4=47.31KN.mM中4=48.55KN.m∴Mmax=M中4=48.55KN.mfc=14.3N/mm2h0=350-35=315mmb=α1=1.0β1=0.8∴αs=M/α1fcbh02=48.55×106÷（1.0×14.3×200×3152）=0.171<0.518ξ=1-√1-2αs=0.189<0.518γs=0.5(1+√1-2ξ)=0.5(1+√1-2×0.189)=0.894∴AS=M/fyγsh0=48.55×106÷（340×0.894×315）=507.1mm现场配筋：314，AS实际=153.9×3=461.7mm2＜∴梁L7正面配筋不能满足受力要求；需要加配筋为：507.1-461.7=45.4mm2，即梁L7正面需加筋112（113.13）悬挑梁XL1计算（200×350，配筋为4202/2；316，箍筋为10@100(2)；砼强度等级最低等级为C30）；由简图五计算得：R05=56.975KNM05=41.68KN.mMA5=24.67KN.mMB5=0.265KN.m由简图六计算得：R06=56.975KNM06=41.68KN.mMC6=7.81KN.mMD6=0.632KN.m∴Mmax=M05=M06=41.68KN.mfc=14.3N/mm2h0=350-60=290mmb=α1=1.0β1=0.8∴αs=M/α1fcbh02=41.68×106÷（1.0×14.3×200×2902）=0.173<0.518ξ=1-√1-2αs=0.191<0.518γs=0.5(1+√1-2ξ)=0.5(1+√1-2×0.191)=0.893∴AS=M/fyγsh0=41.68×106÷（340×0.893×290）=473.4mm现场配筋：220，AS实际=628mm2＞∴悬挑配筋能满足受力要求。依照现场施工情况，当爬架作用于结构时，砼强度等级未达到设计要求，考虑施工的误差，在爬架预留洞两边各加三个加密箍筋。6.4提升系统的计算1、单元整体提升脚手架的自重，在1~2轴线交B轴线、5~6轴线交B轴线、8~9轴线交B轴线、12~13轴线交B轴线、12~13轴线交G轴线、18~19轴线交B轴线、22~23轴线交B轴线、18~19轴线交G轴线、25~26轴线交B轴线、29~30轴线交B轴线处爬架受力进行计算，爬架长6.07米，高17.3米，活荷载(三步装修架荷载R内=21.87KNR外=16.41KN∵ΣY=0∴T=2（R内+R外）+W1+W2+W3=2（21.87+16.41）+1.68+0.6+0.168=80.52KN∵ΣA=0W1.AO+2R内.AB+W3.AF－T.x=01680×0.56＋2×21870×0.8＋168×1.05x==0.45(m）805202、吊架的计算通过上面的计算，取吊中距A点0.45（1）吊钩计算：a、抗拉：选用Ø20的钢筋，A=314mm2故选用Ø22安全。b、与连接板B4的焊缝计算：取hf=6∴ff=c、四根吊杆上螺栓计算及吊杆等计算。通过计算（依照构造）可知：θ=16.26o,β=30o每根吊杆所受的力为T2=T/4cosθT2=80520/（4×cos16.260）=20969（N）采纳Ø16园钢作吊杆，其A=201mm2∴螺栓选用M16的螺栓，其Ae=156.7mm2∴fv=与连接板B5的焊缝计算，取hf=6，Lw′=100实际Lw=80mm∴ff=吊杆下节与连接板B6的焊缝计算同上，用连接板B6也采纳2M16的螺栓连接在承力架框槽钢的腹板上，从而把承力架和吊架连接成整体。3、支挂电动葫芦的挑架及升降拉杆（悬挂拉杆）：（1）吊钩穿过下翼缘的孔焊于腹板上，吊钩直径及腹板的焊缝同吊架吊钩。（2）连接板B7计算∵ΣY=0∴T3.sinθ－T=0T3b、B7连接板的抗剪强度和挤压应力，挤压应力c、连接板B7与16号工字钢的焊接计算（受剪、受拉）采纳h4=6,Lw′=120，实际Lw=100（双面焊）T3.cosθ′88844×cos65ofτ===44.70.7hf.2·Lw0.7×6×2×100T3.sinθ′88844×sin65oft==0.7hf.2·Lw0.7×6×2×100=95.8在全应力下：√ft2+1.5fτ2=√95.82＋1.5×44.72=110.3a、拉杆主筋：采纳Ø25钢筋，承受1/2T3b、花篮螺栓的花篮筋采纳Ø16钢筋，与螺帽的焊接为双面焊，h4=6,Lw=80c、上节连接板同承力拉杆形成，板厚改为10厚。d、拉杆下节构造见图十三（计算简略）。e、拉杆上节处穿墙螺栓（受剪、受拉）；选用M24的螺栓，其Ae=352.5mmT3sinθ/288844×sin650/2τ==Ae352.5=114.2T3cosθ/288844×cos650/2∴σt===53.3N/mm2<ftb=170/mm2Ae352.5同时√（）2+（）2=√（）2+（）2=0.93故满足。f、结构边梁的验算：由以上计算可知，承力拉杆受力为T3=88844N，有两根穿墙螺栓承担拉力Tσ总=T3COS650=37547N，单根穿墙螺栓受力为Tσ=18773.5N，即结构边梁所受的拉力为18.8KN；螺栓承受的剪力为Tτ总=T3sin650=80520N，单根穿墙螺栓承受剪力为Tτ=40260N，即结构边梁所受的剪力为40.26KN；依照爬架平面图可知，在1~2轴线交B轴线、5~6轴线交B轴线、8~9轴线交B轴线、12~13轴线交B轴线、12~13轴线交G轴线、18~19轴线交B轴线、22~23轴线交B轴线、18~19轴线交G轴线、25~26轴线交B轴线、29~30轴线交B轴线处受力最不利。①由图纸查询可知：边梁L8：200×350，配筋为314；314，箍筋为8@200(2)；砼强度等级最低等级为C30；边梁L7：200×350，配筋为314；314，箍筋为8@200(2)；砼强度等级最低等级为C30；悬挑边梁XL1：200×350，配筋为4202/2；316，箍筋为10@100(2)；砼强度等级最低等级为C30；悬挑梁：200×350，配筋为325；314，箍筋为8@100(2)；砼强度等级最低等级为C30；②梁侧面受力计算1）L8计算：由简图一计算得：RA1=21.81KNRB1=15.79KNMC1=37.08KN.mMD1=37.82KN.m由简图二计算得：RA2=21.81KNRB2=15.79KNMC2=30.53KN.mMD2=33.08KN.m∴Mmax=MD1=37.82KN.mfc=14.3N/mm2h0=200-35=165mmb=350mmα1=1.0β1=0.8∴αs=M/α1fcbh02=37.82×106÷（1.0×14.3×350×1652）=0.277<0.518ξ=1-√1-2αs=0.332<0.518γs=0.5(1+√1-2ξ)=0.5(1+√1-2×0.332)=0.79∴AS=M/fyγsh0=37.82×106÷（340×0.79×165）=853.4mm现场配筋：114+114，AS实际=153.9+153.9=307.8mm2∴梁L8侧面配筋不能满足受力要求；需要加配筋为：853.4-308=545.4mm2，即梁L8侧面需加筋220（6282）梁L7计算由简图三计算得：RA3=37.6KNRB3=37.6KNMC3=ME3=26.32KN.mMD3=MF3=31.02KN.m由简图四计算得：RA4=37.6KNRB4=37.6KNMC4=ME4=15.04KN.mMD4=MF4=31.02KN.m∴Mmax=MD3=MD4=31.02KN.mfc=14.3N/mm2h0=200-35=165mmb=350mmα1=1.0β1=0.8∴αs=M/α1fcbh02=31.02×106÷（1.0×14.3×350×1652）=0.228<0.518ξ=1-√1-2αs=0.262<0.518γs=0.5(1+√1-2ξ)=0.5(1+√1-2×0.262)=0.845∴AS=M/fyγsh0=31.02×106÷（340×0.845×165）=654.4mm现场配筋：114+114，AS实际=153.9+153.9=307.8mm2∴梁L7侧面配筋不能满足受力要求；需要加配筋为：654.4-308=364.4mm2，即梁L7侧面需加筋122（380.13）悬挑梁XL1计算（配筋为4202/2；316，箍筋为10@100(2)；砼强度等级最低等级为C30）；由简图五计算得：R05=37.6KNM05=27.26KN.mMA5=15.98KN.mMB5=0KN.m由简图六计算得：R06=37.6KNM06=27.26KN.mMC6=4.7KN.mMD6=0KN.m∴Mmax=M05=M06=27.26KN.mfc=14.3N/mm2h0=200-60=140mmb=350mmα1=1.0β1=0.8∴αs=M/α1fcbh02=27.26×106÷（1.0×14.3×350×1402）=0.278<0.518ξ=1-√1-2αs=0.334<0.518γs=0.5(1+√1-2ξ)=0.5(1+√1-2×0.334)=0.788∴AS=M/fyγsh0=27.26×106÷（340×0.788×140）=726.8mm现场配筋：220+116，AS实际=628+201.1=829.1mm2＞∴悬挑配筋能满足受力要求。③梁正面受弯计算1）L8计算（200×350，配筋为314；314，箍筋为8@200(2)；砼强度等级最低等级为C30；）：由简图一计算得：RA1=50.5KNRB1=37.62KNMC1=83.32KN.mMD1=85.08KN.m由简图二计算得：RA2=50.5KNRB2=37.62KNMC2=68.99KN.mMD2=74.97KN.m∴Mmax=MD1=85.08KN.mfc=14.3N/mm2h0=350-35=315mmb=200mmα1=1.0β1=0.8∴αs=M/α1fcbh02=85.08×106÷（1.0×14.3×200×3152）=0.3<0.518ξ=1-√1-2αs=0.368<0.518γs=0.5(1+√1-2ξ)=0.5(1+√1-2×0.368)=0.76∴AS=M/fyγsh0=85.08×106÷（340×0.76×315）=1045.3mm现场配筋：314，AS实际=153.9×3=461.7mm2＜∴梁L8正面配筋不能满足受力要求；需要加配筋为：1045.3-461.7=583.6mm2，即梁L8底面需加筋220（6282）梁L7计算（200×350，配筋为314；314，箍筋为8@200(2)；砼强度等级最低等级为C30；）由简图三计算得：RA3=84.26KNRB3=84.26KNMC3=ME3=33.56KN.mMD3=MF3=69.74KN.mM中3=70.43KN.m由简图四计算得：RA4=84.26KNRB4=84.26KNMC4=ME4=58.55KN.mMD4=MF4=69.19KN.mM中4=70.43KN.m∴Mmax=M中3=M中4=70.43KN.mfc=14.3N/mm2h0=350-35=315mmb=200mmα1=1.0β1=0.8∴αs=M/α1fcbh02=70.43×106÷（1.0×14.3×200×3152）=0.248<0.518ξ=1-√1-2αs=0.29<0.518γs=0.5(1+√1-2ξ)=0.5(1+√1-2×0.29)=0.824∴AS=M/fyγsh0=70.43×106÷（340×0.824×315）=798.1mm现场配筋：314，AS实际=153.9×3=461.7mm2＜∴梁L7正面配筋不能满足受力要求；需要加配筋为：798.1-461.7=336.4mm2，即梁L7正面需加筋122（380.13）悬挑梁XL1计算（200×350，配筋为4202/2；316，箍筋为10@100(2)；砼强度等级最低等级为C30）；由简图五计算得：R05=83.5KNM0