高速公路立交桥跨省道现浇箱梁支架计算书

二广高速公路怀集至三水段第十二合同段(YK44+820~YK46+844)五村立交桥桥现浇箱梁梁支架计算书书中铁十四局局集团有有限公司司二广高速公公路怀集集至三水水段第十十二合同同段项目目经理部部二○○八年年三月十十八日目录TOC\o"1-2"\h\z\uHYPERLINK\l"_Toc193203942"一、计算依依据1HYPERLINK\l"_Toc193203943"二、工程概概况1HYPERLINK\l"_Toc193203944"三、支架搭搭设方案案1HYPERLINK\l"_Toc193203945"3.1跨省省道架空空支架部部分1HYPERLINK\l"_Toc193203946"3.2满堂堂支架部部分2HYPERLINK\l"_Toc193203947"四、满堂支支架搭设设方案及及验算22HYPERLINK\l"_Toc193203948"4.1荷载载取值22HYPERLINK\l"_Toc193203949"4.2立杆杆脚手架架计算22HYPERLINK\l"_Toc193203950"4.3纵横横木楞计计算6HYPERLINK\l"_Toc193203951"4.3.11纵木楞楞计算66HYPERLINK\l"_Toc193203952"4.3.11横木楞楞计算99HYPERLINK\l"_Toc193203953"4.4模板板计算111HYPERLINK\l"_Toc193203954"4.5地基基处理及及承载力力计算112HYPERLINK\l"_Toc193203955"五、临时通通道简易易结构计计算133HYPERLINK\l"_Toc193203956"5.1说明明13HYPERLINK\l"_Toc193203957"5.2荷荷载计算算14HYPERLINK\l"_Toc193203958"5.3纵梁计计算144HYPERLINK\l"_Toc193203959"5.4横横梁复核核14HYPERLINK\l"_Toc193203960"5.5立杆杆复核115PAGE24五村立交桥桥现浇箱梁支架计计算书一、计算依依据1、五村立立交桥施施工图设计；2、《公路路桥涵施施工技术术规范》；；3、《公路路工程质质量检验验评定标标准》；；4、《公路路桥涵设设计手册册》；5、《建筑筑施工扣扣件式钢钢管脚手手架安全全技术规规范》((JGJJ1300-20001))6、上海市市工程建建设规范范《钢管管扣件水水平模板板的支撑撑系统安安全技术术规程》(DG/TJ08-016-2004)二、工程概概况二广高速公公路第十十二合同段段内五村村分离立立交桥起起讫里程程为:YK446+2237..47～YK446+3313..53((ZK46+2488.97~ZK46+3255.033)，桥梁梁全长776.006m米米。本桥桥左线位位于右偏R=29900mm的圆曲曲线及-0..85%%的纵坡坡上，右右线位于于右偏R=25550mm圆曲线线及-0..7466%的纵坡坡上。本桥上构为为18++32++20mm预应力力混凝土土连续箱箱梁，左左右线各各有2墩2台。除除左线0#台为桩桩柱式桥桥台外，其其中台均均为承台台分离式式台，桥桥墩均为为花瓶墩墩，墩台台基础为为桩基础础。本桥1#墩墩、2#墩跨越S2663省道，与与省道交交角为75°°。设计要要求箱梁梁施工时时须保证证省道通通车净空空不小于于4.5mm，以确保S2663省道畅畅通。三、支架搭搭设方案案现浇箱梁采采用支架架法现浇浇施工，整个支支架系统统分为两两部分，其其一为跨S2663省道预预留过车车门洞所所采取的的架空支支架部分分，其二二为满堂堂脚手架架部分。3.1跨省省道架空空支架部部分五村立交桥桥第二跨跨跨越SS2633省道，采采用预留留门洞方方案，左左右幅各各预留一一个门洞洞，门洞洞净宽66.0m,净高不小小于4..5米。施工工时直接接在S2663省道上上浇筑6道(左右幅幅各三道道)长22m、宽1000cm、高高50ccm的C20砼基础础，基础础砼顶面面预埋钢钢板，钢钢板规格格为80××80ccm，在基础础上设立立6根直径φ60ccm、厚厚度σ=8mmm的钢管管，底部部与基础础砼预埋埋钢板焊焊接牢固固，钢管管顶部开开槽，I40a工字字钢放置置于钢管管顶面槽槽口中，与与钢管焊焊接固定定，形成成横梁，在在两侧悬悬臂处采采用二根根[16型槽钢钢作为牛牛腿。横横梁上架架设I40a工字钢钢纵梁，间间距为660cmm，在腹腹板处加加密为550cmm，在纵梁梁上铺设设间距为为30ccm的10ccm×10ccm的方方木作为为分配梁梁，最后后在分配配梁上直直接铺设设竹胶板作为为底模。3.2满堂堂支架部部分现浇箱梁施施工支架架除S2663省道门门架外全全部采用用扣式件钢钢管脚手手架搭设设满堂支支架。扣扣件式钢钢管脚手手架由可可调底托托、横杆杆、立杆杆、可调调顶托、扫扫地杆及及剪刀撑撑组成。支架用扣件式钢管脚手架搭设，立杆间隔在1、2号墩两侧各1.5m长度范围按照50×30cm布置立杆，在两侧各1.5m～3m长度范围内按照60×30cm（纵向×横向）布置立杆；0号台、3号台是现浇梁端部，台前各1m范围按50×30cm（纵向×横向）布置立杆，台前各1～2.2m范围按60×30cm（纵向×横向）布置立杆；其余范围按照60×60cm布置立杆。纵横向分配配梁采用用10××10ccm的方方木，模模板采用用厚度t=1..2cmm的竹胶胶板。四、满堂支支架搭设设方案及及验算4.1荷载载取值1、箱梁钢钢筋混凝凝土自重重(钢筋砼砼自重按按27KKN/mm3取值)：(1)中墩墩横梁处(最不利利位置)：F1=100.5××1.8×1.66×277/(10..5×11.8)=43..2KNN/m2;(2)距墩墩1.00m处(次不利利位置)：F1’=((10..5×11.6--0.775×22.6××3)××27//10..5=228.22KNN/m22;(3)跨中中处(一般不利利位置)：F1”=((10..5×11.6--3.22×3))×277/100.5==18..5KKN/mm2;2、底模板板及内模模自重，取取F2==8KN//m2;3、支架自自重：钢管支架自自重F33:按实际际布置进进行计算算。4、施工人人员及施施工设备备荷载:(1)计算算模板及及支撑模模板楞木木取值：：2.55KN//m2，集中荷荷载2.55KN；；

(2)计算支支撑楞木木的结构构构件时时取值：：2.5KKN/mm2；

(3)计算支支架立柱柱取值：：2.0KKN/mm2；5、振捣捣混凝土土产生荷荷载：F5=2..0KNN/m22；6、倾倒倒混凝土土产生荷荷载取值值：F6=2.00KN//m2；4.2立杆杆脚手架架计算1、最不利利荷载位位置计算算综合考虑该该跨连续续梁的结结构形式式，在中中墩处的的箱梁最最重，为为最不利利荷载位位置，对对该位置置进行支支架检算算（纵、横横杆步距距为0.66×0..9m）：：扣件式钢管管支架自自重F33(按6m高考考虑)a、立杆自自重（采采用Ф48×3.55mm钢钢管单位位重量为为3.884kgg/m）q1=0..03884KNN/m××6m=0..24KNN/根;b、可调托托座q2=0..0455KN//m×1个=0..0455KN//根;c、横杆自自重q3=0..03884KNN/m××6×(0.5++0.33)=00.199KN//根;d、扣件自自重直角扣件::q44=0..01332KNN/m××（6×2++3）=0..2KN//根;对接扣件::q55=0..01884KNN/m××1=00.01184KKN/根根;所以扣件式式钢管支支架自重重:F3=qq1+q2++q33+qq4+q5=0.244+0..0455+0.199+0..2+0..1844=0.866KN//根则单根立杆杆承受的的恒载为为:NGK=((F1++F2))×0..5×00.3++F3==(433.2++8)×0..5×00.3++0.886=88.544KNN;活载为:NQKK=(F4++F5++F6))×0..5×00.3==0.99KN;;单根立杆承承受力：：N=1.22NGGK+11.4NNQK=1.2××8.554+11.4××0.99=11.55KN(1)立杆杆强度计计算:立杆受压应应力:σ=F/AA=1115000/3118(取值同同稳定性性验算)=336.22Mppa<1644(取值同同稳定性性验算)Mpaa,满足要要求。(2)稳定定性验算算：单根钢管截截面面积积（由于于是旧管管，按壁壁厚3mmm计，另另外乘以以0.775折减系系数）：：A=4423..9×00.755=3118mmm2；回转转半径：：i=1..58cm由于λ=LL0/ii=(hh+2aa)/ii=(1120+22×400)/11.588=1277查得φ=00.4112N/(φ××A)==111500//(0..4122×3118)=87.88MPPa≤1644Mpaa(其中，QQ2355钢管管容许应应力为2205MMpa××80％=1664MMpa，80%为旧管管疲劳折折减系数数)根据以上计计算可知知，钢管管立杆的的稳定性性符合要要求，安安全系数数1644/877.8==1.887。(3)扣件件受力分分析对于底板及及腹板位位置钢管管均采用用搭接控控制标高高，主要要依靠扣扣件进行行受力，现现我部施施工的搭搭接全部部采用三三扣件搭搭接，现现对扣件件抗滑力力进行验验算：从整体验算算结果可可知：单根钢管承承载力为为：11..5KNN/根单个扣件受受力为：：11..5/33=3..83KKN/个个根据<<扣扣件式规规范〉〉〉表5..1.77中知：：直角扣扣件、旋旋转扣件件（抗滑滑）承载载力设计计值为88.0KKN，所所以扣件件抗滑符符合要求求，安全全系数为为：8/3.83=2.11。2、次不利利荷载位位置计算算综合考虑该该跨连续续梁的结结构形式式，在距距墩中心心0.9m处的为为次不利利荷载位位置，对对该位置置进行支支架检算算（纵、横横杆步距距为0.66×0..3m）：扣件式钢管管支架自自重F3((同最不不利位置置)为:0.886KNN/根则单根立杆杆承受的的恒载为为:NGK=((F1’+F22)×00.6×0..3+FF3=((28.22+8))×00.6×0..3+00.866=7.4KN;;活载为:NQKK=(FF4+FF5+FF6)××0.66×0..3=11.1KN;;单根立杆承承受力：：N=1.22NGGK+11.4NNQK=1.2××7.4+1..4×11.1=10.55KN(1)立杆杆受力验验算:立杆受压应应力:σ=F/AA=1005000/3118(取值同同稳定性性验算)=333Mppa<<1644(取值同同稳定性性验算)Mpaa,满足要要求。(2)稳定定性验算算：单根钢管截截面面积积（由于于是旧管管，按壁壁厚3mmm计，另另外乘以以0.775折减系系数）：：A=4423..9×00.755=3118mmm2；回转转半径：：i=1..58cm由于λ=LL0/ii=(hh+2aa)/ii=(1120+22×400)/11.588=1277查得φ=00.4112N/(φ××A)==1005000/((0.4412××3188)=80.11MPaa≤1644Mpaa(其中，QQ2355钢管管容许应应力为2205MMpa××80％=1664MMpa，80%为旧管管疲劳折折减系数数)根据以上计计算可知知，钢管管立杆的的稳定性性符合要要求，安安全系数数1644/800.1=2..0。(3)扣件件受力分分析对于底板及及腹板位位置钢管管均采用用搭接控控制标高高，主要要依靠扣扣件进行行受力，现现我部施施工的搭搭接全部部采用三三扣件搭搭接，现现对扣件件抗滑力力进行验验算：从整体验算算结果可可知：单根钢管承承载力为为：10.5KNN/根单个扣件受受力为：：10.5//3=33.5KN//个根据<<扣扣件式规规范〉〉〉表5..1.77中知：：直角扣扣件、旋旋转扣件件（抗滑滑）承载载力设计计值为88.0KKN，所所以扣件件抗滑符符合要求求，安全全系数为为：8/33.5=2..28。3、一般不不利荷载载位置计计算综合考虑该该跨连续续梁的结结构形式式，在跨跨中处的的为一般般不利荷荷载位置置，对该该位置进进行支架架检算（纵纵、横杆杆步距为为0.66×0..6m）：：扣件式钢管管支架自自重F3(同最不不利位置置)为:0..86KKN/根根则单根立杆杆承受的的恒载为为:NGK=((F1”+F22)×00.6×0..6+F33=(118.5+8))×0..6×00.6+0..86=10..4KKN;活载为:NQKK=(FF4+FF5+FF6)××0.66×0..6=2.2KN;;单根立杆承承受力：：N=1.22NGGK+11.4NNQK=1.2××10.44+1..4×22.2=15.66KN(1)立杆杆强度算:立杆受压应应力:σ=F/AA=1556000/3118(取值同同稳定性性验算)=449.11Mppa<<1644(取值同同稳定性性验算)Mpaa,满足要要求。(2)稳定定性验算算：单根钢管截截面面积积（由于于是旧管管，按壁壁厚3mmm计，另另外乘以以0.775折减系系数）：：A=4423..9×00.755=3118mmm2；回转转半径：：i=1..58cm由于λ=LL0/ii=(hh+2aa)/ii=(1120+22×400)/11.588=1277查得φ=00.4112N/(φ××A)==156000/((0.4412××3188)=119..1MPPa≤1644Mpaa(其中，QQ2355钢管管容许应应力为2205MMpa××80％=1664MMpa，80%为旧管管疲劳折折减系数数)根据以上计计算可知知，钢管管立杆的的稳定性性符合要要求，安安全系数数1644/1119.11=1.44,其中未未计算剪剪刀撑重重量、风风力的影影响。(3)扣件件受力分分析对于底板及及腹板位位置钢管管均采用用搭接控控制标高高，主要要依靠扣扣件进行行受力，现现我部施施工的搭搭接全部部采用三三扣件搭搭接，现现对扣件件抗滑力力进行验验算：从整体验算算结果可可知：单根钢管承承载力为为：15.6KN//根单个扣件受受力为：：15.6/3==5.2KN//个根据<<扣扣件式规规范〉〉〉表5..1.77中知：：直角扣扣件、旋旋转扣件件（抗滑滑）承载载力设计计值为88.0KKN，所所以扣件件抗滑符符合要求求，安全全系数为为：8/33.5==2.228。4.3纵横横木楞计计算纵横向木楞楞采用10××10ccm方木木，材质质为松木木，按较较低强度度等级TTC133取值，抗弯弯允许应应力fm==13((N/mm㎡),顺纹抗抗剪fvv=1..4(NN/m㎡)，横纹纹局部承承压fc990=22.9（N/m㎡），弹弹性模量量E=1100000（N/m㎡），露露天折减减系数为为0.9，在生生产性高高温影响响下，木木材表面面温度达达40～50℃折减系系数为0.8。A=1000cmm2,II=8333cmm4,Waa=1167ccm3。4.3.11横木楞计计算1、最不利利荷载位位置计算算(1)荷载载组合，由由于钢管管布置为为50cmm×30ccm，则则F=(F11+F2)××0.33×1..2+((F4++F5++F6))×00.3×1..4=(43..2+88)×00.3×1..2+((2.55+2++2)×0..3×1..4=21.22KNN/m(2)弯应应力计算算木楞跨中弯弯矩Mmax==ql22/8==2.12×1104×0..32/8==2388.5N·mm弯应力σm=M//Wa==2388.5/(1167//100000000)==1.43×1006((N/㎡)即σm==1.43N/m㎡﹤fm==9.336N//m㎡满足要要求其中：：fmm=133×0..9×00.8==9.336安全系数数为：9.336/11.43=6.5(3)局部部承压力力荷载：qq×0..3/2==2.12×1104×0..3/2==31880N成压应力：：31880/（1000×1000）=0..32N//mm22﹤fcc90==2.0088NN/mmm2满足要要求其中：fcc90==2.99×0..8×00.9==2.0088NN/mmm2安全系数：：2.0088//0.332=6.5(4)刚度度计算f=5qll4/3884EII=5×211.2×3004/(3384××100000××8333×1004)=0.033mm<5500//4000=1..25mmm满足要要求(5)剪应应力验算算荷载：31180N剪应力：33×31180//[2××（1000×1000）]=0.5NN/mmm2﹤fv=11.0008N//m㎡其中：fvv=1..4×00.8××0.99=1..0088NN/m㎡安全系数：：1.0008//0.55=22、次不利利荷载位位置计算算(1)荷载载组合，由由于钢管管布置为为60cmm×30ccm，则则q=(FF1+FF2)××0.33×1..2+((F4++F5++F6))×00.3×1..4=(28..2+88)×00.3×1..2+((2.55+2++2)×0..3×1..4=15.88KN//m(2)弯应应力计算算木楞跨中弯弯矩Mmax==ql22/8==1.58×1104×0..32/8==1777.8N··m弯应力σm=M//Wa==1777.8/(1167//100000000)==1.1×1006((N/㎡)即σmm=11.1N/m㎡﹤fm==9.336N//m㎡满足要要求其中：fm==13××0.99×0..8=99.366安全系数数为：9.336/11.1=8.5(3)局部部承压力力荷载：qq×0..3/2==1.58×1104×0..3/2==23770NN成压应力：：23770/（1000×1000）=0..24NN/mmm2﹤fcc90==2.0088N/mmm2满足要要求其中：fcc90==2.99×0..8×00.9==2.0088N/mmm2安全系数：：2.0088//0.224=8.7(4)刚度度计算f=5qll4/3884EII=5×155.8×3004/(3384××100000××8333×1004)=0.022mm<5500//4000=1..25mmm满足要要求(5)剪应应力验算算荷载：23370NN剪应力：33×23370//[2××（1000×1000）]=0.366N//mmm2﹤fv=11.0008N//m㎡其中：fvv=1..4×00.8××0.99=1..0088N/mm㎡安全系数：：1.0008//0.336=2.83、一般不不利荷载载位置计计算(1)荷载载组合，由由于钢管管布置为为60cmm×60cmm，则q=(FF1+FF2)××0.33×1..2+((F4++F5++F6))×00.3×1..4=(18..5+8))×0..3×1..2+((2.55+2++2)×0..3×1..4=12.33KNN/m(2)弯应应力计算算木楞跨中弯弯矩Mmax==ql22/8==1.23×1104×0..62/8==5533.5NN·m弯应力σm=M//Wa==5533.5//(1667/1100000000)=33.32×1106((N/㎡)即σmm=33.32N//m㎡﹤fm==9.336N//m㎡满足要要求其中：：fmm=133×0..9×00.8==9.336安全系数数为：9.336/33.32=2.8(3)局部部承压力力荷载：qq×0..6/22=1.23×1104×0..6/22=36690N成压应力：：36990/（1000×1000）=0..37NN/mmm2﹤fcc90==2.0088N/mmm2满足要要求其中：fcc90==2.99×0..8×00.9==2.0088N/mmm2安全系数：：2.0088//0.337=5.4(4)刚度度计算f=5qll4/3884EII=5×122.3×60004/(3384××100000××8333×1004)=0.255mm<5500//4000=1..25mmm满足要要求(5)剪应应力验算算荷载：36690N剪应力：33×36690//[2××（1000×1000）]=0.566N//mmm2﹤fv=11.0008N//m㎡其中：fvv=1..4×00.8××0.99=1..0088N//m㎡安全系数：：1.0008//0.556=1.84.3.11纵木楞计计算1、最不利利荷载位位置计算算纵木楞支承承横木楞，在横梁位置置为最不利位位置，横横向方木木的间隔隔为0..3m一一道，按按集中力力计算,纵木楞楞按简支支梁计算算:(1)荷载载组合，由由于钢管管布置为为50cmm×30cm(纵×横)，则F=(FF1+FF2)××1.22+(FF4+FF5+FF6)××1.44=(43..2+8))×1..2+((2.55+2++2)××1.44=70.66KNN/m22集中力P==70.6×0..3×0..3=6.4KNN(2)弯应应力计算算Mmax==FL/4=6.4×1003×0..6/4=960N·mm弯应力σm=M//Wa==960/(1167//100000000)==5.75×1006N/㎡即σm==5.75N/m㎡﹤fm==9.336N//m㎡满足要要求其中：ffm=113×00.9××0.88=9..36安全系数为为：9.336/55.75=1.6(3)刚度度计算f=2.008×1104×Pl3/EII=2.088×1004×6.4×0.63/(10000××8333)=0.3mmm<600//4000=1..5mmm满足要要求(4)剪应应力验算算荷载：P//2=33200N剪应力：33×3200/[[2×（1000×1000）]=0.5NN/mmm2﹤fv=11.0008N//m㎡其中：fvv=1..4×00.8××0.99=1..0088N/mm㎡安全系数：：1.0008//0.55=22、次不利利荷载位位置计算算在次不利位位置其钢钢管布置置为60cmm×30cm(纵×横):(1)荷载载组合，由由于钢管管布置为为60cmm×30cm，则则F=(FF1+FF2)××1.22+(FF4+FF5+FF6)××1.44=(28..2+8))×1..2+((2.55+2++2)××1.44=52.66KNN/m22集中力P==52.6×0..3×00.3=4.8KNN(2)弯应应力计算算Mmax==FL//4=44.8×1003×0..6/44=7220N··m弯应力σm=M//Wa==720//(1667/1100000000)=44.31×1106NN/㎡即σm=4.31N//m㎡﹤fm==9.336N//m㎡满足要要求其中：fm==13××0.99×0..8=99.366安全系数数为：9.336/44.31=2.2(3)刚度度计算f=2.008×1104×Pll3/EII=2.088×1004×4.7×0..63/(110000×8333)=0.3mmm<6600//4000=1..5mmm满足要要求(4)剪应应力验算算荷载：P//2=223500N剪应力：33×23350/[22×（1000×1000）]=0.4NN/mmm2﹤fv=11.0008N//m㎡其中：fvv=1..4×00.8××0.99=1..0088N/mm㎡安全系数：：1.0008//0.44=2.523、一般不不利荷载载位置计计算纵木楞支承承横木楞，在跨跨中位置置为一般般不利位位置，横横向方木木的间隔隔为0..3m一一道，按按集中力力计算,纵木楞楞按简支支梁计算算:(1)荷载载组合，由由于钢管管布置为为60cmm×60cmm，则F=(FF1+FF2)××1.22+(FF4+FF5+FF6)××1.44=(18..5+88)×11.2++(2..5+22+2))×1..4=40.99KNN/m22集中力P==40..9×00.3××0.66=7..4KKN(2)弯应应力计算算Mmax==FL//4=77.4××1033×0..6/44=11110NN·m弯应力σm=M//Wa==11110/((1677/100000000))=6..65××1066N/㎡即σm=6..65NN/m㎡﹤fm==9.336N//m㎡满足要要求其中：fm==13××0.99×0..8=99.366安全系数数为：9.336/66.655=1..41(3)刚度度计算f=2.008×1104×Pll3/EII=2.088×1004×7..4×00.633/(110000×8333)=0.4mmm<6600//4000=1..5mmm满足要要求(4)剪应应力验算算荷载：P//2=337000N剪应力：33×37700//[2××（1000×1000）]=0.6NN/mmm2﹤fv=11.0008N//m㎡其中：fvv=1..4×00.8××0.99=1..0088N/mm㎡安全系数：：1.0008//0.66=1.684.4模板板计算模板采用112mmm厚竹胶胶板,单块模模板尺寸寸为1.222×22.444m。直直接支承承模板的的纵向方木为10cmm×10ccm，取取0.3m宽进行行复核,,按四等等跨连续续梁计算算：1、最不利利位置在桥墩中心心线两侧侧各3mm范围、距桥台2..5m范范围为荷荷载最不不利位置置,该处横向方木木中心间间距为330cmm,其净距距为200cm:(1)荷载载组合F=[(FF1+FF2)××1.22+(FF4+FF5+FF6)××1.44]×0.3=[(433.2++8)++(2..5+22+2))]×0.3=17.44KNN/m(2)弯应应力计算算Mmax==0.0077qql2=0.0777×17.4×0..22=0.054KN·mmσm=M//W=00.054×1106/(1//6×3300××1222)=7.5(NN/m㎡)即σm==7.5N/m㎡﹤fm==50N//m㎡满足足要求(3)刚度度复核W=0.6632××ql44/(1100EEI)=0.6332×117.4×2004/(1100××8.5×1103×1//12××300××1233)=0.488mm<200/4000=00.5mm满足要要求2、次不利利位置在荷载最不不利位置置外为荷荷载次不利位位置,该处横向方木木中心间间距为330cmm,其净距距为200cm,计算时时按25cm考虑:(1)荷载载组合F=[(FF1+FF2)××1.22+(FF4+FF5+FF6)××1.44]×00.3=[(188.5+8))+(22.5++2+22)]××0.33=9.9KN//m(2)弯应应力计算算Mmax==0.0077qql2=0..0777×9.9×0..252=0..05KNN·mσm=M//W=00.05×1006/(11/6××3000×1222)=7.0(NN/m㎡)即σm=7.0N/m㎡﹤fm==50N//m㎡满足要要求(3)刚刚度复核核W=0.6632××ql44/(1100EEI)=0.6332×99.9×2504/(1100××8.5×1103×1//12××3000×1223)=0.666mm<300//4000=0..75mmm满足要要求4.5地基基承载力力计算4.5.11地基处处理

1、基坑坑回填：：承台施施工后，将将基坑内内的水抽抽干，挖挖除稀泥泥,用石碴分层层回填至原地面，分分层厚度度为50cm左右右，分层层压实。

2、泥浆浆池处理理：由于于钻孔施施工时场场地内有有泥浆池池，地基基处理前前应将泥泥浆池清清理干净，直直至硬土土层，然然后用石石碴(洞碴)回填至至原地面面，分层层厚度为为50ccm左右右，压路机压实实。3、台前地地基采取取挖台阶阶压实后后,铺设100cm厚厚C20砼处理理。4、其它处处将原地面换填填50cmm石碴（洞洞碴），用压路路机压实实。5、为防止止地基积积水，将将地面处处理成2%横坡，与与箱梁坡坡度一致致。地基两侧挖排排水沟，以以便排水水。

6、地基换换填处理理完成后后，在桥桥墩两侧侧各3mm范围、桥桥台3mm范围施施工15cmm厚C20砼；在在其它范范围施工工20ccm厚5%水泥稳稳定碎石石基层，以以保证地基承承载力满满足要求求，同时时防止雨雨水下渗渗降低地地基承载载力。7、处理范范围：箱箱梁投影影线外侧侧1m。

4.5.2地基基承载力力计算1、最不利利位置在桥墩中心心线两侧侧各3mm范围、距距桥台22.5mm范围均按按荷载最最不利位位置考虑虑,该处单单根立杆杆承受最最大力为为：11..5KNN，在立立杆下横横向铺设设2m长方方木板（2×0..2×0.005cmm），则每每块板上上承受6个立杆杆：N=11..5×66=699KN则要求地基基承载力力为:69×10000//(20000××100))=3445KPPa该范围内地地基采取取换填石石渣并压压实,然后施施工一层层15ccm厚C20砼,可以保保证承载载力满足足要求。2、次不利利位置在荷载最不不利位置置外为荷荷载次不不利位置置,该处单单根立杆杆承受最最大力为为：15..6KN，在立立杆下横横向铺设设2m长方方木板（2×0..1×0.005cmm），则则每块板板上承受受3个立杆杆：N=15..6×3=46..8KNN则要求地基基承载力力为:46.8××10000/((20000×1100))=2334KPPa该范围内地地基采取取换填石石渣并压压实,然后施施工一层层20cmm厚水泥稳稳定碎石石层,可以保保证承载载力满足足要求。五、临时通通道简易易结构计计算5.1说明明跨263省省道的现现浇梁施施工时。采采用预留留车流通通道，左左、右幅幅各预留留一个单单个通道道宽6.0m，高度度不小于于4.5mm，立杆杆采用Φ60钢管，壁壁厚为88mm，底底部采用用C20砼作为为基础，钢钢管顶面面设置工工字钢作作为支承承，在箱箱梁腹板板位置工工字钢间间距为00.5mm,其他位位置间距距为0..6m,,。5.2荷荷载计算算取腹板位置置进行复复核：（钢钢筋砼容容重取27KN//m3）1、钢筋砼砼自重：：q11=1.001×7.225×277/(00.855*7..25)=32.1KN//m222、考虑施施工人员员、机械械、倾倒倒砼和振振捣砼荷荷载，各各取q2=2KKN/mm2;则总荷荷载：Q2=qq1+3××q2=32.1+3××2=338.1KNN/mm2工字钢自重重(67.6kg/mm)取0.7KN//m；则纵向