吨汽车吊上楼面

附件1：汽车吊上楼面计算■■估22021■■估220212500*i：•:[fl|QAY-***6G1G2G5G6Lzj?1116G1G2G5G6Lzj?111图标准汽车式起重机轴距、立面尺寸图Lq|hLzjlLrj2LEj3LzjgLzj5

图标准汽车式起重机平面尺寸图图标准汽车式起重机轮距、支腿尺寸图表QAY-160汽车式起重机主要技术参数类另1」项目单位参数第一、第二Lzjlmm2750第—、第二Lzj2mm1650第三、第四Lzj3mm2000

尺寸参数轴距Lz第四、第五Lzj4mm1600第五、第六Lzj5mm1600轮距Lj刖轮距mm2590后轮距mm2590重量参数行驶状态下整机质量Gkg70000附加平衡配重质量Gpkg45000转台以上部分全重量(吊臂与自配重)kg40000|特殊计算时：吊臂重Gb:24t\自配重转台重轴荷第一、二(G1\G2)kN115\115第三、第四(G3\G4)kN117\117第五、第六(G5\G6)kN118\118主要性能参数平衡重尾部回转半径Rphmm4850旋转中心距支腿距刖支腿Lqmm5850距后支腿Lhmm3775支腿距离纵向mm9625横向mm8700第1部分：160吨汽车吊行走状态下脚手架计算分析第一、二轴轮压为115KN第三、四轴轮压为117KN第五、六轴轮压为118KN根据规范汽车轮作用面积btx*bty=*,第1部分：160吨汽车吊行走状态下脚手架计算分析第一、二轴轮压为115KN第三、四轴轮压为117KN第五、六轴轮压为118KN根据规范汽车轮作用面积btx*bty=*,楼板厚度200mm，强度C351、行走时对楼板的抗冲切承载力验算因楼板厚度200mmV800mm,截面高度影响系数0=1.0;hh=200一35=165mm,0u=2*(365+465)=1660mmmb=1.0N/mm2pc,m=0.4+12=,耳1.52=0.5+30*1654*1660=1.245，故耳=1.2；贝IJ：6.70f+0.25b)]uhhtpc,mm0=*1*+*1)**1660*165=443KN>118KN故楼板抗冲切承载力满足在楼面上行走汽车吊的要求。2、行走时对楼板的局部承压验算按照《混凝土结构设计规范》，楼板局部承压验算公式为F<1.3500fAlclcln0=1.0;cf=mm2；cA=200x300=60000mm2(轮胎着地长度和宽度参考《公路桥涵设计通用规范》l1(JTGD60-2004)表)A=(300+2*200)*(200+2*200)=420000mm2b1A=100*50=5000mm2(考虑楼板下部脚手架垫块与楼板的接触面积)l2A=(100+2*50)*(50+2*50)=30000mm2b2牛二2.64502=丫?二2.4511丫12按照公式：F=1.3500fA=*1***60000=3577KN>118KN1c1c11F=1.3500fA=*1***10000=552KN>118KN2c2c12故楼板局部承压满足要求！3、行走时对支撑架的局部承压验算

37£4D0J96支撑架立面图/20%1200.=a3"12=ri»oKd2—i•v4□|1昌1卜Wfl-uC-1JH&-1I上卄,e-isHS-1JHC-tSoVHC-1I二生MC-n2HC-UO1JHG--13OCN□1C-UK>I3IIHG-11I槪卫區呛K-1iHMIH6-B@-12HUIp:1G-12L412HG-t2KrU*iri?aI=册!12LU舀r=aVT暮1舀1F阿«-1J3外2HG-1?Ht-tJJ&2.¥HG-I3FMS-1：TS區应e-uJ电HM1$C-12Igne-iitsHC-t2；«-*2J陋-11「==«HG-WA££e-isIMG-1!65m£-12IHG-11■atWC-t2E¥fa—dHD-!2睾A口tA厂*34.4A亡d.-.4AXHG-I1S£±iK-n.SHM2G-1Z£¥Hj-1!」垩z3412s3EHG-tZii—IX3tr脚手架平面布置示意图现拟采用土建单位脚手架，土建施工完后不拆除，用于汽车吊上楼面的楼板加固措施：采用①48X的满堂钢管脚手管，立杆纵管间距为，水平横管间距为,步距为，搭设高度米。脚手架规格为4）48X（按照壁厚计算），立杆材质Q345，其他杆件采用Q235。查表①48X3钢管的截面特性为:截面面积AX102mm2截面惯性矩1X104mm4弹性模量EX105N/mm2截面模量WX103mm3回转半径i钢管比重gkm从保守的角度考虑，设此区域的均布荷载全部由脚手管（四根管）承受。（1）脚手架自重荷载G=1kN/m?1（2）上部活荷载单根钢管考虑Q=118KN/4=k（3）施工活荷载G=**=2单立杆轴力设计值N=*1**+*（+）=计算长度取值最上端支撑'=500+2*500=1500mm

标准步距l二kuh二1.155*1.2*1500二2079mm2计算长度取大值I。=2079mm长细比九二L二130<210满足规范要求i查表知稳定系数申=0.387立杆稳定性计算N46.8KN==285N/mm2<300N/mm2申A0.387*424mm2满足要求。第2部分：160吨汽车吊吊装状态下脚手架计算分析作业半径R=9m，起吊吨位作业半径R=9m，起吊吨位23吨（230KN）。按极限状态吊装情况考虑，左侧支腿反力为N3二N4=0,右侧支腿反力N1、N2以N1点为支点建立静力平衡方程(230+450+400)*+(700-400)*=N2*求得：N2=731KNN1=230+450+700-N2=649KN取支座反力较大值：N=731KN假设支腿采用6m*2m路基箱扩散荷载弓nWc-ir4-H■1弓nWc-ir4-H■1路基箱放置示意图均布荷载q==66kN/m2（路基箱自重考虑60KN）6*2单个脚手管支撑的有效面积为6mX2m,同样从保守的角度考虑，设此区域的均布荷载全部由脚手管承受。⑴、荷载计算①、脚手架自重荷载G=1kN/mk②、上部活荷载Q=66kN/^k最终单管承受荷载为：(X1KN/^+X66kN/^)XX1m=112KN计算长度取值最上端支撑l二500+2*500二1500mm1标准步距l二kuh二1.155*1.2*1500二2079mm2计算长度取大值l0=2079mm长细比九二I=130<210满足规范要求i查表知稳定系数申=0.387立杆稳定性计算―二112K二682N/mm2>310N/mm2申A0.387*424mm2故由上可知，吊装时采用*路基箱扩散脚手架承载力不能满足施工要求。需对路基箱下方脚手架进行加密，立杆网格设置调整为600mm*600mm。TRiiN§IIIM17UC12OT==4feOcSj1脚手架加密及单杆受荷载面示意图汽车吊吊装站位示意图TRiiN§IIIM17UC12OT==4feOcSj1脚手架加密及单杆受荷载面示意图汽车吊吊装站位示意图⑴、荷载计算、脚手架自重荷载G=1kN/m?k、上部活荷载Q=66kN/m?k最终单管承受荷载为:(XIKN/m'+X66kN/^)XX=34KN计算长度取值最上端支撑l二500+2*500二1500mm1标准步距l二kuh二1.155*1.2*1500二2079mm2计算长度取大值1。=2079mm长细比X=I=130<210满足规范要求i查表知稳定系数申=0.387立杆稳定性计算―=34KN=207N/mm2<310N/mm2申A0.387*424mm2故由上可知，吊装时采用*路基箱扩散并对路基箱下方脚手架进行加密，立杆网格设置为600mm*600mm,能满足吊机吊装作业施工要求。汽车上楼面施工要求：脚手架立杆材质应采用Q345，脚手架搭设必须按要求施工路基箱铺设置必须在指定位置，设时应保证下部支撑点均在梁上；汽车吊在上楼板前混凝土强度应达到设计强度；汽车吊在楼板上为保护混凝土防止局部受压，在其支腿各垫2mX6m路基箱，支腿尽量设置在混凝土柱顶或梁上；板底、梁底全部满堂脚手架，基础标高为，顶层标高为+，汽车吊停放位置处的脚手架不得拆除，直到吊装完毕，汽车吊撤出后方可拆除；在吊装作业时严格遵守“十不吊”，防止汽车吊倾覆。第3部分：采用有限元软件MIDAS进行吊车行走状态模拟分析计算分析模型，采用三连跨进行计算，柱网12m*，板200mm，板网格划分单元400mm*420mm，按板的网格划分，脚手架计算时，立杆水平尺寸为*，步距，结构自重程序自动考虑，行走楼面活荷载为118KN/2**=351KN/M2计算模型如下：计算模型/+■/+■Ii>x汽车吊荷载不利布置（按跨中截面影响线考虑）在工况恒载+活载结构计算结果如下:图：板X向弯矩MXTKTil"图：板丫向弯矩MY楼板最大正弯矩17KN*M/M,最大负弯矩T7KN*M/M,按设计图板配筋，C12@100mm,受拉钢筋面积AS二，强度C35，厚200mm，查混凝土结构计算手册：板宽b板宽b=弯矩配粉表表M-21据凝上址序级;厂节”钢（S科类；1单忖7i—n:n;M—kN-m;A,—J|=18Uh-2(J0>i-220h-君。h=2WUJi-3U01A.MA・讨兀M.hU2019.59>6U243S-Hid孔11a14.<1心me5M?Muri0.23243?W.53贸II〕^7M御：1■62.367(X)7：07310.3C2QOf]5Jf)孙mbi川443titiV58.口7?IJ74.37640U5.96n讣Zbl$304?JO700引丁77()mi3M30対ZIE0观7：0心.钟fii'K)58.77艸1T7.L；w97.泊1J2J113总1‘I川U.4542.()38LU訊粕S5.69嘶8521g]-：)4M]2&>'.26.5SL35iiiJ.^Q4!.(ifi90059.12LMO.72521IDOU5191250Cl).411-iditl39.77IMIHiJ.jj51.44990加1.60urn7^.?612L(i1[U."I4听1甕广1^41)152.79L5.VIi].<i355.7410307001J3WS5.90132IJ11.?77ISOU143.27］倾R5.63isnon.砧族97】E75.MU2.4512J.581例151.22刚178.30L呗U.',UM.l?326(1sn.讯血Q8魯I5J01出”87i7yiIG5.D2邓(11SHI,79n'56f.?G】的1吧.7711XN)105.27LOjU15S.23187^17367'2U»20311；：：：W11.⑷?2.U】44UW.87L同U;丨1卫1760us21)00Ifth16,肿.伯L：肓加.％1330M.B9IL700j!7"1IOLM旳21严19h50以协25500⑷162(1100.83IIMO测225U206.69252'J纵刖2700山;15怜LP]7l(J105.69IUIKJ12977170.4«'57521ft和25心朋阳jL.IIU«7.S71^(1lid.-IS2<HJ01356617H.252S0H226.62顼心262.US3000l.fl^y1,沁1B9C115.1921UO141.46阳ioIK?勢朋茁236J5凹0273,3531綽i..n叭in.fi-z葢临1J.1£⑴41275fl245.WJD802S44433C0I.；59趴SB2C7CL2-1.372300]对r"如ZOD.Btl2M75按533451IFIllz.K2J6Q128.£52400L58.2R2640208.085'：Min26+64,360306.111.105.912230133.2525W1亦.门275D21523il25E卢3J003I6.6K乳3.：1.山10^.33■■3M1137.57169.0322226北训2K2的56411327.OSMOO1HU2rfi824：⑷L4J.S12?0]1?4.77却“229.18291.56询337.JIjM50l.-luMW252(1U5.98泗17U.41235^7閃l吩他』392UL.X1'^.2126UJ'I5U.O7IS1..133PilWfii炯75WJ6ULW122.377100154OR3000帧Z^.JS查得：Mmax=*M/M>17KN*M/M,板承载力要求。最大Z向变形值-5mm<1/300*12000=40mm■n1::■.1■■|]1-■n1::■.1■■|]1-!■■.曹蕨<7参<VH*3芳F/r;.qJSS逊箱y•咚：“專亦U浇鮭sS礬弔書签彩招A£■••*叫■卩.-J点总芒艸蟹P^HliF***_-.■-1--.tfau1->■h-S-I-i^-BJ--p--.bFu时》注于.■:“.■■K丿JfuJl^-Jl^Lu嗚亡但-^7岁瓷-3*.!2:-|#*.|咅*..1|2-«|甘.*洞-;^^昌7>-■-X■■-s-r-p-■■■■■>■■-■F-■a^k-隰第酋反釦鹽”r“MR养律！■-昴段闾®囂wy二总三::.討翳脚手架最大应力比<1，满足规范要求。mn/gmn/gr；*rH-聘言駱戦騎理！鱗祁蚩卄無涯鵜強讦計驀和站龍HE罪塘聘霽媚狛劉犹•菠II欝郢返弗蠶■貞池I昭翕璀脚手架应力比柱状图X向最大变形值(IOa®?丫向最大变形值Z向最大变形值脚手架X、Y、Z三个方向的变形均比较小，满足规范要。综上分析，脚手架的承载力能满足160T汽车吊机行走要求。第4部分：采用有限元软件MIDAS进行吊车吊装状态模拟分析计算分析模型，采用三连跨进行计算，柱网12m*，板厚200mm，板网格划分单元400mm*420mm，按板的网格划分，脚手架计算时，立杆水平尺寸为*，步距为，加

密区：立杆水平尺寸为*,步距为，结构自重程序自动考虑，吊装状态楼面活荷载为(731KN+649KN+120KN)/12M*=60KN/M2计算模型如下：计算模型汽车吊吊装时支腿荷载布置在工况恒载+活载结构计算结果如下:楼板X向弯矩MXX图楼板Y向弯MYY矩图板最大正弯矩34KN*M/M，最大负弯矩-22KN*M/M，按设计图板配筋，C12@100mm,受拉钢筋面积AS二，强度C35，厚200mm，查混凝土结构计算手册：板宽b=IWOmm弯矩配潮表表M-21据凝上址序级;厂节”钢（S科类；1单忖7i—n:n;M—kN-m;A,—J|=18Uh-2(J0>i-220h-君。h=2WUJi-3U01A.MA・讨兀M.hU2019.59>6U243S-Hid孔11a14.<1心.W.I95M?Muri0.23243?W.53贸II〕^7M御：1■62.367(X)7：07310.3C2QOf]5Jf)孙mbi川443titiV58.口7?IJ74.37640U5.96n讣Zbl$304?)0700引丁77()mi3M30対ZIE0观7：0心.钟fii'K)58.77艸1T7.L；w97.泊1J2J113总1‘I川U.4542.8LU訊粕S5.69嘶8521g]-：)4M]2&>'.26.5SL35iiiJ.^Q4!.(ifi90059.12LMO.72521IDOU5191250Cl).411-iditl39.77IMIHiJ.jj51-44990加1.60urn7^.?612L(i1[U."I4听1甕广1^41)152.79L5.VIi].<i355.7410307001J3WS5.90132IJ11.?77ISOU143.27］倾R5.63isnon.砧族97吹75.MU2.4512J.581例151.22刚178.30L呗U.',UM.l?326(1的.讯血Q8魯I5J01出”87i7yiIG5.D2邓(11SHI,79n'56f.?G】的1吧.7711XN)105.27LOjU15S.23187^17367'2U»20311；：：：W11.⑷】44UW.87L同U;丨1卫1760us21)00l®h16,肿.伯L：肓加.％1330M.B9IL700j!7"1IOLM旳21严19h50以协25500⑷162(1100.83IIMO测225U206.69252'J纵刖2700山;15怜LP]7l(J105.69IUIKJ12977170.4«'57521ft和25心朋阳jL.IIU«7.S71^(111(1.弋2<HJ01356617H.252S0H226.62顼心262.US3000l.fl^y1,沁1B9C115.1921UO141.46阳ioIK?勢朋茁236J5凹0273,3531綽i..n叭in.fi-z葢临1J.1£⑴41275fl245.WJD802S44433C0I.；59趴SB2C7CL2-1.372300]对r"如ZOD.Btl2M75按533451IFIllz.K2J6Q128.£52400L58.2R2640208.085'：Min26+64,360306.111.105.912230133.2525W1亦.门275D21523il25E卢3J003I6.6K乳3.：1.山10^.33诣w137.57169.0322226北训2K2的56411327.OSMOO1HU2rfi824：⑷L4J.S12?O]1?4.77却“229.18291.56询337.JIjM50l.-luMW252(1U5.98泗17U.41235^7閃l吩他』392UL.X1'^.21I5U.O7IS1..133Pil抄fii炯75WJ6Ui.Jd122.377100154OR3000帧Z^.JS查得：Mmax=*M/M>34KN*M/M,板承载力要求。最大Z向变形值-6mm<1/300*12000=40mm脚手架最大应力比<1，满足规范要求。钢凿枸膛曹蹈呆比*(Combin«i)脚手架应力比柱状图n>ln4anX向最大变形值1mmMin4r-dCid.^hh.t».-Kww*<r—■■■■ar'r■an-?T4;:孰第沁:1為畐^si竈覆饕囂SB谕>越蠱蠡盪髻賛理:-;:':診建曲逊鬣聲矗丫向最大变形值1mmZ向最大变形值6m脚手架X、Y、Z三个方向的变形均比较小，满足规范要求。混凝土结构计算分析主梁B600*1000弯矩图主梁B600*1000剪力图主梁截面B600mm*1200mm，配筋：跨中上部钢筋4C32+下部钢筋11C32；支座上部钢筋12C32+下部钢筋11C32，箍筋C10@100(4)。计算分析知最大正弯矩

M1=677KN*M，最大负弯矩M2=-1135KN*M。跨中最大剪力50KN、支座最大剪力1125KN。采用理正结构设计软件计算复核：1已知条件及计算要求：已知条件：矩形梁b=600mm，h=1200mm。砼C35，fc二mm2,ft二mm2，纵筋HRB400,fy=360N/mm2,fy'=360N/mm2，箍筋HPB300,fy=270N/mm2。弯矩设计值M二，剪力设计值V二，扭矩设计值T二。计算要求：1.正截面受弯承载力计算2.斜截面受剪承载力计算3.裂缝宽度计算。2抗弯计算:求相对界限受压区高度Eb£=(f—50)X10-5=(35—50)X10-5=cucu，k£＞，取£二cucu0.80360=0.518按《混凝土规范》公式10.80360=0.518按《混凝土规范》公式1+一Escu1+200000x0.00330单筋计算基本公式,按《混凝土规范》公式求截面抵抗矩系数ash0=h-as=1200-35=1165mm

677.00x677.00x10=0.04981.00x16.70x600x1165求相对受压区高度E1-V1-2掘$=1-71—2x0.0498=0.051求受拉钢筋面积AsAs二Eafbh/f=XXX600X1165/360=1657rw1c0y配筋率验算受拉钢筋配筋率p=As/(bh)=1657/(600X1200)=%>p二max{,f=X360=}=sminy配筋率满足要求3抗剪计算:截面验算，按《混凝土规范》公式V二Bfbh=XXX600X1165=2918325N二>V=50kNcc0截面尺寸满足要求。配筋计算，按混凝土规范公式V<acvftbh0+fyv(Asv/s)h0cvt0yvsv0A/s二(V-afbh)/(fh)svcvt0yv0二XXX600X1165)/(270X1165)二mm二m配箍率p=A/s/b=600=%<p二％不满足最小配箍率svsvsvmin抗剪箍筋按构造配筋：A/s=p乂匕二％乂600二mm二msvsvmineqeq4配置钢筋：⑴上部纵筋：计算As=1440mm2,实配4E32(3217mm2p二%),配筋满足⑵下部纵筋：计算As=1657mm2,实配11E324/7(8847mm4配置钢筋：⑴上部纵筋：计算As=1440mm2,实配4E32(3217mm2p二%),配筋满足⑵下部纵筋：计算As=1657mm2,实配11E324/7(8847mm2p=%)，配筋满足(3)箍筋：计算Av/s=837mm2/m,实配d8@100四肢(2011mm2/mp=%)，配筋满足sv5裂缝计算:(1)截面有效高度:h0=h-as=1200-60=1140mm(2)受拉钢筋应力计算,根据《混凝土规范》式sq°87h0As0-87x1140x884742860000.02=4.8848N/mm(3)按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率,根据《混凝土规范》式Ate=°5bh=0.5x600x1200=360000mm2Pte=Ate8847+0=0.0246360000(4)裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数,根据《混凝土规范》式=1.1-°・65ftk=1.1-44CTtes0.0246x4.8848=-10.8127屮二<,取屮二受拉区纵向钢筋的等效直径d==0.518d==32mmeq工n”d.i..根据《混凝土规范》表构件受力特征系数acr(5)最大裂缝宽度计算,根据《混凝土规范》式(d)sEsa=a根据《混凝土规范》表构件受力特征系数acr(5)最大裂缝宽度计算,根据《混凝土规范》式(d)sEsa=assq=CCmaxcrd1.9c+0.08—^sP.te4.88=1.9x0.2000乂20000032.0x1.9925+0.08x_00246)=0.001mmW=<W=,满足。maxlim1已知条件及计算要求：已知条件：矩形梁b=600mm，h=1200mm。砼C35,fc二mm2,ft二mm2，纵筋HRB400,fy=360N/mm2,fy'=360N/mm2，箍筋HPB300,fy=270N/mm2。弯矩设计值M二，剪力设计值V二，扭矩设计值T二。计算要求：1.正截面受弯承载力计算2.斜截面受剪承载力计算3.裂缝宽度计算。2抗弯计算:(1)求相对界限受压区高度Ebe=(f-50)X10-5=(35-50)X10-5=cucu,ke＞，取e二cucu

0.80360按《混凝土规范》公式1+一Escu0.80360按《混凝土规范》公式1+一Escu1+200000x0.00330(2)单筋计算基本公式，按《混凝土规范》公式cbxh0-1求截面抵抗矩系数ash0=h-as=1200-35=1165mm1135.00x1135.00x10=0.0835ffcbh1.00x16.70x600x1165求相对受压区高度E彳=1—V1—2©s=1—V1—2x0.0835=0.087求受拉钢筋面积AsAs二Eafbh/f=XXX600X1165/360=2830mm21c0y配筋率验算受拉钢筋配筋率p=As/(bh)=2830/(600X1200)=%>p二max{,f=X360=}=sminy配筋率满足要求3抗剪计算:截面验算，按《混凝土规范》公式V二Bfbh=XXX600X1165=2918325N二>cc0V=1125kN截面尺寸满足要求。配筋计算，按混凝土规范公式V<afbh+f(A/s)hcvt0yvsv0A/s二(V-afbh)/(fh)svcvt0yv0二XXX600X1165)/(270X1165)二mm=m4配置钢筋：上部纵筋：计算As=2830mm2,实配12E32(9651mm2p二%),配筋满足下部纵筋：计算As=1440mm2,实配11E324/7(8847mm2p=%)，配筋满足箍筋：计算Av/s=1134mm2/m,实配d8@100四肢(2011mm2/mp=%)，配筋满足sv5裂缝计算:截面有效高度:h0=h-as=1200-35=1165mm(2)受拉钢筋应力计算,根据《混凝土规范》式Mqsq—Mqsq—0.87h°A0s42860000.00.87x1165x96512=4.3816N/mm按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率根据《混凝土规范》式Ate=°・5bh=°5x600x1200=360000mm2Pte=APte=As+ApAte9651+0=0.0268360000裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数,根据《混凝土规范》式屮=1.10.65ftkte0.65x2.200.0268x4.3816—11.0739屮二<,取屮二受拉区纵向钢筋的等效直径deq工nid2*ii一d==32mmeq工n.卩.d.i..根据《混凝土规范》表构件受力特征系数a二cr(5)最大裂缝宽度计算，根据《混凝土规范》式(d)】.(5)最大裂缝宽度计算，根据《混凝土规范》式(d)】.9cs+0・08经tecrco=a―smaxcres32.04.38、=1.9x0.2000xx1.9x25+0.08x2000000.0268a=assq)=0.001mmW二<W=,满足。maxlim次梁B400mm*800mm弯矩图务-(ECaCt?次梁B400mm*800mm剪力图次梁截面B400mm*800mm，配筋：跨中上部钢筋4C25+下部钢筋10C28；支座上部钢筋18C25+下部钢筋10C28，箍筋C8@150(4)。计算分析知最大正弯矩M1=260KN*M，最大负弯矩M2=-170KN*M。跨中最大剪力100KN、支座最大剪力155KN。采用理正结构设计软件计算复核：梁截面设计：1已知条件及计算要求：已知条件：矩形梁b=400mm，h=800mm。砼C35，fc二mm2，ft二mm2，纵筋HRB400，fy=360N/mm2，fy'=360N/mm2，箍筋HPB300,fy=270N/mm2。弯矩设计值M二，剪力设计值V二，扭矩设计值T二。计算要求：1•正截面受弯承载力计算2•斜截面受剪承载力计算3•裂缝宽度计算。2截面验算：⑴截面验算：V二<Bfcbh。二截面满足截面配筋按纯剪计算。3正截面受弯承载力计算：按单筋计算：as下=35mm，相对受压区咼度£二x/h二<£二TOC\o"1-5"\h\z下0b上部纵筋：按构造配筋As=640mm2，配筋率p=%⑶下部纵筋：As=£afbh/f=978rwp=%<p=%<p=%1c0yminmax4斜截面受剪承载力计算：(1)受剪箍筋计算：Asv/s=mp=%<p=%按构造配筋Av/s=558mm2/msvsvmin5配置钢筋：上部纵筋：计算As=640mm2,实配4E25(1963mm2p二%),配筋满足下部纵筋：计算As=978mm2,实配10E283/7(6158mm2p二%),配筋满足箍筋：计算Av/s=558mm2/m,实配d8@150四肢(1340mm2/mp=%)，配筋满足sv6裂缝计算：(1)计算参数：Mk二，最大裂缝宽度限值。受拉钢筋应力二Mk/二mm2<fyk=400N/mm2。sk裂缝宽度：W二<W二，满足。maxlim梁截面设计:1已知条件及计算要求：已知条件：矩形梁b=400mm，h=800mm。砼C35,fc=mm2,ft二mm2，纵筋HRB400,fy=360N/mm2,fy'=360N/mm2，箍筋HPB300,fy=270N/mm2。弯矩设计值M二，剪力设计值V二，扭矩设计值T二。计算要求：1.正截面受弯承载力计算2.斜截面受剪承载力计算3.裂缝宽度计算。2截面验算：(1)截面验算：V=<Bfbh二截面满足cc0截面配筋按纯剪计算。3正截面受弯承载力计算：(1)按单筋计算：as上=35mm，相对受压区咼度£二x/h二<£二上0b上部纵筋：As二gafbh/f=631mm2p=%<p=%按构造配筋As=640mm21c0ymin下部纵筋：按构造配筋As=640mm2，配筋率p=%4斜截面受剪承载力计算：(1)受剪箍筋计算：Asv/s=mp=%<p=%按构造配筋Av/s=558mm2/msvsvmin5配置钢筋：上部纵筋：计算As=640mm2,实配18E256/6/6(8836mm2p二%),配筋率超过％!下部纵筋：计算As=640mm2,实配10E253/7(4909mrrPp二%),配筋满足箍筋：计算Av/s=558mm2/m,实配d8@150四肢(1340mm2/mp=%)，配筋满足sv6裂缝计算：(1)计算参数：Mk二，最大裂缝宽度限值。受拉钢筋应力二Mk/二mm2<fyk=400N/mm2。sk裂缝宽度：W二<W二，满足。maxlim柱轴力图garCIC-aO&T二r*oviwaLd柱弯矩图(MX)■i*?T*L柱弯矩图(MY)VC七二•■•E1-U屈柱剪力图(vx)1.3.1.3.2偏心距增大系数n1.1.2轴心受压构件验算柱剪力图（VY）柱截面B1000mm*1000mm，配筋：钢筋40C36箍筋C12@100。工况恒+活，计算分析知最大轴力N=2043KN，最大弯矩MX=-327KN*M、MX=-418KN*M,最大剪力VX=54KN、VX=41KN。采用MOrGain设计软件计算复核：1.1.1工程名称：工程一轴向压力设计值N=2043kNMx=327kN•mMy=418kN•m构件的计算长度Lox=12000mmLoy=12000mm1.1.3矩形截面截面宽度b=1000mm截面高度h=1000mm1.1.4采用对称配筋，即：As'=As1.1.5混凝土的强度等级：C40轴心抗压强度设计值fc=mm钢筋抗拉强度设计值fy=360N/mm抗压强度设计值fy'=360N/mm弹性模量Es=200000N/mm相对界限受压区高度Zb=1.1.6纵筋的混凝土保护层厚度c=30mm全部纵筋最小配筋率pmin=%1.2.1钢筋混凝土轴心受压构件的稳定系数eLo/b=Max{Lox/bx,Loy/by}=Max{12000/1000,12000/1000}=Max{12,12}=12e=1/[1+*(Lo/b-8)八2]=1.2.2矩形截面面积A=b*h=1000*1000=1000000mm轴压比Uc=N/(fc*A)=2043000/*1000000)=1.2.3纵向钢筋最小截面面积全部纵向钢筋的最小截面面积As,min=A*pmin=1000000*%=6000mm—侧纵向钢筋的最小截面面积As1,min=A*%=1000000*%=2000mm1.2.4全部纵向钢筋的截面面积As'按下式求得：NW*e*(fc*A+fy'*As')(混凝土规范式)As'=[N/*e)-fc*A]/(fy'-fc)=[2043000/**1000000]/=-49183mmWAs,min=600