满堂脚手架专项施工方案

1、 .- 33 - .- 33 - 目录一、编制说明 . - 0 - 1.1、编制依据 . - 0 - 1.2、编制范围 . - 0 - 1.3、编辑原则 . - 0 - 二、工程概况 . - 0 - 2.1、工程简介 . - 0 - 2.2、地质情况 . - 1 - 三、施工部署 . - 1 - 3.1、技术准备 . - 1 - 3.2 人员准备 . - 2 - 3.3 机具准备 . - 2 - 3.4 材料准备 . - 3 - 四、脚手架设计计算方案 . - 3 - 4.1、概况和脚手架工艺要求 . - 3 - 4.2 荷载计算 . - 5 - 4.3 现浇箱梁支架验算 . - 8 -五、施

2、工方法简介 . - 30 - 六、目标和验收标准 .- 33 - 七、安全文明施工保证措施 .- 33 - 7.1、材质和其使用的安全技术措施7.2、脚手架搭设的安全技术措施 .- 34 - .- 35 - .- 35 - 7.3脚手架上施工作业的安全技术措施7.4脚手架拆除的安全技术措施 .- 35 - 7.5文明施工要求 .- 36 - 八、支撑体系坍塌应急预案 .- 37 -第二标段（K0+000K1+540）道路工程施工图设计K0+000-K1+540）内渝宜高速上跨安排施工进度计划。第二标段（K0+000K1+540）道路工程施工图设计K0+000-K1+540）内渝宜高速上跨安排施

3、工进度计划。满堂脚手架专项施工方案一、编制说明1.1 、编制依据（1）建筑施工扣件式钢管脚手架 （JGJ130-2001，2002年版）；（2）建筑施工安全检查标准 （JGJ59-99）；（3）建筑施工高处作业支全技术规范 （JGJ80-91）；（4）两江大道二标（ K0+000K1+540）工程招标文件；（5）两江大道工程和补充文件；（6）两江大道第二标段施工组织设计 ；（7）我单位的技术实力和参加同类工程的施工经验，目前可投入的机械设备和人员。1.2 、编制范围两江大道（江北段）道路工程二标段（桥梁工程。1.3 、编辑原则（1） 本着优质、高效、经济、合理的原则，依据施工总承包合同和指导性

4、施工组织设计，严格执行市政道路公路工程有关施工规范和标准。（2）以确保工期和阶段性工期目标并适当提前为原则，（3）以确保质量目标为原则， 安排专业化施工队伍， 配备先进的机械设备，采用先进的施工方法和工艺。（4）以确保安全生产为原则，严格执行各项操作规程。（5）以保护环境、满足需要为原则设置现场临时设施、布置施工总平面（6） 注意环境保护，采取适宜的技术措施。二、工程概况2.1 、工程简介本次施工图设计的为两江大道 （江北段）道路工程二标段， 桩号范围为150m处，起点桩号为 K0+000，道为渝K1746+321.78（渝宜高速），终点桩号为土层厚150m处，起点桩号为 K0+000，道为渝

5、K1746+321.78（渝宜高速），终点桩号为土层厚度 0.802.70m,200kPa，强风化泥岩为 300kPa，中风化泥岩K0+000K1+540，起自渝怀铁路南侧约路呈南北走向，终点至两江大道（江北段）与渝宜高速交叉口北侧。终点桩号为 K1+540，路线全长约 1.54m。本项目设计范围内共设置桥梁一座，宜高速上跨桥，桥梁起点桩号为K1746+433.780（渝宜高速），全桥长 112m，桥宽 31m，斜交角度 74。桥梁上部结构采用（ 30+40+30）m 预应力砼现浇箱梁；下部结构桥墩为圆柱式墩接桩基础，桥台为重力式桥台扩大基础。2.2 、地质情况桥梁施工区域内基岩以砂岩为主、泥

6、岩次之；砂岩呈层状分布于场区，分布连续稳定；泥岩与砂岩互层分布于场区，整体上分布间断不连续、不稳定，伴有尖灭现象。桥梁段上覆土层第四系全新统残坡积粉质粘土，下伏基岩有侏罗系上沙溪庙组砂、泥岩。线路区穿过地层岩性主要为粉质粘土、泥岩、砂岩，粉质粘土为为1000kPa，强风化砂岩为 350kPa，中风化砂岩为 1200kPa。桥台持力层采用中风化泥岩或砂岩，桥台基础采用明挖扩大基础。桥台在开挖时、采取临时性支护措施，对土层部分可采取临时性放坡处理， 放坡坡率可采用 1:1.25。桥位区未见滑坡、崩塌、泥石流等不良地质，场地稳定，适宜该桥的建设。桥台基础型式可用明挖扩大基础，持力层可选强风化泥岩和强

7、风化砂岩；桥墩采用桩基础，持力层可选弱风化泥岩和砂岩。容许承载力：残坡积粉质粘土为 200kPa，强风化泥岩为 300kPa，中风化泥岩为 800kPa，强风化砂岩为450kPa，中风化砂岩为 1000kPa。三、施工部署3.1 、技术准备3.1.1 组织全部施工人员学习、熟悉施工图纸、施工规范，编写专题施工方案。3.1.2 确定模板施工方法，采用多层板模板、碗扣支撑等资料收集工作，熟悉、掌握使用要点。明确模板支设、使每位管理人员都能掌握施工的重点、20名，拆除阶:名称压刨平刨圆盘锯砂轮切断机难数量1台1台2台1台序号5 6 7 名称电焊机手提锯手枪钻数量明确模板支设、使每位管理人员都能掌握施

8、工的重点、20名，拆除阶:名称压刨平刨圆盘锯砂轮切断机难数量1台1台2台1台序号5 6 7 名称电焊机手提锯手枪钻数量2台5 1 3.1.3根据施组和专题施工方案， 制定详细的有针对性和操作性的技术交底，做好技术交底工作，对于节点大样和特殊作法，绘制详细的大样图。3.1.4施工前由技术负责人和生产负责人组织技术人员、专业工长、质检员、测量放线员、安全员和劳务队班组长进行模板工程施工方案交底，支撑体系的搭设和拆除等标准和要求，点，在施工中能正确操作。3.1.5 做好测量放线、标高引测工作，保证测量放线的精度，为模板安装位置提供准确定位线。3.2 人员准备搭设阶段共需架子工 30名，20名木工；维

9、护阶段需架子工段共需外架工 20名。所有架子工均需持证上岗，架子工由劳务公司提供。附操作人员上岗证复印件。搭设阶段安排 2名测量放线人员配合。3.3 机具准备3.3.1模板用相关材料运输采用现场配置吊车，水平和垂直运输采用人工配合吊车进行。3.3.2模板加工机械： 模板施工机械按现场原有配置 ,具体模板加工机械品种和数量详见附表。模板加工机械进场后由设备管理员对进场设备进行检查、维护与保养，确保机械满足施工需要。3.3.3主要机具和数量序号1 2 3 4 材料名称多层板可调 U 托板模板碗扣架16螺栓脱模剂1515cm方木；纵0.3m（净间距 0.2m）。模使用部位顶板支 模L=0.9m 支撑

10、体系内墙支模模板材料名称多层板可调 U 托板模板碗扣架16螺栓脱模剂1515cm方木；纵0.3m（净间距 0.2m）。模使用部位顶板支 模L=0.9m 支撑体系内墙支模模板规18mm厚L=0.5m L=1.5m L=1.2m 纯柴机油格数量3.4 材料准备序号1 2 L=0.6m 483.5 3 L=1.8m 4 5 四、脚手架设计计算方案4.1 、概况和脚手架工艺要求4.1.1、现浇箱梁概况桥梁起点桩号为 K1746+321.78（渝宜高速），终点桩号为 K1746+433.780（渝宜高速），全桥长 112m，桥宽 31m，斜交角度 74。桥梁上部结构采用（30+40+30）m 预应力砼现

11、浇箱梁； 下部结构桥墩为圆柱式墩接桩基础， 桥台为重力式桥台扩大基础。主桥采用 C50混凝土，单幅桥的用量：1170m，梁体为单箱单双室、 变高度、变截面结构。箱梁顶宽 15.25m，箱梁底宽 9.15m。顶板厚度 2550cm，腹板厚度5065cm，底板厚度 2247cm。全联采用满堂支架法现浇施工。4.1.2、现浇箱梁满堂支架布置和搭设要求采用 WDJ 碗扣式多功能脚手杆搭设， 使用与立杆配套的横杆和立杆可调底座、立杆可调托撑。立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设向方木上设 1010cm的横向方木，其中在墩顶端横梁和跨中横隔梁下间距不大于 0.25m（净间距 0.15m）、在跨中其他部位间距

12、不大于4cm厚木板进行加强，防止转4cm厚木板进行加强，防止转板宜用厚 18mm的优质竹胶合板，横板边角宜用角漏浆或出现波浪形，影响外观。采用立杆横桥向间距 纵桥向间距 横杆步距为 60cm60cm90cm、60cm90cm90cm、60cm60cm120cm、60cm90cm120cm支架结构体系，支架纵横均设置剪刀撑，其中横桥向斜撑每 1.8m设一道，纵桥向斜撑沿横桥没 1.8m道。4.1.3、箱梁实体荷载a、桥向各断面荷载分布如下：1231.0kPa。42600kg/m3。2.0kPa，对侧板取 4.0kPa。：1231.0kPa。42600kg/m3。2.0kPa，对侧板取 4.0kP

13、a。横桥向荷载分布图b、纵桥向根据箱梁断面变化，按分段均布荷载考虑，其布置情况如下纵桥向荷载分布图4.2 荷载计算4.2.1 荷载分析根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉和到以下荷载形式： q 箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取 q 箱梁内模、底模、内模支撑和外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取 q21.0kPa（偏于安全）。 q 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板和其下肋条时取 2.5kPa；当计算肋条下的梁时取 1.5kPa；当计算支架立柱和替他承载构件时取 q 振捣混凝土产生的荷载，对底板取5673.38 3.07 2.94 2.21 刚度检算2.0kPa。满

14、堂脚手架专项施工方案5673.38 3.07 2.94 2.21 刚度检算2.0kPa。 q 新浇混凝土对侧模的压力。 q 倾倒混凝土产生的水平荷载，取 q 支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：满堂钢管支架自重立杆横桥向间距 立杆纵桥向间距 横杆支架自重 q7的计算值(kPa) 步距60cm60cm90cm 60cm90cm90cm 60cm60cm120cm 60cm90cm120cm 4.2.2 荷载组合模板、支架设计计算荷载组合荷载组合模板结构名称强度计算底模和支架系统计算侧模计算4.2.3 荷载计算 箱梁自重q1计算根据跨渝宜高速上跨桥现浇箱梁结构特点， 选取一个横断

15、面（跨中横隔板梁）进行箱梁自重计算，并对截面下的支架体系进行检算，首先进行自重计算。 C-C 截面处 q1计算：C-CW A 26 21.61B C-CW A 26 21.61B B 9.15D-DW A 26 13.9353B B 9.15cc61.41kPa39.60kPa图 5-1 C-C 截面箱梁构造图根据横断面图，算得 梁体截面积 A=21.61m2则：q1 = 取1.2的安全系数，则 q161.411.273.69kPa 注：B 箱梁底宽，取 9.15m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 D-D 截面处 q1计算：图 5-2 D-D 截面箱梁构造图根据横断面图，算得 梁

16、体截面积 A=13.9353m2则：q1 = 取 1.2的安全系数，则 q139.601.247.52kPa 注：B 箱梁底宽，取 9.15m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。E-EcB30cm高度浇筑，在竖向上以T=28控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力KK=1.2 h=1.53+3.8V/t=1.69m K且ABV=1.2m/h 浇rr269.8569.15=28.00kPa hE-EcB30cm高度浇筑，在竖向上以T=28控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力KK=1.2 h=1.53+3.8V/t=1.69m K且ABV=1.2m/h 浇rr269.8569.15=28.0

17、0kPa hh .2 25 1.6950.7KPa E-E 截面处 q1计算：图 5-3 E-E 截面箱梁构造图根据横断面图，算得 梁体截面积 A=9.856m2则：q1 W =取 1.2的安全系数，则 q128.001.233.60kPa 注：B 箱梁底宽，取 9.15m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 新浇混凝土对侧模的压力 q5计算因现浇箱梁采取水平分层以每层筑速度控制，砼入模温度q5=PmK 为外加剂修正稀数，取掺缓凝外加剂当 V/t=1.2/28=0.0430.035 q5=Pm4.3 现浇箱梁支架验算4.3.1 扣件式钢管支架立杆强度和稳定性验算碗扣式钢管脚手架与支撑

18、和扣件式钢管脚手架与支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主， 但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，横杆的“”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强（一般都高出 20%483.5mm钢管扣件架进行立杆内力计算，计算结1.80m以和在起点桥台支承中心线右侧90cm，立杆可承受的最大允许竖135 碗口式构件设计荷载135钢管支架容许荷载 （一般都高出 20%483.5mm钢管扣件架进行立杆内力计算，计算结1.80m以和在起点桥台支承中心线右侧90cm，立杆可承受的最大允许竖135 碗口式构件设计荷载135钢管支架容许荷载 N=35.7kN）。斜撑斜撑单位：1.8m

19、和终立杆立杆大横杆的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力显著高于扣件架以上，甚至超过 35%）。本工程现浇箱梁支架按果同样也适用于 WDJ多功能碗扣架（偏于安全） 。C-C 截面处在桥墩支承中心线两侧各点桥台支承中心线左侧 1.8m范围内，钢管扣件式支架体系采用 606090cm的布置结构，如图 5-4：、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为直荷载为 N=35kN（参见公路桥涵施工手册中表N=35kN、路桥施工计算手册中表立杆实际承受的荷载为： N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4QK（组合风荷载时）模板纵 向模板小横杆横 向图 5-4 C-C 截面钢管扣件式支架体系

20、有关模板支架立杆的稳定5.1.6得。满堂脚手架专项施工方案有关模板支架立杆的稳定5.1.6得。NG1K支架结构自重标准值产生的轴向力；NG2K构配件自重标准值产生的轴向力QK施工荷载标准值；于是，有： NG1K=0.60.6q1=0.60.673.69=26.528KN NG2K=0.60.6q2=0.60.61.0=0.36KN QK=0.60.6(q3+q4+q7)=0.36 (1.0+2.0+3.38)=2.296KN 则 ： N=1.2 （ NG1K+NG2K ） +0.851.4QK=1.2（ 26.528+0.36 ）+0.851.42.296=34.998KNN35kN，强度满足

21、要求。、立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范性计算公式： N/A+MW/WN钢管所受的垂直荷载， N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4QK（组合风荷载时），同前计算所得；f钢材的抗压强度设计值， f205N/mm2 参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表查表即可求得 。7.2.1得 uz=2.80 查表即可求得 。7.2.1得 uz=2.80 6.3.1第 36项得：2205KN/mm21.85.4m范围内和609090cm的90cm，立杆可承受的最大允许A48mm3.5钢管的截面积 A489mm2。轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比i截面的回转半径，查建筑施

22、工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录 B得 i15.8。长细比 L/i。L水平步距， L0.9m。于是，L/i57，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录 C得 0.829。MW计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；MW=0.851.4WKLah2/10 WK=0.7uzusw0uz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范表us风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范表us=1.2 w0基本风压，查建筑结构荷载规范附表 D.4 w0=0.40KN/m2故：WK=0.7uzusw0=0.72.81.20.40=0.941KN La立杆纵距 0.6m；h立杆步距 0.9m，故：MW=0.851.

23、4WKLah2/10=0.0544KN W 截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范 附表 B得：W=5.08103mm3则，N/A+MW/W34.998 103（/ 0.829489）+0.0544 106（/ 5.08103）97.042 KN/mm计算结果说明支架是安全稳定的。D-D 截面处在桥墩旁两侧各 1.8m5.4m范围内以和在起点桥台右侧终点桥台左侧 1.85.4m范围内，钢管扣件式支架体系采用布置结构，如图 5-5：、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为135 碗口式构件设计荷13135 碗口式构件设计荷135钢管支架容许荷载 N=35.7kN）。竖直荷载为 N

24、=35kN（参见公路桥涵施工手册中表载N=35kN、路桥施工计算手册中表立杆实际承受的荷载为： N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4QK（组合风荷载时）NG1K支架结构自重标准值产生的轴向力；NG2K构配件自重标准值产生的轴向力QK施工荷载标准值；图 5-5 D-D 截面钢管扣件式支架体系有关模板支架立杆的稳定5.1.6得。查表即可求得 。有关模板支架立杆的稳定5.1.6得。查表即可求得 。于是，有： NG1K=0.60.9q1=0.60.947.52=25.661KN NG2K=0.60.6q2=0.60.91.0=0.54KN QK=0.60.9(q3+q4+q7)=0.54

25、(1.0+2.0+2.21)=2.813KN 则 ： N=1.2 （ NG1K+NG2K ） +0.851.4QK=1.2（ 25.661+0.36 ）+0.851.42.8134=34.573KNN35kN，强度满足要求。、立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范性计算公式： N/A+MW/WN钢管所受的垂直荷载， N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4QK（组合风荷载时），同前计算所得；f钢材的抗压强度设计值， f205N/mm2 参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表A48mm3.5钢管的截面积 A489mm2。轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比i截面的回转半

26、径，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录 B得 i15.8。7.2.1得 uz=2.80 6.3.1第7.2.1得 uz=2.80 6.3.1第 36项得：120cm，立杆可承受的最大允许135 碗口式构件设计荷135钢管支架容许荷载 N=35.7kN）。长细比 L/i。L水平步距， L0.9m。于是，L/i57，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录 C得 0.829。MW计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；MW=0.851.4WKLah2/10 WK=0.7uzusw0uz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范表us风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范表us=1.2 w0

27、基本风压，查建筑结构荷载规范附表 D.4 w0=0.40KN/m2故：WK=0.7uzusw0=0.72.81.20.40=0.941KN La立杆纵距 0.9m；h立杆步距 0.9m，故：MW=0.851.4WKLah2/10=0.0816KN W 截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范 附表 B得：W=5.08103mm3则，N/A+MW/W34.573 103/（0.829489）+0.0816 106/（5.08103）101.348 KN/mm2205KN/mm2计算结果说明支架是安全稳定的。E-E 截面处情况一：现浇箱梁 30m跨度的梁除去以上两种截面包含的部分外，其余部分均

28、采用钢管扣件式支架体系采用 6090120cm的布置结构，如图 5-6；30m 跨箱梁顺桥向脚手架的分布图以和 30m跨箱梁架子工程平面图如下所示：、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为竖直荷载为 N=30kN（参见公路桥涵施工手册中表载N=30kN、路桥施工计算手册中表模板斜撑斜撑立杆立杆大横杆满堂脚手架专项施工方案模板斜撑斜撑立杆立杆大横杆立杆实际承受的荷载为： N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4QK（组合风荷载时）纵 向模板小横杆单位：横 向图 5-6 E-E 截面钢管扣件式支架体系满堂脚手架专项施工方案NG1K支架结构自重标准值产生的轴向力；NG2K构配件自重

29、标准值产生的轴向力QK施工荷载标准值；于是，有： NG1K=0.60.9q1=0.60.933.60=18.144KN NG2K=0.60.9q2=0.60.91.0=0.54KN QK=0.60.9(q3+q4+q7)=0.54 (1.0+2.0+2.21)=2.813KN 有关模板支架立杆的稳定5.1.6得。查表即可求得 。7.2.有关模板支架立杆的稳定5.1.6得。查表即可求得 。7.2.1得 uz=2.80 6.3.1第 36项得：则 ： N=1.2 （ NG1K+NG2K ） +0.851.4QK=1.2（ 18.144+0.36 ）+0.851.42.8134=25.553KNN3

30、0kN，强度满足要求。、立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范性计算公式： N/A+MW/WN钢管所受的垂直荷载， N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4QK（组合风荷载时），同前计算所得；f钢材的抗压强度设计值， f205N/mm2 参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表A48mm3.5钢管的截面积 A489mm2。轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比i截面的回转半径，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录 B得 i15.8。长细比 L/i。L水平步距， L1.2m。于是，L/i76，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录 C得 0.829。MW计算立

31、杆段有风荷载设计值产生的弯距；MW=0.851.4WKLah2/10 WK=0.7uzusw0uz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范表us风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范表us=1.2 w0基本风压，查建筑结构荷载规范附表 D.4 w0=0.40KN/m2故：WK=0.7uzusw0=0.72.81.20.40=0.941KN La立杆纵距 0.9m；h立杆步距 1.2m，故：MW=0.851.4WKLah2/10=0.145KN W 截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范 附表 B得：W=5.08103mm35-7所示：135 5-7所示：135 碗口式构件设计荷载135钢

32、管支架容许荷载 N=35.7kN）。则， N/A+MW/W25.553 103/（0.829489）+0.145 106/（5.08103）91.578KN/mm2205KN/mm2计算结果说明支架是安全稳定的。情况二：现浇箱梁 40m 跨除去其它两种截面包含的部分外，剩余部分采用钢管扣件式支架体系采用 6060120cm的布置结构，所示结构同上图 5-6；40m跨箱梁顺桥向脚手架的分布图如下图、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载， 当横杆步距为 120cm，立杆可承受的最大允许竖直荷载为 N=30kN（参见公路桥涵施工手册中表N=30kN、路桥施工计算手册中表立杆实际承受的荷载为： N=1.

33、2（NG1K+NG2K）+0.851.4QK（组合风荷载时）图 5-7 E-E 截面钢管扣件式支架体系有关模板支架立杆的稳定满堂脚手架专项施工方案有关模板支架立杆的稳定NG1K支架结构自重标准值产生的轴向力；NG2K构配件自重标准值产生的轴向力QK施工荷载标准值；于是，有： NG1K=0.60.6q1=0.60.633.60=12.096KN NG2K=0.60.6q2=0.30.31.0=0.36KN QK=0.60.6(q3+q4+q7)=0.36 (1.0+2.0+2.94)=2.138KN 则：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4QK=1.2（12.096+0.36）+0.

34、851.42. 138=17.491KNN30kN，强度满足要求。、立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范性计算公式： N/A+MW/WN钢管所受的垂直荷载， N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4QK（组合风荷载时），同前计算所得；f钢材的抗压强度设计值， f205N/mm2 参考建筑施工扣件式钢管脚5.1.6得。查表即可求得 。7.2.15.1.6得。查表即可求得 。7.2.1得 uz=2.80 6.3.1第 36项得：9.2.3要求支架在自重和风手架安全技术规范表A48mm3.5钢管的截面积 A489mm2。轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比i截面的回转半径，查

35、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录 B得 i15.8。长细比 L/i。L水平步距， L1.2m。于是，L/i76，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录 C得 0.744。MW计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；MW=0.851.4WKLah2/10 WK=0.7uzusw0uz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范表us风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范表us=1.2 w0基本风压，查建筑结构荷载规范附表 D.4 w0=0.40KN/m2故：WK=0.7uzusw0=0.72.81.20.40=0.941KN La立杆纵距 0.6m；h立杆步距 1.2m，故：MW=0.8

36、51.4WKLah2/10=0.097KN W 截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范 附表 B得：W=5.08103mm3则， N/A+MW/W17.491 103/（0.744489）+0.097 106/（5.08103）67.172KN/mm2205KN/mm2计算结果说明支架是安全稳定的。4.3.2满堂支架整体抗倾覆验算依据公路桥涵技术施工技术规范实施手册第1.3。1010cm 1.3。1010cm 方木，方木横桥向跨度在荷栽作用下时，倾覆稳定系数不得小于K0=稳定力矩/倾覆力矩=yNi/Mw采用跨中 40m验算支架抗倾覆能力：跨中支架宽 15.25m（取 15.50m），长

37、40m采用 6090120cm跨中支架来验算全桥：支架横向 32排；（15.5+21.5m）支架纵向 46排；高度 10.5m；（最高处约 13m、最低处约 9m，取平均值 10.5m）顶托 TC60共需要 3246=1472个；立杆需要 324610.5=15456m; 纵向横杆需要 3210.5/1.2 40=11200m ；横向横杆需要 4610.5/1.2 18.5=7446.25m ；故：钢管总重（ 15456+11200+7446.25）3.84=130.953t; 顶托 TC60总重为：14727.2=10.598t；故 q=130.9539.8+10.598 9.8=1387.

38、20KN；稳定力矩= yNi=7.751387.20=8331.87KN.m 依据以上对风荷载计算 WK=0.7uzusw0=0.72.81.20.4=0.941KN/ m2跨中 40m共受力为： q=0.94110.540=395.22KN；倾覆力矩=q5.25=395.22 5.25=2074.91KN.m K0=稳定力矩/倾覆力矩=8331.87/2074.91=4.0161.3 计算结果说明本方案满堂支架满足抗倾覆要求4.3.3箱梁底模下横桥向方木验算本施工方案中箱梁底模底面横桥向采用箱梁跨中截面处按 L60cm进行受力计算 ,实际布置跨距不超过上述值。如下图将方木简化为如图的简支结构

39、（偏于安全） ，木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算， 实际施工时如油松、 广东松等力学性能优于杉木的木材均可使用。底模下横桥向方木受力简图w=11MPa0.12m0.13mL60cm进行0.12)/6=0.000167m30.13)/12=8.33 -610m4-3m 10(挠度满足要求 ) QSm ql底模下横桥向方木受力简图w=11MPa0.12m0.13mL60cm进行0.12)/6=0.000167m30.13)/12=8.33 -610m4-3m 10(挠度满足要求 ) QSm qlS 265.8 0.6 1.25 104nImb 12 2Imb 12 2 8.33 10

40、 0.1 0.9尺寸单位： cm812m61.25 108.33 1046m3m4q(KN/m)q(KN/m)方木材质为杉木， =17MPa E=9000MPaS 0.1I 0.1按中支点截面处 3 米范围进行受力分析，按方木横桥向跨度验算。1 C-C 截面处 方木间距计算q(q1+ q2+ q3+ q4)(73.69+1.0+2.5+2) 3=237.57kN/m M(1/8) qL2=(1/8) 237.57 20.610.69kNm W=(bh2)/6=(0.1则： n= M/( W)=10.69/(0.000167 110000.9)=6.47(取整数 n7根) dB/(n-1)=3/

41、6=0.5m 注：0.9为方木的不均匀折减系数。经计算，方木间距小于 0.5m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距 d 取 0.3m，则 n3/0.310。 每根方木挠度计算方木的惯性矩 I=(bh3)/12=(0.1则方木最大挠度：fmax=(5/384)(qL4)/(EI)=(5/384) (237.6 0.64)/(12 96108.33-6100.9)=4.9510-4ml/400=0.6/400=1.5 每根方木抗剪计算= 0.11MPa=1.7MPa 符合要求。L90cm0.12)/6=0.000167m30.32m 均可满足要求，实际施工中为满足底模板受30.1

42、)/12=8.33 -610m4-3m 10(挠度满足要求 ) QSL90cm0.12)/6=0.000167m30.32m 均可满足要求，实际施工中为满足底模板受30.1)/12=8.33 -610m4-3m 10(挠度满足要求 ) QSm qlS 265.8 0.9 1.25 104nImb 12 2Imb 12 2 8.33 10 0.1 0.91515cm方木，方木在L90cm（横向间隔 l60cm布置）进行验算，在墩0.25m（中对中间距）布设，在箱梁跨中部位均。木材实际施工时如油松、 广东松等m62 D-D 截面处D-D 截面处按 12.0m范围内进行受力分析，按方木横桥向跨度进行

43、验算。 方木间距计算q(q1+ q2+ q3+ q4)(47.52+1.0+2.5+2) 12=636.24kN/m M(1/8) qL2=(1/8) 636.24 20.964.41kNm W=(bh2)/6=(0.1则:n= M/( W)=64.41/(0.000167 110000.9)=38.97(取整数 n39根) dB/(n-1)=12/38=0.32m 注：0.9为方木的不均匀折减系数。经计算，方木间距小于力要求，方木间距 d 取 0.2m，则 n12/0.260。 每根方木挠度计算方木的惯性矩 I=(bh3)/12=(0.1则方木最大挠度：fmax=(5/384)(qL4)/(

44、EI)=(5/384) (636.2 0.94)/(70 96108.33-6100.9)=1.1510-3ml/400=0.9/400=2.25 每根方木抗剪计算= 0.41MPa=1.7MPa 符合要求。4.3.4扣件式钢管支架立杆顶托上顺桥向方木验算本施工方案中 WDJ 多功能碗扣架顶托上顺桥向采用顺桥向的跨距在箱梁跨中按顶横梁部位按 L60cm（横向间隔 l60cm布置）进行验算，横桥向方木顺桥向布置间距在中支点桥墩两侧均按按 30cm 布设，如下图布置，将方木简化为如图的简支结构（偏于安全）的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，顶托上顺桥向方木受力简图p顶托上顺桥向方木受力简图

45、尺寸单位： cm0.152m0.153m24/80=7.038kN 7.038=4.22kNm 0.152)/6=5.6 -410m3-410)=7.54MPa0.9w9.9MPa（符合要求）VmaxSm 10.557顶托上顺桥向方木受力简图p顶托上顺桥向方木受力简图尺寸单位： cm0.152m0.153m24/80=7.038kN 7.038=4.22kNm 0.152)/6=5.6 -410m3-410)=7.54MPa0.9w9.9MPa（符合要求）VmaxSm 10.557 4.2 104Imb 4.2 105 0.15p8120.7038 MPa0.9 0.9=1.53MPa 尺寸单

46、位： cm4.2 104.2 101.745m3m4力学性能优于杉木的木材均可使用。pp方木材质为杉木，w=11MPa =17MPa E=9000MPapp p p方木材质为杉木，w=11MPa =17MPa E=9000MPaS 0.15I 0.152 E-E 截面处 方木抗弯计算p=lq/nl(q1+ q2+ q3+ q4)B/n0.6(33.6+1.0+2.5+2)Mmax(a1+a2)p(0.45+0.15)W=(bh2)/6=(0.15= Mmax/ W=4.22/(5.6注：0.9为方木的不均匀折减系数。 方木抗剪计算Vmax=3p/2=(3 7.038)/2= 10.557kN

47、= pL48EI3/10=14.25kN 14.25=4.99kNm 0.152)/6=5.6 -410m3-410)=8.91MPa0.9w9.9MPa（符合要求）VmaxSm 21.375 4.2 104Imb 4.2 105 0.15pL48EI3/10=14.25kN 14.25=4.99kNm 0.152)/6=5.6 -410m3-410)=8.91MPa0.9w9.9MPa（符合要求）VmaxSm 21.375 4.2 104Imb 4.2 105 0.15pL48EI32EI1.425 MPa0.91.70.9=1.53MPa 32EIapapL 4a2L 4a2248 9 1

48、0 4.2 105248 9 10 4.2 1057.308 0.93614.25 0.6360.05 7.30824 9 10 4.2 1050.0514.2524 9 10 4.2 105663 0.9 4 0.1523 0.6 4 0.05222符合要求。 每根方木挠度计算方木的惯性矩 I=(bh3)/12=(0.15 0.153)/12=4. 10-5m4则方木最大挠度：fmax=5.551 10-50.9L/400=0.9 0.9/400m=2.025-3m 10故，挠度满足要求2 C-C 截面处 方木抗弯计算p=lq/nl(q1+ q2+ q3+ q4)B/n0.6(73.69+1

49、.0+2.5+2)Mmax(a1+a2)p(0.30+0.05)W=(bh2)/6=(0.15= Mmax/ W=4.99/(5.6注：0.9为方木的不均匀折减系数。 方木抗剪计算Vmax=3p/2=(3 14.25)/2= 21.375kN = 符合要求。 每根方木挠度计算方木的惯性矩 I=(bh3)/12=(0.15 0.153)/12=4. 10-5m4则方木最大挠度：fmax=2.542 10-40.9L/400=0.9 0.6/400m=1.35-3m 10故，挠度满足要求并对受1010 cm横桥向方木cm0.3m和 0.25m时最不利位置，0.0153)/12=2.8125 -71

50、0m4 0.25=9.775kN/mq l8M 0.9并对受1010 cm横桥向方木cm0.3m和 0.25m时最不利位置，0.0153)/12=2.8125 -710m4 0.25=9.775kN/mq l8M 0.96b280.076WW19.775 0.2520.9 6.0 1036 1.410 100.076KN m1.410 10 m250.00920m59.20mm4.3.5底模板计算箱梁底模采用竹胶板， 取各种布置情况下最不利位置进行受力分析，力结构进行简化（偏于安全）如下图：底模及支撑系统简图q(kN/m)竹胶板25（30）底模验算简图q(kN/m)尺寸单位：25（或30）通过

51、前面计算，横桥向方木布置间距分别为则有：竹胶板弹性模量 E5000MPa 方木的惯性矩 I=(bh3)/12=(1.0截面处底模板计算： 模板厚度计算q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(33.6 +1.0+2.5+2)则：Mmax=模板需要的截面模量： W=模板的宽度为 1.0m，根据 W、b得h为：h=ql12EI1010cm 方木以 25cm和 30cm 的间距布置，以q l8M6b1010cm方木以间距 25cm布置q l8M6b4128 5 106 2.8125 10280.184Wql12EI1010cm 方木以 25cm和 30cm 的间距布置，以q l8M6b1010cm

52、方木以间距 25cm布置q l8M6b4128 5 106 2.8125 10280.184WW1280.107WW122.15 0.254716.32 0.326 3.408 1013.6 0.2526 1.981 104.8 -310m 0.184KN0.950.0143m0.107KN0.950.0109m104m0.90.25/400m=6.25m0.9 6.0 10314.3mmm0.9 6.0 10311mm3.408 10 m2 1.981 10 m2 55根据施工经验，为了保证箱梁底面的平整度，通常竹胶板的厚度均采用12mm以上，因此模板采用 1220244018mm规格的竹胶

53、板。 模板刚度验算fmax=挠度满足要求4.3.6 侧模板计算根据前面计算，分别按侧模最不利荷载部位进行模板计算，则有： 1010cm方木以间距 30cm布置q=( q4+ q5)l=(4.0+50.4) 0.3=16.32kN/m则：Mmax=模板需要的截面模量： W=模板的宽度为 1.0m，根据 W、b得h为：h=因此模板采用 1220244015mm规格的竹胶板。q=( q4+ q5)l=(4.0+50.4) 0.25=13.6kN/m则：Mmax=模板需要的截面模量： W=模板的宽度为 1.0m，根据 W、b得h为：h=4m范围内，间距为 4m范围内，间距为 6060cm布置立6060

54、cm，每根立杆上荷载为：根据施工经验，为了保证箱梁底面的平整度，通常竹胶板的厚度均采用12mm以上，因此模板采用 1220244018mm规格的竹胶板4.3.7立杆底座和地基承载力验算C-C、E-E1截面处均处于桥墩左右延伸杆时，取最大受力截面荷载， C-C 截面处，每根立杆上荷载为： 立杆承受荷载计算在中支点两侧立杆的间距为Nab ab(73.69+q2+q3+q4+q7) 0.60.6(73.69+1.0+2.5+2.0+3.38)=29.725N D-D、E-E2截面处跨中 12m 范围内，间距为 6090cm布置立杆时，取最大受力截面荷载， D-D 截面处，每根立杆上荷载为：Nab a

55、b(47.52+q2+q3+q4+q7) 0.60.9(47.52+1.0+2.5+2.0+3.07)=29.209N 立杆底托验算立杆底托验算： Nd 通过前面立杆承受荷载计算，每根立杆上荷载最大值为：Nab ab(q1+q2+q3+q4+q7) 0.60.6(73.69+1.0+2.5+2.0+3.38)=29.725kN Rd =40KN; 立杆底托符合要求。1.5m 厚并填筑 30cm 厚二灰NAd29.7250.0225(2 0.15k3 k(Kpa) 1.0 = 146.79KPa K f 235KPa 11下。基础处理时填土6060cm布置，在 1 Rd =40KN; 立杆底托符

56、合要求。1.5m 厚并填筑 30cm 厚二灰NAd29.7250.0225(2 0.15k3 k(Kpa) 1.0 = 146.79KPa K f 235KPa 11下。基础处理时填土6060cm布置，在 1 平方米面积上地基Kf1321.11KPatg455 105 k=1.0k f15）27 145 5800KPa ，底拖下砼基础承载力满足要cd0.202m29 190 11 235 13 280 15 325 17 370 19 435 21 515 23 600 680 底托承载力（抗压）设计值，一般取得：29.725KN40KN 立杆地基承载力验算地基薄弱地段分层换填建筑弃渣或片石土

57、等约碎石土，使压实度达到 94以上后，根据经验和试验，地基承载力达到 fk= 200250Kpa（参考建筑施工计算手册 。立杆地基承载力验算：式中： N为脚手架立杆传至基础顶面轴心力设计值；Ad为立杆底座面积 Ad=15cm15cm=225cm2；按照最不利荷载考虑，立杆底拖下砼基础承载力：NAd求。底托坐落在 15cm加筋砼层上，按照力传递面积计算：Af 为地基承载力标准值；试验锤击数fK 调整系数；混凝土基础系数为按照最不利荷载考虑：N 29.725KNA 0.2025m2经过计算，地基处理要求贯入试验垂击数必须达到石混渣或建筑拆迁废渣，并用压路机压实后检测。将混凝土作为刚性结构，按照间距

58、最大承载力 F为: Fab ab(q1+q2+q3+q4+q7) 1.01.0(73.69+1.0+2.5+2.0+3.38)=kN k=1.0f2包括杆件接头的挤压压缩2mm、3mm，即 f25mm。k=1.0f2包括杆件接头的挤压压缩2mm、3mm，即 f25mm。4mm（施工时以实测为准）。235Kpa 和方木对方则，F82.57kpa f经过地基处理后，可以满足要求。4.3.8支架变形支架变形量值 F 的计算Ff1f2f3f4 C-C 截面处f1 为支架在荷载作用下的弹性变形量由上 计算 每根 钢管 受力 为 29.725KN，48mm3.5 钢管的截面积为489mm2。于是 f1=*

59、L/E29.725 48910360.79N/mm2 ，则 f160.7912（2.06105）3.541mm。f2 为支架在荷载作用下的非弹性变形量支架在荷载作用下的非弹性变形木压缩 两部分，分别取经验值为f3 为支架基底受荷载后的非弹性沉降量， 基底处理时采用二灰碎石、 混凝土铺装为刚性基础暂列为f4 为地基的弹性变形地基的弹性变形 f4 按公式 f4/EP，式中 为地基所受荷载， EP为处理后地基土的压缩模量 6.2取设计参数建议值。f4/EP142.46.223mm。故支架变形量值 F为Ff1f2f3f4=3.541+5+4+23=35.541mm 五、施工方法简介（1）、上述现浇箱梁

60、，桥位区地质条件较好。施工前须先将桥位地基处理好后，再采用 WDJ-型碗扣式脚手架整体现浇施工工艺进行施工，箱梁载拆内模，浇注施工人通护沉降观测满堂脚手架专项施工方案载拆内模，浇注施工人通护沉降观测底模和外侧模采用 18mm厚竹胶板，内模采用 12mm厚胶合板制作而成。（2）、总体施工工艺流程图如下：施工工艺流程图：地 基 处 理支架放样搭设支架安装箱梁底模支 架 预 压卸调整底模标高施 工 放 样安装箱梁外侧模绑扎底、腹板钢筋，安装波纹管安装箱梁内侧模浇筑底板、腹板砼安装顶板底模绑扎顶板钢筋及护栏、伸缩缝预埋钢筋浇注顶板砼养预应力筋张拉、孔道压浆拆除箱梁底模及支架170KPa以1m，为“碗扣