大学图书馆结构设计（含计算书）

1、本科毕业论论文（设设计）论文（设计计）题目目：大学学图书馆馆建筑与与结构设设计（方方案七）学 院：专 业：班 级：学 号：学生姓名：指导教师：年 月 日 结构设计说说明书（手手算部分分）第一节 结构设设计说明明1.工程概概况项目名称：大学图图书馆 本工程程建筑地地点为贵贵阳市大大学城，总总建筑面面积为2283229.332平方方米，本本工程包包含框架架结构和和钢结构构两部分分，本次次结构设设计框架架结构部部分。 框架结结构部分分建筑层层数为55层，采采用独立立基础，室室内地坪坪为00.0000m，室室外内高高差0.60mm。2.设计规规范和依依据（1）、GGB500007720002建建筑地基

2、基基础设设计规范范（2）、GGB500009920001建建筑结构构荷载规规范（3）、GGB500010020002混混凝土结结构设计计规范（4）、GGB500011120001建建筑抗震震设计规规范3.结构形形式和特特点本工程采用用钢筋混混凝土框框架结构构体系框架结构体体系是由由梁、柱柱构件通通过节点点连接构构成，既既承受竖竖向荷载载，也承承受水平平荷载的的结构体体系。这这种体系系适用于于多层建建筑及高高度不大大的高层层建筑。本本建筑采采用的是是框架机机构体系系，框架架结构的的优点是是建筑平平面布置置灵活，框框架结构构可通过过合理的的设计，使使之具有有良好的的抗震性性能；框框架结构构构件类类

3、型少，易易于标准准化、定定型化；可以采采用预制制构件，也也易于采采用定型型模板而而做成现现浇结构构，本建建筑采用用的现浇浇结构。4.设计资资料工程地质条条件：第一层土：城市杂杂填土厚厚011.0mm第二层土：粘土厚厚4.556.0m，ffa=2210KKPa第三层土：强风化化灰岩厚厚2.002.6m，ffa=115000KPaa第四层土：中风化化灰岩，ffa=225000KPaa地下抗浮水水位为-10米米。地震设防烈烈度6度，设计计地震分分组第二二组，设设计基本本加速度度值为00.055g5.主要材材料框架结构采采用整体体现浇混混凝土结结构，梁梁、板、柱柱采用CC35级级混凝土土。梁、板板、柱

4、纵纵向钢筋筋采用HHRB4400钢钢筋。基基础混凝凝土强度度等级采采用C335，垫垫层C220。6.设计内内容本次设计内内容主要要包含图图书馆的的建筑和和结构设设计。结结构设计计主要包包括结构构布置、荷荷载计算算、横向向框架计计算、基基础设计计和楼梯梯的设计计计算等等。第二节 框框架结构构的设计计计算 本本部分主主要对结结构进行行布置并并对布置置之后的的结构进进行计算算，手算算部分部部分主要要内容是是一榀横横向框架架的计算算。以下下框架结结构的设设计计算算的主要要步骤。 一、结构布布置 根据据已有建建筑方案案，进行行如下图图的标准准层结构构布置1、主梁结结构布置置 采用用横向承承重方案案，跨度

5、度7.55m h=7.55/100=0.75mm 梁梁高取7750mmm 宽度bb=7550/33=2550mmm 取取2500mm2、次梁截截面 该结结构对称称，次梁梁对称布布置。每每跨主梁梁上布置置2跨次次梁，截截面高度度由次梁梁跨度确确定。99.5mm跨度次次梁截面面取20006000 其余余跨度为为7.55m取截截面为220050003、板厚估估算板跨度2.7m 单单向板厚厚 hh=2.7/330=00.099mm 取1100mmm 22.5mm 单单向板厚厚 h=22.5/30=0.0083mmm 取板厚厚 1100mmm 33.755m 双向板板厚 h=33.755/400=0.0

6、933mm 取板板厚 1000mm3、柱尺寸寸估算NnAqq57.557.551028112KNN Ncc1.25cNN1.2528112335155KN AccNcc/a fc23330000 取柱柱截面55005000 圆柱柱取半径径2800mm 楼楼梯间构构造柱 大小22402400 二、荷载统统计1、恒载计计算 A .屋面面横载 屋面面（防水水层、隔隔热层、保保温层、找找平层） 2.33KN/ 1110mmm混凝土土板 2550.111=22.755KN/ 155mm纸纸筋灰 1170.0015=0.225KNN/ 合计 5.33KN/ B. 楼面面荷载 水磨磨石楼面面 00.655K

7、N/ 1000mmm混凝土土 2.55KN/ 155mm纸纸筋灰抹抹底 0.25KKN/ V型型轻钢龙龙骨吊顶顶 0.117KNN/ 200mm粉粉刷 1770.002=00.344KN/ 合计计 3.557KNN/ C.框架梁梁柱荷载载（包含含20mmm粉刷刷） 主梁梁 0.225（0.75-0.11）25+0.7750.002172=44.577KN/m 次梁梁 0.220.4425+0.002170.552=22.344KN/m 柱自自重45504500 0.550.5525+0.4450.00217=6.442KNN/m D.内外墙墙自重 内墙墙（加气气混凝土土墙） 00.2444.2

8、25.55+0.02174.222=88.4KKN/mm 外墙墙 0.244.225.55+0.50.114.22=5.75KKN/mm E.门窗荷荷载 铝合合金玻璃璃窗 0.44KN/ 玻璃璃幕墙 11.2KKN/ 木门门 0.2KNN/ F.雨棚自自重 1000mmm混凝土土板 2.5KNN/ 155mm防防水抹面面 0.16KKN/ 155mm纸纸筋灰抹抹底 0.224KNN/ 合计计 22.9KKN/轻质隔墙 00.54.22=2.1KNN/m2.活载计计算 藏书间间 55KN/ 走廊、门门厅 22.5KKN/ 卫生间间 22.5KKN/ 楼楼梯 33.5KKN/ 空调机机房 88KN

9、/ 电子子阅览室室 33KN/ 办公室室、会议议室 2KNN/ 电梯梯机房 7KNN/ 上人屋屋面 22KN/ 基本风风压 00.3KKN/ 风风荷载标标准值 地面面粗糙程程度选择择B类1.990.880.7740.33=0.36KKN/ 迎迎风面-1.9990.550.7740.33=-00.222KN/ 背背风面三、横向框框架计算算选取如如图一榀榀框架进进行计算算取基础顶面面到室外外地面6600mmm，初初步确定定计算简简图如下下图尺寸寸。 A B CC D1.各楼层层荷载统统计恒载 柱自自重 =66.4224.22=266.966KN=将主梁、次次梁板自自重简化化至次梁梁与主梁梁节点处处

10、计算。屋顶 AB跨 =1.25.337.55+2.347.55+4.571.22=700.733KN=2.45.337.55+2.347.55+4.572.44=1223.991KNN=（1.22+2.722）5.337.55+2.347.55+4.572.555=1130.56KKNBC跨=2.67.555.33+2.347.55+4.572.66=1332.778KNN=2.57.555.33+2.347.55+4.572.55=1228.335KNN=CD跨 =7.52.1155.33+2.347.55+4.572.115=1112.83KKN=7.51.885.33+2.347.55+

11、4.571.88=977.433KN=7.50.995.33+2.347.55+4.570.99+1.27.5511.25=1011.255KN25层 AB跨跨 =1.27.553.557+22.3447.55+4.571.22+5.757.55-22.442.110.2245.55+0.42.442.112=889.001KNN=2.43.5577.55+2.347.55+4.572.44=922.777KN=（1.22+2.722）3.5577.55+2.347.55+4.572.555=997.447KNNBC跨=2.67.553.557+22.3447.55+4.572.66=999.

12、044KN=2.57.553.557+22.3447.55+4.572.55=955.911KN=CD跨 =7.52.1153.557+22.3447.55+4.572.115+77.58.44=1447.994KNN=7.51.883.557+22.3447.55+4.571.88=733.977KN=7.50.993.557+22.3447.55+4.570.99+1.27.554.22=833.566KN底层 A柱 =889.001+（992.777+997.447）/2=1184.13KKN BB柱 =999.044+（992.777+997.447）/2+995.991=2290.0

13、7KKN CC柱 =955.911+1447.994+773.997/22=2880.883KNN DD柱 =833.566+733.977/2=1200.544KN活载 屋顶 ABB跨 =21.227.55=188KN =2.447.552=336KNN=2.5557.552=338.225KNN BBC跨 =22.67.552=339KNN =22.527.55=377.5KKN= CCD跨 =22.1557.552=332.225KNN =1.87.552=227KNN=0.927.55=133.KNN25层 ABB跨 =331.227.55=277KN =2.447.553=554KN

14、N=2.5557.553=557.334KNN BBC跨 =2.67.553=558.55KN =22.537.55=566.255KN= CD跨跨 =22.1557.552.55=400.311KN =1.887.552.55=333.755KN=0.92.557.55=166.877KN风荷载 作用于屋面面梁和楼楼面梁节节点处集集中风荷荷载标准准值取1.0 风荷荷载体型型系数 迎风面面0.88背风面面-0.5 风压高高度系数数 上上下层高高 b为为受荷宽宽度 77.5mm高度（m）（）（KN）21.61.241.01.30.354.216.68817.41.181.01.30.34.24.

15、214.49913.21.091.01.30.34.24.213.39991.01.01.30.34.24.212.2884.81.01.01.30.34.24.813.1662.内力计计算框架恒载作作用下的的计算简简图(KKN)A B CC D采用分层力力矩分配配法进行行近似计计算内力力作用在某某一层的的框架梁梁上的竖竖向荷载载只对本本楼层的的梁和与与本层梁梁相连的的框架柱柱产生弯弯矩和剪剪力，而而对其他他层框架架和隔层层的框架架柱都不不产生弯弯矩和剪剪力。除底层以以外的其其它各层层柱的线线刚度均均乘折减减系数00.9。除底层以以外的其其它各层层柱的弯弯矩传递递系数取取1/33。计算线刚度度

16、一侧有楼板板 两两侧有楼楼板 C355 EE=3.15MPaa 梁1 =3.15(0.250.7753/122)1.557.5=11.75510-33EKNN/m梁2 =E(0.250.7753)/122277.5=2.33410-33梁3 =(0.250.7753)/122233.6=4.88810-33 梁4 =(0.250.7753)/1221.553.6=33.67710-33底层柱=EE0.554/1225.4=99.610-44EKNN/m上柱0.9=EE0.554/1224.20.99=1.1110-33EKNN/m 固端弯矩矩计算顶层 AAB跨MAB=-1233.9112.44

17、5.112/7.52-1330.5564.882.772/7.52=-2218.72KKNmmMBA=1123.912.4425.11/7.52+1330.5564.8822.77/7.52=2009.009KNNm BC跨跨MBC=-1288.3552.5552/7.52-1228.33552.552/7.52=-2213.92KKNmmMCB=2213.92KKNmm CD跨跨MCD=-97.433.668=-433.844KNmMDC=443.884KNNm25层 ABB跨MAB=-92.772.445.112/7.52-977.4774.882.772/7.52=-1163.58KKN

18、mmMBA=992.7772.4425.11/7.52+977.4774.8822.77/7.52=1556.224KNNm BC跨跨MBC=-95.912.5552/7.52-955.91152.552/7.52=-1159.85KKNmmMCB=1159.85KKNmm CD跨跨MCD=-73.973.668=-333.288KNmMDC=333.228KNNm分层法计算算过程顶层35层 跨中弯弯矩计算算25层 ABB跨 M11=2335.558KNNm M22=2448.554KNNm BBC跨 M=995.9912.55=2339.776KNNm CCD跨 M=773.9973.664

19、=66.57KKNmm 根据以上上数据画画出恒载载作用下下框架的的内力图图（弯矩矩、剪力力、轴力力）根据以上弯弯矩图画画出对应应剪力和和柱轴力力图柱轴力图（受受压为正正）单位位：KNNB.活荷载载作用下下的框架架内力计计算，计计算简图图如下单单位（KKN）利用分层力力矩分配配法计算算框架活活荷载下下的内力力图,计计算过程程同上，弯矩图（KKNmm）剪力（KNN）柱轴力图（KKN）C.风荷载载作用下下的计算算简图采用D值法法计算该该框架内内力层数K值D()25K1=1.172/221.111=11.055K2=1.174/221.111=22.111K3=1.172+22.4442/221.11

20、1=33.255K4=2.442/221.111=22.20.34440.51330.61990.52440.260.38770.46770.39661.511K1=1.17/0.996=11.222K2=1.172/00.966=2.44K3=1.17+2.444/00.966=3.76K4=2.44/0.996=22.5440.53440.66220.740.670.21110.26110.29220.26551.0299柱剪力分配配层数Vp（KNN）V1（KNN）V2（KNN）V3（KNN）V4（KNN）516.6882.874.275.164.37414.4992.493.714.48

21、3.8313.3992.33.434.143.51212.2882.113.143.83.22113.1662.73.343.733.39柱反弯点的的确定 因为该该框架较较为规则则、各层层层高均均为4.2m，梁梁柱截面面尺寸相相差不大大。近似似确定取取底层柱柱反弯点点在2hh/3处处，其余余层反弯弯点在柱柱层高中中点。中中跨梁的的端弯矩矩与梁的的线刚度度成正比比。再根根据静力力学知识识得出风风荷载作作用下的的内力图图如下。 弯矩图图（KNNm）根据弯矩图图画出剪剪力和轴轴力图（轴轴力压为为正）3.内力组组合各种荷载情情况下的的框架内内力求得得以后，根根据最不不利又是是可能的的原则进进行内力力组

22、合。当当考虑结结构塑性性内力重重分布的的有利影影响时，应应该对竖竖向荷载载作用下下的内力力进行调调幅。梁梁端负弯弯矩调幅幅系数取取0.88。分别别考虑恒恒荷载与与活荷载载有可变变荷载控控制的组组合以及及有永久久荷载控控制的组组合，并并比较两两种组合合的内力力，取最最不利值值。由于于构件的的内力值值应取自自支座边边缘处，为为此进行行组合前前，应控控制截面面处内力力值。梁的控制截截面取梁梁端以及及跨中弯弯矩最大大处。梁内力组合合表梁截面内力恒载活载风载1.2恒+1.44风1.2恒+1.44活1.2恒+1.44活+00.6*1.44风1.2恒+1.44风+00.6*1.44活屋顶AB跨跨左M-69.

23、552 -20.665 6.02 -75.000 -112.33 -107.28 -92.334 V65.500 31.600 -1.400 76.644 122.884 121.666 103.118 右M-211.92 -60.880 -4.488 -260.58 -339.42 -343.19 -311.65 V-113.70 -42.220 -1.400 -138.40 -195.52 -196.70 -173.85 中M107.338 55.166 0.00 128.886 206.008 206.008 175.119 屋顶BC跨跨左M-200.32 -59.336 8.97 -2

24、27.83 -323.49 -315.95 -277.69 V65.500 40.800 -1.300 76.788 135.772 134.663 111.005 右M-128.72 -37.004 -5.411 -162.04 -206.32 -210.86 -193.15 V-113.70 -41.330 -1.300 -138.26 -194.26 -195.35 -172.95 中M82.188 66.266 0.00 98.622 191.338 191.338 154.227 屋顶CD跨跨左M-110.88 -32.008 10.833 -117.89 -177.97 -168.

25、87 -144.84 V72.000 23.900 -5.555 78.633 119.886 115.220 98.711 右M1.00 0.53 -9.177 -11.664 1.94 -5.766 -11.119 V5.00 -1.700 -5.555 -1.777 3.62 -1.044 -3.200 中M28.000 11.000 0.00 33.600 49.000 49.000 42.844 25层AAB左M-76.339 -43.553 11.188 -76.002 -152.61 -143.22 -112.58 V85.600 41.800 -2.611 99.077 161

26、.224 159.005 134.118 右M-148.87 -87.776 8.38 -166.91 -301.51 -294.47 -240.63 V-104.41 -51.770 -2.611 -128.95 -197.67 -199.86 -172.37 中M129.110 56.877 0.00 154.992 234.554 234.554 202.669 25层BBC左M-144.63 -85.220 8.38 -161.82 -292.84 -285.80 -233.39 V103.110 42.600 -1.988 120.995 183.336 181.770 156.77

27、3 右M-101.04 -58.772 -6.477 -130.31 -203.46 -208.89 -179.63 V-88.550 -32.990 -1.988 -108.97 -152.26 -153.92 -136.61 中M120.226 23.688 0.00 144.331 177.446 177.446 164.220 25层CCD左M-77.992 -28.000 13.766 -74.224 -132.70 -121.15 -97.776 V72.000 22.200 -8.588 74.399 117.448 110.227 93.044 右M1.00 1.40 -17.

28、115 -22.881 3.16 -11.225 -21.663 V0.00 -4.200 -8.588 -12.001 -5.888 -13.009 -15.554 中M32.488 12.000 0.00 38.988 55.788 55.788 49.066 柱内力组合合表格柱号截面内力恒载活载风载1.2恒+1.44风1.2恒+1.44活1.2恒+1.44活+00.6*1.44风1.2恒+1.44风+00.6*1.44活A5上M105.3334.599-6.022117.9932174.7786169.772922146.998766N252.2249.6-1.4300.668372.0

29、08370.9904342.3344下M-74.886-36.6616.02-81.4404-141.0866-136.02992-112.15664N252.2249.6-1.4300.668372.008370.9904342.3344A4上M59.64436.133-5.16664.3444122.115117.88156694.69932N453.8891.4-4.011538.9946672.552669.115166615.7722下M-59.664-36.1135.16-64.3344-122.15-117.81556-94.669322N453.8891.4-4.011538.

30、9946672.552669.115166615.7722A3上M59.64436.133-4.83364.8006122.115118.00928895.15552N655.44133.22-6.344777.6604972.996967.663444889.4492下M-59.664-36.1134.83-64.8806-122.15-118.09228-95.115522N655.44133.22-6.344777.6604972.996967.663444889.4492A2上M59.64436.566-4.43365.3666122.7752119.00308896.07764N85

31、6.99175-8.4991016.39441273.281266.148841163.3944下M-59.664-36.3334.43-65.3366-122.43-118.70888-95.888322N856.99175-8.4991016.39441273.281266.148841163.3944A1上M40.224.344-4.86641.433682.311678.2333661.88816N1161.4216.88-10.5571378.88221697.21688.321121560.9944下M-20.11-12.1179.72-10.5512-41.1158-32.999

32、322-20.773488N1161.4216.88-10.5571378.88221697.21688.321121560.9944B5上M-7.222-2.8-8.977-21.2222-12.5584-20.111888-23.5574N480.221220.1576.338747.004747.1124678.886下M4.472.38.9717.92228.584416.1118819.8554N480.221220.1576.338747.004747.1124678.886B4上M-3.522-2.1-7.799-15.113-7.1664-13.770766-16.8894N8

33、13.77216.330.73977.44621279.261279.873321159.1544下M3.522.17.7915.1337.164413.7007616.8994N813.77216.330.73977.44621279.261279.873321159.1544B3上M-3.522-2.1-7.2-14.3304-7.1664-13.2212-16.0068N1147.1310.661.281378.31221811.361812.435521639.2166下M3.522.17.214.30047.164413.211216.0668N1147.1310.661.28137

34、8.31221811.361812.435521639.2166B2上M-3.711-2.1-6.599-13.6678-7.3992-12.992766-15.4442N1480.6404.991.811779.25442343.582345.100042119.37下M3.692.16.5913.65547.368812.9003615.4118N1480.6404.991.811779.25442343.582345.100042119.37B1上M-2.433-1.466-6.011-11.333-4.966-10.000844-12.555644N2012.8499.222.4324

35、18.76223114.243116.281122838.09下M1.210.6812.02218.2882.404412.5000818.85512N2012.8499.222.432418.76223114.243116.281122838.09C5上M-27.224-9.555-10.883-47.885-46.0058-55.115522-55.8872N444.1197.455-4.255526.997669.335665.778608.8828下M21.68810.54410.83341.177840.777249.8669250.03316N444.1197.455-4.2555

36、26.997669.335665.778608.8828C4上M-19.117-11.337-9.411-36.1178-38.9922-46.882644-45.772888N768.77152.555-10.885907.2251136.011126.89661035.3922下M19.17711.3779.4136.177838.922246.8226445.72288N768.77152.555-10.885907.2251136.011126.89661035.3922C3上M-19.117-11.337-8.699-35.117-38.9922-46.222166-44.77208

37、8N1093.3207.66-16.7751288.511602.61588.531462.8944下M19.17711.3778.6935.17738.922246.2221644.72208N1093.3207.66-16.7751288.511602.61588.531462.8944C2上M-19.44-11.884-7.988-34.4452-39.8856-46.555922-44.339766N1417.9262.22-22.221670.42068.562049.91221890.6488下M17.83312.3447.9832.566838.677245.3775242.93

38、336N1417.9262.22-22.221670.42068.562049.91221890.6488C1上M-13.004-8.088-6.722-25.0056-26.996-32.660488-31.884322N1883.1317.88-27.0082221.80882704.642681.892282488.76下M6.254.0413.42226.288813.155624.4228829.68816N1883.1317.88-27.0082221.80882704.642681.892282488.76D5上M-1.0330.53-9.177-14.0074-0.4994-8

39、.19968-13.662888N206.7714.75.55255.881268.662273.2282268.1158下M1.030.929.1714.07742.524410.2226814.84468N206.7714.75.55255.881268.662273.2282268.1158D4上M0-1.4-7.988-11.1172-1.966-8.66632-12.3348N317.3318.914.133400.5542407.222419.008922416.4418下M01.47.9811.17721.968.6633212.3448N317.3318.914.133400.

40、5542407.222419.008922416.4418D3上M0-1.4-7.733-10.8822-1.966-8.45532-11.9998N427.88123.121.811543.9906545.7712564.003244563.331下M01.47.7310.82221.968.4533211.9998N427.88123.121.811543.9906545.7712564.003244563.331D2上M00.65-6.766-9.46640.91-4.76684-8.9118N538.3327.328.888686.3392684.118708.443922709.33

41、24下M02.56.769.46443.59.1788411.5664N538.3327.328.888686.3392684.118708.443922709.3324D1上M0-0.711-6.1-8.544-0.9994-6.1118-9.13364N693.55331.535.222881.5544876.3336905.992088908.0004下M00.4512.217.0880.6310.877817.4558N693.55331.535.222881.5544876.3336905.992088908.00044.截面设设计 A.框架架梁截面面设计 框架梁梁材料选选用 CC3

42、5混混凝土 fc=166.7NN/mmm2, fft=1.57NN/mmm2HRB4000钢筋筋 fyy=fy=3660N/mm22跨中最不利利内力 M=2234.54KKNmm，按TT形截面面进行设设计按梁梁跨度考考虑bff=l0/3=75000/33=25500mmm，bbf=36600/3=112000按梁肋肋间距考考虑 bf=2550+772500=75500mmm取翼缘宽度度25000mmm 梁梁有效高高度h00=7550-440=7710mmm=1166.7250001000（7110-550）=27555KNNm2344.544，属于于第一类类T形截截面。主梁支座截截面及跨跨中负

43、弯弯矩采用用矩形截截面计算算。根据混凝土土抗震设设计跨中最小配配筋率 0.4451.5573360=0.0001990.0022取0.0022 支座处0.551.5573360=0.0002330.00225 取取0.000255As=0.0022525007500=4668mmm2 As=3775+00.0002(25500-2500)1000=8225mmm2As=3755+0.0022(12200-2500)1000=5665mmm2主梁正截面面受弯承承载力计计算截面M（KNm）实配钢筋AAs（mmm2）顶层AB中206.0080.009980.009988073C20942A支座-11

44、2.330.05330.05444452C18509BC中191.3380.009910.009917503C20942B支座-343.190.16330.179914743C251473CD中490.002230.002231893C16603C支座-210.860.09990.10558653C20942D支座-11.1190.005560.00556472C185092至5层AB中234.5540.01110.01119063C20942A支座-152.610.07330.07556183C18763BC中177.4460.008840.008846923C20942B支座-301.51

45、0.14330.155512763C251473CD中55.7880.002270.002272233C16603C支座-208.810.09990.10448563C20942D支座-22.8810.002230.00223912C18509主梁斜截面面受剪承承载力计计算1)截面复复核h00=7550-445=7705mmm hw/b=6500/2550440.25=0.22516.725007055=7335.88KN1999.866截面符符合要求求2)0.77ftbh0=0.71.55725007055=1993.77KN当当梁端剪剪力小于于该值时时按照构构造配置置箍筋即即 662550

46、 h88003)考虑到到塑性内内力重分分布，箍箍筋数量量增大220%，0.24ft/fyv=0.11%顶层B左 V=1196.7KNN =1.230000/(36007055)=00.0114 采用双双肢箍间间距2000 AAsv=22mm22按照最最小配箍箍率计算算 AAsv=00.0001125002000=555mm22配置箍筋662000顶层C支座座左V=1955.355KN 同样样按照最最小配箍箍率配置置箍筋662000其余层B支支座左VV=1999.886KNN=0.0229mmm 同同样按照照最小配配箍率配配置箍筋筋62200除以上三个个位置布布置62000钢筋外外，其余余梁箍筋

47、筋按照构构造配筋筋即62500。由于于梁跨中中剪力较较小，只只需配置置同梁端端相同箍箍筋即可可满足承承载能力力要求。由由于该建建筑处于于抗震区区，抗震震等级为为四级。在在梁端设设置加密密区，加加密区长长度5000mmm，加密密区间距距1500mm。B.框架梁梁变形验验算选取框架梁梁最大一一组准永永久组合合荷载作作为梁挠挠度变形形进行梁梁的变形形验算2至5层AAB跨中中 采用用准永久久组合进进行验算算Mmaa=1229.11+0.456.87=1511.8KKNmm配筋率 =9422/(00.525007500)=00.011=942/25007100=0.00553裂缝处钢筋筋应力=1511.

48、8/(94420.8877100)=2260NN/mmm2纵向受拉钢钢筋应变变不均匀匀系数 =1.1-00.655（2.2/00.0112600)=00.555=1.2668 =200/3.15=6.335=21005942271002/(11.1550.555+00.2+0.0037)=1.092210144N/mmm2=5.45510133N/mmm2 fma=5/481511.8106750002/5.4510133=166.322mm 挠度验算算fliim=ll0/2550=330mmmfmmax=166.322mm 故满足足变形要要求裂缝验算=1.990.555（1.920+0.00

49、820000）=0.226mmm=00.3mmm框架梁变形形满足要要求C.框架柱柱截面设设计框架柱：CC35混混凝土 fc=166.7NN/mmm2 ft=1.57NN/mmm2 纵纵向钢筋筋和箍筋筋同样采采用HRRB4000钢筋筋 fyy=3660N/mm22=0.5188，柱截截面采用用对称配配筋底层A柱Nma=16997.22KN M=882.332KNNm判别大小偏偏心 =16997.22103/(116.775000)=2204mmm=2388mm且且2aas=800mm按按大偏心心计算=82.332106/16697.2103+200=699mme=ei+h/22-ass=699+

50、2550-440=2279mmm=0不合理，可可按构造造配筋。由由于该机机构属于于四级抗抗震，配配筋率应应大于00.6% Ass=0.006650005000=15500mmm2每侧配配置3CC18，实实际配筋筋15225mmm2Nmin=13778.99KN M=441.44KNm判别大小偏偏心=113788.9103/(116.775000)=1165=0.51884600=2338且2aas=800mm按按大偏心心计算=41.44106/13378.9103+200=500mme=ei+h/22-ass=500+2550-440=2260mmm0同上配配筋轴压比=116977.2103/

51、166.750002=0.4体积配箍率率=0.0616.7/3360=0.000288%配置箍筋882000，实实配箍筋筋体积配配箍率00.00032%，加密密区长度度5000mm，柱柱底加密密区间距距1000mm。柱柱上端1150mmm间距距。A轴顶层柱柱组合类型MMma=1774.88KNm N=3722.088KN判别大小偏偏心=444.556mmm=00.51184600=2338且xx2aas=800mm 受压钢钢筋不能能屈服，按按大偏心心计算=470+20=4900mm =4490-2500+400=2880mmm近似取x=2ass=689mmm27550mmm 即最最小配筋筋面积

52、，按按最小配配筋率配配置与底底层柱配配筋相同同即侧配配置3CC18，实实际配筋筋15225mmm2Nmin=3000.688KN MM=1117.993KNNm判别大小偏偏心=336mmm=00.51184600=2338且2aas=800mm按按大偏心心计算=392+20=4122mm =4412-2500+400=2002mmm近似取=2ass，=4401mmm，7750mmm 即即最小配配筋面积积，按最最小配筋筋率配置置与底层层柱配筋筋相同即即侧配置置3C18，实实际配筋筋15225mmm2配置箍筋882000，实实配箍筋筋体积配配箍率00.00032%，加密密区长度度5000mm，满满

53、足构造造要求。B轴顶层柱柱组合类型MMma=233.577KNm NN=6778.886KNN判别大小偏偏心=881.33mm=0.51884600=2338且xx2aas=800mm=35+220=555mmm ee=eii+h/2-aas=555+2550-440=2265mmm0不合理理，可按按构造配配筋。每每侧配置置3C18，实实际配筋筋15225mmm2Nma=7477.122KN MM=200.122KNm判别大小偏偏心=889mmm=00.51184600=2338且xx2aas=800mm=26+220=446mmm e=ei+h/2-aas=466+2550-440=2256

54、mmm0不合理理，可按按构造配配筋。每每侧配置置3C18，实实际配筋筋15225mmm2Nmin=5766.388KN MM=211.222KNm判别大小偏偏心=669mmm=00.51184600=2338且xx2aas=800mm按按大偏心心计算=37+220=557mmm =57-2500+4000不不合理，可可按构造造配筋。每每侧配置置3C18，实实际配筋筋15225mmm2配置箍筋882000，实实配箍筋筋体积配配箍率00.00032%，加密密区长度度5000mm，满满足构造造要求。B轴底层柱柱Nma=31116.228KNN MM=122.5KKNmm判别大小偏偏心=3373mmm

55、=0.55184600=2338应按按小偏心心计算=24mmm ee=eii+h/2-aas=244+2550-440=2234mmm=0.8332hh/h00=1.080 不不合理，可可按构造造配筋。每每侧配置置3C18，实实际配筋筋15225mmm2Mma=18.85KKNmm NN=28838KKN判别大小偏偏心=3339mmm=0.55184600=2338应按按小偏心心计算 =77+200=277mm ee=eii+h/2-aas=277+2550-440=2237mmm=0.51190 不不合理，可可按构造造配筋。每每侧配置置3C18，实实际配筋筋15225mmm2C轴顶层柱柱Nm

56、a=6699.355KN MM=466.1KKNmm判别大小偏偏心=880.22mm=0.51884600=2338且xx2aas=800mm=89mmm e=eei+h/2-aas=899+2550-440=2299mmm0可按构构造配筋筋。每侧侧配置33C18，实实际配筋筋15225mmm2Mma=55.87KKNmm NN=6008KNN判别大小偏偏心=773mmm=00.51184600=2338且xx2aas=800mm=92+220=1112mmm0 可可按构造造配筋。每每侧配置置3C18，实实际配筋筋15225mmm2Nmin=5266.9KKN M=47.8KNNm判别大小偏偏

57、心=663mmm=00.51184600=2338且xx2aas=800mm=91+220=1110mmm0 可可按构造造配筋。每每侧配置置3C18，实实际配筋筋15225mmm2C轴底层柱柱Nma=27004.664KNN M=26.96KKNmm判别大小偏偏心=3324mmm=0.55184600=2338小偏偏心=30mmm ee=eii+h/2-aas=300+2550-440=2240mmm=0.76640可按构构造配筋筋。每侧侧配置33C18，实实际配筋筋15225mmm2Nmin=22221.88KN MM=266.299KN判别大小偏偏心=2266mmm=0.55184600=

58、2338小偏偏心=32mmm e=eei+h/2-aas=322+2550-440=2242mmm=0.63360可按构构造配筋筋。每侧侧配置33C18，实实际配筋筋15225mmm2D轴顶层柱柱Nma=2733.2882KNN M=110.224KNNm判别大小偏偏心=333mmm=00.51184600=2338且xx2aas=800mm=37+220=557mmm 0 可按按构造配配筋。每每侧配置置3C18，实实际配筋筋15225mmm2Nmin=2555.811KN MM=144.077KNm判别大小偏偏心=331mmm=00.51184600=2338且xx2aas=800mm按按大

59、偏心心计算 =555+200=755mm 0 可可按构造造配筋。每每侧配置置3C18，实实际配筋筋15225mmm2综合上述分分析与计计算，框框架柱的的纵向钢钢筋按照照最小配配筋率计计算，每每侧配置置3C18对对称配筋筋。柱箍箍筋采用用82200，加加密区间间距1550mmm，柱根根间距1100mmm。5.梁柱截截面配筋筋图四、手算电电算内力力结果对对比分析析下图为电算算该手算算框架的的内力图图A B C D恒载作用下下梁弯矩矩图 活载载作用下下梁弯矩矩图对比手算结结果，该该榀框架架总体与与手算内内力结果果相一致致，总体体表现为为弯矩变变化满足足一次函函数关系系，B轴轴处梁端端负弯矩矩最大，A

60、A、C轴轴梁端负负弯矩相相当，CCD跨梁梁端和跨跨中弯矩矩都较小小与其余余跨差别别较大。在在A、DD轴梁负负弯矩处处电算结结果比手手算偏大大，其他他位置手手算结果果均电算算结果偏偏大或者者相差不不大。结果分析：由于手算框框架是取取一榀横横向框架架进行计计算，并并没有考考虑到整整体结构构相互作作用的结结果，在在手算过过程中没没有考虑虑到相邻邻其他结结构对本本榀框架架的影响响。造成成结果电电算比手手算结果果偏小。由于CD跨跨较短，而而梁柱的的截面大大小没有有改变，且且所受荷荷载较小小导致CCD跨的的内力较较其他跨跨小很多多。在手算过程程中假定定了楼板板的刚性性假定，没没有考虑虑到楼层层之间内内力的