庐江大剧院模板建设设计方案

1、庐江大剧院模板建设设计方案一、编制依据1、庐江大剧院模板施工图2、国家有关建筑工程法律、法规和地方有关规定危险性较大的分部分项工程安全管理办法 建质200987 号文 建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质 2009254 号文）合肥质量安全监督站【 2008】08号文3、国家现行相关标准规范、建筑安装工程安全技术操作规程及有关规定建筑结构荷载规范 GB50009-2001（2006版）混凝土结构设计规范 GB50010-2002；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2011 钢结构设计规范 GB 50017-2003 木结构设计规范 GB 50005-2003 建

2、筑施工计算手册；建筑施工手册建筑地基基础设计规范 GB50007-2002 建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-2008 建筑施工安全检查标准 JGJ59-99 建筑结构静力计算手册4、采用软件PKPM安全计算软件品茗安全计算软件二、工程概况庐江大剧院工程下列部位符合建设部【 2009】87 号文高大模板范围，为确保安全，特将这些部位模板施工方案按高支模要求单独进行编制：1、一层顶标高 5.370m，支设在-0.030m 标高处地下室顶板上，地下室顶板局部降低 800mm，一层顶板局部升高 900mm，故最大支撑高度为 7.100m，板厚 120mm，梁规格有 500900 、400150

3、0、4001000、400900、400800 、400700、400600、400400 3002300、3001700、3001500、3001200 、300800、300700、300600、300500、2501100、250800 、250600、250500、200400；由于本层高度接近 8m，且 500900 、4001500、3002300、3001700、3001500等重荷梁零星分布， 模板架单独设计无法保证整体稳定性， 故该层全部按高支模要求进行编制。2、6-11 轴交 A-K轴区域二层顶标高 10.770m处有重荷梁，支设在 5.370m标高处一层顶梁板上，二层顶板

4、局部升高 1200mm，故最大支撑高度为 6.600m，板厚 200mm、2.4m，以保证高宽比不大于 5。10.800m，板厚梁、板规格参支设高度 16.20m处400900、按 3002300，搭设高度 10.8m3002300、3001700、3001500、3001200 立杆顶部采用双扣件400800 、400700、400600、400400、300800、300700、300600、300500、2501100、250800 、2.4m，以保证高宽比不大于 5。10.800m，板厚梁、板规格参支设高度 16.20m处400900、按 3002300，搭设高度 10.8m30023

5、00、3001700、3001500、3001200 立杆顶部采用双扣件400800 、400700、400600、400400、300800、300700、300600、300500、2501100、250800 、250600、250500、参支撑高度 10.800m处150mm板施工梁规格有 4001500、4001000、400900、3501500、350800、3002100、3001500、300800、300500、300400、250700、250500。150mm，梁规格有计算分类及支撑做法4001600梁施工计算，立杆间距 800800，梁下增设 2根立杆，步距 1500

6、，参支设高度 10.80m处400800梁施工参支设高度 16.200m处4001600梁施工参支设高度 7.100m处3002300梁施工参支设高度 10.80m处400800梁施工6003800、3002100、3001500、300800、300500、300400、250700、250500。3、3-7 轴交 A-K轴区域三层顶标高 16.170m处梁板，支设在 5.370m标高处一层顶梁板上，故最大支撑高度为 10.800m，板厚 150mm，梁规格有 4001600、4001000、400900、3001200、300800、300700、250500；其中 7 轴为单梁，在梁两侧

7、各增设一排立杆，使该处模板架宽度达4、9-13 轴交 D-G轴区域三层顶标高 16.170m处梁板，支设在 5.370m标高处一层顶梁板上 ，最大支撑高度为6001900-500。5、屋面层 7轴梁，标高 21.570m，支设在 5.370m标高处一层顶梁板上，最大支撑高度为 16.200m，无板，梁规格 4001600。三、施工方法各梁、板规格及支撑做法表部位梁规格有 500900 、4001500、4001000、1、一层顶标高5.370m，支设在-0.030m 标高处地下室顶板上，地下室顶板局部降低800mm，一层顶板 局 部 升 高900mm，故最大支 撑 高 度 为7.100m 20

8、0400 板厚 120mm，2、6-11 轴交A-K 轴区域二层 顶 标 高10.770m 处有重荷梁，支设在5.370m标高处一层顶梁板上，二层顶板按 200mm计算，立杆间距板厚 200mm、150mm、120mm， 800800，步距 1500，木方间距 200mm，立杆顶部采用双扣件参支设高度 16.200m处4001000、400900、梁规格 3001200 梁规格 300800、300700、250500 立杆间距按 200mm计算，立杆间距板厚 200mm、150mm、120mm， 800800，步距 1500，木方间距 200mm，立杆顶部采用双扣件参支设高度 16.200m

9、处4001000、400900、梁规格 3001200 梁规格 300800、300700、250500 立杆间距 800800，步距 1500，木方间距 267mm，立杆顶部采用按6003800计算，立杆间距梁规格有 6003800、6001900-500 件立杆间距 800800，步距 1500，板厚 150mm，单扣件立杆间距 800800，梁下增设 2梁规格 4001600。用双扣件4001600梁施工参支设高度 7.100m处3002300梁施工按 400800计算，立杆间距800800，梁下不增设立杆， 步距 1500，立杆顶部采用单扣件1200400，梁下增设 4根立杆，步距 1

10、500，立杆顶部采用双扣木方间距 200mm，立杆顶部采用根立杆，步距 1500立杆顶部采1200mm，故最大支撑高度为6.600m 梁规格 4001600、3、3-7 轴交 A-K轴区域三层顶标高 16.170m处梁板，支设在5.370m标高处一层顶梁板上，故最大支撑 高 度 为10.800m 板厚 150mm，单扣件4、9-13 轴交D-G 轴区域三层 顶 标 高16.170m 处梁板 ， 支 设 在5.370m标高处一 层 顶 梁 板上，最大支撑高 度 为10.800m，5、屋面层 7轴梁 ， 标 高21.570m，支设在5.370m标高处一层顶梁板上，最大支撑高 度 为16.200m

11、注：一层模板上部有高支模处暂不拆除。3800mm高梁侧模支撑体系设计水平向布置18 400 2 200 400 M14 200，600，1000，1400，1800，2200，水平向布置9 小梁布置方式水平向布置18 400 2 200 400 M14 200，600，1000，1400，1800，2200，水平向布置9 小梁道数主梁间距(mm) 主梁合并根数小梁最大悬挑长度 (mm) 对拉螺栓水平向间距 (mm) 对拉螺栓类型支撑距梁底距离依次为2600，3000，3400 设计简图如下：1600mm高梁侧模支撑体系设计小梁布置方式小梁道数600 2 300 600 M14 200，725，

12、1250 主梁间距 (mm) 600 2 300 600 M14 200，725，1250 主梁合并根数小梁最大悬挑长度 (mm) 对拉螺栓水平向间距 (mm) 对拉螺栓类型支撑距梁底距离依次为设计简图如下：四、施工准备1、材料准备：立柱采用 483.5 钢管（考虑市场材料因素，按 483.0 钢管带入计算），符合现行国家标准要求，不得使用严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹钢管；钢管扣件符合 GB15831钢管脚手架扣件规定； 9040mm松木，18厚多层板，铁钉及钢筋、配件等材料应符合 建筑施工扣件式 钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 、建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-2008中

13、的有关规定，扣件应有合格证，并 对所用扣件采用扭矩扳手进行抽检，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，达到合格后方准承力使用。2、作业条件模板结构选型 : 模板及支模板顶架的结构与施工方案根据工程结构特点，平面几何形状、施工机具设备、模板及顶架料供应等条件综合比较后，选定最佳的结构形式与施工方案，并在方案中注明其操作工艺及工艺流程。木模板备料 :模板数量应根据模板设计方案， 并结合方案中施工流水段的划分，进行综合考虑，合理确定模板的配置数量。模板涂刷脱模剂，并按施工平面布置图中指定的位置分规格堆放整齐。模板安装前，应根据设计图纸要求，放好纵横轴线 (或中心线 )和模板边线，定好水平控制

14、标高。模板施工前，应办完前一工序的分部或分项工程隐蔽验收手续。模板安装前，根据模板、图纸要求和操作工艺标准向班组进行安全、技术交底。3、基础要求支模立柱支撑在地下室顶板或楼层板上， 上铺 50厚木垫板，下层模板不得拆除。五、模板设计要求：1、实用性主要保证混凝土结构的质量，具体要求是：（1）保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确；（2）模板接缝严密，不漏浆。（3）构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎与安装，符合混凝土的浇筑及养护等工艺要求；2、安全性具有足够的刚度、强度和稳定性，能可靠地承受新浇混凝土的重量和侧压力，以及在施工过程中所产生的荷载，不变形，不破坏，不倒坍；3、经济性针对

15、工程结构的具体情况，因地制宜，就地取材，在确保工期、质量的前提下，尽量减少一次性投入，增加模板周转，减少支拆用工，实现文明施工。六、模板高支撑架的构造与安装 : 除了要遵守建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-2008的相关要求外，还应遵守以下内容：（一）、模板安装前必须做好下列安全技术准备工作：1、应审查模板结构设计与施工说明书中的荷载、计算方法、节点构造和安全措施，设计审批手续应齐全。2、应进行全面的安全技术交底，操作班组应熟悉设计与施工说明书，并应做好模板安装作业的分工准备。3、应对模板和配件进行挑选、检测，不合格者应剔除，并应运至工地指定地点堆放。4、备齐操作所需的一切安全防护设施和

16、器具。（二）、模板构造与安装应符合下列规定1、模板安装应按设计与施工说明书顺序拼装。木杆、钢管、门架等支架立柱不得混用。2、竖向模板和支架立柱支承部分安装在基土上时，应加设垫板，垫板应有足够强度和支承面积，且应中心承载。基土应坚实，并应有排水措施。对特别重要的结构工程可采用混凝土、打桩等措施防止支架柱下沉。3、模板及其支架在安装过程中，必须设置有效防倾覆的临时固定设施。（三）、现浇多层或高层房屋和构筑物， 安装上层模板及其支架应符合下列规定：1、下层楼板应具有承受上层施工荷载的承载能力，否则应加设支撑支架。2、上层支架立柱应对准下层支架立柱，并应在立柱底铺设垫板。（四）、当支架立柱成一定角度倾

17、斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。（五）、除设计图另有规定者外，所有垂直支架柱应保证其垂直。（六）、支撑梁、板的支架立柱构造与安装应符合下列规定：1、梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。2、钢管立柱底部设 50厚木板垫板。3、在立柱底距地面 200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的顺序设扫地杆。立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。 扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距， 在满足模板设计所确定的 1.5m 水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。 所有水平拉要直的端部均应与四周建筑物顶紧顶

18、牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。4、本工程高度超过 8m ，在顶部和扫地杆处各设一道设水平加强层，中间每隔 2步增设一道设水平加强层。5、钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用 48mm3.5mm钢管，用扣件与钢管立杆扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于 1000mm，并应采用 3个旋转扣件分别在离杆端不小于 100mm处进行固定。500a/3lAha接头不在同跨内（平面）不2 个吊点，水平吊运不应少于30m，且料场四周应设置灭火2跨，高低差不得大于 1m，0.5m。500ba 500a/3lAha接头不在同跨内（平面）不2

19、个吊点，水平吊运不应少于30m，且料场四周应设置灭火2跨，高低差不得大于 1m，0.5m。500ba ll4a/3aA-Aa lh纵向水平杆 ( 大横杆）A横向水平杆 ( 小横杆）l接头不在同步内（立面）（七）、施工时，在已安装好的模板上的实际荷载不得超过设计值。已承受荷载的支架和附件，不得随意拆除或移动。（八）、安装模板时，安装所需各种配件应置于工具箱或工具袋内，严禁散放在模板或脚手板上； 安装所有工具应系挂在作业人员身上或置于所配带的工具袋中，得掉落。（九）、当模板安装高度超过 3.0m时，必须搭设脚手架，除操作人员外，脚手架不得站其他人。（十）、吊运模板时，必须符合下列规定：1、作业前应

20、检查绳索、卡具、模板上的吊环，必须安装整有效，在升降过程中应设专人指挥，统一信号，密切配合。2、吊运大块或整体模板时，竖向吊运不应少于个吊点，吊运必须使用卡环连接，并应稳起稳落，待模板就位连接牢固后，方可搞除卡环。3、吊运散装模板时，必须码放整齐，待捆绑牢固后方可起吊。4、严格起重机在架空输电线路下面工作。5、遇 5级及以上大风时，应停止一切吊运作业。（十一）、木料应堆放在下风向，离火源不得小于器材。（十二）、扣件式钢管作立柱支撑时，其构造与安装应符合下列规定：1、钢管规格、间距、扣件应符合设计要求。每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于 50mm。2、钢管支架立柱间距、扫地杆、水平拉

21、杆、剪刀撑的设置应符要求。当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于立柱距边坡上方边缘不得小于3、立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在500mm，各接头中心距主节点不宜大3la对接扣件050h/3同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大3la对接扣件050h/3于步距的 1/3。立杆h水平杆h/la4、严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。5、满堂模板和共享空间模板支架立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间的纵横向应每隔 10m左右设置由下至上的竖向连续式剪刀撑， 其宽度宜为

22、4-6m，并在剪刀撑部位的顶部、 扫地杆处设置水平剪刀撑。 剪刀撑杆件的底部应与地面顶紧，夹角宜为 45-60 度。4m、竖向（十三）、支架在一层梁处、周圈外侧和中间有柱的部位，按水平间距4m、竖向间距 3m与结构柱设置一个固结点。七、操作工艺项 目 项 目 偏差标准=12mm 0.8mm =15mm 0.9mm 安装程序放线搭设支模架安装梁底模梁模起拱安装两侧模板固定立档安装梁柱节点模板检查校正安梁口卡相邻梁模固定在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，钉柱头模板。梁底模板 :按设计标高调整支柱的标高， 然后安装梁底模板， 并拉线找平。当梁底板跨度 4m时，跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计无要求

23、时，起拱高度宜为全跨长度的 13。主次梁交接时， 先主梁起拱，后次梁起拱。梁侧模板 : 根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。 梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板碰旁或压旁。2、混凝土浇筑施工要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，先浇筑柱、剪力墙混凝土，待其具备 50%以上强度后再浇筑梁板混凝土，梁板混凝土采用由中部向两边扩展的浇筑方式；悬挑部位应先浇筑配重部位，再浇筑悬挑部位。b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载， 对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况， 发现下沉、松动和变形情况及时解决。八

24、、模板技术质量保证措施1、进场模板质量标准 :（1） 技术性能必须符合相关质量标准 ,通过收存、检查进场木胶合板、竹胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。（2） 外观质量检查标准（通过观察检验） 1 ）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。 2 ）公称幅面内不得有板边缺损。 3 ）每m2单边脱胶 0.001 m2。 4 ）每m2污染面积 0.005 m2。 5 ）每400mm2最大凹陷深度 1mm,且1个。（3）、 规格尺寸标准：序号1 厚度2 长、宽 3mm 3 对角线长度差 5mm 4 翘曲度 1% 厚度检测方法：用钢卷尺在距板边 20mm处，长短边分别测 3点、1点，取8点平均值；各测点与平均值

25、差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边 100mm处分别测量每张板长、宽各 2点，去平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法： 用钢直尺量对角线长度， 并用楔形塞尺量钢直尺与板面最大弦项 目 检 验 方 法柱、梁轴线位移标高柱、梁截面尺寸垂直度表面平整度预埋钢板中心线位移预埋管预留孔中心线预埋+5，-0 预留+5，-0 2 3 1 2 1 2 2 中心线位移移项 目 检 验 方 法柱、梁轴线位移标高柱、梁截面尺寸垂直度表面平整度预埋钢板中心线位移预埋管预留孔中心线预埋+5，-0 预留+5，-0 2 3 1 2 1 2 2 中心线位移移尺量检查用水准仪或拉线和尺量检

26、查尺量检查用2m托线板检查用2m靠尺和楔形塞尺检查1 拉线和尺量检查5 （4）四周缝边涂料涂刷必须均匀、牢固、无漏涂。2、模板安装质量标准 : 必须符合混凝土结构工程施工质量验收规范 （GB50204-2002）及相关规范的要求。（1）保证项目：模板及其支架、支撑必须有足够的强度、刚度和稳定性。板模上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。（2）基本项目： 1 ）模板接缝宽度 1.5mm（塞尺检查）。 2 ）模板表面必须清理干净，不得漏刷脱模剂（观察检查）。 3 ）混凝土浇筑前，模板内杂物必须清理干净（观察检查）。（3）允许偏差项目：项 允许偏差次 (mm) 1 2 3 4 5 6 7 位移8 螺栓

27、外露长度中心线位9 洞截面内部尺寸（4）其它：1）安装在结构中的预埋件、预留洞按图纸、水电施工专项方案和洽商不得遗漏，且安装必须牢固。2）模板安装阴阳角必须方正（用角尺检验）。九、施工注意事项1、避免工程质量通病模板安装前，先检查模板的质量，不符质量标准的不得投入使用。梁模板:防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模炸模、 局部模板嵌入柱梁间；拆除困难的现象。预防措施: a、支梁模时应遵守边模包底模的原则，梁模与柱模连接处， 应考虑梁模吸湿后长向膨胀的影响，下料尺寸一般应略为缩短，使混凝土浇筑后不致嵌入柱内。b、梁侧模必须有压脚板、斜撑、拉线通直后将梁侧钉固， 梁底模板按规定起拱。c、混凝土浇筑

28、前，模板应充分用水湿润。柱模板:防止柱模板炸模、断面尺寸鼓出、漏浆、 混浆土不密实，或蜂窝麻面、偏斜、柱身扭曲的现象。预防措施a、根据规定的柱箍间距要求安装牢固b、成排柱模支模时，应先立两端柱模，校直与复核位置无误后，顶部拉通长线，再立中间柱模。c、较高的柱子，应在模板中部一侧留临时浇灌孔， 以便浇灌混凝土，插入振动棒，当混凝土浇灌到临时洞口时，即应封闭牢固。十、模板拆除、成品保护1、模板拆除1）模板拆除的顺序和方法应遵循先支后拆，先非承重部位，后非承重部位以及自上而下得原则。 拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。 拆模顺序：水平拉杆柱侧模梁侧模梁底支撑梁底模侧模应在能保证其表面及棱角不因拆除而

29、损坏时方可拆除。底模在砼强度复合下列规定时方可拆除， 拆模时必须有砼强度同条件养护拆模试压报告，并经技术负责人开具拆模令后方可拆模。2）柱模板拆除时，先拆掉水平拉杆， 然后拆掉柱箍及对拉螺栓然后用撬棍轻轻撬动模板， 使模板与混凝土脱离。3)拆除模板时，操作人员应站在安全的地方。4)拆除跨度较大的梁下支顶时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。5)拆下的模板及时清理粘结物，涂刷脱模剂，并分类堆放整齐，拆下的扣件及时集中统一管理。2、成品保护（1）坚持每次模板使用后清理板面，涂刷脱模剂。（2）按楼板部位层层复安，减少损耗。（3）材料应按平面布置图中指定的位置分类堆放整齐 , 模板堆放时，使模板向下倾斜

30、 30，不得将模板堆放在施工层上，防止模板在风荷载下倾覆。十一、安全管理1、组织保障2、技术措施1）、从事模板作业的人员必须经安全技术培训，并不得有从事高处作业的禁忌症；安装和 拆除模板时操作人员必须佩戴安全帽、系安全 带、穿防滑鞋；2）、在安装、拆除作业 前，工程技术负责人必须以书面形式想作业班组进行施工操作的 安全技术交底，作业班组应严格对照书面交底进行上下班的自检、互检；3）、在高处安装和拆除模板时，应搭设脚手架，作业人员严禁攀登模板、斜撑杆，严禁在高处的 独立梁或在其模板 上行走；4）、施工过程必须严格对以下项目 进行检查：（1）立柱底部应垫实；（2）垫木应 满足设计 要求；（3）底座

31、位置应正确；（4）立杆的规格尺寸和 垂直度应符合要求；（5）扫地杆、水平拉杆、剪刀撑的设置符合规定，固定可靠；（6）安全网和安全设施符合 要求；5）、作业时模板和 配件不得随意堆放，模板应放平放稳，严防滑落；支模过程中应遵守安全操作规程，如遇途中停歇，应将就位的支顶，模板联结稳固，不得空架浮搁。拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。模板安装时上下应 有人接应，随装随运，严禁抛掷，严禁江模板与脚手架或操作平台支成一体；6）、当遇到大雨、大雾、大雪或 6 级以上大风等恶劣天气应停止高处作业；5级以上风力应停止高空吊运；7）、浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必

32、须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。8）、木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过 3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于 50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。十二、监测监控1、监测措施(1) 监测控制采用经

33、纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。(2) 监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“ L”形直径12钢筋头。(3) 监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。(4) 仪器设备配置名称 规格 数量 精度电子经纬仪 DT202C 1 精密水准仪 1 2”全站仪一台 RXT232 1 2” ，最大允许误差 20”自动安平水准仪 2 千米往返 3mm红外线水准仪 1 激光垂直仪 DZJ2 2 h/40000 对讲机 3 检测板手 1 (5) 监测说明班组每日进行安全检查，项目部

34、进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：1) 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2) 连墙件是否松动；3) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4) 施工过程中是否有超载现象；5) 安全防护措施是否符合规范要求；6) 支架与杆件是否有变形现象；(6) 监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过 2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土 7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。1) 本工程立柱监测预警值为 10mm，立柱垂直偏差在 24mm以内；2) 监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及

35、时进行加固处理。十三、环保与文明施工夜间22:006:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。 现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。十四、设计验算600mm3800mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据建筑施工模板安全技术规范 (JGJ162-2008) 。计算参数: 模板支架搭设高度为 10.8m，梁截面 BD=600mm3800mm，立杆的纵距 (跨度方向 ) l=0.40m ，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加4道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗

36、弯强度 15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4080mm,木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量512012012014209500.0N/mm2。51201201201420梁两侧立杆间距 1.20m 。梁底按照均匀布置承重杆 6根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重 25.50kN/m3，施工活荷载 2.00kN/m2。扣件计算折减系数取 1.00。600003808010004203；4；B 200 200图1 梁模板支撑架立面简图3；4；B 200 200按照规范4.3.1 条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控

37、制的组合 S=1.2(25.50 3.80+0.50)+1.40 2.00=119.680kN/m2由永久荷载效应控制的组合 S=1.3525.503.80+0.7 1.402.00=132.775kN/m2由于永久荷载效应控制的组合 S最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取 0.71.40=0.98 采用的钢管类型为 483.0。一、模板面板计算面板为受弯结构 ,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1. 荷载的计算： (1) 钢筋混凝土梁自重 (kN/m)： q1 = 25.500 3.8000.400=38.

38、760kN/m (2) 模板的自重线荷载 (kN/m)： q2 = 0.500 0.400(23.800+0.600)/0.600=2.733kN/m (3) 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载 (kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000) 0.6000.400=0.480kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9 (1.35 38.760+1.35 2.733)=50.414kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.9 0.980.480=0.423kN 面板的截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为: 本算例中，截面惯性矩

39、I和截面抵抗矩 W分别为: 截面抵抗矩 W = 21.60cm截面惯性矩 I = 19.44cm 0.42kN50.41kN/mA 200计算简图0.2080.159弯矩图(kN.m) 5.255.25B 2006.084.00 2004.005.255.25B 2006.084.00 2000.210.216.08剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：41.49kN/mA 200变形计算受力图0.0310.386变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=4.001kN N2=11.335kN N3=11.335kN N4=4.001kN

40、 最大弯矩 M = 0.208kN.m 最大变形 V = 0.386mm (1) 抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.208 10001000/21600=9.630N/mm2面板的抗弯强度设计值 f ，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f, 满足要求 ! (2) 挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.386mm 面板的最大挠度小于 200.0/250, 满足要求 ! 二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照三跨连续梁计算， 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下 : 2=0.128.340.400.40=0.453kN.m

41、3；4；22.821kN/m 4/(100 4.00kNB 120 120 1204.924.924.410.830.8311.33kN2=0.128.340.400.40=0.453kN.m 3；4；22.821kN/m 4/(100 4.00kNB 120 120 1204.924.924.410.830.8311.33kN 11.33kN 4.00k 1.24kN 4204.410.00 0.000.830.410.41最大弯矩 M = 0.1ql最大剪力 Q=0.60.40028.337=6.801kN 最大支座力 N=1.10.40028.337=12.468kN 木方的截面力学参数

42、为本算例中，截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为: 截面抵抗矩 W = 42.67cm截面惯性矩 I = 170.67cm (1) 木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.453 106/42666.7=10.63N/mm2木方的抗弯计算强度小于 13.0N/mm2,满足要求 ! (2) 木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到最大变形 v =0.677 22.821400.0 9500.001706666.8)=0.244mm 木方的最大挠度小于 400.0/250, 满足要求 ! 三、梁底支撑钢管计算 ( 一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连

43、续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 1.24kNA 420支撑钢管计算简图0.3480.204支撑钢管弯矩图 (kN.m) 6.426.420.830.410.414.41 4.414.924.926.426.42 3.32kNB 120 120 120: 9.13kN 420 9.13k 3.32kNB 120 120 120: 9.13kN 420 9.13kN 3.32k 0.92kN变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 0.92kNA 420支撑钢管变形计算受力图0.0030.096支撑钢管变形图 (mm) 经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.34

44、8kN.m 最大变形 vmax=0.097mm 最大支座力 Qmax=10.827kN 抗弯计算强度 f=0.348 106/4491.0=77.46N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度 ,满足要求 ! 支撑钢管的最大挠度小于 420.0/150 与10mm,满足要求! ( 二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算 R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值 ,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力， R=10.83kN 单扣件抗滑

45、承载力的设计计算不满足要求 ,采用双扣件 ! 五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时 ,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=10.827kN ( 已经包括组合系数 ) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.9 1.350.11910.800=1.557kN N = 10.827+1.557=12.384kN i 计算立杆的截面回转半径， i=1.60cm； A 立杆净截面面积， A=4.239cm2； 钢管立杆抗压强度设计值， f = 205.00N/mm 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度， 最大步距， h=1.50m； 计算长度，取 1

46、.500+20.100=1.700m；满足要求! 查表得到0.545； f,0.91.4Wklah2/10 风荷载标准值 钢管立杆抗压强度设计值， f = 205.00N/mm 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度， 最大步距， h=1.50m； 计算长度，取 1.500+20.100=1.700m；满足要求! 查表得到0.545； f,0.91.4Wklah2/10 风荷载标准值 (kN/m2)；1.2500.129=0.040kN/m2 立杆的步距， 1.50m； 立杆迎风面的间距， 1.20m； 与迎风面垂直方向的立杆间距， 0.40m； 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；1.

47、21.282+0.9 0.91.4满足要求! KL33，标高见下图3c(kN/m1 2 2.5 2；a=0.10m；满足要求! 混凝土梁截面尺寸 (mmxmm) 6003800 楼板厚度 (mm) 24 1 混凝土侧压力计算位置处至150 新浇混凝土初凝时间 t混凝土坍落度影响修正系数3.8 0(h) 1.15 4 f a h l0 由长细比，为 1700/16.0=107 150 轴心受压立杆的稳定系数 ,由长细比 l0/i 经计算得到 =12384/(0.545 424)=53.636N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算考虑风荷载时 ,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段

48、弯矩 M计算公式 MW=0.9其中 Wk Wk=0.250 h la lb 风荷载产生的弯矩 Mw=0.0.91.40.0401.2001.5001.500/10=0.012kN.m ； Nw Nw=10.827+0.90.012/0.400=12.419kN 经计算得到 =12419/(0.545 424)+12000/4491=56.536N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,6003800梁侧模板计算书一、工程属性新浇混凝梁名称16.170m 梁板结构情况二、荷载组合混凝土重力密度 ) 外加剂影响修正系数混凝土浇筑速度 V(m/h) 新浇混凝土顶面总高度 H(m) 22k(kN/

49、m1/24kmin0.22 ct012v cHmin0.2222k(kN/m1/24kmin0.22 ct012v cHmin0.221/2 2 承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4 2k2 2 正G4k18 400 2 200 400 200，600，1000，1400，1800，2200，2600，荷载标准值 Q ) 新浇混凝土对模板的侧压力标准值 G ，24411.152.5 ，243.8 min38.4 ，91.2 38.4kN/m承载能力极限状态设计值 S 0.7Q 0.9max1.2 38.4+1.4 4，1.3538.4+1.4 0.740.9max5

50、1.68 ，55.76 0.955.7650.18kN/m正常使用极限状态设计值 S 38.4 kN/m三、支撑体系设计小梁布置方式 水平向布置小梁道数主梁间距(mm) 主梁合并根数小梁最大悬挑长度 (mm) 对拉螺栓水平向间距 (mm) 支撑距梁底距离依次为3000，3400 设计简图如下：222222 2 33 3 41bS承150.18四、面板验算面板类型 覆面木胶合板 面板厚度 (mm) 15 面板抗弯强度设计值 15 面板弹性模量 E(N/m) 10000 f(N/mm ) 梁截面宽度取单位长度， b1000mm。Wbh/6=100015/637500m，Ibh/12=100015/

51、12281250m。面板计算简图如下： 1 、抗弯验算 q 50.18kN/m 1静0.9 4k1活0.9 2kb0.92 2 2 2 2 2maxmax0.077q1静L 1活L 1静L 1静0.9 4k1活0.9 2kb0.92 2 2 2 2 2maxmax0.077q1静L 1活L 1静L 1活L 1静L 1活L2 2 22 2 26 2 2 max/W正138.44 4maxmax1.143 1静l 左+1.223 1活l 左max 左 4k1.143方木22324小梁材料规格 (mm) 8415 42.67 170.67 4080 小梁抗剪强度设计值小梁抗弯强度设计值1.66 15

52、.44 q 1.40.7Q 1.40.7413.53kN/m M +0.1q ,-0.107q +0.121q ,-0.071q -0.107q max(0.07746.660.21 +0.13.530.21 , -0.107 46.660.21 +0.1213.530.21 ,-0.071 46.660.21 -0.107 3.530.21 )0.18kNm M 0.1810/375004.85N/mf 15N/mm满足要求！ 2 、挠度验算 q bS 38.4kN/m 0.632qL /(100EI)=0.632 38.4214.71 /(100 10000281250)0.18mm214

53、.71/400=0.54mm 满足要求！ 3 、最大支座反力计算承载能力极限状态 R q q 1.14346.660.21+1.223 3.530.2112.38kN 正常使用极限状态 R 1.143l G 0.2138.49.42kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度 (mm) 200 小梁计算方式 三等跨连续梁小梁类型小梁弹性模量 E(N/m) (N/mm) 小梁截面抵抗矩 W(c) f(N/mm ) 小梁截面惯性矩 I(cm ) 计算简图如下：跨中段计算简图2 2 2maxmax0.1 126 2 2 2maxmax0.1 126 2 2 max/Wmaxmax0.6 1=max0.62 2

54、 max max/(2bh 0)=34 41max0.677qL4 42maxqLmaxmax1.1max钢管2 120 2 24 3主梁材料规格 (mm) 主梁弹性模量 E(N/m) 4.49 483 2206000 1 、抗弯验算 q 12.38kN/m M ql ,0.5 ql =max0.1 12.380.4 ，0.512.380.2 =0.25kNm M 0.2510/426705.8N/mf 15.44N/mm满足要求！ 2 、抗剪验算 V ql,q l 12.380.4，12.380.2=2.97kN 3V 2.971000/(2 8040)1.39N/mm1.66N/mm满足要

55、求！ 3 、挠度验算 q 9.42kN/m /(100EI)=0.677 9.42400/(100 84151706700)0.11mm400/400=1mm /(8EI)=9.42 200/(8 84151706700)=0.13mm200/400=0.5mm 满足要求！ 4 、最大支座反力计算承载能力极限状态 R 12.380.4，0.412.380.4+12.38 0.2 5.45kN 正常使用极限状态 R max1.19.420.4，0.49.420.4+9.42 0.2 4.15kN 六、主梁验算对拉螺栓水平向间距 (mm) 400 主梁最大悬挑长度 (mm) 200 主梁类型主梁合

56、并根数主梁抗弯强度设计值 205 主梁抗剪强度设计值f(N/mm ) (N/mm) 主梁截面惯性矩 I(cm ) 10.78 主梁截面抵抗矩 W(c) 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。10.94kN，R22.72kN，R32.24kN，R42.24kN，R52.24kN，6 10.94kN，R22.72kN，R32.24kN，R42.24kN，R52.24kN，6 72.24kN，R8 92.24kN，R102.24kN，R112.24kN，R1213 142.24kN， 152.24kN，R162.24kN，R172.72kN，R181 2 3 4 56 71.68kN，R

57、81.68kN，R91.68kN， 101.68kN，11 12 13 14 15 161.68kN，17 180.71kN 6 2 2 max max/W0.33同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：RR 2.24kN，R 2.24kN，R2.24kN，R 2.24kN，R R0.94kN 正常使用极限状态： R 0.71kN，R 2.07kN，R 1.68kN，R 1.68kN，R1.68kN，R 1.68kN，R RR 1.68kN，R 1.68kN，R 1.68kN，R 1.68kN，R 1.68kN，RR 2.07kN，R 1 、抗弯验算主梁弯矩图 (kNm) M 10/44

58、90=73.54N/mmf=205 N/mm满足要求！ 2 、抗剪验算2 2 max max/A=2max2 2 max max/A=2maxbtbt 2V 3.741000/42417.65N/m=120 N/mm满足要求！ 3 、挠度验算梁左侧变形图 (mm) 0.51mm400/4001 mm 满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型 M14 轴向拉力设计值 N (kN) 17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力 N0.955.61210.67kNN 17.8kN 满足要求！300mm2300mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据建筑施工模板安全技术规范 (JGJ162-2008) 。

59、计算参数: 模板支架搭设高度为 10.8m，梁截面 BD=300mm2300mm，立杆的纵距 (跨度方向 ) l=0.80m ，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4080mm,木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.80m 。梁底按照均匀布置承重杆 4根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重 25.50kN/m3，施工活荷载 2.00kN/m2。扣件计算折减系数取 1.00。03008

60、513000300851020100350 100 350图1 梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1 条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合 S=1.2(25.50 2.30+0.50)+1.40 2.00=73.780kN/m23；4；B 150由永久荷载效应控制的组合 S=1.3525.502.30+0.7 1.403；4；B 1502.00=81.137kN/m2由于永久荷载效应控制的组合 S最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取 0.71.40=0.98 采用的钢管类型为 483.0。一、模板面板计算面板为受弯结构 ,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面