临时围堰施工方案

1、一、工程地址及工程内容本工程为金山新城老红旗港河流整改工程（一期），主要针对老红旗港进行整改，同时对工程范围内与其订交的旧港河、金卫仓河、战斗港以及长堂河等周边河流一并推行整改，整改范围分别为老红旗港整改范围：东平路海盛路；旧港河整改范围龙堰路老红旗港；金卫仓河整改范围：老红旗港龙皓路；战斗港整改范围：龙航路龙皓路；长堂河整改范围：老红旗港龙皓路。河流整改总长度为。工程起终点详见总平面部署图。本工程河流设计河口宽2540m，陆域推行宽度610m。本工程内容包括河流疏浚、新建护岸、防汛通道、绿化工程、拆掉桥梁等。其中，新建河流护岸总长度，河流开挖总量为万33m，疏浚土方量为万m，新建亲水步道，绿

2、化万25座，管线迁居3处。m，现状桥梁拆掉工程范围本工程施工范围老红旗港由西向东，工程桩号为：红C0+红C2+（东平路海盛路），建设长度为km。包括与老红旗港订交的旧港河（龙堰路老红旗港）、金卫仓（老红旗港龙皓路）、战斗港（龙航路龙皓路）和长堂河（老红旗港龙皓路）。专项方案大要本工程位于北亚热带南缘，是东亚季风流行地区，四时分明，受海洋性天气影响较为明显，由于冷暖空气交替影响，天气变化复杂，台风等灾害性天气频频。风本工程地区，夏季（6、7、8月）以东和东南风为主，冬季（12、1、2月）以西北风为主，春秋季是冬夏季风的过渡季节。金山嘴累年各月最多风向及频率分布见表。瞬时风速17m/s或风力8级的

3、日数年平均为20天。造成暴风的主要因素为夏秋之交的台风及冬季的寒潮；其他，气旋、反气旋、锋面等搬动性天气过程也可能陪同必然的暴风。影响金山沿海地区的台风，多出现在78月份，占总次数的%。过境最早的为7903号台风，发生在1979年4月1213日；最迟为6523号台风，发生在1965年11月2425日。过境风速最大的为1984年的8416号台风，每秒（10级风）。据金山嘴海洋水文站19541985年32年的资料统计，过境风力达到8级以上的有23年，共发生45次。19491992年中严重影响当地区的台风有11次，每次台风过境影响时间13天。从金山嘴累年各月平均风速统计值看（表），夏秋向岸的东南风强

4、度较大，在与冬季离岸的西北风交替作用下，岸滩的季节性冲淤年周期特别明显。表金山嘴累年各月最多风向及频率分布（%）ESESE风向NNWNNWESESSESESSESSENNWNNWNWNWSEESESE表金山嘴累年各月平均风速（m/s）风速气温工程所在地区平均气温，最高平均气温，最低年平均气温15，极端最高气温（2003年8月），极端最低气温（1977年1月31日），常年高于35（含35）的高温日平均为6天，常年低于0的平均为44天。降雨本区年降雨日数130天左右，平均年降雨量为，其中5至9月降雨，占年降雨量的60%；实测1日最大降雨量，发生在1986年9月6日。水文金山新城南临杭州湾，处于浦南

5、东片的南部，其南部界线受杭州湾强潮河口影响，内部河网水系为浦南东片有控制河网。依照杭州湾金山嘴潮位站资料，历史最高潮位为，最低潮位为。地区内部河流水位控制依照浦南东片防洪除涝及水资源调换规划要求确定：常水位为，除涝水位控制为瞬时河网最高水位，河网预降水位为。本工程河流特色水位见表：表特色水位表项目设计高水位水位值（m）（规划除涝控制最高水位）备注常水位设计低水位（规划预降控制最低水位）二、编制依照老红旗港河流整改工程（一期）施工招标文件、施工图纸9上海市水利工程施工质量检验与评定标准DG/TJ08-90-20三、施工围堰修筑2016/12/20-2017/1/10施工围堰拆掉2017/4/21

6、-2017/5/1四、施工工艺技术施工流程施工序次：施工准备测量定位围堰内分层填土堰内抽水围堰养护构筑物施工围堰拆掉。土围堰填筑取土主要利用老红旗港沿线填筑土源，水上土方逐层压实，分层厚度不大于30cm，装备两台挖掘机。每层填土厚度不大于20cm，压实时要不断地进行整平和夯实，以保证填料平均密推行工。每段围堰平均长约30m，待围堰自然沉降牢固后，人工配合挖机进行围堰修坡、边坡堆砌袋装土来修筑子堰。子堰的堆砌务必保证袋装土与袋装土之间鱼鳞纹搭接，保证堆砌密实。由于受民宅和管线迁居影响，动工时间有所滞后，我部要尽量将延缓的工期抢回来。计划工期为非汛期时间段内施工，但沿线拆迁形势及管线迁居工期还没有

7、光亮，为保证2017年安全度汛，在保证施工安全的前提下，我部将依照历年汛期最高水位线和施工过程中水位情况实时调整围堰断面，某些岸段考虑采用加宽围堰截面的形式来修筑，以保证围堰牢固，为2017年安全度汛留出必要的结构施工时间。围堰施工质量保证措施1、填筑围堰前，清理围堰基础面及取土范围内的杂物及淤泥；2、取土料吻合规范要求，必要时，对土方进行翻晒后填筑；3、严格控制分层厚度，保证压实度；围堰的保护与加固围堰填筑形成后，围堰的保护与加固对工程能否挡住风波冲刷及安全度过施工期拥有十分重要的意义。第一保证堰体能均衡下沉，不致于出现较大的滑坡与裂缝。围堰内抽水时控制降水速度，并设专人巡视坝堤遇到裂缝及沉

8、陷，实时组织人员、机械对围堰进行加固、保护。河流疏浚时临时围堰的防汛工作特别重要，考虑引排时水位上下变动较大简单冲刷围堰引起土体流失，起初在迎水面准备编织袋装土保护围堰内填土。围堰的拆掉围堰在施工结束后需要拆掉。水下工程阶段查收完成后既对围堰进行拆掉，先使用挖掘机渐渐挖出围堰内水上及水下土方，挖至围堰两侧后运出施工现场。注意事项：1）围堰的拆掉必定一致组织，一致协调，一致行动，所有行悦耳从组织指挥、安排，不得盲目行动，瞎指挥。2）加强安全督查，防范不测事故的发生。3）自卸汽车运土必定到指定地址卸掉，严禁乱抛乱卸，影响市容。4）土方装卸时，场所必定保持干净，预防车轮粘带；车轮出门时，必定对车轮进

9、行冲刷；车轮装载土方不应超高妙载，并应有覆盖物以防范土方在运输中沿途扬撒。5）弃土施工时采用必要的保护的措施，防范淤泥外露，影响场容场貌。必要的措施如采用封闭式的自卸卡车。五、施工安全保证措施围堰施工组织措施为保证本工程围堰施工安全、快速、高质量地完成，项目部全面负责本次围堰的施工和管理，项目经理部设项目经理1名，项目技术负责人1名，质量员1名，专职安全员1名。管理组织机构网络图围堰的安全防范措施1、围堰迎水面和背水面均采用袋装土护面，施工过程中控制坡比；2、围堰施工周边设置测量监控标志，对围堰如期进行位移和沉降察看；3、围堰施工完后，在周围设置警示标志和标牌；4、施工时期围堰不得作为机械、车

10、辆施工便道，同时安排专人对围堰进行巡视检查。六、劳动力计划围堰施工为分区施工，不占用主要工序施工时间，所以在装备劳动力、资料、机械设施上面，考虑四个工区共计11道围堰施工即可保障。保障表以下：项目主要投入数量劳动力人员20人资料土方38000m机械设施操作手8台七、计算书及附图计算依照：1、建筑基坑支护技术规程JGJ120-2012、建筑施工计算手册江正荣编着、合用土木工程手册第三版杨文渊编着、施工现场设施安全设计计算手册谢建民编着、地基与基础第三版一、参数信息、基本参数围堰后深度h(m)3围堰平均重度cs(kN/m3)20围堰龄期抗压强度11围堰厚度B(m)2设计值fcs(N/mm2)嵌固深

11、度ld(m)3基坑外侧水位到坑顶的距离ha(m)围堰内侧水位到坑支护在坑底处的水平位移量12顶的距离hp(m)(mm)地下水浸透牢固性坑底承压水含水层顶面至坑底的土验算突涌牢固层厚度D(m)性承压水含水层顶面4的压力水头高度hw(m)、土层、水压参数序土土土重黏聚内摩饱和水号名称厚度度力c(kpa)擦角土重度土合算h(m)(kN/m3()sat(kN)/m3)粘1318202520是性土2水1112812是粘318202520是性土、荷载参数荷距支护垂直基平行基作用种类载边缘的水平坑边的分布坑边的分布深度d(m)q(kpa)距离a(m)宽度b(m)长度l(m)满布3/荷载条形44/0局部荷载4

12、、计算系数结构重要性系数01综合分项系数F圆弧滑动牢固安全系抗滑移安全系数Ksl数Ks抗推翻安全系数Kov抗隆起安全系数Kb经验系数b突涌牢固安全系数Kh墙体资料的抗剪断系数主动土压力计算）主动土压力系数Ka1=tan2(45-1/2）=tan2(45-25/2)=；a22-2/2）=tan2(45-25/2)=；K=tan(452-2；K=tan(45/2）=tan(45-8/2)=a33Ka4=tan2(45-4/2）=tan2(45-8/2)=；2-2；K=tan(45/2）=tan(45-25/2)=a55）土压力、水产生的水平荷载第1层土：H1=0h0+q1/1=0+3/18=Pak

13、1上=H=1820Pak1下=(h+H)=18+20第211111层土：H2=h+q/sat2=+3/20=111Pak2上=sat2H2-w(h1-ha)+w(h1-ha)=20Pak2下=sat2(H2+h2)-w(h2-ha)+w(h1-ha)=20+-1020第3层土：3-4mH3=2h2+q1/sat3=+3/12=Pak3上=sat3H3-w(h2-ha)+w(h2-ha)=1212Pak3下=sat3(H+h)-(h-h)+(h-h)=12+1)-1012第4层土：33w3aw2aH4=3h3+q1+q1b1/(b1+2a1)/sat4=+3+/12=Pak4上=sat4H-(h

14、-h)+(h-h)=1212Pak4下4w3aw3a=sat4(H4+h4)-w(h4-ha)+w(h3-ha)=12+-10第5层土：H5=4h4+q1+q1b1/(b1+2a1)/sat5=+3+/20=Pak5上=sat5H-(h-h)+(h-h)=20Pak5下5w4aw4a=sat5(H5+h5)-w(h5-ha)+w(h4-ha)=20+-10203）水平荷载临界深度：Z0=Pak2下h2/(Pak2上+Pak2下)=+=；第1层土Eak1=0kN；第2层土Eak2=下Z01=1=；aa2=Z0/3+h3=3+3=；第3层土Eak3=h3(Pa3上+Pa3下)1/2=1+1/2=；

15、a=h(2Pa3上+P下)/(3Pa3上+3P下)+h=1(2+/(3+3+2=；a33a3a34第4层土Eak4=h4(Pa4上+Pa4下)1/2=+1/2=；a=h(2Pa4上+P下)/(3Pa4上+3P下)+h=(2+/(3+3+=；a44a4a45第5层土Eak5=h5(Pa5上+Pa5下)1/2=+1/2=；a=h(2Pa5上+P下)/(3Pa5上+3P下)=(2+/(3+3=；a55a5a5土压力合力：Eak=Eaki=0+=；合力作用点：aa=(aaiEaki)/Eak=(00+/=；被动土压力计算）被动土压力系数Kp1=tan2(45+1/2）=tan2(45+8/2)=；Kp

16、2=tan2(45+2/2）=tan2(45+8/2)=；Kp3=tan2(45+3/2）=tan2(45+25/2)=；）土压力、水产生的水平荷载第1层土：H1=0h0/1=0/11=0mPpk1上=HKp1+=110+212Ppk1下11=1(hi+H1)Kp1+=11+0)+212第2层土：H2=1h1/sat2=/12=Ppk2上=sat2H-(h-h)Kp2+(h-h)=12Ppk2下2w1pw1p=sat2(H+h2)-(h-h)Kp2+(h-h)=12+-10第3层土：2w2pw1pH3=2h2/sat3=/20=Ppk3上=sat3H3-w(h2-hp)Kp3+w(h2-hp)

17、=20Ppk3下=sat3(H+h)-(h-h)Kp3+(h-h)=20+-10+2203）水平33w3pw2p荷载第1层土Epk1=1h1(Pp1上+Pp1下)/2=1+/2=；ap1=h1(2Pp1上+Pp1下)/(3Pp1上+3Pp1下)+h2=(2+/(3+3+=；第2层土Epk2=1h2(Pp2上+Pp2下)/2=1+/2=；a=h(2Pp2上+P下)/(3Pp2上+3P下)+h=(2+/(3+3+=；p22p2p23第3层土Epk3=1h3(Pp3上+Pp3下)/2=1+/2=；ap3=h3(2Pp3上+Pp3下)/(3Pp3上+3Pp3下)=(2+/(3+3=；土压力合力：Epk

18、=Epki=+=；合力作用点：ap=(apiE)/Epk=+/=；pki3、基坑内侧土反力计算1）主动土压力系数Kp1=tan2(45+1/2）=tan2(45+8/2)=；Kp2=tan2(45+2/2）=tan2(45+8/2)=；Kp3=tan2(45+3/2）=tan2(45+25/2)=；）土压力、水产生的水平荷载第1层土：H1=0h0/1=0/11=0mPsk1上=2+c)h(1-h/l)/+HK20(1-0/3)+110=-d=8-8+12)11100b11a10kN/m2Psk1下223)+11(0+=1-1+c1)h1(1-h1/ld)/b+1(h1+H1)Ka1=8-8+1

19、2)2m第2层土：H2=h/sat2=/12=11Psk2上=2-+c)h(1-h/l)/+H-(h-h)K+(h-h22dsat2p2)=8-8+2211b2w1pw1p12)3)12/12+12Psk2下=2-2+c)h(1-h/ld)/+sat2(H+h)-(h-hp)Kp2+(h-h)=2222b22w2w2p82-8+12)3)12/12+12+-10第3层土：H3=2h2/sat3=/20=Psk3上=32-3+c3)h2(1-h2/ld)/b+sat3H3-w(h2-hp)Kp3+w(h2-hp)=252-25+20)3)12/12+20Psk3下=32-3+c3)h3(1-h3

20、/ld)/b+sat3(H3+h3)-w(h3-hp)Kp3+w(h3-hp)=252-25+20)3(1-3/3)12/12+20+-10+10=m2）水平荷载第1层土Psk1=b0h1(Ps1上+Ps1下)/2=1(0+/2=；as1=h1(2Ps1上+Ps1下)/(3Ps1上+3Ps1下)+h2=(20+/(30+3+=；第2层土Psk2=bh(P上+P下)/2=1+/2=；02s2s2as2=h(2Ps2上+P下)/(3Ps2上+3P下)+h=(2+/(3+3+=；2s2s23第3层土Psk3=bh(P上+P下)/2=1+/2=；03s3s3as3=h3(2Ps3上+Ps3下)/(3P

21、s3上+3Ps3下)=(2+/(3+3=；土压力合力：Ppk=Ppki=+=；合力作用点：as=(asiPski)/Ppk=+/=；牢固性验算、滑移牢固性验算围堰的滑移牢固性应按下式验算：(Epk+(G-mB)tan+cB)/Eak=+2)tan(25)+202)/=Ksl=满足要求！、推翻牢固性验算围堰的推翻牢固性应按下式验算：(Epkap+(G-mB)aG)/(Eakaa)=+2)1)/=Kov=满足要求！、整体滑动牢固性验算Ksi=cl+(qb+G)cos-ltan/(qb+G)sinjjjjjjjjjjjjcj、j第j土条滑弧面处土的粘聚力(kPa)、内摩擦角()；bj第j土条的宽度(m)；j第j土条滑弧面中点处的法线与垂直面的夹角()；lj第j土条的滑弧段长度(m)，取ljbj/cosj；qj作用在第j土条上的附加分布荷载标准值(kPa)；Gj第j土条的自重(kN)，按天然重度计算；uj第j土条在滑弧面上的孔隙