30m高筒体内支撑架

1、钢管落地卸料平台计算书一、架体参数卸料平台名名称筒体内操作作平台卸料平台布布置方式式沿纵向平台长度AA(m)15平台宽度BB(m)15平台高度HH(m)28.6立杆纵距lla(m)1立杆步距hh(m)1.85立杆横距llb(m)1板底支撑间间距s(mm)1二、荷载参数每米钢管自自重g1k(kN/m)0.0333脚手板自重重g2k(kN/m2)0.35栏杆、挡脚脚板自重重g3k(kN/m)0.14安全设施与与安全网网自重g4k(kN/m)0.01材料堆放最最大荷载载q1k(kN/m2)1施工均布荷荷载q2k(kN/m2)2基本风压0(kN/m2)0.3风荷载体型型系数s0.8风压高度变变化系数数

2、z0.74(立杆稳稳定性验验算),00.744(连墙件件强度验验算)三、设计简简图 HYPERLINK D:PINMINGCSC2012OutPut平台水平支撑钢管布置图.dwg平台水平支支撑钢管管布置图图 HYPERLINK D:PINMINGCSC2012OutPut卸料平台平面示意图.dwg卸料平台平平面示意意图 HYPERLINK D:PINMINGCSC2012OutPut卸料平台侧立面示意图.dwg卸料平台侧侧立面示示意图四、板底支支撑（纵纵向）钢钢管验算算钢管类型4833钢管截面抵抵抗矩 W(cm33)4.49钢管截面惯惯性矩I(ccm4)10.788钢管弹性模模量E(NN/mm

3、m2)2060000钢管抗压强强度设计计值 ff(NN/mmm2)205 GG1k=gg1k=00.0333kNN/m; GG2k= g2kklb/1 =0.35001.00/1=00.3550kNN/m; QQ1k= q1kklb/1 =1.00001.00/1=11.0000kNN/m; QQ2k= q2kklb/1 =2.00001.00/1=22.0000kNN/m; 1、强强度计算算 板板底支撑撑钢管按按均布荷荷载作用用下的三三等跨连连续梁计计算。 qq1=1.2 (G11k+GG2k)= 1.2(0.0033+0.3350)=0.4600kN/m; qq2=1.4(Q1kk+Q2k

4、k)= 1.44(11.0000+22.0000)=4.2200kkN/mm; 板板底支撑撑钢管计计算简图图 MMmaxx=(00.1000qq1+0.1177q22)ll2=(00.100000.4660+00.111744.2000)1.0002=0.5377kNm; RRmaxx=(11.1000qq1+1.2000q22)ll=(11.100000.4660+11.200044.2000)1.000=55.5446kNN; =Mmaax/WW=0.53771006/(44.4991003)=1119.6799N/mmm2ff=2205.00NN/mmm2; 满满足要求求！ 2、挠挠度计

5、算算 qq=G1kk+G2kk=0.0333+0.3500=0.3833kN/m qq=Q1kk+Q2kk=1.0000+2.0000=3.0000kN/m RRmaxx=(11.1000qq1+1.2000q2)ll=(11.100000.3883+11.200033.0000)1.000=44.0221kNN; =(00.6777q1l4+0.9900q2l4)/1100EEI=(0.66770.3383(1.001033)4+0.99003.0000(11.0001003)4)/(100020060000.000110.7781104) =1.4454mmmmmax10000.000/1

6、150,10mm。 满满足要求求！五、横向支支撑钢管管验算平台横向支支撑钢管管类型单钢管钢管类型4833钢管截面抵抵抗矩 W(cm33)4.49钢管截面惯惯性矩I(ccm4)10.788钢管弹性模模量E(NN/mmm2)2060000钢管抗压强强度设计计值 ff(NN/mmm2)205 由由于横向向支撑钢钢管上无无板底支支撑（纵纵向）钢钢管传递递的荷载载，因此此横向支支撑钢管管不受竖竖向荷载载，只作作构造构构件，故故不作计计算！六、立杆承承重连接接计算横杆和立杆杆连接方方式单扣件单扣件抗滑滑承载力力(kN)8扣件抗滑移移承载力力系数0.8 RRc=88.00.880=66.4000kNNR=5

7、5.5446kNN 满满足要求求！七、立杆的的稳定性性验算钢管类型4833钢管截面回回转半径径i(ccm)1.59钢管的净截截面A(ccm2)4.24钢管抗压强强度设计计值 ff(NN/mmm2)205双立杆计算算方法不设置双立立杆立杆计算长长度系数数1.5 NNG1=11.3(laa+1.00*lb+1.00*h)*0.0038/h+gg1klla0.00/1.000=11.3(1.00+1.000*11.000+1.00*1.885)*0.0038/1.885+00.033311.0000.00/1.000=00.1003kNN NNG2=gg2kllalb/1.00=0.33501.00

8、011.000/1.00=0.3350kkN; NNQ1=qq1kllalb/1.00=1.00001.00011.000/1.00=1.0000kkN; NNQ2=qq2kllalb/1.00=2.00001.00011.000/1.00=2.0000kkN; 考考虑风荷荷载时，立立杆的轴轴向压力力设计值值： NN=1.2(NNG1+NNG2)+0.991.4(NNQ1+NNQ2)=1.22(00.1003+00.3550)+ 0.911.4(1.0000+2.0000)=44.3223kNN; 支支架立杆杆计算长长度： LL0=kh=111.501.885=22.7775m 长长细比=L0

9、/i=2.77751033/(11.599100)=1174.5288=2210 满满足要求求！ 轴轴心受压压构件的的稳定系系数计算算： LL0=kkh=11.199111.500011.9=3.3305mm 长长细比= LL0/i=3.33051033/（1.559110）=2007.8863 由由查表得得到立杆杆的稳定定系数=0.1699 k=zso=0.740.88000.300=0.1788kN/m2 MMw=0.911.4klh2/100=0.911.40.11781.00011.8552/100=0.0777kNm； =N/A+MMw/W=4.33231033/(00.166944

10、.2441002)+00.07771106/(44.4991003)=777.3392NN/mmm2ff=2205.00NN/mmm2 满满足要求求！八、连墙件件验算 连墙件连接接方式扣件连接连墙件布置置方式2步3跨连墙件对卸卸料平台台变形约约束力N0(kN)3内立杆离墙墙距离a(mm)0.25 1、强强度验算算 k=zso=0.740.88000.300=0.1788kN/m2 AAW=1.851.000223=11.1m22 NNw=1.4kAw=1.400.1778111.11=2.7600kN NN=Nww+N0=2.7600+3.00=5.7760kkN 长长细比=L0/i=(0.2

11、5+0.112)1033/(11.599100)=223.2270，由查表得得到立杆杆的稳定定系数=0.9444。 NNf=0.85Af= 00.8550.94444.2400100-42205.001033=699.7445kNN NN=5.7600Nff=699.7445 满满足要求求！ 2、连连接计算算 连连墙件采采用扣件件方式与与墙体连连接。 单单扣件承承载力设设计值 Rcc=8.000.800=6.4000kN NN=5.7600kNRc=6.4400kkN 满满足要求求！九、立杆支支承面承承载力验验算地基土类型型素填土地基承载力力特征值值fg(kPaa)140基础底面面面积A(mm

12、2)0.25地基承载力力调整系系数kc1 ffg=fgkc=1440.00001.0000=1400.0000kPPa NNk=(NNG1+NNG2)+(NQQ1+NNQ2)=(0.1033+0.3500)+ (1.0000+2.0000)=33.4553kNN; pp=Nkk/A=3.4453/0.225=113.8811kkPafg=1440.0000kkPa 满满足要求求！30m高筒筒体内支支撑架（扣扣件式）计计算书一、工程属属性新浇混凝土土楼板名名称30.000m新浇混凝土土楼板板板厚(mm)50新浇混凝土土楼板边边长L(mm)20.2新浇混凝土土楼板边边宽B(mm)20.2二、荷载设

13、设计施工人员及及设备荷荷载标准准值Q1k当计算面板板和小梁梁时的均均布活荷荷载(kN/m2)2.5当计算面板板和小梁梁时的集集中荷载载(kN)2.5当计算主梁梁时的均均布活荷荷载(kN/m2)1.5当计算支架架立柱及及其他支支承结构构构件时时的均布布活荷载载(kN/m2)1模板及其支支架自重重标准值值G1k(kN/m2)面板自重标标准值0.1面板及小梁梁自重标标准值0.3楼板模板自自重标准准值0.5模板及其支支架自重重标准值值0.75新浇筑混凝凝土自重重标准值值G2k(kN/m3)24钢筋自重标标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.20.14

14、风压高度变变化系数数z0.9风荷载体型型系数s0.8三、模板体体系设计计模板支架高高度(m)30立柱纵向间间距la(mm)1000立柱横向间间距lb(mm)1000水平拉杆步步距h(mmm)1800立柱布置在在混凝土土板域中中的位置置中心对称立柱距混凝凝土板短短边的距距离(mm)100立柱距混凝凝土板长长边的距距离(mm)100主梁布置方方向平行楼板长长边小梁间距(mm)150小梁距混凝凝土板短短边的距距离(mm)50小梁两端各各悬挑长长度(mm)100，1100 设设计简图图如下： HYPERLINK D:PINMINGCSC2012OutPut板模板(扣件式)_平面图.dwg板模板(扣扣件

15、式)_平面面图.ddwg模板设设计平面面图 HYPERLINK D:PINMINGCSC2012OutPut板模板(扣件式)_立面图_长向.dwg板模板(扣扣件式)_立面面图_长向.ddwg模板设设计剖面面图(楼板长长向) HYPERLINK D:PINMINGCSC2012OutPut板模板(扣件式)_立面图_短向.dwg板模板(扣扣件式)_立面面图_短向.ddwg模板设设计剖面面图(楼板宽宽向)四、面板验验算面板类型覆面木胶合合板面板厚度(mm)15面板抗弯强强度设计计值f(N/mm22)15面板弹性模模量E(NN/mmm2)100000 根根据建建筑施工工模板安安全技术术规范5.22.1

16、面板可可按简支支跨计算算的规定定，另据据现实，楼楼板面板板应搁置置在梁侧侧模板上上，因此此本例以以简支梁梁，取1m单位宽宽度计算算。计算算简图如如下： WWbh2/6=10000115115/66375500mmm3，Ibh3/122=10000151515/1228112500mm44 1、强强度验算算 qq10.99maxx1.2(GG1k+ (G33k+GG2k)h)+1.44Q1kk，1.335(GG1k+ (G33k+GG2k)h)+1.440.7Q11kb=00.9mmax1.22(00.1+(1.1+224)0.005)+1.442.5，1.335(0.11+(11.1+24)0

17、.05)+1.400.72.55 1=44.611kN/m qq20.991.2GG1kbb=0.911.20.111=0.111kNN/m pp0.991.3QQ1K=00.91.442.53.115kNN MMmaxxmaxxq11l2/8,q2l2/8+pl/4=maxx4.610.1152/8，0.11100.1552/8+3.11500.155/4= 00.122kNm Mmaxx/W0.1121106/37750003.116N/mm22f15NN/mmm2 满满足要求求！ 2、挠挠度验算算 qq(G1k+(G3kk+G2kk)hh)bb=(00.1+(1.1+224)0.005)

18、1=11.366kN/m 5qll4/(3384EEI)511.36615504/(338410000028112500)0mml/44001500/40000.338mmm 满满足要求求！五、小梁验验算小梁类型方木小梁材料规规格(mm)601000小梁抗弯强强度设计计值f(N/mm22)15.444小梁抗剪强强度设计计值(NN/mmm2)1.78小梁弹性模模量E(NN/mmm2)9350小梁截面抵抵抗矩W(ccm3)100小梁截面惯惯性矩I(ccm4)500 因因B/lb取整2002000/10000取整20，按四四等跨连连续梁计计算，又又因小梁梁较大悬悬挑长度度为1000mm，因此此需进行

19、行最不利利组合，计计算简图图如下： 1、强强度验算算 qq10.99maxx1.2(GG1k+(G3kk+G2kk)hh)+11.4QQ1k，1.335(GG1k+(G3kk+G2kk)hh)+11.40.77Q1kkbb=0.9mmax1.22(00.3+(1.1+224)0.005)+1.442.5，1.335(0.33+(11.1+24)0.05)+1.400.72.5500.1550.772kNN/m 因因此，q1静0.991.2(GG1k+(G3kk+G2kk)hh)bb=0.911.2(0.3+(1.11+244)00.055)00.1550.225kNN/m qq1活0.991.

20、4QQ1kbb=0.911.42.550.150.447kNN/m MM1-0.0711q1静L2-0.1077q1活L2-0.07110.2512-0.10770.47120.007kNNm qq20.991.2GG1kbb=0.911.20.330.150.005kNN/m pp0.991.4QQ1k=00.91.442.53.115kNN/m MM20.0077qq2L2+0.21ppL0.00770.005112+0.213.115110.667kNNm MM3maxxq11L12/2，q2L12/2+pL11=mmax0.77200.122/2，0.00500.122/2+3.115

21、00.10.332kNNm MMmaxxmaxxM11，M2，M3maxx0.07，0.667，0.3320.667kNNm Mmaxx/W0.6671106/100000006.665N/mm22f15.44NN/mmm2 满满足要求求！ 2、抗抗剪验算算 VV10.6607qq1静L+00.622q1活L0.66070.22511+0.620.447110.445kNN VV20.6607qq2L+00.6881p0.66070.00511+0.68113.152.117kNN VV3maxxq11L1，q2L1+pmaxx0.720.11，0.00500.1+3.1153.115kNN

22、VVmaxxmaxxV11，V2，V3maxx0.45，2.117，3.1153.115kNN maxx3Vmaax/(2bhh0)=333.1510000/(2110060)0.779N/mm221.778N/mm22 满满足要求求！ 3、挠挠度验算算 qq=(GG1k+(G3kk+G2kk)hh)bb=(00.3+(244+1.1)0.005)0.1150.223kNN/m 跨跨中maxx0.6632qqL4/(1100EEI)=0.66320.2231100004/(1100935505500000000)0.003mmml/440010000/44002.55mm 悬悬臂端maxxqL

23、4/(88EI)=0.2310004/(8893350500000000)0mml1/40001000/40000.225mmm 满满足要求求！六、主梁验验算主梁类型钢管主梁材料规规格(mm)4833可调托座内内主梁根根数1主梁弹性模模量E(NN/mmm2)2060000主梁抗弯强强度设计计值f(N/mm22)205主梁抗剪强强度设计计值(NN/mmm2)125主梁截面惯惯性矩I(ccm4)10.788主梁截面抵抵抗矩W(ccm3)4.49 1、小小梁最大大支座反反力计算算 QQ1k1.55kN/m2 qq10.99maxx1.2(GG1k+ (G33k+GG2k)h)+1.44Q1kk，1.

24、335(GG1k+(G3kk+G2kk)hh)+11.40.77Q1kkbb=0.9maax11.2(0.5+(1.11+244)00.055)+11.41.55，1.335(0.55+(11.1+24)0.05)+1.400.71.5500.1550.557kNN/m qq1静0.991.2(GG1k+ (G33k+GG2k)h)b=00.91.22(00.5+(1.1+224)0.005)0.1150.228kNN/m qq1活0.991.4QQ1kbb=0.911.41.550.150.228kNN/m qq2(G1k+ (G33k+GG2k)h)b=(0.55+(11.1+24)0.0

25、5)0.15=0.226kNN/m 承承载能力力极限状状态 按按四跨连连续梁，Rmaxx(1.1143qq1静+1.2233q1活)L1.11430.22811+1.22330.2810.667kNN 按按悬臂梁梁，R1q1l=00.5770.10.006kNN RRmaxxRmmax，R10.667kNN; 同同理，R0.445kNN，R0.445kNN 正正常使用用极限状状态 按按四跨连连续梁，Rmaxx1.1143qq2L1.11430.226110.33kN 按按悬臂梁梁，R1Rmaxxl=00.30.110.003kNN RRmaxxRmmax，R10.33kN; 同同理，R0.22kN，R0.22kN 2、抗抗弯验算算 计计算简图图如下： 主主梁弯矩矩图(kNm) MMmaxx0.446kNNm Mmaxx/W0.446110