悬臂梁施工三角挂篮结构强度验算word21

1、PAGE 悬臂梁施工三角挂篮结构强度验算（某跨河桥）铁路桥及公路桥用到的悬臂挂篮施工方法的有很多范例，根据以往的的经验可以改造成符合自己桥梁用的三角形挂篮或菱形挂篮（后者提供机械操作平台）,但是重要的施工技术需要科学的数据计算来支撑，而不仅仅是经验。鉴于新手在设计挂篮时对其强度演算缺乏系统知识，特发表一篇挂篮施工成功的计算范例，借以抛砖引玉。1.低模前后吊带估算图1 荷载载纵向分分布图2.外侧模模牛腿2.1荷载载 外外侧模重重量：64443.5526kkg=664.4435kkN；翼缘板板钢筋混混凝土重重量：1.0072554.0225=1107.25kkN；施工荷荷载（0.11kN/m2）：

2、2.77544.00.11=1.1kNN，合计：1722.7885kNN，每个个牛腿上上分配：1.111772.7785/2=995.0032kkN。2.2牛腿腿丝杠丝杠T6009螺纹，63圆钢，Q2335。2.3高强强螺栓6个螺栓，折折减系数数0.7，则抗抗剪承载载能力为为0.77 66600.8=2555.366kN（可）。3.侧模吊吊挂系统统 挂挂篮走行行时侧模模吊挂在在主构架架上。荷荷载：64.4355kN。3.1侧模模件7通长角角钢强度度件7计算跨跨度6199mm，为2100，I=3996.66cm4，W=799.4ccm3。按跨跨中承受受集中荷荷载的简简支梁计计算。，（可）。3.2

3、骨架架上端立立杆强度度 每每根立杆杆承受荷荷载：64.4355/2=32.2188kN。立杆10，截面面积A=112.774cmm2，（可）。3.3骨架架工作平平台杆图3 骨架架工作平平台杆内内力荷载P=332.2218kkN。双面面角焊缝缝，焊脚脚高度8mm，焊缝缝长度85mmm，计算算长度，焊焊接应力力：。3.4侧模模吊杆荷载：P=66.3399kN，T6008螺纹，63圆钢，Q2335。计算见见表11。3.5 侧侧模对拉拉杆 新新浇混凝凝土容重重=244kN/m3，混凝凝土输送送泵的新浇混凝土土有效压压头高度度h=4.底模系系4.1边纵纵梁图4 箱梁梁腹板处处纵梁荷荷载(kN/m=kkg

4、f/cm)箱梁腹板处处纵梁后后端混凝凝土荷载载：P=22555.733600.5=71.7kNN/m，前端端混凝土土荷载：P=22555.255000.5=65.6255kN/m；施工工荷载（0.11kN/m2）：0.110.5=00.055kN，荷载载分布见见图4。采用4根II28aa，SAPP20000计算，变变形1.008cmm，弯矩M= 225558446.888kggf.ccm。挠度1/44811/4400（可），强强度（可可）。4.2中纵纵梁图5 箱梁梁底板处处纵梁荷荷载箱梁底板处处纵梁后后端混凝凝土荷载载：P=22500.622355.5=85.66225kNN/m，前端端混凝土

5、土荷载：P=22500.577455.5=78.9255kN/m；施工工荷载（0.11kN/m2）：0.115.5=00.555kN，荷载载分布见见图5。采用13根根I288a，SAPP20000计算，变变形0.442cmm。挠度1/1123881/4000（可），强强度（可可）。4.3前托托梁图6 前托托梁荷载载分布图图（工况况1）四个支点为为前吊带带，按弹弹簧支撑撑计算。吊吊带长度度按7000cm计，截截面积26ccm2，则弹弹簧系数数：。前前托梁截截面几何何特性：A=1126.06ccm2，I=1131991cmm4，W=110811cm33。前托托梁荷载载：外侧模荷荷载： 外侧模模重量

6、：1.005664433.5226/22=33382.8511kg=33.8299kN；翼缘板钢钢筋混凝凝土重量量+施工荷荷载（0.11kN/m2）：1.05(1.0722544.025+2.77544.00.11)/22=566.8884kNN；边纵梁前前支点反反力：自重：1112.7711kgff=1.1288kN；混凝土及及施工荷荷载：33994.1191kkgf=33.9422kN。中纵梁前前支点反反力：自重：11.1228kNN；混凝土及及施工荷荷载：12661.2229kkgf=12.6122kN。前托梁自自重：7.885010-31126.0612660=112466.8559k

7、ggf=112.4469kkN，均布布荷载0.999kNN/m；其它荷载载：侧工作平平台纵梁梁，2033.0666/22=1001.5533kkgf；侧模顶梁梁：7400.4228/22=3770.2214kkgf；底模面板板：22445.11/2=11222.555kggf；前工作平平台纵梁梁：1455.5000kggf；前工作平平台系杆杆：37.7522kgff；中纵梁：19.2611133/2=1255.19965kkgf；边纵梁：36.66994/2=773.3338kkgf；前托梁：3200.0666 kkgf；合计：22296.14995kggf=222.9961kkN。荷载组合：

8、工况1：挂篮底底模、侧侧模自重重全部平平均分配配在前托托梁上。设设这些荷荷载均匀匀分布在在前托梁梁中部6700.8ccm宽范围围内，则则22996.114955/6770.88=3.4233kgff/cmm=3.4233kN/m。荷载载布置见见图6。工况2：挂篮底底模、侧侧模自重重全部由由边侧一一根吊带带承受，则则吊带处处受集中中力：33.822922+1.12888+1.112813+12.4699+222.9661=1126.7766kN。工况3：挂篮底底模、侧侧模自重重全部由由内侧一一根吊带带承受，则则吊带处处受集中中力1266.7776kNN。 表1 荷荷载组合合表序号荷载名称数值数量

9、工况1工况2工况3荷载号1外侧模重量量33.8229kNN22外侧模混凝凝土及施施工荷载载56.8884kNN23边纵梁自重重1.1288kN84边纵梁混凝凝土及施施工荷载载33.9442kNN85中纵梁自重重1.1288kN136中纵梁混凝凝土及施施工荷载载12.6112kNN137前托梁自重重0.99kkN/mm18其它荷载3.4233kN/m19侧模、底模模自重和和126.7776kkN1 采用SAPP20000计算，具具体计算算结果见见表2。其中中最大相相对位移移指扣除除吊带伸伸长后前前托梁的的最大节节点位移移。表2 前托托梁计算算成果表表序号项目单位数值工况1工况2工况31支点反力节

10、点2kgf158755.5449247266.6331131966.6112节点11179266.5225157700.6551260300.3661节点19179266.5225146000.4332163500.2333节点28158755.5449125055.8887120266.39932最大相对位位移cm-0.166-0.244-0.2663最大弯矩kgf.ccm9023772.993前托梁最大大支点跨跨度3011cm，挠度1/111577，强度度（可）。4.4 后后托梁外侧两个支支点为后后吊带，内内侧两个个支点为为后锚杆杆，均按按弹簧支支撑计算算。后吊吊带弹簧簧系数K1=7665

11、155kgff/cmm，后锚锚杆采用用T655100，截面面有效面面积A=222.99cm22，锚杆杆工作长长度2000cm，弹簧簧系数。后后托梁截截面几何何特性：A=1158.44ccm2，I=2245770cmm4，W=116166cm33。后托托梁荷载载：外侧模荷荷载： 外侧模模重量：1.005664433.5226/22=33382.8511kg=33.8299kN；翼缘板钢钢筋混凝凝土重量量+施工荷荷载（0.11kN/m2）：1.05(1.0722544.025+2.77544.00.11)/22=566.8884kNN；边纵梁后后支点反反力：自重：1112.7711kgff=1.1

12、288kN；混凝土及及施工荷荷载：34772.0071kkgf=34.7211kN。中纵梁后后支点反反力：自重：11.1228kNN；混凝土及及施工荷荷载：12887.8806kkgf=12.8788kN。后托梁自自重：7.885010-31158.4412660=115677.1330kggf=115.6671kkN，均布布荷载1.2244kkN/mm；其它荷载载：侧工作平平台纵梁梁，2033.0666/22=1001.5533kkgf；侧模顶梁梁：7400.4228/22=3770.2214kkgf；底模面板板：22445.11/2=11222.555kggf；中纵梁：19.2611133

13、/2=1255.19965kkgf；边纵梁：36.66994/2=773.3338kkgf；后托梁：2722.0228 kkgf；合计：20064.8600kgff=200.6449kNN。荷载组合：工况1：挂篮底底模、侧侧模自重重全部平平均分配配在后托托梁上。设设这些荷荷载均匀匀分布在在后托梁梁中部6700.8ccm宽范围围内，则则20664.8860/6700.8=3.0078kkgf/cm=3.0078kkN/mm。荷载载布置见见图7。工况2：挂篮底底模、侧侧模自重重全部由由外侧一一根吊带带承受，则则吊带处处受集中中力：33.822922+1.12888+1.112813+15.6711

14、+200.6449=1127.6666kN。工况3：挂篮底底模、侧侧模自重重全部由由内侧一一根锚杆杆承受，则则锚杆处处受集中中力1277.6666kNN。表3 荷载载组合表表序号荷载名称数值数量工况1工况2工况3荷载号1外侧模重量量33.8229kNN22外侧模混凝凝土及施施工荷载载56.8884kNN23边纵梁自重重1.1288kN84边纵梁混凝凝土及施施工荷载载34.7221kNN85中纵梁自重重1.1288kN136中纵梁混凝凝土及施施工荷载载12.8778kNN137后托梁自重重1.2444kN/m18其它荷载3.0788kN/m19侧模、底模模自重和和127.6666kkN1图7后托

15、梁梁荷载分分布图（工工况1）采用SAPP20000计算，具具体计算算结果见见表4。其中中最大相相对位移移指扣除除支点位位移后后后托梁的的最大节节点位移移。表4 后托托梁计算算成果表表序号项目单位数值工况1工况2工况31支点反力节点2kgf4906.4577163166.67713888.6400节点10294244.4224246300.8664365488.6995节点20294244.4224239444.6223245955.7221节点284906.45773769.44333628.54662最大相对位位移cm-0.388-0.344-0.3663最大弯矩kgf.ccm1293333

16、0.32后托梁支点点最大间间距4155cm，挠度1/110922，强度度（可）。5 吊带吊带及销子子全部采采用40CCr，执行行标准JB/ZQ442888，试样样尺寸1000mm时，s=5440MPPa。强度度安全系系数K=33.0，则=1180MMPa，=1104MMPa，c=2270MMPa。吊耳钢板采采用Q2335C级，执执行标准准GB/T7000-119888，试样样尺寸1640mmm时，s=2225MPPa。强度度安全系系数K=33.0，则=775MPPa，c=1112.5MPPa。5.1 前前托梁、后后托梁外外侧吊带带单吊带采用用24钢板，双双吊带采采用12钢板，宽宽度1300cm

17、。吊带带最大外外荷载260030.3611kgff；吊带带自重：(0.02+200.0112) 0.137.00/278550=1157.1577kgff，则吊吊带总荷荷载：261187.5188kgff。前托梁吊点点位置有有4cm摆幅，吊吊带长7000cm，则产产生的水水平推力力为：261187.51884/7000=1449.6643kkgf。但此水水平推力力不影响响吊带轴轴向力。5.1.11 吊带销销吊带销440，双剪剪，（可可）。局部承压：，（可）。5.1.22 吊带吊带开441孔，则则吊带最最小宽度度：211.541=1223mm，取吊吊带宽度度1300mm，则截截面有效效面积：，应

18、力力：（可可）。5.2 吊吊耳5.2.11 吊耳销销吊耳销材质质、直径径同吊带带销。5.2.22 吊耳钢钢板吊耳钢板采采用30板，局局部承压压：（可可）。取取吊耳钢钢板宽度度1300mm，则有有效面积积：应力力：（可可）。5.2.33 吊耳吊吊带吊耳吊带板板厚30mmm，其余余同托梁梁吊带。吊吊耳吊带带一偏心心距2.44cm，由此此产生的的应力：（可）。5.3 后后锚杆后锚杆有一一偏心矩矩4.66cm后后锚杆采采用T655100，截面面有效面面积A=222.99cm22，应力力：（可可）。螺纹旋合44扣，旋旋合安全全性：。6 内模6.1 骨骨架每一榀骨架架分担顶顶板混凝凝土0.6621mm长，

19、荷荷载q1=2552.100.6221/55.5=5.9928kkN/mm；施工工荷载（0.11kN/m2）q2=0.100.6221=00.0662kNN/m；混凝凝土侧面面压力q3=255(00.6+0.665)0.6621=19.4066 kNN/m。荷载载布置见见图8。图8 骨架架荷载布布置图骨架100最大应应力发生生在支撑撑铰耳的的弦杆处处，为32.0233MPaa。可调板板受力N=115466.422kgff，M=5591.72kkgf.cm；支撑撑总成受受力9055.511kgff，连接接铰耳受受力2344.277kgff。可调板A=811.2-1.8*22/4.0=77.055

20、5cmm2，W=11.282/6=12.8cmm3，=266.5442MPPa；支撑撑总成M30螺杆有有效面积积As=5.1189ccm2，=177.4551MPPa；连接接铰耳M22螺栓，有有效面积积As=2.8815ccm2，=8.3222MPaa。7内滑梁及及吊杆7.1 内内滑梁内模自重334.4422kkN，顶板板混凝土土自重252.114/4=2210kkN，施工工荷载（0.11kN/m2）分布布在5.55m44m范围内内，则0.115.544=2.2kNN。工况1：施施工状态态，荷载载包括内内模自重重、顶板板混凝土土自重、施施工荷载载，合计计2466.6222 kkN，分配配在8个

21、滚轮轮上，则则每个滚滚轮承受受荷载30.8288kN。工况2：走走行状态态，荷载载包括内内模自重重，分配配在8个滚轮轮上，则则每个滚滚轮承受受荷载4.3303kkN。荷载布置见见图9，计算算结果见见表5。图9 内滑滑梁荷载载工况图图表5 内滑滑梁计算算成果表表工况应力（MPa）变形反力（kNN）位移（cmm）挠度前吊点中吊点后吊点工况173.11190.9 1/551162.4555 68.0885 工况242.23311.61/560012.2669 12.1771 7.2 内内滑梁吊吊杆 内内滑梁吊吊杆采用用T6009螺纹，63杆，Q2335。8前横梁图10 前前横梁荷荷载布置置图前横梁荷

22、载载组合有有两大类类共5个，分分别是：施工状态态：工况1：挂挂篮底模模、侧模模自重全全部平均均分配在在前托梁梁上；工况2：挂挂篮底模模、侧模模自重全全部由边边侧一根根吊带承承受；工况3：挂挂篮底模模、侧模模自重全全部由内内侧一根根吊带承承受。走行状态态：工况4：挂挂篮底模模自重全全部由边边侧一根根吊带承承受：1.11288+11.1228113+112.4469+22.9611=599.1118kN；工况5：挂挂篮底模模自重全全部由内内侧一根根吊带承承受。荷载及组合合见表6。表6 荷载载组合表表序号荷载名称数量工况1工况2工况3工况4工况51N21158755.5449247266.63311

23、31966.61125911.82N111179266.5225157700.6551260300.36615911.83N191179266.5225146000.4332163500.23334N281158755.5449125055.8887120266.39935N内26245.5 6245.56245.51226.91226.9计算结果见见表7。表7 前横横梁计算算成果表表荷载组合位移(cmm)反力(kggf)弯矩(kggf.ccm)节点6节点3节点9COMB11-0.366400477.5880400477.588026123352.5000COMB22-0.266481922.

24、6555319011.9444-211441266.7550COMB33-0.488432277.2662368677.322935892288.7500COMB440.017981.1322384.4469-5054458.91COMB55-0.15665.67662699.92448470118.661极值-0.488481922.6555400477.588035892288.7500挠度1/112000，抗弯弯模量W=11338832/22=60883cmm3，应力=355892288.7510-1/660833=599.0005MPPa。9侧模横梁梁图11 侧侧模横梁梁荷载布布置图侧

25、模横梁有有三个工工况：工况1：施施工状态态，承受受翼缘板板钢筋混混凝土重重量：1.0072554.0225/22=53.6255kN；施工工荷载（0.11kN/m2）：2.77544.00.11/2=0.555kN，合计N=554.1175kkN。工况2：挂挂篮走行行状态，承承受侧模模自重N=644.4335kNN。工况3：施施工状态态，承受受翼缘板板钢筋混混凝土重重量、侧侧模自重重，为最最不利状状态。N=1118.61kkN。下横梁采用用2222b，A=772.448cmm2，I=551422.6ccm4，W=4467.6cmm3；斜杆杆采用63圆钢，A=331.117cmm2。计算算结果见

26、见表8。表8 侧模模横梁计计算成果果表荷载组合位移(cmm)反力(kggf)内力节点2节点4、88节点5、99结构部位轴力(kggf)弯矩(kggf.ccm)COMB331.0-119.4355124477.8119对拉杆203377.5117377.35斜拉杆238199.7222066.48横梁-203337.551-1784489.86COMB220.673.85596837.0255 下横横梁 10后托梁梁横梁后托梁外侧侧吊带施施工时最最大荷载载N=1663166.6771kggf，走行行时最大大载荷N=559111.8kkgf。计算模模型见图图12。下横横梁A=1136.47ccm2

27、，I=1136112cmm4，W=111344cm33。计算算结果见见表9。图12 后后托梁横横梁荷载载布置图图表9 后托托梁横梁梁计算成成果表荷载组合位移(cmm)反力(kggf)弯矩(kggf.ccm)轴力(kggf)节点4节点5节点2RXRYRXRY下横梁斜杆下横梁斜杆COMB111.1-144440.550-16755.777144400.500184233.633-49144242646.3-144440.55234088.500COMB220.4-53599.655-519.685359.6568623-53599.78707.55 下横横梁 。 下

28、横横梁与主主构架纵纵梁连接接螺栓强强度：共共4个M20普通C级螺栓栓，单个个螺栓受受剪的承承载力设设计值，合合计1766kN=176600kkgf。 111主构架架 主主构架前前端受端端横梁传传递的荷荷载，中中间受侧侧模横梁梁传递的的荷载，立立柱上受受底模后后托梁外外侧吊带带横梁传传递的荷荷载。有有三个工工况：施工、走行开开始、走行结结束。荷荷载及组组合见下下表10。工况1荷载布布置见图图12、工况2荷载布布置见图图13、工况3荷载布布置见图图14。计算算结果见见表11，工况1变形见见图15、工况2变形见见图16、工况3变形见见图17。表10 主主构架荷荷载组合合表（kgf）节点号荷载类型工况

29、1工况2工况32后托梁横梁梁-184223.663-68622.666-68622.6663侧模横梁斜斜杆-124447.8819-68377.0225-68377.02255前横梁/22-240996.3328-39900.5666-39900.56667前横梁/22-240996.3328-39900.5666-39900.566612侧模横梁水水平横梁梁119.4435-73.8859-73.8859图12 工工况1荷载布布置图13 工工况2荷载布布置图14 工工况3荷载布布置 图15 工工况1变形图图图16 工工况2变形图图图17 工工况3变形图图表10 主主构架计计算成果果表项目单位

30、作用位置工况1工况2工况3变形cm前横梁支点点处挠度度节点5-2.1 -0.2 -1.2 节点7-1.9 -0.2 -1.1 反力kgf前走行轮架架RY节点9177400.0+5199.688 钢支墩、前前走行轮轮架RX节点170RY0.125530EE+066+16775.777387955.0+5199.688 施工后锚点点RY节点20-87355.5 节点23-110220.00 节点26-133777.00 节点29-150443.00 后走行轮架架RY节点208317.2+5199.688 压轮RY节点44-127338.00 尾端锁定RX节点5100内力kgf、kkgf.cm纵梁悬

31、臂段段N单元588000M0.217728EE+077 0.363351EE+066 0.363351EE+066 纵梁前段N单元9117-592665.00 -804.13 -127667.00 M0.755533EE+0660.884419EE+066 0.468858EE+066 Q单元17387955.0纵梁后段N单元18-21(施工)单元18-29(走行)-583227.00 -821.79 -127668.00 M0.755547EE+066-0.4229411E+006 0.588807EE+066立柱N单元4-0.1223655E+006-112116.00 -332224.0

32、0 M0.287731EE+066526866.0 0.119960EE+066前斜杆N单元2、33820477.0 -33599.0 196422.0 M-0.1441755E+007 -0.9990899E+006 -0.6225477E+006 后斜杆N单元1748744.01237.3 165622.0 M-689330.00 -458115.00 -744334.00 11.1 施工后后锚点、压压轮锚杆杆施工后锚点点、压轮轮锚杆采采用竖向向预应力力钢筋做做锚杆。竖竖向预应应力钢筋筋32精轧螺螺纹钢筋筋，=6675MMPa，A=88.0442cmm2。最大大荷载150043kkgf，=

33、1550433100-1/88.0442=1187MMPa。11.2 前走行行轮架、后后走行轮轮架、压压轮滚轮轮前走行轮架架、后走走行轮架架、压轮轮采用同同一规格格滚轮，最最大载荷荷387795.0+5199.688=3993155kgff。每2个为一一组，额额定载荷荷 2000000kgff。11.2.1 滚筒强强度图18 滚滚筒荷载载布置图图弯矩：，剪剪力Q=1100000kggf，支点点反力100000kkgf。11.2.2 滚轮轴轴采用40CCr，执行行标准JB/ZQ442888，试样样尺寸1000mm时，s=5440MPPa。强度度安全系系数K=33.0，则=1180MMPa，=11

34、04MMPa，c=2270MMPa。单剪，荷载载100000kkgf，60，A=228.33cm22，=1000000/288.3=3533cgff/cmm2=355.3MMPa。采用68加工。W=21.2cmm3，=11130000/221.22=53330 cgff/cmm2=5333MPPa。考虑虑到套筒筒的抗弯弯效应，实实际应力力要比计计算值小小。11.2.2 支架采用Q2335C级，执执行标准准GB/T7000-119888，试样样尺寸1640mmm时，s=2225MPPa。强度度安全系系数K=33.0，则=775MPPa，c=1112.5MPPa。 板板厚t=1100000/（3.

35、5511125）=2.54，取30板，宽宽度1055mm，=1000000/（10.5-33.5）3=4776kggf.ccm2=477.6MMPa。11.3 扁担梁梁施工后锚点点，压轮轮，底模模前后吊吊带、吊吊杆，侧侧模吊杆杆采用同同一截面面扁担梁梁。施工工后锚点点，压轮轮扁担梁梁荷载布布置见图图19，底模模前后吊吊带、底底模后吊吊杆、侧侧模吊杆杆扁担梁梁荷载布布置见图图20。图19施工工后锚点点，压轮轮扁担梁梁荷载布布置图图20底模模前后吊吊带扁担担梁荷载载布置图图11.3.1 强度对于图199，M1=1000000211.2/2=11060000kkgf.cm；对于于图20，M2=366

36、5488.6995338.66/4=35226955kgff.cmm。采用2114b加10mmm厚盖板板，惯性性矩I=330188cm44，抗弯弯模量W=3377.25ccm3，应力=35526995110-11/3777.225=993.55MPaa。截面面如图21。图21 扁扁担梁一一般截面面图11.3.2 局部承承压 单单侧板厚厚，144b腹板厚厚度8mm，则补补强板厚厚度18mmm。11.4 螺旋千千斤顶螺旋千斤顶顶额定载载荷365548.6955/(220.8)=228843kkgf，取25t。行程1500mm。11.5 主构架架杆件截截面设计计11.5.1 后斜杆杆后斜杆采用用22

37、22b加10mmm厚盖板板，截面面如图22所示。A=1113.47ccm2，I=1105668cmm4，W=8881ccm3。最大大应力。图22 后后斜杆截截面图11.5.2 前斜杆杆前斜杆采用用2332b加16mmm厚盖板板，截面面如图23所示。A=1175.4cmm2，I=3346443cmm4，W=119688cm33。最大大应力。图23 前前斜杆截截面图11.5.3 纵梁后后段纵梁后段采采用2I332b，截面面如图24所示。A=1147.04ccm2，I=2232552cmm4，W=114533cm33。受压压力N=-583327kkgf，M=77.555471055kgff.cmm。

38、计算算长度l=5563ccm。图24 纵纵梁后段段截面图图11.5.4 纵梁前前段纵梁前段采采用2I332b加10mmm厚盖板板，截面面如图25所示。A=2211.05ccm2，I=4406884cmm4，W=223933cm33。受压压力N=-592265kkgf，M=77.555331055kgff.cmm。计算算长度l=4471ccm。图25 纵纵梁前段段截面图图比较11.5.33，纵梁梁前段稳稳定性计计算略。剪力V=3387995.00kgff。S=1105.5213.08=13880.22cm33，tw=21.115=22.3ccm，11.5.5 纵梁悬悬臂段纵梁悬臂段段和纵梁梁前段

39、相相同截面面，受力力M=2.17228106kgff.cmm。=2.172281105/23393=90.8MPPa。11.5.6 立柱立柱截面和和前斜杆杆相同，见见图23。A=1175.4cmm2，I=3346443cmm4，W=119688cm33，计算算长度4500cm。受力N=-1.2236551005kgf，M=22.877311055kgff.cmm。11.6 主构架架节点板板用螺栓栓11.6.1 各杆件件型钢腹腹板补强强计算统一采用MM20螺栓，各各杆件型型钢腹板板厚度最最小9mm，贴8mm厚钢板板补强，则则容许承承载力：1.77217662.55=59995kkgf=59.95

40、kkN。11.6.2 螺栓选选型采用M200普通C级螺栓栓，受剪剪的承载载力设计计值，受受拉承载载力设计计值，当当板厚16mmm时，。11.7 主构架架杆件螺螺栓布置置M20螺栓栓的孔径径为21，螺栓栓中心最最小容许许间距3221=663；顺内内力方向向上螺孔孔中心距距构件边边缘距离离取65mmm。11.7.1 后斜杆杆后斜杆螺孔孔布置见见图22。N=7447588.144kgf，V=4222.332kggf， M=-11105597.59kkgf.cm。布置72排。螺螺栓最大大剪力28.02kkN，螺栓栓容许承承载力0.997644=42.9444kN。11.7.2 前斜杆杆前斜杆螺孔孔布置见见图23。上端N=8816447.991kggf，V=-1132.65kkgf，M=79908.75kkgf.cm。布置52排。螺螺栓最大大剪力27.39kkN，螺栓栓容许承承载力44kkN。下端N=7769448.220kggf，V=47786.37kkgf，M=-1135112722.566kgff.cmm。布置112排。螺螺栓最大大剪力21.38kkN，螺栓栓容许承承载力0.889444=39.34kkN。11.7.3 纵梁后后段纵梁后段螺螺孔布置置见图24。N=-5581332.885kggf ，