电力系统毕业设计

1、 同样，隔离开关的选择校验条件与断路器相同，其型式应根据配电装置的布置特点和使用要求等因素，进行综合技术经济比较后确定。35kV主变侧I：主变断路器的选择与校验流过断路器的最大持续工作电流：=1.05x40=693.64Aw.max3X35具体选择及校验过程如下：(1)额定电压选择：UNUN=35kVNN-net(2)额定电流选择：II二693.64ANw.max(3)额定开端电流选择：II”二1.72KAN.OCK2选择LW835/1600,技术数据如下表5-9所示:表5-9技术数据表型号额定工作电压(kV)最高工作电压(kV)定流1A额电额定开断电流(kA)额定关合电流(峰值)(kA)4s

2、热稳定电流(kA)额定动稳定电流(峰值)(kA)全开断时间固有分闸时间LW8-35/16003540.51600256320630.10.06(4)热稳定校验：I?Qk，I2/二252x5二3125(kA)2.S设主保护和后备保护的动作时间为0s和1.5s，则热稳定计算时间：t=1,5+0,1=L6sK因为是无限大电源系统，所以t-1-1.6seqK所以，It2tQK，满足热稳定校验。iiF-stsh因为i二80KAi=30.95KA，所以满足动稳定校验。K.stsh其具体参数如下5-10表：表5-10具体参数表由表可知，所选断路器满足选择要求III：主变侧隔离开关的选择与校验=1.05x40

3、=693.64Aw.max3X35（1）额定电压选择：UNUN=35kVNN-net（2）额定电流选择：II二693.64ANw.max选择GW535/1600，其技术参数如下5-12表。表5-12GW535/1600技术参数表型号额定电压kV额定电流A5s热稳定电流（kA）动稳定电流峰值（kA）GW535/16003516002050（3）热稳定校验：I；2Qk因为122二202X5二2000（KA）2.SQ二158.09（KA）2.S,tLkL-所以，满足热稳定校验。（4）动稳定校验：i二100KAi=30.95KAF.stsh具体参数如下5-13表：表5-13具体参数表计算数据GW535

4、/1600UN35kVUN35kVIw-max826.66AIN1600AQk132.62氏kA)2-s12tt2000KkA)2-sish30.95kAiF-st50kA由表可知，所选隔离开关满足选择要求。10kV主变侧I:主变10kV侧断路器的选择与校验流过断路器的最大持续工作电流：40I=1.05X=2427.75Aw.maxv3X10具体选择及校验过程如下：（1）额定电压选择：U二U二10KVNN.net（2）额定电流选择：II=2427.75ANw.max（3）额定开断电流选择：II=1.62KAN.OCK2选择LW310型断路器，其技术数据如下表5-14所示表5-14技术数据表额定

5、最高额定额定开4s热额定动合闸分闸型号电压工作电流断电流稳定稳定电时间时间(kV)电压（A）（kA）电流流（峰(kV)（kA）值）（kA）LW3101011.5300088200.0QK，满足热稳定校验5)动稳定校验：5)动稳定校验：iiF-stsh因为i二30KAi=9.36KA，所以满足热稳定校验。F.s2sh具体参数如下表5-15所示。表5-15具体参数表计算数据LW310UN10kVUN10kVIw-max2427AIN3000AI1.62kAIN-OC8kAish9.36kAiK20kAQk134.92（kA）2-s12222560（KA）2.S由表可知，所选断路器满足选择要求。II

6、：主变隔离开关的选择与校验流过回路的最大持续工作电流:w.max=w.max=1.05x=2427A3x10（1）额定电压选择：U二U二10KVNN.net（2）额定电流选择：II二2427ANw.max选择GN10-10/3000型隔离开关，其技术参数如下5-16表:表5-16GN10-10/3000技术参数表型号额定电压kV额定电流A5s热稳定电流（kA）动稳定电流峰值（kA）GN10-10/300010300075160（3）热稳定校验：I；2Qk因为121二752x二28125（KA）2.SQ二134.92（KA）2.S所以，满足热稳定校验。（4）动稳定校验：i二160KAi二23.7

7、5KA，F.s2sh所以，满足动稳定校验。具体参数如下5-17表：表5-17具体参数表计算数据GN10-10/3000UN10kVUN10kVIw-max2427AIN3000AQk134.92氏kA）2-s12tt28125（KA）2.Sish23.75kAiF-st160kA由表可知，所选隔离开关满足选择要求。3.10kV母联断路器及隔离开关的选择与校验选用LW310型六氟化硫断路器和GN10-10/3000型隔离开关。电流互感器的选择电流互感器按以下技术条件进行选择：一、按一次回路额定电压和电流选择电流互感器的一次回路额定电压和电流必须满足：UUNN-netIINw-maxU电流互感器所

8、在电力网的额定电压；N-net式中U、I电流互感器的一次额定电压和电流；NNI电流互感器一次回路最大工作电压w-max二、电流互感器种类和型式的选择在选择时，应根据安装地点（如屋内、屋外）和安装方式（如穿墙式、支持式、装入式等）选择型式。35kV及以上配电装置一般采用油浸瓷箱式绝缘结构的独立式电流互感器，常用L（C）系列。35kV屋内配电装置常采用瓷绝缘结构或树脂浇注绝缘结构，如LZ系列的树脂浇注绝缘结构只适用于屋内配电装置。三、准确级的选择互感器的准确级不得低于所供测量仪表的准确级，0.51级的电流互感器用于变电所的测量仪表，电能表必须用0.5级的电流互感器。四、热稳定校验电流互感器热稳定能

9、力常以1s允许通过一次额定电流I的倍数K来表示，故N1r热稳定按下式校验：（KI）2121（或Q）rN1geqK五、动稳定校验电流互感器的内部动稳定性常以额定动稳定倍数K表示，校验式如下：d.,.21KiN1dsh外部动稳定校验主要是校验互感器出线端受到的短路作用力不超过允许值。有的产品样本未标明出线端部运行作用力，而只给出动稳定倍数K。K一般是在相间距离为dda=40Cm，计算长度为lM二50Cm的条件下取得的。按下式校验:50a40/MiX10350a40/Mshv21N135KV侧电流互感器的选择:I：主变侧电流互感器的选择：（1）按一次回路额定电压和电流选择电流互感器一次回路最大持续工

10、作电流=1.05x40=693.64Aw.max3X35电流互感器的一次回路额定电压和电流必须满足：UU=35kVNN-netII=693.64ANw.max（2）电流互感器种类和型式选择采用油浸瓷箱式绝缘结构的独立式电流互感器，安装地点是屋外。（3）准确级的选择作电流、电能测量及继电保护用，准确级选择0.5级。综上，初选LCWD135/1200型电流互感器，其技术数据如下表5-20所示:表5-20技术数据表型号额定电流（A）级次组合准确级次二次负荷（Q）10%倍数1S热稳定倍数（倍）动稳定倍数（倍）0.5级1级3级二次负荷（Q）倍数（倍）LCWD1-35/120012000.5/B0.5/B

11、2215452.5x45(4)热稳定校验：(KI)2121(或Q)rN1geqK(KI)2二(1200X45)2二2916(KA)2.SQ二134.92(KA)2.SrN1LKL所以，满足热稳定校验。(5)动稳定校验：内部动稳定校验：J2/n1Kdish因为迈KI=J2X1200X1X45=76140KAi=25.23KATOC o 1-5 h zdN1sh所以，满足内部动稳定校验。150aiX103外部动稳定校验：Kx:上氾爲10dV401忑I11MN1Kxd50a401m二2.5Kxd50a401m二2.5x35x網=87.525.23x103UNN-net35kV35kVIINw-max

12、1200A639.36A(KI)2QrN1K2916(kA)2-s134.92(kA)2-s1KiN1dsh76140kA25.23kA少150a、ix103KXIshd401721MN187.514.915.2.310KV侧电流互感器的选择1、主变35kV侧断路器的选择与校验流过回路的最大持续工作电流:w.max=w.max=1.05x40=2427A忑x10额定电压选择：U二U二10KVNN.net额定电流选择：II二2427ANw.max额定开断电流选择：II二1.62KAN.OCK2电流互感器种类和型式选择35KV以下屋内配电装置的电流互感器，根据安装使用条件及产品情况，采用瓷绝缘结构

13、或树脂浇注绝缘结构。35KV及以上配电装置一般采用油浸瓷箱式绝缘结构的独立式电流互感器，常用L(C)系列。树脂浇注绝缘的LZ系列只适用于35KV屋内配电装置。采用树脂浇注绝缘结构的电流互感器，安装地点是屋内。准确级的选择作电流、电能测量及继电保护用，准确级选择0.5级。选择LZZB10-12(Q)/2000型电流互感器，本型电流互感器为环氧树脂浇注绝缘全封闭支柱式结构。适用于额定电压为35kV及以下，额定频率为50Hz或60Hz的户内电力系统中作电流、电能计量和继电保护使用。本产品的特点为动热稳定参数高，二次输出容量大，绝缘性能稳定，耐污秽等，可完全取代LCZ-35Q、LZZ-35Q等老式同类

14、产品。该型互感器为支柱式结构，采用环氧树脂浇注，属大爬距加强型绝缘，耐污秽，耐潮湿，适合污染重湿度大的地区使用。是全封闭式浇注结构。该产品具有高动热稳定性，适合短路电流较大的系统。其技术数据如下表5-22所示：表5-22技术数据表型号准确级次额定二次负荷cos0=（9（滞后）（VA）1S热稳定电流（KA有效值）动稳定电流（KA峰值）0.20.5LZZB10-100.2/0.510152152.5121=21；X1=121=21；X1=t441（KA）；.S二134.92（KA）；.S所以，满足热稳定校验。5）动稳定校验：5）动稳定校验：iiF-stshi二52.5i二1.62KA，所以满足动稳

15、定校验。F.stsh2、10kV母联电流互感器的选择由于10kV母联只在一台主变停运时才有大电流通过，与10kV母线侧电流互感器相同，所以同样选择LZZB10-10/3000型电流互感器。电压互感器的选择电压互感器的选择和配置按下列条件：型式：35kVllOkV配电装置一般采用油浸绝缘结构电磁式电压互感器；220kV及以上的配电装置，当容量和准确等级满足要求时，一般采用电容式电压互感器。在需要检查和监视一次回路单相接地时，应选用三相五柱式电压互感器或具有第三绕组的单相电压互感器。按一次回路电压选择：U=UN1N-net按二次回路电压选择：二次回路电压必须满足测量电压为100V。电压互感器接线不

16、同，二次电压各不相同。准确等级：电压互感器在哪一准确等级下工作，需根据接入的测量仪表，继电器和自动装置等设备对准确等级的要求确定。5.3.135kV侧母线电压互感器的选择型式：采用串级绝缘瓷箱式电压互感器，作电压、电能测量及继电保护用。额定电压：U=35/3KV,压：U=353VN2准确等级：用于保护，测量、计量用，其准确等级为0.5级。查发电厂电气部分选定PT的型号为：JDX6-35型。10kV母线设备电压互感器的选择型式：采用油浸式绝缘结构电磁式PT，供电压、电能和功率测量以及继电保护用。额定电压：U二U二10KAN1N.net准确等级：用于保护、测量以及计量用，其准确等级为0.5级。查发

17、电厂电气部分，选定PT型号：JDX105.4导体的选择与校验母线一般按母线材料、类型和布置方式；导体截面；电晕；热稳定；动稳定；共振频率等项进行选择与校验。母线一般为硬母线，而架空线则是软导线。常用的硬母线截面有矩形、槽型和管型。单片矩形导体具有集肤效应系数小、散热条件好、安装简单、连接方便等优点，一般用于工作电流小于2000A的回路中。矩形母线为了增加散热面积，将矩形的厚和高的差距加大，在相同截面情况下，散热面积增大，但同时应兼顾机械强度和集肤效应的影响，通常厚与高的比例取1/51/12。为避免集肤效应系数过大，单条矩形截面积最大不超过1250mm2。当工作电流超过最大截面单条母线允许电流时

18、，可将几条矩形母线并列使用，但是由于邻近效应和散热的影响，多条母线并列的运行载流量并不成比例增加，故一般避免采用4条以上矩形母线并列。矩形母线常用于35KV及以下，电流在4000A及以下的配电装置中。槽形母线机械强度好，载流量较大，散热条件好，集肤效应系数小，安装也比较方便，在回路持续电流为40008000A时，一般用双槽形导体，大于上述电流值时，由于会引起钢件结构严重发热，故不推荐使用。管形母线集肤效应系数小，机械强度高，管内可通水和通风冷却，因此，可用在8000A以上的大电流母线。户外配电装置使用管形导体，具有占地面积小、结构简明、布置清晰等优点。另外，由于圆形表面光滑，电晕放电电压高，因

19、此可用于110KV及以上的配电装置中。母线截面的选择：除配电装置的汇流母线及较短导体（20m以下）按最大长期工作电流选择截面外，其余导体的截面一般按经济电流密度选择。按经济电流密度选择母线截面可使年综合费用最低。年综合费用包括电流通过导体所产生的年电能损耗费、导体投资和折旧费、利息等，综合这些因素，使年综合费用最小时所对应的母线截面称为经济截面，对应的电流密度称为经济电流密度。本设计母线的截面按经济电流密度选择。母线的经济截面可由下式决定：S=w，maxjJ式中S经济截面(mm2)；jI正常工作时的最大长期工作电流；w-maxJ经济电流密度(A/mm2)。经济电流密度J与年最大负荷利用小时数T

20、max有关，本设计中各级电压侧年最大负荷利用小时数为：35kV狈0Tmax=4000小时/年5.4.135kV母线的选择与校验按经济电流密度选择导体截面积：正常工作时的最大长期工作电流：I正常工作时的最大长期工作电流：Iw.max=1.05x40=693.64AV3x35查经济电流密度曲线，当Tmax=4000h时，经济电流密度J=0.84(Amm2)，则S=wS=w.maxjJ826.660.98=843(mm2)选择LF21圆管形铝锰合金导体作为母线，其技术数据如下表5-24所示:表5-24技术数据表导体尺寸D102(mm)导体截面(mm2)导体最高允许温度为下值时的载流量(A)截面系数W

21、(cm3)惯性半径r(cm)j惯性矩J(cm4)质量(kg/m)70C80C80/729541900154517.32.6969.42.61)当环境温度为40C时，导体最高允许温度为70C时，查表得综合修正系数为K=0.81,则按长期发热允许电流校验：KL二0.81x1900二1539843Aal热稳定校验。正常运行时导体温度：I269320=0+(0-0)w.max二46.08C0al0(KI)215392al查电力工程电气设计手册表89,供用电工程表91,C=95，则满足短路时发热的最小导体截面为：S=：L二134.92x106二121.22(mm2)二954(mm2)minC95所以满足

22、热稳定要求。10KV母线的选择与校验按经济电流密度选择导体截面积：正常工作时的最大长期工作电流：I正常工作时的最大长期工作电流：Iw.max=1.05x0=2427A羽x10查经济电流密度曲线，当Tmax=4000h时，经济电流密度J二0.92(Amm2)，则S=wS=w.maxjJ21220.92=2306(mm2)查电力工程电气设备手册-电气一次部分及电力工程电气设计手册-电气一次部分中表，选取二片125mmx10mm矩形硬铝导体并列使用，矩形母线的布置采取截面的长边垂直布置，以提高导体的散热率。相关数据如下：导体尺寸bXh(mmXmm):2(125X10)；导体截面S(mm2):2500

23、；集肤效应系数：Kf=1.45；竖放允许电流：3152A当环境温度为40C时，导体最高允许温度为70C时，查表得综合修正系数为K=0.81,则按长期发热允许电流校验KL二0.81x3125二2553.12A2427Aal热稳定校验。正常运行时导体温度：I2242720=0+（0-0）w.max二40+（70-40）X二67.11C0al0（KI）22553.122al查电力工程电气设计手册表89,得C=91，则满足短路时发热的最小导体截面为：S=vQkf=134.92X106X1.45二217.21（mm2）cxuc=c+cphtw式中c短路时导体产生的总机械应力（N/cm2）；c短路时导体相

24、间产生的最大机械应力（N/cm2）；phc短路时同相导体片间相互作用的机械应力（N/cm2）；twc导体材料的允许应力,其值见电力工程电气设计手册电气一次部xu分表8-10。对于三相导体布置在同一平面的矩形导体，相间应力按下式计算：l2c=17.248x10-3i2卩phaWsh式中1绝缘子间跨距（cm）；a相间距离（cm）；W导体的截面系数（cm3），见电力工程电气设计手册一一电气一次部分表8-12及8-13；B振动系数相间距离：a=0.5m，冲击电流：i=32.12KAsk绝缘子的最大允许跨距l为：max7raL=：caW二一50 x18x6860二5.9（m）maxiy32.12im取绝

25、缘子跨距1=1.5m。对于三相母线布置在同一平面，母线的自振频率为：f=112Xr=112X104X1.55X104=80.24(Hz)m121502式中f母线的自振频率(Hz)；ml跨距长度(cm)；r母线的惯性半径(cm)，其值见电力工程电气设计手册电气一次部分i表8-12；e材料系数，铜为1.14x104；铝为1.55x104；钢为1.64x104。可见f在35155Hz范围内，应考虑振动系数，查供用电工程表8-14的曲线，对应f=80.24Hz,B=1.32。则相间作用应力为：1502l1502o=17.248X10-3i20=17.248x10-3x32.122x1.32=48.2(

26、N/cm2)pkaWsk50X(1.44X12.52X1)母线同相两条间作用应力计算如下：当每相为两片时，片间中心距离为a=2b(根据供用电工程中描述)，则a一当每相为两片时，片间中心距离为a=2b(根据供用电工程中描述)，则a一b2b一bh+bh+b10125+10=0.074h=搖=0.08时，由矩形导体形状系数曲线得K12=0.25，f=2.5Ki21X10-8=2.5X0.25x(32.12x133)2xx10-8=659.13(pa)，tw212skb0.01增加片间衬垫的数量可以减少各片间的应力，但会使母线散热条件变坏，根据经验一般每隔3050cm设一衬垫，所以衬垫跨距可取L=40

27、cm，则短路时同相导体片间tw相互作用的应力为：-fLOtwtw2b2h659.13x0.422x0.012x0.125413.06(N/cm2)所以，oo+o48.2+413.06461.26(N/cm2)cU二0.8X40.25二32.2kVKV,满足要求。midmax表7-3避雷器参数型号额定电压(kV)灭弧电压有效值(kV)工频放电电压有效值(kV)冲击放电电峰值(1.5/20rs)不大于(kV)8/20rs冲击残压不大于(kV)不小于不大于FCZ-3535126255290345365工频放电电压校验：下限值：U=255kVKU=3x豊=60.69kV下限值：gfx0 xg弋3上限值

28、：U二1.2U二1.2x60.69二72.83(kV)V290kVgfsgfx上、下限值均满足要求。残压校验：U=2.35xp2xU=2.35x迈x72.83=241.32(kV)V365KV，满足要bcmi求。冲击放电电压校验：U=0.95U=0.95X241.32229.25=(kV)V345KV，满足要chfsbc求。综上，所选FCZ-35型避雷器满足要求。10KV侧避雷器的选择和校验型式的选择根据规程及本设计，选用FS3系列普通阀式避雷器。额定电压的选择：U=U=10KVbcN.net因此选FZ-35避雷器，其参数如下7-4表表7-4避雷器参数型号额定电压(kV)灭弧电压有效值(kV)

29、工频放电电压有效值(kV)不小于冲击放电电峰值(1.5/20Rs)不大于(kV)8/20卩s冲击残压不大于(kV)FS3-1012.712.7265050灭弧电压校验：最高工作电压：U二1.15U二1.15x10二11.5KVmaxN.net非直接接地：UcU二1.0 x11.5二11.5KVmidmax工频放电电压校验：下限值：U=26KVKU=3.5x巴=23.23KVTOC o 1-5 h zgx0 xgJ3下限值均满足要求。残压校验：U=2.35x迈xU=2.35xJ2x11.5=38.21KV HYPERLINK l bookmark178 o Current Document bc

30、mi冲击放电电压校U=0.95xU=0.95x38.21=36.350KV HYPERLINK l bookmark180 o Current Document ckfsbc综上，所选FS3-10型避雷器满足要求。3变压器的防雷保护主变压器35kV侧中性点是直接接地，因而需在中性点装设雷电过电压保护装置，选用金属氧化物避雷器。10kV侧中性点不有效接地，其中性点采用全绝缘，运行经验表明不加保护时的故障率很低，故一般不需保护。所用变压器高、低压侧均需装设阀式避雷器避雷器。4内部过电压保护内部过电压是指由于短路器操作、故障或其他原因，使系统参数发生变化，从而引起电网电磁能量的转化或积累所造成的电压

31、升高。内部过电压可分为操作过电压和暂时过电压两类。操作过电压的持续时间一般很短（0.1s以内），采用某些限压装置和其他技术措施加以限制。暂时过电压持续的时间一般较长，应采用相应的措施加以限制。如为了限制电弧接地过电压对设备绝缘的威胁，本设计主变压器35kV侧采用中性点直接接地的方式，这样单相接地将会造成很大的单相短路电流，断路器将立即跳闸而切断故障，经过一段短时间歇，让故障点电弧熄灭后再自动合闸，如能成功，可立即恢复送电；如不能成功，断路器将再次跳闸，不会出现断续电弧现象，可限制电弧接地过电压。接地设计7.2.1接地概述接地就是将需要接地的部分与大地相连。根据接地目的接地可分为防雷接地、工作接

32、地和保护接地等。而与大地的连接都是靠接地装置来实现，接地装置由埋入地中的接地体和引下线构成。变电站的接地装置除了减小接地电阻，以降低雷电流或短路电流通过时其上的电位升高的作用，而且还有均衡地面电位分布、降低接触电位差和跨电位差的作用。而变电所中防雷接地是关键，防雷设备限压功能的发挥离不开良好的接地。防雷接地是将雷电流安全导入大地进行的姐弟，避雷针、避雷器的接地就是防雷接地。就防雷保护而言，其接地电阻都不能超过国家有关标准规定的数值。影响接地装置接地电阻的主要因素是土壤电阻率、接地装置的形状和尺寸，接地电阻可通过相关的公式计算。按接地装置内、外发生接地故障时，经接地装置流入地中的最大短路电流所造

33、成的接地电位升高及地面的电位分布不致于危及人员和设备的安全，将变电站范围的接触电位差和跨步电位差限制在安全值之内的原则，进行本变电站接地装置的设计。八保护配置变电所保护配置的基本任务是：（1）当系统中某电气元件发生故障时，保护能自动、快速、有选择地将故障元件从系统中切除，避免故障元件继续遭到破坏，使非故障元件迅速恢复正常运行；（2）当系统中电气元件出现不正常运行状态时，能及时反应并根据运行维护的条件发出信号或跳闸。对保护配置的基本要求是：选择性、速动性、灵敏性以及可靠性，即保护四性。8.1变压器的保护配置电力变压器在电力系统中的地位非常重要，它的故障对供电可靠性和系统的正常运行严重后果，变压器

34、在运行中有可能出现各种类型的故障和不正常运行状态，因此必须根据变压器容量和重要程度装设性能良好、动作可靠的保护。变压器发生故障时，必将对电网和变压器带来危害，必须将其从电力系统中切除。变压器处于不正常运行状态时，保护应发出信号。为了保证电力系统安全稳定运行，并将故障或不正常运行状态的影响限制到最小范围，按照GB1993继电保护和安全自动装置技术规程的规定，变压器应按照以下保护装置：1、气体保护。当变压器绕组发生匝数很少的匝间短路或严重漏油时，纵差动保护不会动作，而气体保护能动作；当绕组断线，因通过的是穿越性电流，此时纵差动保护不会动作，由于断线处电弧的作用，气体保护能反应动作；此外，气体保护还

35、能作为变压器油箱内短路故障时纵差动保护后备保护。2、纵联差动保护。变压器装设纵联差动保护，要求保护能快速切除保护区内的短路故障。3、过电流保护。为了防止外部短路引起的过电流，并作为变压器相间短路的后备保护，在变压器三侧装设过电流保护。保护装置安装在变压器的电源侧，当发生内部故障时，若主保护拒动，应有过电流保护经延时动作于断开变压器各侧的断路器。4、零序电流保护。对于中性点直接接地运行的变压器，装设零序电流保护，当系统发生接地故障时，保护动作后以短时限跳开母联断路器或分段断路器，以长时限跳开变压器两侧断路器。5、过负荷保护。变压器的过负荷电流，大多数情况下都是三相对称的，因此只需装设单相式过负荷保护，带时限动作于信号，而且三绕组变压器各侧过负荷保护均经同一个时间继电器。母线的保护配置变电所中的母线是电力系统中的一个重要组成元件，它起着汇总和分配电能的作用，因此必须保证母线的安全可靠运行。母线故障的类型主要是单相接地和相间短路故障。为切除母线故障，可采用两种方式：1、利用母线上其他供电元件的保护装置来切除故障；2、装设专门的母线保护，装设差动保护就可以满足要求。九总结本设计为35kV变电所设计，是在完成本专业所有课程后进行的综合能力考核。通过对原始资料的分析、主接线的选择及比