连续梁施工的关键技术控制(论文)

1、毕业设计（论文）用纸 第20页 共20页砼连续梁施工的关键技术控制 04年秋季班 张辽摘要：砼连续梁一般用于跨径较大的桥梁，多采用现浇及预制安装方法施工，其中预制安装法需大型起重及运输设备，对预制场地和运输线路也有较高要求，而高速公路建设所经之处多为交通不便地区，受场地影响不宜使用预制安装法施工，而多采用现浇法。现浇法目前使用较多的是支架现浇和悬臂现浇，支架现浇需大量的钢或木支架和模板，设备一次性投入大，适合地型好的中小跨径桥梁。悬臂现浇虽然施工工艺复杂，但因其一次性设备投入少，不受场地限制，特别适合地型差、跨径大的桥梁。本文从悬臂施工中的关键工序着手，结合实际，对施工过程中如何消除支架、挂篮

2、的变形、梁体标高控制、挂篮受力分析及如何解决预应力孔道压浆不饱满问题、体系转换过程中梁体错台的解决方案等展开论述，为今后类似桥梁的施工提供一点借鉴。关键词：连续梁梁施工 关键技术 控制青弋江特大桥为为马芜高速公公路上双幅三三跨三向预应应力连续箱梁，单箱单单室结构，其其主跨为：770m+120m+70m，其中中边跨有9m的现浇段；主墩悬浇分分为18个节节段，其中00#为5m；52.5m；53m； 43.5m； 43.75m ；9m现浇分为为3个节段，另另有19#块长2m作为现浇接接缝段；箱梁梁顶板宽133.5m，底底板宽7m；梁高：在主墩处为为6.5m，过过渡段为2.6m，并按按二次抛物线线变化

3、；顶面面单幅设有22%的单向横横坡的不等高高腹板，砼为为C50，最最大节段重1114吨；翼翼板悬臂长33.75m；主纵束为119孔、横向束为扁扁4孔的15.244高强低松驰驰钢铰线，竖竖向预应力为为25精轧螺螺纹钢。该桥桥施工难度大大，为保证其其顺利施工，严严格其施工的的关键技术，特特编写“连续梁施工工的关键技术术控制”。一.临时支座制制安悬浇是从0#块块往两边对称称浇注，施工工荷载大体相相当，在0#块上又采用用了26根32精轧螺纹纹钢作为临时时固结将箱梁梁与墩身锚固固在一起，防防止施工中因因两端意外失失衡而发生倾倾覆。但为了了更好的保证证施工安全，还需在墩身上设置临时支座加以支撑。设计中是用

4、硫磺砂浆作为临时支座，但按以往施工经验，硫磺砂浆不易调配，电阻丝通电后极易烧断，使硫磺无法溶解，有时甚至因受热不均导致硫磺发生爆炸， 给支座的拆除带来很大的麻烦，所以本桥改用竹胶板替代硫磺砂浆。竹胶板出厂前已已经过高压处处理，其耐压压性在广泛应应用中得到了了验证。为安安全起见，在在加工临时支支座前还应对对选用的竹胶胶板进行取样样试验，以验验证其可靠性性。方法是随随机截取2块15015012mm的竹胶板，叠叠加在一起对对其施加1.2倍的设计计硫磺砂浆抗抗压强度，量量测其压缩值值（本桥试验验测得不足11mm），经计算压压缩值在不影影响施工安全全的前提下方方可使用。为为便于今后拆拆除，临时支支座宜做

5、成11m左右宽，竹胶胶板安于临时时支座的中部部，上下采用用砼块，接触触面用塑料薄薄膜隔开。拆除时只需需用火将竹胶板烧烧毁即可，因因上下都有砼砼块将箱梁与与墩身隔开，所所以不必担心心高温对桥体体产生不利影影响。竹胶板较之硫磺磺砂浆，材料料便宜，施工工简单，大大大降低了施工工成本。二.消除支架、挂挂篮的弹、塑塑性变形支架主要承受11#块重量，而而最大的应力力处为腹板，此此处只计算腹腹板处工字钢钢的受力情况况。1#块腹板处砼砼方量约为113.2m3(按平均800 cm 厚度计算)，则钢筋砼自自重为2.77T/m313.2m3=35.6T，模板三角支支架约10TT，人员、机机械按1.55T考虑。所以1

6、#块施工工总重量为335.6+110+1.55=47.11T。而支架在腹板处处有4根横梁梁，按平均荷荷载分布，每每根横梁承受受的重量为111.8T。3.3mRARBP=11.8TCD杆截面图（一）则横梁的受力情情况如下图3.3mRARBP=11.8TCD杆截面图（一）支反力RA=RRB=1/2PP=11.88T/2=58.99KN则危险截面跨中中的最大弯矩矩Mmax=1/4PL=558.93.3/44=48.66KN.m横梁(25b工工字钢)横截截面：截面系系数Wx=422.717cmm3惯性矩Ix=55283.9965cm4最大应力maax=Mmax/Wx=48.6/422.7717=118

7、Mpaa工字钢交界点距距中性轴的距距离为yc=(250-26)/2=1112mm该处的正应力c=Mmaxyc/Ix=1180.112/5.284410-4=250.111Mpa而工字钢的容许许应力为1770Mpa,所以必必须对支架进进行加固处理理。我部在腹腹板位置用48mm钢管搭设设满堂式支架架，间距40040cm，则则腹板处的钢钢管数量为118根，其有有效截面积为为8.210-3 m2，主要承受轴轴向压缩力，则其容许承受压压力为8.2210-3 m2170Mpaa=13944KN而腹板处对其最最大压力为4471KN，远小于钢管管的容许压力力，支架设计为为钢管与工字字钢共同受力力，所以支架强强

8、度足够。挂篮施工时存在在几种荷载，如图（七）挂篮所受荷载载为：挂篮自自重P挂、模板重PP模、预浇节段段砼重P砼：挂篮自重：根据据本桥挂篮设设计图计算，单单头挂篮重225T；模板自重：由于于主桥最长的的节段为3.75m，因此最大大模板为4m长，含有内内、外、底模模及支架，共共重18.99T；设备荷载：设备备主要有张拉拉主索的4550T油顶、油油泵，必要的的施工操作人人员及设备，电电焊机，手动动葫芦及临时时荷载等共55T；所浇注节段的钢钢筋砼的自重重：取最重的的6#块113.6T。330350320300CD杆截面图（二）有较大自重和承承重能力的挂挂篮，一定要要有较粗大的的型钢，挂篮篮主支架全部部

9、采用30型槽钢，加加强钢板均为为=10mm，如图（二），取挂篮篮中受力最大大的CD杆进行分分析，由该杆330350320300CD杆截面图（二）2根30槽钢钢截面为：433.90cmm22=87.8 cm2 4块钢板的截面面为：3321+2821=122 cmm2S=209.88 cm2取普钢的=1.77T/ cmm2则Fmax=2209.81.7=3356.666T，为该杆杆系的拉、压压力。由此可知单个挂挂篮两根CDD杆2Fmax=7113T，与其其所受最大荷荷载P=1662.5T的的比值为4.4，大于11.5的安全全系数。支架、挂篮的容容许承载力，远远大于其需要要支承的荷载载重量，本不不应

10、有太大的的弹、塑性变变形，但支架架及挂篮在安安装时，由于于结构本身存存在着间隙，如如螺杆受力的的情况下，螺螺孔存在间隙隙，承重下移移，产生塑性性变化等结构构物缝隙。所所以为了更好好的控制梁体体高程，满足足施工精度，在在砼施工前必必须对支架和和挂篮进行加加载，以消除除其弹塑性变变形。1.消除支架弹弹性变形9m现浇段支架架基础支撑在在处理后的地地基上，为确保其不不下沉，地基基必须碾压密密实并进行硬硬化，具体方方案如下：先先将表土清除除30cm并整平、压压实，然后平平铺30550cm厚片石，宽宽度按桥面宽宽度两侧各加加1m，并用砂砾砾混合料填隙隙，20T的的压路机来回回压直至其密密实不再下沉沉，然后

11、在上上面浇注一层层10cmC20砼，宽度度按桥面宽度度两侧各加00.5m。为了保证证万无一失，还还必须对此地地基及支架进进行荷载试验验，消除非弹弹性变形。方方法如下：张拉图（三）待待支架、底模模搭设安装完完成后，在底底模范围内进进行加载静压压，配重时尽尽量分布均匀匀，重量为箱箱梁底、腹、顶顶板（不包括括翼板）重量量的1.2倍倍。静载试验验关键是要做做好观测记录录，记录必须须详细，能真真实有效的反反应地基及支支架下沉及变变形情况。首首先，在压重重前在支架顶顶端及砼地面面每隔1m，左中右各各分布1个观观测点，并测测出其点高程程，配重完成成后立刻测出出各高程，并并计算出沉降降量，然后每每天对各点进进

12、行观测并计计算出每天的的沉降量，当当连续三天平平均沉降值小小于1mm时，即可可进行卸载，卸卸载完毕再次次测出各观测测点的高程，并并算出回弹值值，然后调整整底模标高，高高程应为设计计高程+回弹弹值，翼板部部分因砼方量量少，重量轻轻，可参考底底板部分的沉沉降情况少留留或不留预张拉图（三）采用堆载压重的的办法消除支支架弹、塑性性变形，其缺缺点是配重所用材料料多，费工费费时。0#、11#块的支架基础础直接支撑在砼承台上，不不会存在基础础下沉现象，其其弹、塑性变变形主要考虑虑为钢管、底模及纵、横梁的的钢结构变形形。因此本工地采采用P锚固定定下端，用张张拉方式来消消除，如图（三）示。0#、1#支架共有24

13、0型16根钢管，采用16根钢绞线来张拉。张拉力的大小为：0#和1#块砼重量及平台、模板重量之和来平均分配。根据现场施工的具体情况，确定每股束张拉力为11T。全部张拉完成后，再持荷4小时。在拆除前稍进行超张拉，并注意相邻锚的松动情况。施工时应注意安全，避免产生飞锚现象。2.BDCA位置BDCA位置为挂篮情况观测点位置水箱位置图L（四）采用悬挂水箱的的方法来消除除，如图（四）所示。具具体操作是：砼浇注前往往水箱加水加加载，其水箱箱水的重量等等于连续梁节节段减负后，需需进行砼处理理的重量，并并且在砼浇注注的过程中，对对应浇注速度度，慢慢放水水，使得砼的的重量等同放放水产生的重重量，平衡其其浇注时的挠

14、挠度变化。当水箱在位置时可消除弹、塑塑性变形，一一般加载持荷荷4小时。当当水箱在位置置时可消除砼的下下挠变化。从从位置到的变化能减减少水箱内水水的体积，却却能达到增加荷载的作用。在岸边施工的连连续梁，将水水箱低至地面面附近约500cm，但在在河中的连续续梁施工应高高悬，以免影影响通航和安安全。为减小水箱的体体积，计算出出底板砼的重重量，只预留留底板砼重产产生的下挠高高度，而顶、腹腹板砼的重量量作为减负后后需处理的重重量，这样大大大缩小了水水箱的体积，方方便施工。水水箱上设刻度度标志，当砼砼浇注完成底底板后，浇注注腹、顶板时时，每浇注一一车砼，即放放相当的水量量，使得挠度度不产生变化化。对于主孔

15、和边孔孔18#块的的预压施工需需作调整。由由于是对称施施工，17#块和边孔现现浇段已完成成施工，造成成预压处理LL的长度不够够，水箱位置置要作调整，即即水箱只能在在的位置浇注注砼。而调整整后的位置不不能满足配水水压重，因此此需增水箱，而而解决此问题题。另一种浇注砼的的消除挂篮变变形的措施，即即抬高挂篮的的后支点法：浇注砼前将将模板前端设设计标高抬高高acm，预留留第一次浇筑筑底板砼的下下沉量。用螺螺旋式千斤顶顶顶起挂篮后后支点，使之之高于钢轨顶顶面。在第一一次浇注底板板砼时，千斤斤顶不动，浇浇筑砼的重力力使挂篮的下下沉量与模板板抬高量accm相抵消。在在紧接着第二二次砼浇注即即腹、顶板时时，将

16、千斤顶顶分次下降，并并随即收紧后后锚的螺栓，使使挂篮后支点点逐步贴近钢钢轨面bcmm。随着后支支点的下降，以以前支点为轴轴的挂篮前端端必然上升一一数值。因此此数值正好与与第二次砼重重力产生的挂挂篮挠度相抵抵消，保证了箱梁挂篮不发生下下沉变形。施施工时应严格格控制测量数数值，并根据据实测值来确确定b值。a值通过悬挂挂水箱时实际际测出。三.连续梁标高高控制连续梁要进行体体系转换，整整个连续梁将将有一个向下下移动的标高高，因此宜用用不可移动的的稳定标高基基准点，如设在主墩墩墩身的防滑块块上。桥轴线水准测量观察点布置（五）墩中心线322110观测点布置在00#块上，墩顶中心心的腹板部位位设左、右水水准

17、点，要确确保水准点稳稳固，避免和和挂篮在施工工时相碰撞，并并编好序号，以以便进行系统统测量；一般般采用磨圆的的12钢筋头头，外露2cm，并用红红漆作记号。在在距节段梁腹腹板外边200cm处布点点，见图（五），以测出该节节段梁在各种种荷载作用时时最大变位值值。成立主墩墩施工测量队队，每浇注一一节段进行桥轴线水准测量观察点布置（五）墩中心线322110对挂篮受力情况况的观测：点点位设置见图图（四）中“ ”标记，依据据不同加载的的顺序，对挂挂篮实施监测测，根据实测测数据得出挂挂篮的变形值值，以便指导导施工。1）荷载挠度分分析：砼自重下挠值：指砼在悬浇浇过程中其自自重及前节段段徐变和温度度对其影响的的

18、下挠度值。挂篮自重下挠值值：挂篮自重重较大，单头头挂篮重255T，对悬臂下挠挠有较大的影影响。由于挂挂篮在行走时时产生一定的的震动下挠，有有弹、塑性变变形。模板及钢筋等荷荷载对其节段段有下挠影响响：单边模板重重18.9TT，钢筋重按按施工图纸来来确定。张拉产生上挠：尤其是1#到10#节节段有较大的的上挠影响。在在靠1#，22#，3#等等刚开始节段段梁刚性比较较大，故上挠挠数较小；在在8#，9#，10#有有较大的集中中预应力，跨跨径又相当增增加，故上挠挠较大；在110#以后的的1#188#块上挠值值又比较小，张张拉束基本为为直束。2）如何减少挠挠度影响各种荷载根据自自重，由设计计院计算提供供预留

19、模板标标高值，能准准确地预测预预留标高是指指导施工的关关键，也是最最终解决挠度度值的快捷方方式。合拢前前砼的挠度值值（为体系转转换前的），根根据设计院提提供的数据及及工地实际施施工，其高程程是能控制住住的综合值。合合拢时19#块浇注及张张拉产生的最最终结束值是是整个连续梁梁控制的最终终结束值，也也是最终衡量量连续控制成成败的结果值值。对于各种荷载产产生的挠度，可可用水箱压重重处理，能消消除挂篮的弹弹、塑性变形形，在浇注中中使挂篮荷载载值及已施工工过的砼节段段，趋于一个个稳定值，再再通过缓慢放放水，不产生生较大的临时时浇注砼的下下挠值，减少少砼浇注时产产生的下挠。对于超过负载挠挠度时，要有有以下

20、几点措措施：1、认真分析，找找出具体原因因，如：张拉拉力的大小控控制及砼是否否均质和够强强度；2、紧密和设计计院联系，及及时上报测量量数据，便于于设计院计算算分析；3、严格按操作作规程、照规规范施工；4、加强砼的养养生工作，力力求试块与箱箱梁砼强度一一致，不至于于试块强度高高而实际箱梁梁砼强度低，导致张拉时出现大的偏差；5、按规定时间间、张拉次数数，标定张拉拉机具，力求不出现现挠度异常现现象。四.挂篮施工验验算在挂篮施工过程程中，应注意意挂篮各支点点的位置，作为为结构物的内内力承受点，一定要支支在抗压最大大的腹板顶部部位置，以免因应力力过大而破坏坏顶板，导致致质量及安全全事故的发生生。P1P2

21、钢轨配重7m5m挂篮行走图（六）在挂篮空载行走走时，一般用用一根未张拉拉的精轧螺纹纹钢，作为挂挂篮后锚力。在在挂篮承受砼砼最大承载力力时，一般用用三根未张拉拉的精轧螺纹纹钢作为挂篮篮后锚力（后后锚力是在已浇节段砼砼上，将设计的精轧轧螺纹钢的力力传递到走轨轨上，再通过过反扣板传递递给挂篮）。作为已完节节段上的承重重下后锚（如如图七），其锚力大大于挂篮后锚锚力，为确保保底板不错台台，其力的P1P2钢轨配重7m5m挂篮行走图（六）悬浇要确保后锚锚固力的稳固固形成，必须须经严格的力学学分析计算，并并有设计容许许的安全系数数，在空载行行走状态及浇浇筑砼时的倾倾覆验算稳定定系数不少于于1.5。本桥所用挂篮

22、篮单个自重约约50T（包包括模板、起起吊设备等），采采用双轻型钢钢轨作为轨道道，液压千斤斤顶顶推滑行行。为了将重重心尽量后移移，防止挂篮篮倾覆，采用用挂篮与模板板分开前移，并并在后底横梁梁上配重（如如图六），重重量为3T。如如图则有PP17=PP25，而挂挂篮前端只有有吊杆重量，不不超过0.55T，所以PP1产生的力力矩远大于PP2产生的力力矩，确保其其在行走过程程中的稳定。挂挂篮移到位后后，立即将其其锚固，然后后再将模板移移到位。下面就挂篮锚后后的稳定性进进行计算：1）挂篮空载锚锚固计算（以单头头挂篮为例计计算）挂篮水平底：4469+4558=9277cm （取自自挂篮详细设设计图数据） 挂

23、篮自重：255T（含ABB、BD、BBC、CD杆杆及节点板、走走轨等全部自自重）（取自自挂篮详细设设计图）模板自重：188.9T，取取20T，长长4m（含外模、底底模、内模，取取自模板图）P挂2DP挂1AC4.69B5.4085.7264.58待浇砼节段P砼P模FP挂2DP挂1AC4.69B5.4085.7264.58待浇砼节段P砼P模Fmax长度单位：米2.5挂篮后锚承重下后锚挂篮受力图（七）已完工砼节段由上而知结构自自重为：设备重：25+5=30TT模板重：20TT挂篮空载前移时时，挂篮受力力情况：挂篮移至如图七七位置时后锚锚产生最大力矩矩Fmax，此时P砼=0P模=2044=5T（模模板

24、的一半支支撑在已浇砼砼的节段上；挂篮有二根根大梁承受）P挂=30/22=15T（挂挂篮的一半为为悬臂结构，另另一半落在已已浇节段上）P挂1=P挂22=15/22=7.5TT（在实际施施工中P挂22略大于P挂11，但取两者者相等，对施施工安全更有有利）结构稳定的基本本条件： Mc=0Fmax4.69+ PP挂2 4.69/2= P挂挂14.58/2+ P模模4.58Fmax4.69=7.54.58/2+ 54.58- 7.5 4.69/2=22.4875Fmax=4.79T取一根25的的精轧螺纹钢钢为后锚力，精精轧螺纹钢的的容许拉应力力F=33TT挂篮锚固固力Fmax1.5=77.185TT（规

25、范规定定：1.5为安全全系数）结论：挂篮在空空载时用一根根精轧螺纹钢钢作为后锚的的实际安全系系数为6，是是非常安全的的。2）当挂篮浇注注砼后锚固的的稳定性计算算（以单头挂挂篮为例计算算）取2#-18#节段最重的的一节：066#块件砼的的方量为433.69m3，取钢筋砼砼的比重2.6T/ mm3，则06#块件重：1113.600T，则P砼砼=28.440T（重量量的一半已由由已完的砼节节段承受，另另一半重量由由两个挂篮大大梁承受）稳定结构的基本本条件：Mc=0Fmax4.69+ PP挂2 4.69/2= P挂挂14.58/2+ （PP模+P砼）4.58Fmax4.69=7.54.58/2+ (5

26、5+28.44)4.58- 7.5 4.69/2Fmax=322.53T底板承重下后锚位置形象图（八）单位：cm205底板承重下后锚位置形象图（八）单位：cm2055030.3F=333=99Fmmax1.5=448.7955T（规范规规定：1.55为安全系数数）结论：当浇注砼砼时,用三根根精轧螺纹钢钢作为后锚的的实际安全系系数为3，该该挂篮是十分分安全的。3）底板承重下下后锚力计算算分析取最薄的底板117#节段，底底板为30.3cm来计计算（如图八）。18#节段砼重重35.922m32.6T/m3=93.392T94T挂篮模板及其它它荷载50TT，则底板承承受的重力为为144T。在在17#段

27、共有四个个支承点，即即二个前吊点点及二个后支支点，则每个个支承点力为为：36T。C50砼的抗折折剪为6.55Mpa，而而底板承重下下后锚力最小小截面积为：（20+55）230.3=1515ccm2产生的最小抗剪剪力为：1551565=988.475TT36T，安全系数数约为2.77，不破坏砼砼结构，故非非常安全。在进行具体施工工时，用油压压千斤顶将底底模和底模砼砼顶紧，密切切不留缝隙，以以免产生线型型上的错台现现象。五.预应力孔道道张拉、压浆预留孔道是后张张构件制作的的特殊工序，孔孔道尺寸、形形状、质量对对后张构件的的质量有直接接影响。悬浇浇采用金属波波纹管，在需需要接长时，两两段管间旋入入一

28、段长约440mm的连接管管作为搭接头头，接缝处缠缠绕胶带密封封，以防漏浆浆。预留孔道道截面面积不不小于预应力力筋束面积的的2.5倍，对于于单根预应力力筋，其孔道道直径应比预预应力筋外径径大10mm15mm。预应力筋张拉要要待砼强度达达到设计的990%以上才才能张拉，并并实行双控，因因为目前尚无无直接在施工工中量测真正正施加在砼上上的应力值的的方法，且预预应力筋可能能存在材质不不稳定，截面面积不均匀，弹弹性模量值的的变化等，实实际工程中存存在的某些因因素也会导致致部分张拉力力损失，从而而使预应力不不到位或发生生变化，所以以必须在采用用应力控制张张拉时，以伸伸长值进行校校核。为使钢钢铰线在波纹纹管

29、或抽拔管管内弯曲，先先进行10%K张拉，后进进行10%100%K张拉，并测测出10%100%的的伸长量L实实，计算出110%K的理论伸长长量L理，以确定伸伸长量L=LL实+L理为张拉控制制应力K的伸长量作作为双控之一一的控制值。实实际伸长值与与理论伸长值值的差值应符符合设计要求求，设计无规规定时应控制制在+6%以内，否否则应暂停张张拉，待查明明原因并采取取措施予以调调整后方可继继续张拉。张张拉时要严格格控制预应力力筋的断丝、滑滑丝、回缩现现象。后张法梁的预应应力筋张拉程程序，依力筋筋种类与锚具具类型不同而而异：1、精轧螺纹钢钢 0 初应力 1.005K持荷5minn 0.9K K(锚固)2、低

30、轻弛力钢钢铰线 有自锚能力的夹夹片式锚具 0 初应力 K（持荷2miin锚固）其他锚具 0 初应力 1.055K持荷5minn 0.9K K(锚固)张拉时应尽量减减少力筋与孔孔道摩擦，以以免造成过大大的应力损失失或使构件出出现裂缝、翘翘曲变形。力力筋的张拉顺顺序应按设计计规定进行，若若无规定时应应综合以下两两方面因素核核算确定：其其一避免张拉拉时构件截面面呈无过大的的偏心受力状状态，应使已已张拉的合力力线处在受压压区内，边缘缘不产生拉应应力；其二应应计算分批张张拉的预应力力损失值，分分别加到先张张拉的力筋控控制应力值K内，但K不能能超过有关规规定，否则应应在全部张拉拉后进行第二二次张拉，补补足

31、预应力损损失。温度对预应力力筋的抗拉强强度、应力松松弛、弹性模模量影响较大大，因此宜采采用砂轮锯、切切断机，不得得采用电弧切切割。当使用用气割时，必必须离开锚具具以外30mm50mm。张拉完14小时时内应对孔道道进行压浆处处理，以免预预应力筋松驰驰，造成预应应力损失。压压浆用水泥宜宜采用硅酸盐盐或普通水泥泥，标号不低低于52.55等级，水泥泥浆强度不低低于40Mppa。外加剂采采用具有低含含水量、流动动性好，最小小渗出及膨胀胀性等特征的的外加剂。水水灰比控制在在0.400.45，泌泌水率不超过过3%，244小时内泌水水全部被浆收收回，水泥浆浆的稠度控制制在14118s间。压浆须使用活塞塞式压浆

32、泵，灌灌浆应缓慢、均均匀进行，不不得中断。孔孔道灌浆后应应密实无空隙隙，防止浆体体硬化收缩与与孔道分离，造造成预应力筋筋的腐蚀，影影响预应力构构件的安全性性能和耐久性性。为保证预预应力孔道压压浆饱满，须须增加以下几几种措施：1.杜绝传统压压浆，即用木木塞封端做法法。现用闸伐伐确保孔内水水泥浆压力；15m不小于1m15m压浆时接长管预埋出气孔闸伐闸伐进浆口出浆口压浆图（九15m不小于1m15m压浆时接长管预埋出气孔闸伐闸伐进浆口出浆口压浆图（九）保持孔内压力。水水泥浆在凝干干收缩时，掌掌握好时间，先先打开出气孔孔闸伐，使部分水泥浆浆回灌，如图（九）示。3.必要时进行行二次压浆，或或二端压浆。特别

33、注意掌握水水泥浆初凝时时间。水泥浆浆一完成初凝凝，迅速拆除除进、出浆口口闸伐和接长长管并及时冲冲洗，以便重重复使用。为为便于冲洗，其管径可适适当大些。在水泥浆干干凝时，为使使有足够数量量的水泥回流流，可将出气孔用短短管接长，而而短管更便于于冲洗。六.C50砼浇浇注C50高强度砼砼易选用不低低于52.55等级硅酸盐盐水泥、普通通硅酸盐水泥泥、和早强硅硅酸盐水泥；碎石强度高高于砼强度的的50%，最最大粒径控制制在20 25mm以下；砂砂的细度模数数不小于2.6，含泥量量不超过2%；另外加高高效减水剂及及矿物活性材材料（如粉煤煤灰等），使使拌合具有良良好工作度，并并在硬化后具具有高强度性性能。砼的拌

34、制采用强强制式搅拌机机，在砼充分分拌合后再加加入高效减水水剂，减水剂剂不能与干水水泥直接接触触。因高强度度砼坍落度损损失快，所以以应分阶段投投入减水剂，尽尽量缩短运输输时间。水化化热引起的高高温对早期强强度有利，但但后期强度会会降低，因此此水泥用量尽尽量降至4550Kg以下，夏季季施工要对粗粗骨料降温。砼拌和物的入仓仓浇筑应按照照事先设计好好的程序，分分区、分段、分分层水平浇筑筑，每层厚度度一般为300cm，浇注注的表面越平平整，振动的的效果越好，每每层或每层的的一段浇筑平平整后再行振振动，振区以以梅花型布暑暑，尽量做到到不漏振也不不重振。每次次的振动操作作过程中，应应以砼顶面松松散状拌合物物

35、刚刚塌落，且且有微量浆液液上浮时为止止。如再继续续振动，表面面将会出现较较多的浆液，甚甚至泌水。此此时砼已离晰晰，内在质量量已遭受破坏坏。每次振动动时振动棒应应插入下层55cm，做到到每次振动时时水平区域能能够相互掺和和上下层得以以衔接，使砼砼均匀地融合合为一体，应应切实纠正无无顺序的随意意入仓，不分分层和不求平平整以及无规规律的振捣和和采用振动棒棒驱使砼拌和和物在仓内流流动等错误方方法。腹板砼的最高高高度0#，11#节段有44.93m，且钢筋密集集，为浇好腹腹板砼必须有有下列措施：砼的落差不不大于2m，因此用砼砼输送管直接接输送到砼面面0.50mm2.00mm上，进行砼砼浇注，以免免落差大，而而使砼离析。为为确保砼振捣密实，在外模装附附着式振动器器