创新设计大赛设计说明书

1、精选优质文档-倾情为你奉上精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业专心-专注-专业精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业编号鄂创新-06-2006年湖北省高校大学生机械创新设计大赛暨第二届全国大学生机械创新设计大赛湖北分区预赛多功能移动式残病人洗浴器设计说明书参赛者： 徐蒙 周长华 杨溢 申阳 指导教师： 郭 柏 林 武 汉 理 工 大 学二0 0六年五月作品名称：多功能移动式残病人洗浴器 学校名称：武 汉 理 工 大 学参赛者：1徐 蒙男机自0202机电学院2周长华男机自0301机电学院3杨 溢男机自0301机电学院4申 阳男机自0404机电学院指导教师：郭柏林 机电学院 副教授联系方

2、式：详细通讯地址：武汉理工大学机电学院电子邮箱： P目 录1. 创新设计作品的主要功能指标及工作原理-42 创新构思，方案设计-43. 创新设计作品运动分析和动力分析及必要的设计计算-5 4. 方案分析与比较-235. 创新设计作品与已有相近产品的异同与创新之处-236. 对作品进行评价、对比、决策分析-247. 实用化的可能性、成本分析及应用前景-248. 参考文献- 249. 洗浴器初装实物照片-25一 创新设计作品的主要功能指标及工作原理1. 主要功能 瘫痪残病人人数众多，他们承受着驱体残病痛苦的同时,也遭受着多种生话不便之处，他们渴望享受到正常人的生活乐趣，当然也包括洗浴洁身的基本生活

3、需求。多功能移动式残病人洗浴器是专为卧床不起的瘫痪残病人服务的洗浴(淋浴)产品,适用于家庭与医院，同时又兼有室内轮椅和临时睡床的功能。2. 工作原理图（1）多功能移动式残病人洗浴器由组合浴缸、翻转机构和机架三部分组成，浴缸结构为组合式，按人体形态分为上身部缸体、腰部缸体和腿部缸体结构，浴缸主体为柏木或杉木,表面涂刷铜油,造型别致，质地温和。上身部缸体和腿部缸体结构可手动翻转；上身部缸体翻转机构由丝杆机构和摆动导杆机构组合而成，使得所需翻转力矩最大时(此时上身部缸体处于水平位置)，传动角等于90 度,传力性能最佳；由人机工程学原理，翻转角度70度时，人靠在椅子上较舒服；腿部缸体翻转机构巧妙的运用

4、了双摇杆机构,凸轮机构和弹簧构成组合机构，当向上翻转至水平位置时，借助弹簧拉力与重力的平衡作用，使翻转操作轻便，同时利用死点使腿部缸体可靠地定位在水平位置；向下翻转时，采用凸轮机构破坏死点位置，使腿部缸体在重力作用下向下翻转复位，而此时弹簧起缓冲作用。机架材料为不锈钢，防水防锈，外表亮丽美观；机架可移动，且能升降以适应不同家庭床面高度，同时采用了集水系统，保证洗浴时水不任意泄漏，集中排水，使得可在家庭不同地点洗浴。产品结构紧凑，可收缩成轮椅状，便于在场所狭小的家庭内推送。二 创新构思，方案设计（注意多方案设计） 为了更好地完成这一设计，我们构思了多种方案，现列举两种如下：方案一： 图（2）方案

5、二： 方案一与方案二的不同之处在于上身部翻转机构，方案一采用摆动导杆机构和丝杆机构组合，方案二则采用双摇杆机构和丝杆机构组合，脚部缸体翻转机构均采用双摇杆机构、凸轮机构和弹簧组成，两方案的对比评价将在下节进行。三 创新设计作品运动分析和动力分析及必要的设计计算（几何尺寸确定与关键零部件强度校核）方案一运动分析图（4）（1）上身部缸体连杆机构类型 该机构为摆动导杆机构。其中AD杆为导杆，EB杆为主动杆, BA杆机架，D为滑块。（2）上身部缸体摆动导杆机构自由度分析 该机构有3个活动构件，其中转动副3个，移动副个，共4个低副,无高副.以F表示自由度，PL表示低副个数，PH表示高副个数，n表示活动件

6、数。 根据： F=3n-2PL-PH 得： F=33-24-0=1该机构主动件自由度数为，故其具有确定运动。（3）摆动导杆主动杆点与丝杆机构螺母铰接，上身部缸体可以根据预期要求运动，在070间任意位置翻转并锁紧,其运动轨迹如图（4）所示。2 方案一受力分析（1）上身部缸体分析上半身缸体总重量计算(设杉木的密度为)上身部两边杉木板质量： M1=0.70.320.0153802+0.620.390.015380=3.8kg底板质量 M2=0.8450.560.02380=3.4kg支架分为三个部分，质量分别为m1，m2，m3，且 m1=2.3（0.0380.025-0.0350.022）7800=

7、3.1kg m2=1.80.00010.457800=0.6kg m3=0.45（0.0250.025-0.0230.023）78002=0.6kg M3=m1+m2+m3=3.2+0.6+0.7=4.3kg人按一般重量计算，设其上半身质量为M4=40kg，则上半身缸体总重量为 P=（M1+M2+M3+M4）10 =（3.8+3.4+4.3+40）10 =515N（2）当整个洗浴器处于洗浴状态时 受力分析 图（5）如图（5）上身部刚体简图，有：AM=920mm，AD=600mm，DE=50mm，BE=405mm。 如图（6-a）,设上半身缸体和人的重心C与A点距离为AC=450mm则由MA=0

8、有： PAC-FnAD=0 即515450-Fn600=0 Fn=385N 如图（6-b）,B点到力Fg的力臂为L1=73mm,由MB=0有： FnBE-FgL1=0 即385405-Fg73=0 Fg=2135N 丝杆直径校核（选丝杆Tr204） 如图（6-b）,力Fg与水平方向夹角为24，其沿丝杆方向上的分力为 FQ=Fgcos24=1950N，则由 其中 取 k=0.8， n=1.2， p=1118由题中丝杆大径为20mm，小径为15mm可知丝杆直径满足。 （a） (b) (c) 图（6） 校核A，B，E各处销的强度（各销直径均为d=10mm） 销联接，销的材料常用35#钢，可取许用切应

9、力=80MPa，受横向力F作用时，应 (d 为销危险截面的直径，mm)则 A处：FA=P-Fn=515-385=130NB处，Fn和Fg的夹角为， E处：FE=Fn=385N 由以上可知，A，B，E三处销强度均满足。（2）当上身部缸体翻转处于中间状态（即35）时 受力分析 如图（7）有：AM=920mm，AD=480mm，DE=50mm，BE=405mm. 图（7） 如图(8-a,b),A点到力P的力臂L1为370mm B点到力Fg的力臂L2为65mm。设上半身缸体和人的重心C与A点距离为AC=450mm，则由MA=0有： PL1-FnAD=0 即515370-Fn480=0 Fn=395N由

10、MB=0有： FnBE-FgL2=0 即395405-Fg65=0 Fg=2460N 丝杆直径校核（丝杆Tr204） 力Fg与丝杆方向夹角为54，其沿丝杆方向上的分力为FQ=Fgcos54=1445N，则由 其中 取 k=0.8， n=1.2， p=1118.由题中丝杆大径为20mm，小径为15mm可知丝杆直径满足。 校核A，B，E各处销的强度（直径均为d=10mm） (d 为销危险截面的直径，mm) （a） (b) （c） （d） 图（8）如图（8-c，d） A处：FA为P与Fn的合力，其夹角为145，计算得FA=296N B处：FB为Fn与Fg的合力，其夹角为62 E处：FE=Fn=395

11、N 由以上可知，A，B，E三处销强度均满足。（3）当上身部缸体翻转处于终点状态（即70）时 受力分析如图（9）有：AM=920mm，AD=360mm，DE=50mm，BE=405mm。 图(9) 如图(10-a,b)A点到力P的力臂L1为155mm， B点到力Fg的力臂L2为75mm。设上半身缸体和人的重心C与A点距离为AC=450mm，则由MA=0有： PL1-FnAD=0 即515155-Fn360=0 Fn=220N由MB=0有： FnBE-FgL2=0 即220405-Fg75=0 Fg=1190N 丝杆直径校核 力Fg与丝杆方向夹角为77，其沿丝杆方向上的分力为FQ=Fgcos77=

12、287N，则由 其中 取 k=0.8， n=1.2， p=1118 由题中丝杆大径为20mm，小径为15mm可知丝杆直径满足。 校核A，B，E各处销的强度（直径均为d=10mm） (d 为销危险截面的直径，mm) （a） （b） （c） （d） 图（10）如图（10-c，d） A处：FA为P与Fn的合力，其夹角为110，计算得FA=487N B处：FB为Fn与Fg的合力，其夹角为123 E处：FE=Fn=220N 由以上可知，A，B，E三处销强度均满足。(4) 计算手摇所需的力 图（11）如图（11），其中s为升程，取s=4 tan =s/d1 tan =s/d1=4/3.1418=0.070

13、7 =4.04 当量摩擦系数 当整个洗浴器处于洗浴状态时 =195018tan(4.04+17.22)/2 =6830Nmm 又手摇柄长 l=145mm，且T=Fl 手摇所需的力 F=T/l=6830/145=47N当上身部缸体翻转处于中间状态（即35）时 =144518tan(4.04+17.22)/2 =5060Nmm 手摇所需的力 F=T/l=5060/145=35N当上身部缸体翻转处于终点状态（即70）时 =28718tan(4.04+17.22)/2 =1005Nmm 手摇所需的力 F=T/l=1005/145=7N3 腿部缸体分析 图（12）（1）腿部缸体连杆机构类型 如图（12）

14、， OR杆杆长为L1=175mm RX杆杆长为L2=95mm XK杆杆长为L3=133mm KO杆杆长为L4=L1+L2L3+L4 又KO杆作为机架，它为最短杆RX杆对边 ，故该机构为以OZR杆和XK杆为摇杆的双摇杆机构。（2）腿部缸体双摇杆机构自由度计算与分析 如图（12），OZR杆，RX杆，XK杆，KO杆组成4连杆机构F表示自由度，PL表示低副个数，PH表示高副个数，N表示杆数。 根据： F=3（N-1）-2PL-PH 得： F=3（4-1）-24-0 即： F=1 原动件数为，故该机构具有确定运动。（3）腿部缸体运动轨迹腿部部缸体可以根据预期要求运动，在水平状态锁紧牢靠，它可在较小外力作

15、用下直接翻转90至竖直状态，翻转过程平稳舒适。（4）计算弹簧受力 腿部上边柏木板质量M1=0.4050.2850.023802+0.560.2850.02380 =3.1kg底板质量 M2=0.390.560.02380=1.7kg2.0kg支架分为而两个部分，质量分别为m1，m2，且 m1=1.2（0.0380.025-0.0350.022）7800=1.7kg m2=0.45（0.0380.025-0.0350.022）7800=0.7kg M3=m1+m2=1.7+0.7=2.4kg人按一般重量计算，设其下肢质量为M4=15kg，则前面支架所要支承的重量为 P=（M1+M2+M3+M4）

16、10 =（3.1+2+2.4+15）10 =225N 由题意可知，当腿部缸体处于竖直状态时，弹簧所受里F1最大，此时如图（12）有：OT=405mm，OR=175mm，RX=95mm，XK=130mm，KN=47mm，NW段为弹簧 设腿部缸体和人的重心Z与O点距离为OZ=200mm，由K=0得， F1L1=PL2 其中L1=39mm，L2=35mm 弹簧所受力为 F1=22535/39=200N4 方案二运动分析 图（13）为头部缸体运动轨迹图（1）上身部缸体连杆机构类型 AC杆杆长为L1=400mm， DE杆杆长为L2=160mm，EB杆杆长为L3=300mm， BA杆杆长为L4=200mm

17、.L1+L2L3+L4 ， 又BA作为机架，它为最短杆DE杆对边 ，故该机构为以BE杆和ACD杆为摇杆的双摇杆机构。（2）上身部缸体双摇杆机构自由度计算与分析 如图（13），ACD杆，DE杆，EB杆，BA杆组成4连杆机构F表示自由度，PL表示低副个数，PH表示高副个数，N表示杆数。 根据： F=3（N-1）-2PL-PH 得： F=3（4-1）-24-0 即： F=1 故满足运动要求。（3）上身部缸体运动轨迹图（13）如下，上身部缸体可以根据预期要求运动，在070间任意位置翻转并锁紧，图示为上身部缸体在0，35，70三个位置的机构运动状态。图（13）5 方案二受力分析 （1）上身部缸体洗浴状态

18、受力分析 上半身缸体洗浴状态受力简图（14）如下：图（14）图（15）如图（15），Fn相对于A的力臂；L1=198mm，重力P相对于A的力臂L2=450mm.根据 MA=0 有：FnL1-PL2=0 得： Fn=1170N图（16）如图（16），Fn相对于B的力臂L3=200mm,FQ相对于B的力臂L4=100mm.根据MB=0，有： FnL3-FQL4=0 得： FQ=2340N图（17）如图（17），根据 ， 有：Fncos18-YA-P=0 得： YA=560N根据 ， 有：Fnsin18-XA=0， 得： XA=362NFA=667NFE=Fn=1170N图（18）如图（18）， 根

19、据 ，有：Fnsin18-XB+FQ=0，得：XB=2701.6N根据 ，有： Fncos18-YB=0 ，得：YB=1113NFB= 校核A，B，E各处销的强度（各销直径均为d=10mm） 销联接，销的材料常用35#钢，可取许用切应力=80MPa，受 横向力F作用时，应 ： (d 为销危险截面的直径，mm) A处 ， 则 B处， 则 E处： 则 由以上可知，A，B，E三处销强度均满足。（2）上半身缸体翻转中间状态（35度）受力分析 上半身缸体翻转中间状态（35度）受力简图（19）如下：图（19）图（20）如图（20），Fn相对于A的力臂：L1=390mm，重力P相对于A的力臂L2=369mm

20、。 根据 有：FnL1-PL2=0 得： Fn=487N根据 ， 有：Fncos42+YA-P=0 得： YA=153N根据 ， 有：Fnsin42-XA=0， 得： XA=326NFA=FE=Fn=487N图（21）如图（21），Fn相对于B的力臂L3=285mm,FQ相对于B的力臂L4=124.4mm.根据，有： FnL3-FQL4=0 得： FQ=1116N根据 ，有：Fnsin42-XB+FQ=0，得：XB=1442N根据 ，有： Fncos42-YB=0 ，得：YB=362NFB= 校核A，B，E各处销的强度（各销直径均为d=10mm） 销联接，销的材料常用#35钢，可取许用切应力T

21、=80MPa，受 横向力F作用时，应 ： (d 为销危险截面的直径，mm) A处 ， 则 B处， 则 E处： 则 由以上可知，A，B，E三处销强度均满足。（3）上半身缸体翻转极限（70度）受力分析 上半身缸体翻转极限（70度）受力简图如下：图（22）图（23） 图（24）如图（23），Fn相对于A的力臂；L1=366mm，重力P相对于A的力臂L2=154mm. 根据 有：FnL1-PL2=0 得： Fn=217N根据 ， 有：Fncos37+YA-P=0 得： YA=173N根据 ， 有：Fnsin37-XA=0， 得： XA=131NFA=FE=Fn=217N如图（24），Fn相对于B的力臂

22、L3=247mm,FQ相对于B的力臂L4=100.4mm.根据，有： FnL3-FQL4=0 得： FQ=592N根据 ，有：Fnsin37-XB+FQ=0，得：XB=723N根据 ，有： Fncos37-YB=0 ，得：YB=131NFB= 校核A，B，E各处销的强度（各销直径均为d=10mm） 销联接，销的材料常用#35钢，可取许用切应力T=80MPa，受 横向力F作用时，应 ： (d 为销危险截面的直径，mm) A处 ， 则 B处， 则 E处： 则 由以上可知，A，B，E三处销强度均满足。 （4）计算手摇所需的力 tan =s/d1 ( 中径 d1=18mm，s=4 ) tan =s/d

23、1=4/3.1418=0.0707 =4.04 当量摩擦系数 上身部缸体洗浴状态时 =234018tan(4.04+17.22)/2 =8196Nmm又手摇柄长 L=145mm，且T=Fl 手摇所需的力 F=T/l=8196/145=55.6N上半身缸体翻转中间状态时 =111618tan(4.04+17.22)/2 =3909Nmm 手摇所需的力 F=T/l=3909/145=27N上半身缸体翻转极限 =59218tan(4.04+17.22)/2 =2074Nmm 手摇所需的力 F=T/l=2074/145=14N四 方案分析与比较方案一：上身部缸体为摆动导杆机构和丝杆机构组合,可以在0-

24、70任意位置翻转和牢固的锁紧，丝杆始终受到拉力，保证良好的刚度要求，且传动平稳，当所需翻转力矩最大时（此时上身部缸体为水平状态），传动角为度，传力效果最好。手摇驱动力也较小，比较省力，结构紧凑；腿部缸体为双摇杆机构，水平状态时机构处于死点位置，固定牢靠稳定，由于装了一个弹簧，只需一个较小的力便可使其向上翻转90，向下翻转时,弹簧拉力逐渐增大,起到缓冲作用，避免腿部缸体下降过快而产生冲击，构思巧妙，结构紧凑，使用方便。方案二：头部缸体为双摇杆机构和丝杆机构共同施行运动,可以产生0-70任意位置的翻转和牢固的锁紧，运动较平稳，但是丝杆运动时受到径向压力，使其产生弯曲，受力状态不佳；丝杆机构需要设置

25、导向装置，结构较复杂；手摇力在水平状态时比较大，有点费力，使用不太方便;腿部缸体结构分析同上。综合以上分析，方案结构紧凑，受力合理.故方案一为较优方案。五 创新设计作品与已有相近产品的异同与创新之处（重点阐明创新 点）1 异同点 从检索资料和市场调查来看，现有国内外市场上的洗浴产品均为固定式、整体式浴缸或淋浴房。从制造的材质上，浴缸一般分为亚克力缸、钢板缸、铸铁缸和木桶，尽管市面上现有浴缸各有特点，但它们均有一个共同点：为正常人或生活能自理的人提供的洗浴产品。多功能移动式洗浴器在市场定位上是为瘫痪残病人服务，在结构上与它们差异显着。2 创新点（1）摆脱了现有洗浴产品的固定式安装模式，采用移动机架，并设置了集水系统，使水集中排放，使该洗浴产品能随处移动，便于搬运残病人或在不同地点进行洗浴。（2）突被了现有产品整体式浴缸的设