东平东江大桥液压爬模施工方案421

1、东平东江大桥项目 主桥主塔液压自爬模专项施工方案 第 错误！未找到引用源。 受力螺栓承载能力满足要求。7.8承重插销计算承重插销为直径40mm的45#钢，抗拉强度设计值355MPa，抗剪强度取0.6355213MPa，A=3.142020=1256mm2，有两个抗剪面，沉重销所受合力为F0(98.12168.722)0.5/297.58kN横梁钩头与挂座之间存在间隙，对承重插销会产生弯矩,a取10mmMmax= F0*a/2=0.63KNmW= d3/32=3.14403/32=6280 mm3M=Mmax/W=101.0N/mm2= F0/ A =78.11N/mm2=(M2+2) 1/2=

2、127.68MPa213MPa承重插销满足要求。7.9锚固力计算7.9.1埋件的抗拔力计算：由“受力汇总表”计算得受力螺栓所受最大水平力为Fx168.72/2=84.36kN根据建筑施工计算手册,按埋件板锚固锥体破坏计算，埋件的锚固强度如下:假定埋件到基础边缘有足够的距离，埋件板螺栓在轴向力F作用下，螺栓及其周围的混凝土以圆锥台形从基础中拔出破坏（见右图）。分析可知,沿破裂面作用有切向应力s和法向应力s,由力系平衡条件可得：F=A(s sin+s cos)A=h/sin （R+r） 使r=b/ ；R=h cos+r 。且令F=ssin+s cos代入上式得到： F=h/ sin（hcot +

3、2b）F由试验得：当b/h在0.191.9时，=45，F =0.0203 fc, 代入式中得：F=(20.0203/sin45)fc (/2)h2ctg45+bh=0.1 fc (0.9h2+bh)式中 fc混凝土抗压强度设计值（砼达到15MPa可以爬升，因此取7.2N/mm2） h破坏锥体高度（通常与锚固深度相同）（320mm）b埋件板直径（100mm）所以 F=0.1 fc (0.9h2+bh)=0.17.2(0.93202+100320)=89.4(kN)埋件的抗拔力 F=89.4kN Fx=84.36kN, 故满足要求。7.10爬锥与混凝土接触处的混凝土冲切承载力计算由“各工况支座反力

4、”计算得受力螺栓所受最大竖向力为98.1/249.05kN当受力螺栓与爬锥连接时： F2.8(ds30)(s30)ft =2.8*(100+320-30)(320-30)*1.1=348kN49.05kN 满足要求。式中：F受力螺栓所承受的轴力（N）；d预埋件锚固板边长或直径（mm），本工程为100mm；s埋件板埋入深度度（mm）本工程为320mm；h0墙体的混凝土有效厚度（mm）取100mm；ft混凝土轴心抗拉强度设计值（N/mm2），（砼达到15MPa可以爬升，因此取1.1N/mm2）7.11 埋件板与混凝土接触处的混凝土局部受压承载力计算由“杆件受力汇总表”计算得受力螺栓所受最大水平力为

5、Fx168.72/2=84.36kN F2.0 a 2fc =2.01001007.2=144kN Fx84.36kN。 式中： F受力螺栓所承受的轴力（N）； a埋件板尺寸（mm），为100mm；fc混凝土轴心抗压强度设计值（N/mm2）（砼达到15MPa可以爬升，因此取7.2N/mm2）7.12结论经过以上三种工况下的受力分析计算，本项目所提供的LG-100液压自动爬模强度、刚度和稳定性满足工程施工需要。八.模板计算8.1侧压力计算根据混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）规定，作用在竖向模板上的荷载包括：新浇混凝土对模板的侧压力（G4）和风荷载（Q3），其中风荷载只在风速大和

6、离地高度大的场合。根据混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）规定，混凝土侧压力按下列二式计算，并取其最小值：F=0.28ct0V1/4F=cH式中 F新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）；c混凝土的重力密度（kN/m3）取24 kN/m3； t0新浇混凝土的初凝时间（h），可按实测确定。当缺乏实验资料时，可采用t0=200/(T+15)计算（T为混凝土的温度，取20）；t0=200/(20+15)=5.71V混凝土的浇灌速度（m/h）；取2m/hH混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）；取4.5m混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于5090mm时取0.85；10

7、0130mm时取0.9；140180mm时，取1.0.F=0.28245.711121/4 =45.63kN/m2F=cH =244.65=111.6kN/ m2取二者中的较小值作为模板验算的侧压力标准值，G4k=45.63kN/ m2。考虑结构重要性系数0.9和荷载组合分项系数1.35后，模板验算的荷载基本组合的效应设计值为：G4=0.91.3545.63=55.44kn/m28.2面板验算将面板视为两边支撑在木工字梁上的多跨连续板计算，面板长度取标准板板长L=1000mm，板宽度b=1000mm，面板为18mm厚胶合板,木梁间距为l=300mm,木梁净间距220mm。8.2.1强度验算面板

8、最大弯矩：Mmax=ql2/8=(55.44220220) /8=3.35105N.mm 面板的截面系数：W= bh2/6=1000182/6=5.4104mm3 应力：= Mmax/W=3.35105/5.4104=6.2N/mm2fm=13 N/mm2故满足要求其中：fm-木材抗弯强度设计值，取13 N/mm2E-弹性模量，木材取9.5103 N/mm2，钢材取2.1105 N/mm28.2.2刚度验算：刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载的作用，则q2=55.441.2=66.53kN/m模板挠度由式= q2l4/150EI=66.532204/(1509.51034.86105)

9、=0.22mm=220/250=0.88mm 故满足要求面板截面惯性矩：I=bh3/12=1000183/12=4.86105mm48.3木工字梁验算：木工字梁作为竖肋支承在横向背楞上，可作为支承在横向背楞上的连续梁计算，其跨距等于横向背楞的最大间距，取L=1200mm。木工字梁上的荷载为：q3=Fl=55.440.3=16.63N/mmF-混凝土的侧压力l-木工字梁之间的水平距离，取300mm8.3.1强度验算最大弯矩Mmax=q3L2/8=16.6312001200/8=3.0106N.mm木工字梁截面系数：W=（1/6H）BH3-(B-b)h3=（1/6200）802003-(80-30

10、)1203=46.1104mm2应力：= Mmax/W=3.0106/46.1104=6.51N/mm2fm=13 N/mm2 满足要求木工字梁截面惯性矩：I=1/12BH3-(B-b)h3= 1/12802003-(80-30)1203=46.1106mm48.3.2挠度验算：跨中部分挠度w= q3l24/384 EI =16.6312004/(3849.510346.1106)=0.21mmw=3.0mmw-容许挠度，w=L/400,L=1200mm8.4背楞验算：背楞双槽钢作为横肋支承在拉杆上，可作为支承在拉杆上的连续梁计算，其跨距等于拉杆的间距最大为L=1200mm。将木梁传递的集中荷

11、载均布为： q4=Fl=45.631.2=54.76 N/mmF-混凝土的侧压力l-横向底端第二背楞受力距离8.4.1强度验算最大弯矩Mmax=q4L2/8=54.7612001200/8=0.99107N.mm双槽钢截面系数：Wd=57.71032= 57.19*2 # #,#0.xxxxxxxxxxxxxxxxxxxx 114.38103mm3应力：= Mmax/W=0.99107/115.4103=85.79N/mm2fm=210 N/mm2 满足要求槽钢背楞惯性矩：I=3461042=6.92106mm48.4.2挠度验算：跨中部分挠度w= q4l24/384 EI =54.7612004/(3842101036.92106) =0.2mmw=3.0mm w-容许挠度，w=L/400,L=1200mm8.5面板、木工字梁的组合挠度为：w=0.22