钢结构计算表及尺寸表

1、2-5钢结构计算2-5-1钢结构计算用表为保证承重结构的承载能力和防止在一定条件下出现脆性破坏，应根据结构的重要性、荷载特征、结构形式、应力状态、连接方法、钢材厚度和工作环境等因素综合考虑，选用合适的钢材牌号和材性。承重结构的钢材宜采用0235钢、Q345钢、Q390钢和Q420钢，其质量应分别符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700和低合金高强度结构钢GB/T1591的规定。当采用其他片卑号的钢材时，尚应符合相应有尖标准的规定和要求。对Q235钢宜选用镇静钢或半镇静钢。证，对焊接结构尚应证。结构工作温度等于或承重结构的钢材应具有抗拉强度、伸长率、屈服强度和硫、磷含量的合格保具有碳含量的合格保

2、证。焊接承重结构以及重要的非焊接承重结构的钢材还应具有冷弯试验的合格保对于需要验算疲劳的焊接结构的钢材，应具有常温冲击韧性的合格保证。当低于0C但高于？20C时，Q235钢和Q345钢应具有0CC冲击韧性的合格保证；对Q390钢和Q420钢应具有？20C冲击韧性的合格保证。当结构工作温度等于或低于？20C时，对Q235钢和Q345钢应具有？20C冲击韧性的合格保证；对Q390钢和Q420钢应具有？40C冲击韧性的合格保证。对于需要验算疲劳的非焊接结构的钢材亦应具有常温冲击韧性的合格保证，当结构工作温度等于或低于？20C时，对Q235钢和Q345钢应具有0C冲击韧性的合格保证；对Q390钢和Q4

3、20钢应具有？20C冲击韧性的合格保证。当焊接承重结构为防止钢材的层状撕裂而采用Z向钢时，其材质应符合现行国家标准厚度方向性能钢板GB/T5313的规定。钢材的强度设计值（材料强度的标准值除以抗力分项系数），应根据钢材厚度或直径按表2-77采用。钢铸件的强度设计值应按表2-78采用。连接的强度设计值应按表2?79至表Z81采用。钢材的强度设计值（N/m命表2-77钢材抗拉、抗压和抗剪端面承压（刨平顶牌号厚度或直径（mm抗弯ffv紧）fceQ235钢1640205120406020011560-100190110Q345钢16-3529517035-5026515550-100250145Q39

4、0钢16-3533519035-5031518050-100295170Q420钢16-3536021035-5034019550-100325185注：表中厚度系指计算点的钢材厚度，对轴心受力构件系指截面中较厚板件的厚度钢铸件的强度设计值（N/mf）表2-78钢号抗拉、抗压和抗弯f抗剪fv端面承压（刨平顶紧）fceZG200-40015590260ZG230-450180105290ZG270-500210120325ZG310-570240140370焊缝的强度设计值（N/m命表2-79焊接方法，口焊条型号构件钢材对接焊缝角焊缝rF.rrt牌号厚度或直径（mm抗压fc焊缝质量为下列等级时，

5、抗拉ft抗男抗拉、抗压和抗剪一级、二级级fWVWtf自动焊、半自动焊和E43型Q235钢202051751焊条的手工16-40520焊40?6020020017011560-100190190160110闩_L焊、半白劫nzt1r1TT1150-100250250210145/16350350300205t+1焊、半白劫3352851onr?y.lr-rrir焊条的丰工n趣135-505315270180XXzx焊50-100295295250180/1A380220n,+i焊、半自动04?、%0360305P10上曰HnCCC焊条的手工n颂、站？A3402901ccc&曰50-1005325

6、275185注：1自动焊和半自动焊所采用的焊丝和焊剂，应保证其熔敷金属的力学性能不低于现行国家标准碳素钢埋弧焊用焊剂GB/T5293和低合金钢埋弧焊用焊剂GB/T12470中相尖的规定;钢结构工程施工质量验收规范GB 50205 的规定。其中厚度小于8mm钢材的对接焊缝，不宜用超声波探伤确定焊缝质量等级;3 ?对接焊缝抗弯受压区强度设计值取矗,抗弯受拉区强度设计值取ft-螺栓连接的强度设计值（N/mrrI表2-80承压型连接高强度螺栓普通螺栓承压型连接高强度螺栓c级螺栓A级、B级螺栓抗拉抗承压抗拉抗压fbtfbVfbcfbtfbVfbcfatfbtfbVfbc普通螺栓级、级170140级210

7、190级400320锚栓Q235钢140Q345钢180承压型连接向强度螺栓级400250级500310构件QZ35钢305405470Q345钢385510590Q390钢400530615Q420钢425560655注：1.A级螺栓用于dw24mm和l24mm或l10d或I150mm（按较小值）的螺栓。d为公称直径）I为螺杆公称长度；2.A、B级螺栓孔的精度和孔壁表面粗糙度，C级螺栓孔的允许偏差和孔壁表面粗糙度,均应符合现行国家标准钢结构工程施工质量验收规范GB50205的要求。挪钉连接的强度设计值（N/mrrI表2?81挪钉钢号和构件钢材牌号抗拉（钉头拉脱）抗剪fy承压fCffI类孔II

8、类孔I类孔II类孔锁钉BL2或BL3120185155构件Q235钢450365Q345钢-565460Q390钢590480注：1属于下列情况者为I类孔：1）在装配好的构件上按设计孔径钻成的孔；2）在单个零件和构件上按设计孔径分别用钻模钻成的孔；3）在单个零件上先钻成或冲成较小的孔径，然后在装配好的构件上再扩钻至设计孔径的孑2?在单个零件上一次冲成或不用钻模钻成设计孔径的孔属于II类孔计算下列情况的结构构件或连接时，上述强度设计值应乘以相应的折减系1?单面连接的单角钢1）按轴心受力计算强度和连接+S,但不大于:+S,但不大于;2）按轴心受压计算稳定性等边角钢短边相连的不等边角钢长边相连的不等

9、边角钢几为长细比，对中间无连接的单角钢压杆，应按最小回转半径计算，当SV20时，取3=20;?无垫板的单面施焊对接焊缝?施工条件较差的高空安装焊缝和挪钉连接?沉头和半沉头挪钉连接注：当几种情况同时存在时，其折减系数应连乘钢材和钢铸件的物理性能指标见表2-82钢材和钢铸件的物理性能指标表弹性模量E（N/mnn）剪变模量G（N/mnm）线膨胀系数a（以每C计）质量密度P3206X103379X1012X1067850吊车梁、楼盖梁、屋盖梁、工作平台梁以及墙架构件的挠度不宜超过表2-83所列的容许值受弯构件挠度允许值表2-83挠度允许值构件类别VTVQ吊车梁和吊车桁架（按自重和起重量最大的一台吊车计

10、算挠度）手动吊车和单梁吊车（含悬挂吊车）轻级工作制桥式吊车（3）中级工作制桥式吊车1（4）重级工作制桥式吊车1/5001/8001/10001/1200手动或电动葫芦的轨道梁21/400有重轨（重量等于或大于38kg/m）轨道的工作平台梁肩轻轨（重量等于或大于24kg/m）轨道的工作平台梁31/6001/400楼（屋）盖梁或才行架，工作平台梁（第3项除外）和平台板（1）主梁或衔架（包括设有悬挂起重设备的梁和桁架）（2）抹灰顶棚的次梁（3）除（1）、（2）款外的其他梁（包括楼梯梁）（4）屋盖檄条支承无积灰的瓦楞铁和石棉瓦屋面者支承压型金属板有积灰的瓦楞铁和石棉瓦等屋面者支承其他屋面材料者4（5）

11、平台板1/4001/2501/2501/1501/2001/2001/1501/5001/3501/3001.Ii墙架构件（风荷载不考虑阵风系数）（1）皿（2）抗风桁架（作为连续支柱的支承时）（3）砌体墙的横梁（水平方向）（4）支承压型金属板、瓦楞铁和石棉瓦墙面的横梁（水平方向）5（5）带有玻璃窗的横梁（竖直和水平方向）2J受弯构件的跨度（对悬臂梁和伸臂梁为悬伸长度的倍）。1/2001/4001/10001/3001/2001/200注:2.V丁为全部荷载标准值产生的挠度（如有起拱应减去拱度）允许值;VQ为可变荷载标准值产生的挠度允许值。框架结构的水平位移允许值：在风荷载标准值作用下框架柱顶水

12、平位移和层间相对位移不宜超过下列数值。 TOC o 1-5 h z 1无桥式吊车的单层框架的柱顶位移H/150.有桥式吊车的单层框架的柱顶位移H/400.多层框架的柱顶位移H/500.多层框架的层间相对位移h/400H为自基础顶面至柱顶的总高度；h为层高。注：1?对室内装修要求较高的民用建筑多层框架结构，层间相对位移宜适当减小无墙壁的多层框架结构，层间相对位移可适当放宽。?对轻型框架结构的柱顶水平位移和层间位移均可适当放宽。桁架弦杆和单系腹杆的计算长度见表2-84。桁架弦杆和单系腹杆的计算长度I2-84项次弯曲方向弦杆腹杆支座斜杆和支座竖杆其他腹杆1在桁架平面内II2在桁架平面夕卜liII3斜

13、平面I注1.I为构件的几何长度（节点中心间距离）；h为桁架弦杆侧向支承点之间的距离2?斜平面系指与桁架平面斜交的平面，适用于构件截面两主轴均不在桁架平面内的单角钢腹杆和双角钢十字形截面腹杆。.无节点板的腹杆计算长度在任意平面内均取其等于几何长度（钢管结构除外）受拉构件的允许长细比见表Z85。受压构件的允许长细比见表2-86受拉构件的允许长细比表2-85构件名称承受静力荷载或间接承受动力荷载的结构直接承受动力何载人般建筑结有重级工作制吊车的和结构厂房1桁架的杆件350250250吊车梁或吊车桁架以下的柱间支撑300200V其他拉杆、支拧：、系杆等（张紧的圆钢除夕卜）400350注：1承受静力荷载

14、的结构中，可仅计算受拉构件在竖向平面内的长细比。 TOC o 1-5 h z 2?在直接或间接承受动力荷载的结构中，单角钢受拉构件长细比的计算方法与表2-86注2相同。3.中、重级工作制吊车桁架下弦杆的长细比不宜超过200o4?在设有夹钳或刚性料耙等硬钩吊车的厂房中，支撑（表中第2项除外）的长细比不宜超过300。5?受拉构件在永久荷载与风荷载组合作用下受压时，其长细比不宜超过250o6?跨度等于或大于60m的桁架，其受拉弦杆和腹杆的长细比不宜超过300（承受静力荷载或间接承受动力荷载）或250（直接承受动力荷载）。受压构件的允许长细比表2-86项次构件名称允许长细比d1柱、桁架和天窗架中的杆件

15、d150柱的缀条、吊车梁或吊车桁架以下的柱间支撑2P支撑（吊车梁或吊车桁架以下的柱间支撑除外）onn200用以减少受压构件长细比的杆件注：1桁架（包括空间桁架）的受压腹杆，当其内力等于或小于承载能力的50%允许长细比值可取为2002?计算单角钢受压构件的长细比时，应采用角钢的最小回转半径，但在计算交叉杆件平面外的长细比时，可采用与角钢肢边平行轴的回转半径。3?跨度等于或大于60m的桁架，其受压弦杆和端压杆的允许长细比值宜取为100，其他受压腹杆可取为150（承受静力荷载或间接承受动力荷载）或120（直接承受动力荷载）单层厂房阶形柱计算长度的折减系数见表2-870单层厂房阶形柱计算长度的折减系数

16、表287厂房类型折减系数,跨或多跨纵向温度区段内一个柱列的柱子数屋面情况厂房两侧是否有通长的屋盖纵向水平支撑单跨等于或少于6个多于6个无纵向水平支撑非大型混凝土屋面板的屋面有纵向水平支撑大型混凝土屋面板的屋面多跨非大型混凝土屋面板的屋面无纵向水平支撑有纵向水平支撑大型混凝土屋面板的屋面注：有横梁的露天结构（如落锤车间等），其折减系数可采用。摩擦型高强度螺栓中摩擦面抗滑移系数见表2-88o一个高强度螺栓的预拉力见表2-89。摩擦面的抗滑移系数P表2-88在连接处构件接触面的处理方法构件的钢号Q235Q345钢、Q390钢Q420钢喷砂（丸）喷砂（丸）后涂无机富锌漆喷砂（丸）后生赤锈钢丝刷清除浮锈

17、或未经处理的干净轧制表面一个高强度螺栓的预拉力P（kN）表2?89螺栓的性能等级螺栓公称直径（mr）iM16M20M22M24M27M30级80125150175230280级100155190225290355螺栓或钏钉的允许距离见表2-90螺栓或挪钉的最大、最小允许距离表2-90名称位置和方向最大允许距离（取两者的较小值）最小允许距禺中心间距夕卜排（垂直内力方向或顺内力方向）8do或12t3do中间排垂直内力方向16do或24t顺内力方向构件受压力12do或18t构件受拉力16d。或24t沿对角线方向中心至构件边缘距离顺内力方向4d。或8t2do垂直内力方向剪切边或手工气割边轧制边、自动气

18、割或锯割边局强度螺栓其他螺栓或钏钉注：1.d。为螺栓或锄钉的孔径，t为外层较薄板件的厚度2?钢板边缘与刚性构件（如角钢、槽钢等）相连的螺栓或钊钉的最大间距，可按中间排的数值采用常见型钢及其组合截面的回转半径的近似值见表2-91。常见型钢及其组合截面的回转半径的近似值表表2-91X一，6-018/M-OJOAb-0306A-0195A4-0J2A%-0128bI018iAQ32hmob?=0.28/iiy2404-0.40/ii,-outp?4=0.45AI1y=0.2356yu=0.44h1广Ff*rXQ286YXtLJ.UJy人?0.43?i|h=0A3byk=O39Ah=020bA-0.2

19、0/iB?021byfA030Ai0-OJ.7fuJMQA2h*T*iCr(r143Ayx?十？一？O.24tH)2Uiiy=Q.2b肚#Tfx-Q365/10.2756A-O21AI2HEhIllg35Aii-056fr”0.4占h-0.24*人=0劲勾=0.2962-yb血?0.38一0珈H044人h=032t孑-=0.44ft一占？-lLUF-(h?0.37A/-0.38/rL4*060*Z32hb-0.49b人=032Aiy-0406iw?0.29A人珂29hkm,29bk?029/th?050AMFrApbiwJ=O.2WyAO具轴d+Dy4L4,*H-0,37AHIhMSb血P于帝

20、T“0530WYyf予:膈铀4直径外壁截理论重量外表面积截面特征W(c?圆形钢管规格及截面特征见表圆形钢管规敏截面特征表表2-92(m宜1向积(kg(0i/Ik(C(Cm)in)mm)ni)7m)m十）m)cm)m)cm)401?485025760702?768038910041081141255133140150615916520082192501027330012325注：I毛截面惯性矩；v毛截面抵抗矩；i回转半径；Ik抗扭惯性矩;Zo截面重心到边缘距离。2-5-2钢结构计算公式1?构件的强度和稳定性计算公式（表2-93）强度和稳定性计算表表2-93序号构件类别计算内容?计W：公式备注I轴

21、心受拉构件a度&理VFf勺障攥熨高强度尬栓连接处2轴心受压构件强度同轴心受拉恂件a定说勺（如式）格构式构件对虚轴的长窜比应取换算杞细比剪力应能承受F式计算的剪力：85V235格构式构件剪力V?由承受该剪力的缄尊面分担3受弯构件抗弯强度（主平面内实腹构件）抗剪强度（主平面内实腹构件人r=SA局部承压强度（腹部计算高度上边缘）出梁上真金录受有沿腹板平面作用的集中荷战？且该荷St处又未设置支承加劲肋时：“改wf整体穗宦（1）在最大刚度主平面内曼弯的构件：丛G护Ml（2）在两牛主平面受弯的工字形或H形截面构件：对俎合梁的腹板(1)当严W何j23S/fy时：对无局部压应力的梁，可不配瞿加劲肋；对有局部压

22、应力的梁，宜按构造配置横向加劲肋(2)当八891丽无时；*局邰稳定应配迓横向加劲肋，并计弊加劲肋的间距(3)当尹170”3s77,压翼缘扭转受到约束)或7八150凤77;(爱压St缘扭转未受到约克时h应配过贡向加劲助和在弯曲应力较大区搐的受压区配亶余田向加劲1L必要时尚应在受压区配置短加劲肋，并计芽加劲肋的间距(4)任何情况下*g均不应超过右o/i刃兀(5)在梁的支座处和上翼缘受有较大固定集中荷载处*宜设置支承加劲肋1?J(1)承受静力荷载或间孩承受功力荷载强度N+JVL_(穹矩作用在人於囱主平面内)(2)需计算疲劳的拉弯、压弯购件同上式取yB=rr=1.0(1)实腹式压弯构件：弯矩作用在对称

23、釉平面内绕xtt)弯矩作用平面内的稳定f生BJMM：:Wf办W1?58赴)弯矩作用平面外的稳定性J5L十PMv(2)格构式压弯构件(町弯矩绕虚抽(工轴)作用*弯矩作用平面内的整体穗定性BgM云弯矩作用平商外的整体穗定性*不必什算？但应计算分股的稳定性，分JK的轴心力应按桁架的弦杆计算(6穹距筑实轴作用弯构件Al*= 1JUgN由换算长细比确宦甫“、Wy一对强袖和弱轴的毛截面抵抗矩啻矩作用平面内的餐体稳定性：计算同实腹式压弯构件暂矩作用平面外的整体榭定性I计算同冥腹式压弯构件，长细比取换算长细比.*b取1-0(S)双条由对称实腹式工字席和箱形截面压弯构件：弯矩作用在两牛主平面内7,W” 1 ?

24、0.8NNtXJC肢格构式压弯构件：甥矩作用在两亍主平面按整体计算先+%啊1一代14按分肢计算在N和Mx作用下，将分肢作为桁典弦杆计舞苴轴力，按计算分配给两分肢.然后校实腹式压弯拉弯、压稳定分八M,I”禽温严，分酸2叩您？M弯构件局者B矗定(1)轴心受压构件；翼嫌板自由外忡宽度&与其厚度比应符合(10+D.1A)压弯构件，应符合、z冗之1I字形H形戴面轴心受压构件：应符合今冬*w(25+0.5A)I字H形截面压弯构件匚应符合当OW切孔6时严(16?0+O-5A+25)尸，当1?6V啦乞父0时48ao+O.5A-26.2)(5)箱殄栽受压翼竦在两腹板之间的宽燮切与其厚度?之比？应符舍(6)麓形截

25、面轴心受压构件，腹板计算flf度如与其;事度如之比，应符合X雁(7)箱形裁雷压呼构件，应符合当OWCIDUIW时0.8(16A0+Q.5A+25)/wJy当1*6”？21时TIT*CC/4Z*A.?CLAC/C、入为构件两方向长细比的较大值*当1100时取一100当强度和稳定讣算中取yK二1.0时，血可放宽至口1MI当右剧忡算值小干40J学时，应采用40热孔T形钢：(1J+0.2A)焊接T形钢：(13+0.17A)(4)弯坯便腹板自由边受压的压弯梅件当刊1?0时15举当 ao1,01H画18V八圆管激面受压构件，其外径与璧斥之比不应理过100(235/A)注；表中符号N心拉力或轴心压力：A4净

26、截面面积： TOC o 1-5 h z 1钢材的抗拉、抗压、抗弯强度设计值*斤一在节点或拼接处，构件一端连接的斋强度螺桂数；g所计算截面（最外列螺栓赴）上高强度螺检#6A构仲的毛截面面积*伊一一轴心受压构件的稳定系数（取截面两主轴稳定系数中的较小者）；A啊材的屈眼强度；My绕工轴、$轴的弯矩：一一对h轴、轴的净截面抵抗拒*人、戴面塑性发展系数U字形IftiMyx-i+05ty疔i?2g对箱形截面7,-1.05）；V一计算截面沿腹板平面作用的剪力；S计算剪应力处以上毛战面对申和轴的面积矩；I一一毛截面惯性矩卡如一一腹板厚度；人一一钢材的抗剪强度设计值莓F一集中荷戟对动力商载应考虑动力系数卡0一集

27、中荷iy#大系数？对虞级工作制吊车180二1门5,其他梁0=1卫；/,一一集中荷戴在腹板计算高度上边缘的假定分布长度；Wy一一按受压舒维确定的对工轴、，辘毛戡面抵抗矩；轨一一绕强轴弯曲所确罡的梁整体罪宦系数；加-?腹板的计算高度*4在弯矩作曲平面内的轴心受压构件稳定系数；尊效弯矩系数；wlx弯矩作用平面内较大受压纤维的毛截面抵抗矩：Nd一参数,nek二ffEA/（1-lAi）;伽一一弯矩柞用平面外的轴心受压构件穗定系数；抄一梁的整体稳定系数；0匕、%-等效弯矩系数辛g如一一均习弯曲的受弯构件整休稳定f生系数；力一分肢X分肢2对$轴的惯性矩；力、力一一My作用的主岫平面至分肢4分肢2轴线的距离；

28、人一构件两方向怏比的较大值；一月复板计算高度边缘的最大压应力计算时不考虑构件的稳定系数和截面冢性发展系数?压应力取正值?拉应力取负值灯2?连接计算公式（表2-94）连接计算公式表2-94在对接接头和T形接头中，垂直于抽心拉力或轴心用力的对接焊缝或对接与甬接组合焊缝拧二汽冬庄或冗对接痒缝(21在对接接头和T瑕接头中？乘受弯矩和剪力共同作用的对接焊缝或对接与角罐组台舛矽其正应力和剪应力应分别进行计算。在同时登有较大正应力和剪应力处,应计算折算应力；243r21,1/T(1)在通过焊缝瞻心的拉力、压力或剪力作用下：正确埠力垂苴于焊咙氏度方向时)：焊St连接I1面角焊缝(力平行于焊缝检底甘向时)：直箱

29、豳焊缝(2)秋其他力或各种力缭合作用匚片和“共同作用赴；斜甬甬焊显为两焊脚边的夹按直轴甬焊臆公式计算，但心D计舞厚度：hrcesA-iJAr=(Ar-J-1COB号1少2/2郁分焊透的对接焊塑工为坡口根部至焊 缝表面（不苇张余高）的 最短更离为形坡口肃度按直角角焊缝公式计算，在垂直于焊建快度方向的压力作用下取角=1?22,直他受力情况取0尸L0有效耳度：V死坡口口鼻砒时力aV少时/ic=O+75jU形、J形披口h单边形和K兔口普通螺栓、锚栓、*钉 受剪连接每午普通#1栓或醇钉的承载力设计值？应取受列和承 压承羲力设计值中较小者受剪承载办设计值；普通螺栓：畔托柳钉：N:二汕呼几 承压承载力设计值

30、：曾通螺栓: ?人N日耳说柳mN户知普通螺桂、锚栓、钉 杆轴方向受拉连接每个普通规栓、憾栓或摭钉的承载力设计值: 栓：N注什普通螺栓：N4乎V:ffl钉：N*乎屏螺栓连接 和勘钉连 揍普通螺栓、揶”同时承 受剪力和杆柚方向拉力普通tt:柳钉:/I摩攥型局强度螺栓抗 剪连接摩攥型高强度螺栓杆轴 方向受拉连搐每牛厚擦型高强度螺栓的承载力设计值NJ = 0.8P每牛摩撼型高强度爆栓的抗剪承载力设计值摩攥蛋高翅度拯栓连 同时舐受操面间的 力和杆轴方向外拉力M出乓承压型高强度攥横抗 剪速接计算垫式同普通螺栓NvN:每个摩擦型高强度螺栓的承载力设计值NJ?%汕承压惆高强度螺栓受拉连接每个承压型高强度螺检的

31、承载力设计值计算方法同普通栓72:余寸余寸引 tNNj/1.2承压型局强度螺栓同时董受筋力和杆轴方向拉力注：表中持号N一串由向拉力或压力:2一痒魅怏度申T在对接接头中为连接件的较小厚度；在T形接头中为腹模厚度;只、宾一对接焊健的抗拉、抗压强度设计值i杠-?按焊U有效截面（刃2计算，垂直于焊长度方向的应力匚t1Y一?按焊囊有效截面计鼻？沿焊缝股度方向的剪应力?一删缝迥计算厚度？对直角前焊獐尊于0.7Abh,为焊御尺寸:5一祷焊魅的计算长度？对每条焊取其实际长度减去2haf?肃焊健的强度设汁值；B一正面角焊缱的趣度设计值堆大系数，国K受粹力荷载和间接承受动力荷载的结构八=1?22；对直接承受动力荷

32、载的第构八二l.Oj给一受剪面ftRsd螺程杆直径；叭一蟒钉孔亶轻；血一同一受力方向的砥压构件总厚度的较小值九A一螺栓的抗剪和承压遏度设计值*;娜钉的抗剪和承压遏度设计值*九一普於、历/ ；一通媒栓或锚栓在螺纹处的有敷直径；-普通螭栓、锚栓*柳钉的抗拉强度设计值gM每个普通栓、懈钉或承压型高强度螺栓阮承受的剪力和应力;每牛普通博栓或承压型高强度螺栓的受剪、受拉杓承压承幸艮力设计值*WN：、N每个携钉的受耕受拉和承伍承载力设计值孑兀一传力摩攥面数目i尸-?摩攥面的抗臂移系数；尸一每个高强度螺栓的预应力O2-5-3钢管结构计算1?适用于不直接承受动力荷载，在节点处直接焊接的钢管桁架结构。钢管外径与

33、壁厚之比，不应超过100 （空轴心受压方管或矩形管的最大外缘尺寸与壁厚之比，不应超40-if2?钢管节点的构造应符合下列要求：(1)主管外径应大于支管外径，主管壁厚不应小于支管壁厚。在支管与主管连接处不得将支管穿入主管内(2) 主管和支管或两支管轴线之间的夹角1 匚(3.25-0.025( A7- + 0.466 )( 3,81 A-0.389A) (,， A + 0.466!在矩形管结构中，K 形和 N 形节点Bi不宜小于30支管与主管的连接节点处，应尽可能避免偏心。支管与主管的连接焊缝，应沿全周连续焊接并平滑过渡。支管端部宜用自动切管机切割，支管壁厚小于6mm寸可不切坡口。3?支管与主管的

34、连接可沿全周用角焊缝，也可部分用角焊缝、部分用对接焊缝，支管管壁与主管管壁之间的夹角大于或等于120。的区域宜用对接焊缝或带坡口的角焊缝。角焊缝的焊脚尺寸h不宜大于支管壁厚的两倍。4?支管与主管的连接焊缝为全周角焊缝，按下式计算，但取B(二1：Nwhelw角焊缝的有效厚度he,当支管轴心受力时取。角焊缝的计算长度b,按下列公式计算：在圆管结构中取支管与主管相交线长度：当A0?砧时式中d、di主管和支管外径；9i主管轴线与支管轴线的夹角。支管与主管交线的计算长度，对于有间隙的当存60*时人二部：+力2h?当50*时/w=4-+2&XsinA(对于T、Y、X形节点I亘sini式中h、bi分别为支管

35、的截面高度和宽度。5?为保证节点处主管的强度，支管的轴心力不得大于表2-95规定的承载力设计值:支管轴心力的承载力设计值表2-95序号节点类别计算内容计算公式备注1X形节点受压支骨在皆节点处的5R载卜殳计值佛十0?3方一0?3任受拉支管在管节点处的承戴卜殳计值Ng=D.7S(2T瑶、Y形节点受压支管庄管节点处的承载卜殳计值N憎(-f)027j?(Jr7BtAd二2/?-0,68受拉支管在管节点处的承载卜殳计值目WQ托时Nft=E4N?时Nft=(2?八)网3K形节点it压支管在世节点处的承载卜殳计值（乎）日勺|.7.5a夕力+1+1=VrJ(1-6770)受拉支管在管节点处的五氐“力设计值4I

36、I形节点，压支秤在管节点处的承欠力设计值*1,28-0.64t/K为两支管的横向间距工拉支辔在管节点处的承欠力设计值5KK形节点，压支管在管节点处的承欠力设计值喘f9N;F拉支管在誓节点处的承限力设计值幌9机注：表中符号/?=djd?支管外径与主管外径之比；叽-参数：主管壁厚；/钢材的抗拉、抗压和抗弯强度设计值*也一一主管轴线与支管轴线的夹角； 典 受压支b主管最大抽向应力（拉应力为正，压应为为负；管岫线与主管轴线的夹角血一参数；M一一两支管间的间隙？当“V。时，取八=0;勺一一受拉支管轴线与主管轴线的夹角。圆管结构的节点形式见图2-2(a)(/)IT(盯A(C)22（d）图2?管结构的节点形式（a）X形节点；（b2T形和丫形受拉节点；（c）T形和丫形受压节点（d）K形节点；（e）TT形节点；（f）KK形节点2-5-4钢与混凝土组