卵形消化池预应力损失与结构内力监测分析

1、卵形消化池预应力损失与结构内力监测分析第一章 预应力损失监测分析本工程的卵形消化池采用无粘结预应力方案，在无粘结预应力工程中，孔道摩阻损失宜作施工现场的测定，并按测试值取定张拉控制应力和计算理论伸长值。该预应力工程采用360和180张拉，需要现场进行预应力筋摩阻损失测试。本部分监测分析主要以2#消化池为研究对象，主要监测内容如下：变角垫块摩阻损失测试；180张拉预应力筋摩阻损失及伸长量的量测；360张拉预应力筋摩阻损失及伸长量的量测；预应力损失现场测点设在消化池的上部承台处，共两组，第组设在标高33.30m处，第组设在标高33.80m处。预应力试验筋测点布置见图1-1。图1-1 预应力试验筋测

2、点布置图一、变角垫块摩阻损失通过设置在变角垫块前后的荷载传感器读数，即可确定出变角垫块前后预应力筋的张拉力值，进而计算出变角垫块引起的摩阻损失。该部分的预应力损失值大小对所取用的超张拉系数有着直接的影响。1、实验室内量测结果分级加压，量测两端传感器的读数，将其经过分析处理，结果列于表1-1。由表可知，本次实验的最大变角摩阻损失为3%，最小值为1%，平均值为2%。表1-1 实验室变角垫块摩阻损失测试结果分析油压10MPa油压20MPa油压30MPa测点位置预应力筋应力预应力筋应力预应力筋应力（MPa）（MPa）（MPa）张拉端312623955固定端308605935摩阻损失（%）1.03.02

3、.02、现场测试为了真实体现实际张拉过程中变角垫块摩阻损失情况，特再次对其进行测量，实验设备与安装布置与前述的相似，选取第组预应力试验筋进行实验。同样分级张拉至1.03倍的张拉控制应力，实验结果列于表1-2，从表中可知本次现场实验的最大变角摩阻损失为1.4%，最小为0.2%，在张拉至75%以上时，其值稳定在0.8%。表1-2 现场变角垫块摩阻损失测试结果分析试验部位测点位置油压6MPa油压18MPa油压30MPa油压41MPa预应力筋预应力筋预应力筋预应力筋应力(MPa)应力(MPa)应力(MPa)应力(MPa)3号筋张拉端2215729131242固定端2175709051232变角摩阻损失

4、（%）1.40.20.80.8注：表中的油压值6、18、30和41MPa分别对应15%、45%、75%和103%的张拉控制应力。二、180张拉预应力筋损失测试测试方法：在张拉端将荷载传感器安设在张拉千斤顶和变角垫块之间，由此可测得张拉端预应力筋拉力。在固定端将荷载传感器安设在工具锚与锚垫板之间，用来量测固定端预应力筋拉力。中间端预应力筋拉力则由钢绞线张拉测定仪测量。具体实验步骤简述如下：1）一端张拉，一端固定，完成各部分实验设备的就位；2）张拉至0.15con，读取荷载传感器的数据及千斤顶油缸伸长量。3）步骤同2，张拉至0.45con，读取数据；4）步骤同2，张拉至0.75con，读取数据；5

5、）张拉至1.03con，读取荷载传感器的数据、千斤顶的油缸伸长量及中间端的预应力筋测试数据。在上述测试方法下，根据张拉端和固定端的力值大小，即可计算出该段预应力筋的中间与总摩擦损失，试验结果详见表1-3。表1-3 180张拉环向预应力筋的摩擦损失预应力筋千斤顶油压值主动端应力中间端应力固定端应力中间摩擦损失值总摩擦损失值孔道摩擦系数编号（Mpa）（MPa）（MPa）（MPa）（%）（%）1621113834.51856944122.43091672620.80.03054113031164106310.718.40.02112619213827.81854442422.33086868321.

6、30.0326413618713826.01853842121.83088670220.80.0307411170102892412.221.00.03164620913834.11855441824.73085069118.60.0220411178105890010.223.60.0423注：总摩擦损失平均值为23.9%，孔道摩擦系数平均值为0.0301。由表1-3可知，预应力筋的总摩擦损失在第一级荷载（张拉至0.15con）略大，其范围在26%34.5%，后几级荷载下总摩擦损失测试结果非常均匀，其值在18.4%24.7%。在本次测试中总的摩擦损失主要包括以下二种摩擦损失：1）预应力筋张拉

7、端的变角垫块摩擦损失；2）曲线预应力筋的孔道摩擦损失。另外，张拉至1.03con时，采用钢绞线张拉力测定仪量测了中间端预应力筋的拉力。由张拉端、中间端与固定端的应力值可大体了解沿程的摩擦损失情况。根据现行规程，整束预应力筋的护套壁每米局部偏差对摩擦的影响系数取0.004。曲线预应力筋在池壁内的变化角度及长度x，由摩擦损失系数公式，即可反算出预应力筋孔道摩阻系数。计算中取变角垫块所占摩擦损失值1.5%，计算结果如表1-3所示，该值比规程推荐的孔道摩擦系数0.09要小的多。三、360张拉预应力筋损失测试此部分量测在一组预应力试验筋中进行，将两段180试验筋用游动锚连接起来，进行360张拉预应力损失

8、测试。在360张拉实验中，张拉端和固定端的拉力相同，由荷载传感器可测得。与张拉端相对的另一端为连接端，即为由游动锚将两段180预应力筋连接在一起的端头，该连接端因空间不够，钢绞线拉力不予量测，故只量测两个中间端的钢绞线拉力。综上，360张拉环向预应力筋总摩擦损失只能计算与张拉端成90中间端的损失值，与张拉端最远端的损失值可按中间端预应力损失为其2倍进行估算，分析结果见表1-4。表1-4 360张拉环向预应力筋的摩擦损失千斤顶油压值张拉端应力中间端1应力中间端2应力中间端1总摩擦损失中间端2总摩擦损失连接端总摩擦损失孔道摩擦系数（MPa）（MPa）（MPa）（MPa）（%）（%）（%）41131

9、21165111011.215.426.60.0344计算孔道摩擦系数时，相关的一些要求同前。经计算，孔道摩擦系数为0.0344，比规程推荐的孔道摩擦系数0.09要小的多，这一结论同前。四、小结本部分通过预应力损失检测及数据分析，主要结论如下：预应力筋在未剥掉PE塑料护壁套，采用34变角张拉，引起的变角垫块摩擦损失平均值为1.4%；确定张拉控制应力时应充分估量变角垫块摩擦损失量，以避免因张拉应力过大导致预应力筋意外拉断，建议取3%。通过对预应力钢筋与孔道壁之间的摩擦引起的预应力损失值的检测，计算得出预应力钢筋与孔道壁之间的摩擦系数在0.020.05范围内，平均值为0.0301，比规范值0.09

10、要小的多。第二章 结构内力监测分析卵形消化池在内水作用下壳体接近于纯受拉状态，为此，环向设置177道预应力筋，径向均布60 道预应力筋，以建立足够适当的预压混凝土应力，满足结构的抗裂性能要求。为了解池体在满水状态下能否达到工艺提出的密闭性要求，在预应力张拉和闭水试验阶段进行了结构进行了混凝土应力测试分析。本部分结构监测分析主要以2#消化池为研究对象，结构内力测试主要结合有限元分析计算与现场实验进行。在张拉阶段环向预应力筋作用下有限元计算只考虑本阶段产生的预应力损失项目，包括变角摩擦损失、锚具变形和无粘结预应力筋内缩引起的预应力损失和孔道摩擦损失。一、预应力张拉阶段在张拉前后的整个过程中对消化池

11、内力变化进行了跟踪测试，张拉阶段引起的混凝土应力值在靠近池壁外表面处的测点应力沿池体高度方向的分布详见图1-2。图中左侧为内外侧环向混凝土应力，右侧为内外侧竖向混凝土应力。从图中看出，环向预应力筋施加给池体的环向预压应力在壳体根部比较小，承台内部最小，其值均在1.0MPa左右。壳体根部以上大约5m高度范围内达到最大，内侧10.17MPa，外侧9.68MPa，再向上缓慢减小，其中最上层测点应力外侧为3.53MPa，内侧为3.94MPa。内外侧环向混应力经比较发现，内侧压力值要比外侧的大一些，主要原因是环向预应力钢筋对内层混凝土的环箍效应所致。总体上，环向混凝土应力沿池体高度变化趋势与设计思路是比

12、较吻合的。与环向预压应力相比，预应力筋张拉产生的径向混凝土应力要小的多，测点应力有正有负，其值较大的地方出现在承台和壳体过渡区域，其中的内侧径向应力呈压，最大值达7.33MPa，而外侧呈现拉应力，其值达6.19MPa，从图中的变化趋势和标注的数值说明由于环向预压应力的施加使得壳体根部产生了很大的径向弯矩，从而使得过渡区域成为一个应力分布集中区，不过在承台内部很快得以削减。将张拉阶段建立的混凝土应力与SAP计算结果相对比，内侧和外侧的混凝土环向应力分别见图1-3和图1-4。从图中可知，环向混凝土应力的测试结果与SAP有限元分析计算结果的应力变化趋势比较一致，数值也相对比较吻合，尤其是外侧环向混凝

13、土应力。内侧环向混凝土应力计算结果与测试结果要小一些，这与预应力筋在截面中的靠外侧布放有关，预应力钢筋对内侧混凝土产生了较大的环箍效应。环向预应力施加产生的径向混凝土应力有压有拉，而且数值很小，各测点测试结果与计算结果吻合很好，因其不是主要的受力方向，故在此略去对比图形。图1-2 张拉阶段建立的混凝土应力图1-3 张拉阶段环向内侧混凝土应力变化图图1-4 张拉阶段环向外侧混凝土应力变化图二、闭水阶段消化池闭水试验从空池状态至达到设计水位绝对高程67.461，采取一定流速逐步进水的方法，使得水头高度最后达到39.861m，进水时间总共持续了两周多时间，其中在最大胸径和设计水头高度处按设计要求停留

14、24h，在这期间每隔一定时间定时量测各层测点读数，以便随时掌握消化池应力的变化情况。为了直观，同样将闭水阶段建立的混凝土应力沿高度标于池体上，详见图1-5。图中左侧为内外侧环向混凝土应力，右侧为内外侧径向混凝土应力。从图中可知，在内水压力作用下池体的应力除径向应力在壳体根部有个别点为压应力外其余均为拉应力，而且环向为主要受力方向。壳体内外侧环向混凝土应力在高度14.056m处为最大，内侧为6.97MPa，外侧7.65MPa，由此向上向下均呈减小趋势，壳体上部测点内外侧混凝土应力差值较小，说明结构处于纯拉状态；而壳体根部外侧环向应力有一定的应力集中分布区，测得的峰值为5.92MPa，与内侧应力3

15、.75MPa相差较多，这说明根部存在有较大的环向弯矩；承台内部测点拉应力值比较均匀，均在2.0MPa左右。与环向混凝土应力相比，径向混凝土应力要小的多，地上壳体的测点应力为拉应力，承台测点应力有拉有压，变化要相对复杂。壳体根部内部出现压应力，其值为1.73MPa；外侧承台最上层测点也出现压应力，其值为3.16MPa。承台内侧测点的径向应力值要比承台外侧测点应力要稍大一些。将环向混凝土应力测试结果与SAP计算结果相对比，内侧和外侧的混凝土环向应力分别见图1-6和图1-7。从图中可知，测试的混凝土应力值和用SAP有限元分析软件计算的应力值的变化趋势比较一致，测试值相对要大一些，尤其是测点高程14.

16、056m处，在壳体根部最低层测点应力与有限元计算结果反差较大，这与用有限元软件SAP计算时的边界约束假定有着一定的关系，有限元计算时将壳体根部按完全固定支承考虑。本阶段产生的径向混凝土应力也数值较小，各测点测试结果与计算结果吻合较好，因其不是主要的受力方向，同样，在此略去对比图形。三、张拉+满水工况图1-8和图1-9为预应力作用+满水作用下的内外侧环向混凝土应力变化图，计算结果和测试结果大体上一致，从图中的数值和高度显示了，壳体除根部区域外，其余各点混凝土应力均为压应力，其值在1.04.0MPa范围内，在主要工况内水作用下池体完全满足设计抗裂度的要求，符合工艺和结构设计要求。图1-5 满水试验

17、阶段建立的混凝土应力 图1-6 满水阶段内侧环向混凝土应力变化图图1-7 满水阶段外侧环向混凝土应力变化图图1-8 预应力作用和满水工况外侧环向混凝土应力变化图图1-9 预应力作用和满水工况内侧环向混凝土应力变化图四、小结通过对张拉阶段和闭水试验阶段混凝土应力的量测分析，预应力作用施加在池体上产生了足够的混凝土预压应力，在主要工况内水作用下，池体的环向混凝土应力仍为压应力，且在结构设计的控制范围内，满足抗裂性能要求。壳体根部是应力分布的集中区域，受力相对上部壳体部分要复杂的多，不过从测得的数值看，承台内部的应力比较小，说明上部传下来的荷载能有效地扩散。高层钢结构施工螺栓、栓钉、连接板等小型构件

18、各种手持工具多，易生小构件的坠落事件，构成安全事故。通过在高空设置活动工具房，作业人员随身佩带工具包，所有工具设挂绳防止坠落。在楼层施工时满铺水安全网，柱与柱之间拉设安全绳，沿外围四周搭设防护外挑网的方式解决人员的安全防护问题。这永远是我公司工作的重点。根据对施工工期的要求，我公司将派驻无论从施工验、施工技术熟练程度、安全意识及综合素质都具备高水准的施工人员进驻现场施工，并承诺将以高比率的施工技术人员充实整个施工队伍，且以行业内最高水的施工手法依据相关幕墙工程技术规范的要求达到同类工程的最高质量。高层钢结构施工螺栓、栓钉、连接板等小型构件各种手持工具多，易生小构件的坠落事件，构成安全事故。通过

19、在高空设置活动工具房，作业人员随身佩带工具包，所有工具设挂绳防止坠落。在楼层施工时满铺水安全网，柱与柱之间拉设安全绳，沿外围四周搭设防护外挑网的方式解决人员的安全防护问题。这永远是我公司工作的重点。根据对施工工期的要求，我公司将派驻无论从施工验、施工技术熟练程度、安全意识及综合素质都具备高水准的施工人员进驻现场施工，并承诺将以高比率的施工技术人员充实整个施工队伍，且以行业内最高水的施工手法依据相关幕墙工程技术规范的要求达到同类工程的最高质量。在承重架体的主立杆上设置吊挂层主梁的支撑点，支撑点采用工16工字钢，工字钢与架体的主立杆之间设置可调节U型钢垫板，用来调整支撑点顶面标高，支撑梁顶面标高与

20、悬挂层主梁底面标高一致（包括起拱值）。支撑点设置完成后，用全站仪在每个支撑梁的顶面准确的放出悬挂层主梁的线及两边线的面位置，并在两边线位置焊上定位钢板。本工程二层地下室部分从自然地面-0.4米挖至其板块区的底板垫层底标高为-9.15米，挖深为8.75米，板块区的承台垫层底标高为-9.65米，则自然地面挖至其承台垫层底挖深为9.25米。主楼对应下的各电梯井坑坑垫层底标高为-11.2米至-11.55米，则其相对自然地面挖深为10.8米至11.15米。穿入管内导线包括绝缘层的总截面积，不应大于管子内截面积的40%，且穿入的导线应能满足日后维修更换要求，杜绝死线。导线在管内严禁有接头扭结，也不得将导线

21、接头埋入箱底板后的墙体，如有接头必须在箱、盒内。导线在盒、箱内应预留长度。在接线盒、开关、插座及灯头盒内导线应预留长度150mm，在配电箱内预留长度为配电箱周长的一半，出户导线应预留1.5米。塔楼一的外筒劲性钢柱设计上均无钢梁连接，在钢柱吊装到位，过千斤顶校正并临时固定好后，控制焊接变形对钢柱标高，垂直度影响极其关键。施工主要采取预留变形对称焊接两种措施，并在焊接过程要始终对柱顶标高、垂直度进行监测，如现异常，则停止焊接，并通过改变焊接顺序或加热校正等措施进行特殊处理。在灯位盒上安装吸顶灯时、灯具或绝缘台应完全遮盖住灯位盒。安装有绝缘台的吸顶灯，在确定好的灯位处，应先将导线由绝缘台的出线孔穿出

22、，再根据结构的不同，采用不同的方法安装。绝缘台固定好后，将灯具底板与绝缘台进行固定，无绝缘台时可直接把灯具底板与建筑物表面固定，灯具的接线应按上述有关内容进行。若灯泡与绝缘台接近时(如半扁圆罩灯)，应在灯泡与绝缘台间铺垫3mm厚的石棉板或石棉布隔热。构件之间的拼缝处未设置钢筋焊接。在施工，安装、敲焊渣、打膨胀螺栓孔抽取支撑钢筋时产生各种机械振动都对构件拼缝产生严重影响，严重破坏了构件的整体性。因此，通过在拼缝处焊接钢筋来对构件进行加固，让安装完毕的GRC形成一个统一的整体，减少了裂缝的出现概率。通过抽检120个点，有30个点是超限制的，因此该项是裂缝产生的主要原因之一，属要因。十字转箱型构件进

23、行组焊时采用专用胎架，专用胎架设计时必须考虑到可重复循环利用性，在胎架上设置可调节垫块，不仅提高了工作效率，同时也保证了制作质量。专用胎架采用H200200812的型钢焊接而成，该专用胎架米重为350kg/m，因此箱型构件所需制作胎架总重量为80m350kg/m=28000kg=28吨。深化设计制作构件时原则上以结构设计提供的理论坐标为依据，除钢骨劲性柱外筒钢管柱在特定节段留调整余量外，其余构件均不作预变形；安装阶段以阶段调整来补偿竖向变形，以逐环复位（钢外筒安装时每一环钢立柱的面位置均以理论坐标进行定位）来逐步逼近设计位形。临时用水水源由市政给水管网供给，在离施工区域最近给水管道处造点引出，

24、结合正式用水需求，在给水管路上设置水表井，引出De150的水源接驳口。根据现场施工及规范需要，施工现场采用树枝状管网供水。主干管、施工区支管材质均为镀锌钢。主干管直径为DN100，施工区支管为DN65，洗车池及办公室生活区支管选用De50的PPR管。室外给水管道场内沿道路北侧敷设，过路管道需埋地敷设，埋深1.2m，加设套管。线路是指从网络图原始事件出，顺着箭线方向到达网络图结束事件，间由一系列事件箭线所组成的通道，完成某条线路所需的总持续时间，称为该条线路的线路时间，根据线路时间的长短，可分为关键线路非关键线路，关键线路是指网络图线路时间最长的线路，其线路时间代表整个网络图的计算总工期。关键线

25、路上的工作都是关键工作，非关键线路上除了关键工作之外，其余工作均为非关键工作。工程有2幢高层及若干配套用房组成，其1#楼12F，建筑高度40m，2#楼12F，建筑高度40m，工程结构设计使用年限为50年，结构安全等级二级，设防烈度7度，砌体施工控制等级B级，地基基础设计等级甲级。场地内设有二层地下室，其局部地下室为战结合核六级、常六级甲类人防地下车库。屋面支撑架挠度控制得到了模架协专家们的一致赞赏，到目前为止我们已接待了同行业单位多次的参观、考察。一方面提高了我公司在高空大跨度悬挑结构方面的施工能力，为企业在建筑市场上增强了竞争力。另一方面，通过QC小组活动，为今后的技术工作拓展了思路，积累了

26、验。同时为提高了公司知名度作出了贡献。抄时推荐由放线工用水准仪进行抄，如果现场采用水尺或塑料水管进行抄时，每次测抄完毕应与起始点进行复核，偏差在5mm以内为合格，超过则应重做，并查找出问题原因。夏天使用塑料水管进行抄时，在使用前应检查间是否有气泡、管子是否打结堵塞，将管子两并放在一起，等待大约1分钟液面水时再使用，夏天气温高须注意使用容易出现气泡，冬天气温低水容易被冻结且塑料管极易脆断，因此冬季施工时不得使用塑料水管进行抄。钢柱的检测内容主要有截面的长宽、腹板心偏移、翼缘板的垂直度、弯曲矢高、扭曲以及腹板局部面度等。对于扭曲整度，具体检查步骤如下：可先目测，如现有异常情况或疑点时，可使用纬仪或

27、铅垂测量来校正柱的倾斜，且可在构件支点间拉紧铁丝或细线来测量柱的倾斜。在底板面及周边可通视区域建立面空间测量基准网，采用高精度全站仪及垂准仪沿混凝土核心筒外壁垂直传递，建立测量继站；在分段柱点及环梁与柱交点处设测点。用全站仪进行每一节柱的精确定位，必要时通过两个测站互相测校；以千斤顶组进行构件校正纠偏，以临时装配板高强螺栓作临时固定；适时采用GPS定位系统进行定位复核。钢柱吊装至安装位置后，通过临时连接耳板将上下节钢柱临时固定（首节柱通过预埋螺栓固定），并在钢柱顶拉设四道缆风绳，缆风绳另一固定在预埋措施上：具体做法为在楼层混凝土浇筑前，预埋一段弯折圆钢在楼层梁上。缆风绳的拉设方向宜与钢柱的正轴

28、线方向一致，便于钢柱校正。若柱在承重后沉降稳定，可进行高程控制，在地面上架设水准仪，后视水准基点，采用50m钢尺配水准仪（加尺长、温度改正），则可将标高传送至钢柱上，作好点位标志，选择每分段节点左右两边下弦节点分别投影在桁架心投射线上，作好节点标志。采用全站仪进行三角高程测量测出节点两侧高差，并与设计节点标高比较，标注于台上投影射节点附近，以此作为千斤顶调节标高的依据。纵横向桁架高度允许偏差15mm。当电源开关较远，不能立即断开时，救护可以使用干燥的绝缘物品（如干燥的衣服、手套、绳子、木棒竹竿或其他不导电物体）作为工具，使触电者与电源分开，但不能使用金属或潮湿物件做工具。如果触电者的衣服是干燥

29、的而且不是紧裹在身上时，可以拉他的衣服，但不得触及他的身体皮肉贴及其他身体的导体。挑开落在人身上的电线时，注意不要使电线触及自已或他人身上。吊挂层通过高强钢棒将楼层自重楼层荷载传递至屋盖桁架，屋盖桁架由混凝土核心筒支撑。此类吊挂层结构形式的受力递的路径为自下而上传递，常规的自上而下安装顺序无法进行吊装。因此采用“先支撑后吊挂、先卸荷后浇筑楼面混凝土、动态监测、随时调整、控制防止变形”的施工技术安装。在场内靠近内环设置两台旋转式龙门吊，龙门吊的固定机构设置在场内地坪上，并随着吊装区域的不同而进行移位；固定机构、移动机构轨道设置在场外地坪上，局部设在楼板上。龙门吊的高度达到60m，跨度达到108m

30、。以南北为起点，依次将散件安装在已搭设好的临时胎架上。深基坑临时水支撑拆除对周边环境及临时支撑结构本身都将产生影响，由于相应支撑拆除前后过程是一个结构受力转换过程，支撑结构内力将重分布，这将导致基坑支撑结构的内力变化变形、周边土体沉降变化及改变周边建筑的受力状态，因此及时掌握支护结构周边环境的沉降变形显得尤为重要。如生该类情况，立即停止拆除作业，采取有效加固措施防止变形继续。预防措施：加工螺纹时，要求螺纹正、光滑、无毛刺、不断丝、不乱扣等；螺纹加工后，可以用手拧紧23扣，再用管钳继续上紧，以上紧后留出23扣为宜；选用的管钳要合适，用大规格的管钳上小管径的管件，因用力过大使管件损坏，反之因用力不

31、够致使管件上不紧面而造成渗水或漏水；螺纹连接时，应根据管道榆送的介质采用相应的辅料，以达到连接严密；安装完毕要严格按施工及验收规范的要求，进行严密性强度水压试验；试验合格的管道，应防止踩、踏或用来支撑其它物体，防止因受力不均而导致管道接口漏水。 构造柱、抱框混凝土由人工浇筑，振捣棒振捣，同时配以人工振捣，门窗口抱框混凝土人工振捣时，不得用力夯击，防止模板移位。混凝土分层灌注，分层振捣，层间混凝土接茬处仔细振捣，保证混凝土接茬处振捣密实。混凝土施工完成、清理干净工作面，做到活完脚底清。用砂浆车运输混凝土，砂浆车封闭严密，不得漏浆，下班后将车清理干净，用水冲净。混凝土每层或每100m3取样一组，用

32、于检验28天的混凝土强度。构件到场后，验收班组按随车货运清单材质及资料核对所到构件的数量及编号是否相符，所有构件钢柱、钢梁等重型构件应在卸车前检查构件尺寸、板厚、外观等质量控制要素。如果现问题，应迅速采取措施，要求制作厂签字确认并在规定时间内完成更换或补充构件，以保证现场施工进度。钢结构普通涂料涂装工程应在钢结构构件组装、预拼装或钢结构安装工程检验批的施工质量验收合格后进行。涂装时的环境温度相对湿度应符合涂料产品说明书的要求，当产品说明书无要求时，环境温度宜在538之间，相对湿度不应大于85%。温湿度采用自动温湿记录仪或温湿度仪进行实时监控。本工程钢结构总用钢量为6万吨，钢构件数量27000件

33、，安装过程使用高强螺栓136万套，压型钢板11万方米，栓钉125万套，防火涂料33万方米。工程钢结构总工期为494天，约16.5个月，钢结构地下4层、地上75层，间含四道伸臂桁架层。如此大的工作量如此短的工期对于总承包商的工程组织管理能力提出了很高要求。连廊钢结构为钢管桁架结构体系，钢管桁架管径介于60203mm，管径介于3.514mm，钢管连接的节点形式为K、K+T、双K型相贯，根据分布位置及结构形式，采用主体育馆的150吨履带吊先安装两桁架，再安装间嵌补桁架，桁架分段位置下方搭设支撑胎架，支撑胎架顶部通过千斤顶与桁架连接，待桁架安装完成后进行卸载。钢架的安装校正：钢结构连接临时固定完成后，

34、应在测量工的测量监视下，利用千斤顶、倒链以及楔子等对其的垂直度偏差、轴线偏差以及标高偏差进行校正。钢结构面轴线及水标高核验合格后，排尺放线，钢架吊装就位在基础上。用纬仪检查钢架垂直度的方法是用纬仪后视柱脚下的定位轴线，然后仰视柱顶钢架心线，互相垂直的两个方向均钢架顶。建立健全施工准备工作责任制，按计划将责任落实到有关部门甚至个人，同时明确各级技术负责人在施工准备工作所负的责任，各级技术负责人应是各阶段施工准备工作的负责人，负责审查施工准备工作计划施工组织计划，督促检查各分项施工准备工作的实施，及时总结验教训。采用在地面组装，用多组拔杆起吊，在提升到不同的标高层时逐渐向四围扩散拼接，整体提升，至

35、设计标高后落入支座就位。此种方法，在提升过程能让其它工序穿插进行，但本工程网架覆盖区域西侧存在混凝土结构板，与东侧无楼板区域标高相差7.35m，不具备整体拼装台，且楼板的承重能力必须过精密计算通过专家论证后才能进行施工。钢柱吊装前在柱顶部划出钢柱柱顶安装心标记线，以便上层钢柱安装的就位使用。校正时，钢柱的心线应与下节钢柱的心线吻合，定位轴线应从基准线直接引上，不得从下层柱的轴线引。钢柱校正分四步进行：初装时初校、土建绑扎钢筋后复校、混凝土浇筑过程跟踪监测、焊接后的最终结果测量。按部位或分项，检验施工工序的质量，严格执行“上道工序不合格，下道工序不施工”的准则，使监理工程师能顺利开展工作。对可能

36、出现的工作意见不一的情况，遵循“先执行监理的指导后予以磋商统一”的原则，在现场质量管理工作，维护好监理工程师的权威。细心听取监理工程提出的合理化建议，并在施工过程合理应用，以提高工程施工质量。对监理工程提出的质量整改意见，按时完成。理部物资设备部在进行材料采购时，先向甲方递交样品，甲方审核认可后，理部根据施工进度计划进行加工订货，翻样单上注明加工尺寸、规格、数量、材料名称、材质质量要求及进场日期。材料验收采取三方联合验收方式，即甲方、监理、施工单位三方联合验收，并填写各种相关表格相关资料（材料报验单、合格证、检测等）报批准后再使用该材料。除了在上面提到的各项工期保证措施以外，根据以往的施工验，

37、将采用“对号入座”法进行设计、制作、施工。即根据钢构件所在位置在设计、翻样过程就对所有构件按序编号，使其能对号入座。所有构件在设计、制作、运输及安装过程均采用同一编号，方便查找，以加快施工安装的进度。外包混凝土施工包括有钢筋的绑扎、模板的支护混凝土的浇筑；土建施工在钢柱吊装完成后进行外围钢筋绑扎模板支护，考虑土建混凝土浇筑密实度问题，钢柱吊装领先土建柱子施工一节钢柱。即上部钢柱吊装对接焊接完成后，土建开始进行下部钢柱外围钢筋绑扎模板支护。技术部门认真研究总包提供的设计文件（结构设计图纸、设计规范、技术要求等），积极参加进行设计交底，技术部门消化理解后，编制相关制作方案，完成施工图深化设计、焊接工艺评定试验、火焰切割工艺评定试验、涂装工艺评定试验、工艺文件编制、工装设计精度控制标准以及焊工、检验人员培训等技术准备工作。模板作为一种周转性材料，同时又由于其在施工质量的关键性作用，对施工工期、成本投入、质量控制均是重要性。根据本工程特点，模板体系以安全、质量有保障、降低成本为原则，借鉴当地成熟作法，并加以合理改进。本工程采用双面覆膜胶合板模板，梁、柱、板的外背楞均采用48